JPH1034174A - Ｕチューブ型オゾン処理装置 - Google Patents
Ｕチューブ型オゾン処理装置Info
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- JPH1034174A JPH1034174A JP8192609A JP19260996A JPH1034174A JP H1034174 A JPH1034174 A JP H1034174A JP 8192609 A JP8192609 A JP 8192609A JP 19260996 A JP19260996 A JP 19260996A JP H1034174 A JPH1034174 A JP H1034174A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】オゾンが低濃度のオゾン化ガスに対してもオゾ
ン吸収率は高く、水深の浅いオン処理槽を有するＵチュ
ーブ型オゾン処理装置を提供する。 【解決手段】頭頂部から被処理水１ｐとオゾン化ガス１
ｇを導入し、被処理水とオゾン化ガスとの気液混合下降
流中でオゾンを被処理水中に溶解させる下降溶解管２３
と、前記溶解管と底部で接続されており、上昇流中で溶
解オゾンにより水処理を行う上昇反応管２４を有するＵ
チューブ型オゾン処理装置において、下降溶解管の頭頂
部のオゾン化ガス導入口３１にディフューザー３２を取
り付け、オゾン化ガスをディフューザーを通過させて被
処理水中に吹き出す。
ン吸収率は高く、水深の浅いオン処理槽を有するＵチュ
ーブ型オゾン処理装置を提供する。 【解決手段】頭頂部から被処理水１ｐとオゾン化ガス１
ｇを導入し、被処理水とオゾン化ガスとの気液混合下降
流中でオゾンを被処理水中に溶解させる下降溶解管２３
と、前記溶解管と底部で接続されており、上昇流中で溶
解オゾンにより水処理を行う上昇反応管２４を有するＵ
チューブ型オゾン処理装置において、下降溶解管の頭頂
部のオゾン化ガス導入口３１にディフューザー３２を取
り付け、オゾン化ガスをディフューザーを通過させて被
処理水中に吹き出す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、オゾンの持つ強
力な酸化作用を利用して水中の有機物などの酸化を行な
い、殺菌や脱臭を行うオゾン処理装置に関する。
力な酸化作用を利用して水中の有機物などの酸化を行な
い、殺菌や脱臭を行うオゾン処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、カビ臭や発癌性物質トリハロメタ
ン等の水道水源汚染が進み、水道水に対する安全性、質
的向上が求められている。従来用いられてきた塩素消毒
ではこれに十分に応えることはできない。これに対し
て、オゾンはフッ素に次いで強力な酸化力を有するの
で、オゾンを水中に散気することにより、殺菌、脱臭、
有機物もしくは無機物の酸化除去等（まとめて、オゾン
処理ということにする）を行うことができる。
ン等の水道水源汚染が進み、水道水に対する安全性、質
的向上が求められている。従来用いられてきた塩素消毒
ではこれに十分に応えることはできない。これに対し
て、オゾンはフッ素に次いで強力な酸化力を有するの
で、オゾンを水中に散気することにより、殺菌、脱臭、
有機物もしくは無機物の酸化除去等（まとめて、オゾン
処理ということにする）を行うことができる。
【０００３】最近、特に都市近郊の水道において、取水
源に起因する異臭味の被害が広がっており、先に述べた
オゾンの持つ強力な酸化力はこの異臭味除去に大きな効
果を発揮することから、オゾンおよび活性炭を用いた水
処理方法の開発が進められている。このようなオゾンに
よってオゾン処理される水（以下、被処理水と記す）を
処理させるオゾン処理装置は、主として、放電によりオ
ゾンを発生させるオゾン発生装置、被処理水を供給する
送水ポンプ、オゾンによる処理を進行させる処理槽、処
理槽から未処理のまま排出される排オゾンを分解する排
オゾン処理装置から構成されており、処理槽の形状とし
ては一般的に次のようなものが知られている。
源に起因する異臭味の被害が広がっており、先に述べた
オゾンの持つ強力な酸化力はこの異臭味除去に大きな効
果を発揮することから、オゾンおよび活性炭を用いた水
処理方法の開発が進められている。このようなオゾンに
よってオゾン処理される水（以下、被処理水と記す）を
処理させるオゾン処理装置は、主として、放電によりオ
ゾンを発生させるオゾン発生装置、被処理水を供給する
送水ポンプ、オゾンによる処理を進行させる処理槽、処
理槽から未処理のまま排出される排オゾンを分解する排
オゾン処理装置から構成されており、処理槽の形状とし
ては一般的に次のようなものが知られている。
【０００４】まず回分式には、オゾンをエジェクタによ
って処理槽に吹き込むエジェクタ方式、あるいは処理槽
下部からオゾンを気泡として吹出させる気泡塔方式があ
る。連続式には、気泡塔内において被処理水とオゾン化
ガスを処理槽の下部から連続的に供給する並流接触方
式、あるいは被処理水を処理槽の頭頂部から供給しオゾ
ン化ガスと対向させる向流接触方式等がある。
って処理槽に吹き込むエジェクタ方式、あるいは処理槽
下部からオゾンを気泡として吹出させる気泡塔方式があ
る。連続式には、気泡塔内において被処理水とオゾン化
ガスを処理槽の下部から連続的に供給する並流接触方
式、あるいは被処理水を処理槽の頭頂部から供給しオゾ
ン化ガスと対向させる向流接触方式等がある。
【０００５】これらのオゾン処理装置においては、オゾ
ンが被処理水に対して酸化処理を十分に行うだけの接触
時間が必要である。このため、処理水量が大きい場合に
は容積の大きなオゾン処理槽が必要とになり、多くの給
水人口を抱える都市近郊部の浄水場等に導入する場合に
は、より大規模な設備が必要になってしまう。大規模な
設備が必要というのは、経済性の観点からあまり好まし
くなく、オゾンによる処理装置の導入を阻む大きな要因
となってしまうので、オゾン処理槽には高いオゾン吸収
率または高い処理効率が求められる。
ンが被処理水に対して酸化処理を十分に行うだけの接触
時間が必要である。このため、処理水量が大きい場合に
は容積の大きなオゾン処理槽が必要とになり、多くの給
水人口を抱える都市近郊部の浄水場等に導入する場合に
は、より大規模な設備が必要になってしまう。大規模な
設備が必要というのは、経済性の観点からあまり好まし
くなく、オゾンによる処理装置の導入を阻む大きな要因
となってしまうので、オゾン処理槽には高いオゾン吸収
率または高い処理効率が求められる。
【０００６】ここで、オゾン吸収率とはオゾン処理槽に
注入したオゾン化ガス中のオゾンのうち、処理槽内で被
処理水に溶解あるいは分解されて、消費されたオゾンの
割合であり、(1) 式で定義される。
注入したオゾン化ガス中のオゾンのうち、処理槽内で被
処理水に溶解あるいは分解されて、消費されたオゾンの
割合であり、(1) 式で定義される。
【０００７】
【数１】 オゾン吸収率＝｛ (注入オゾン濃度−排オゾン濃度)/注入オゾン濃度｝ ×100(%) …(1) 一般的には、このオゾン吸収率が高い程オゾン処理槽の
処理効率は良いとされている。
処理効率は良いとされている。
【０００８】また、オゾンがオゾン化ガス中から水中に
溶解する際のオゾン移動速度は総括物質移動量係数K
と、水中の飽和オゾン濃度Csと溶存しているオゾン濃度
C の差（濃度勾配）によって定まる。オゾン移動速度と
これらへの関係を(2) 式に示す。
溶解する際のオゾン移動速度は総括物質移動量係数K
と、水中の飽和オゾン濃度Csと溶存しているオゾン濃度
C の差（濃度勾配）によって定まる。オゾン移動速度と
これらへの関係を(2) 式に示す。
【０００９】
【数２】Na= β・K ・a ・(Cs −C) ……(2) 但し、β：補正係数（処理速度が十分小さい場合β＝
１） Na：オゾン移動速度（ｇ/min） K ：総括オゾン移動係数（m/min ） a ：気液接触面積（m2/m3 ） Cs：水中の飽和オゾン濃度（mg/L） C ：水中のオゾン濃度（mg/L） オゾンのように比較的水に溶けにくいガスの場合、希薄
溶液であり、気体中のオゾンの分圧P と液体中の飽和オ
ゾン濃度C*の間には(3) 式によって表されるヘンリーの
法則が成り立っている。
１） Na：オゾン移動速度（ｇ/min） K ：総括オゾン移動係数（m/min ） a ：気液接触面積（m2/m3 ） Cs：水中の飽和オゾン濃度（mg/L） C ：水中のオゾン濃度（mg/L） オゾンのように比較的水に溶けにくいガスの場合、希薄
溶液であり、気体中のオゾンの分圧P と液体中の飽和オ
ゾン濃度C*の間には(3) 式によって表されるヘンリーの
法則が成り立っている。
【００１０】
【数３】P ＝m ・Cs ……(3) 但し、m ：ヘンリー定数 (3) 式より飽和オゾン濃度はガス中のオゾン濃度とオゾ
ン分配係数(=1/m)に依存することがわかる。
ン分配係数(=1/m)に依存することがわかる。
【００１１】このような理由から、オゾン処理槽の水深
圧を利用してオゾン分圧を高め、オゾン移動速度を大き
くし、溶解効率を高めるという観点からは、オゾン処理
槽はできるだけ深くとるのが望ましい。しかし向流接触
方式では処理槽の水深圧入に対抗してオゾン化ガスを導
入しなければならず、水深は6mが限界であった。そこで
考案されたのがＵチューブ型（下降管溶解型ともいう）
オゾン処理装置である。図５は従来のＵチューブ型オゾ
ン接触装置の模式断面図である。被処理水１ｐは、この
Ｕチューブ型オゾン処理装置のオゾン処理槽２上部の被
処理水の導入口２２に、送水ポンプ２１によって送水さ
れる。同時にオゾン発生装置３で生成されたオゾンを含
むオゾン化ガス１ｇは導入口２２内に通じるオゾン導入
口３１から被処理水中に導入される。被処理水１ｐはオ
ゾン化ガス１ｇとの混合流となり円筒管である下降溶解
管２３中を流下し、オゾン処理槽２の底部で接続されて
いる、下降溶解管２３と同軸で、より大径の円筒管であ
る上昇反応管２４に送られ（流れの断面は円環状であ
る）、排出口２５より処理槽２外に排水される。注入さ
れたオゾンのうち未反応オゾンは排オゾン処理装置４に
より分解されて排気される。
圧を利用してオゾン分圧を高め、オゾン移動速度を大き
くし、溶解効率を高めるという観点からは、オゾン処理
槽はできるだけ深くとるのが望ましい。しかし向流接触
方式では処理槽の水深圧入に対抗してオゾン化ガスを導
入しなければならず、水深は6mが限界であった。そこで
考案されたのがＵチューブ型（下降管溶解型ともいう）
オゾン処理装置である。図５は従来のＵチューブ型オゾ
ン接触装置の模式断面図である。被処理水１ｐは、この
Ｕチューブ型オゾン処理装置のオゾン処理槽２上部の被
処理水の導入口２２に、送水ポンプ２１によって送水さ
れる。同時にオゾン発生装置３で生成されたオゾンを含
むオゾン化ガス１ｇは導入口２２内に通じるオゾン導入
口３１から被処理水中に導入される。被処理水１ｐはオ
ゾン化ガス１ｇとの混合流となり円筒管である下降溶解
管２３中を流下し、オゾン処理槽２の底部で接続されて
いる、下降溶解管２３と同軸で、より大径の円筒管であ
る上昇反応管２４に送られ（流れの断面は円環状であ
る）、排出口２５より処理槽２外に排水される。注入さ
れたオゾンのうち未反応オゾンは排オゾン処理装置４に
より分解されて排気される。
【００１２】下降溶解管２３での流下中にオゾン化ガス
１ｇは被処理水１ｐ中に微細な気泡となって、被処理水
との接触面積は増加し、オゾン化ガス中のオゾンの被処
理水中への溶解が促進される。上昇反応管２４中で上昇
中に溶解オゾンは被処理物と反応し、処理が進む。この
ようなＵチューブオゾン型オゾン処理装置では、被処理
水とオゾン化ガスが頭頂部より同時に導入されるため、
水深圧に対抗してガスを吹き込む必要がなく、向流式接
触方式よりも深い水深をもつ処理槽の設計が可能であ
る。また、下降溶解管２３においては、その断面積が小
さいために、ガスホールドアップε（任意の箇所におけ
る、気体の体積／( 気体体積＋液体体積）) は大きくな
り、さらにその下降流速の持つエネルギーにより気泡を
剪断し微細化するために、気液接触面積（記号をa とす
る）を大きくとることができる。気液接触面積a とガス
ホールドアップε、気泡径d との関係を(4) 式に示す。
１ｇは被処理水１ｐ中に微細な気泡となって、被処理水
との接触面積は増加し、オゾン化ガス中のオゾンの被処
理水中への溶解が促進される。上昇反応管２４中で上昇
中に溶解オゾンは被処理物と反応し、処理が進む。この
ようなＵチューブオゾン型オゾン処理装置では、被処理
水とオゾン化ガスが頭頂部より同時に導入されるため、
水深圧に対抗してガスを吹き込む必要がなく、向流式接
触方式よりも深い水深をもつ処理槽の設計が可能であ
る。また、下降溶解管２３においては、その断面積が小
さいために、ガスホールドアップε（任意の箇所におけ
る、気体の体積／( 気体体積＋液体体積）) は大きくな
り、さらにその下降流速の持つエネルギーにより気泡を
剪断し微細化するために、気液接触面積（記号をa とす
る）を大きくとることができる。気液接触面積a とガス
ホールドアップε、気泡径d との関係を(4) 式に示す。
【００１３】
【数４】a ＝ 6・ε／d …(4) 実際には20m 以上の水深を持つ処理装置が考案されてお
り、注入オゾン濃度が20mg/Lの場合には、そのオゾン吸
収率95% にも達する。
り、注入オゾン濃度が20mg/Lの場合には、そのオゾン吸
収率95% にも達する。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、20m 以上もの
水深を要するために、地下利用がかなり進んでる日本国
内の都市近郊には不向きであるという問題があった。ま
た、施工技術を要しそのためコストは高くなるという問
題もあった。上記の問題点に鑑み、本発明の目的は、オ
ゾンが低濃度のオゾン化ガスに対してもオゾン吸収率は
高く、水深の浅いオン処理槽を有するＵチューブ型オゾ
ン処理装置を提供することである。
水深を要するために、地下利用がかなり進んでる日本国
内の都市近郊には不向きであるという問題があった。ま
た、施工技術を要しそのためコストは高くなるという問
題もあった。上記の問題点に鑑み、本発明の目的は、オ
ゾンが低濃度のオゾン化ガスに対してもオゾン吸収率は
高く、水深の浅いオン処理槽を有するＵチューブ型オゾ
ン処理装置を提供することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、頭頂部から被処理水とオゾン化ガスを導入し、被
処理水とオゾン化ガスとの気液混合下降流中でオゾンを
被処理水中に溶解させる下降溶解管と、前記溶解管と底
部で接続されており、上昇流中で溶解オゾンにより水処
理を行う上昇反応管を有するＵチューブ型オゾン処理装
置において、下降溶解管の頭頂部のオゾン化ガス導入口
にディフューザーを取り付け、オゾン化ガスをディフュ
ーザーを通過させて被処理水中に吹き出すこととする。
めに、頭頂部から被処理水とオゾン化ガスを導入し、被
処理水とオゾン化ガスとの気液混合下降流中でオゾンを
被処理水中に溶解させる下降溶解管と、前記溶解管と底
部で接続されており、上昇流中で溶解オゾンにより水処
理を行う上昇反応管を有するＵチューブ型オゾン処理装
置において、下降溶解管の頭頂部のオゾン化ガス導入口
にディフューザーを取り付け、オゾン化ガスをディフュ
ーザーを通過させて被処理水中に吹き出すこととする。
【００１６】前記ディフューザーは多孔質のガラス、セ
ラミクスあるいはステンレス鋼からなると良い。
ラミクスあるいはステンレス鋼からなると良い。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１は本発明に係るＵチューブ型
オゾン処理槽の模試断面図である。各部の名称や機能は
従来のＵチューブ型オゾン処理槽と同じなので、異なっ
ている部分についてのみ説明する。本発明に係るＵチュ
ーブ型オゾン処理槽では、オゾン化ガスの導入口３１に
多数の微細な孔の多数開いているディフューザー３２を
取り付けてあり、オゾン化ガスは被処理水１ｐ中に吹き
出されるときから、気泡となっている。
オゾン処理槽の模試断面図である。各部の名称や機能は
従来のＵチューブ型オゾン処理槽と同じなので、異なっ
ている部分についてのみ説明する。本発明に係るＵチュ
ーブ型オゾン処理槽では、オゾン化ガスの導入口３１に
多数の微細な孔の多数開いているディフューザー３２を
取り付けてあり、オゾン化ガスは被処理水１ｐ中に吹き
出されるときから、気泡となっている。
【００１８】図２は下降溶解管のオゾン導入口付近の下
降水流の様子を示す模式断面図であり、（ａ）はディフ
ューザーのない場合であり、（ｂ）はディフューザーを
取り付けた場合である。オゾン導入口３１から吹き出し
たオゾン化ガス１ｇと被処理水１ｐとはオゾン導入口３
１からの直下では円錐台状の気体液体混在領域を形成し
ており、その外周を被処理水１ｐは環状流となって流れ
ている。上記混在領域の上部では気体は不定形である
が、徐々に気泡化が進み、最下部で略一定の大きさの気
泡が形成される。環状流域の長さＹは吹き出したオゾン
化ガス１ｇの形態によって変わる。本発明で用いたディ
フューザー３２を通して吹き出された気体は最初から細
かく分断しており、被処理水流量(L) のオゾンガス流量
(G) に対する比（L/G ）が同じであっても、Ｙは短くな
る。従って、さらに気泡を細分化する下降溶解管の有効
長さが長くなることになり、オゾンの溶解は促進され
る。また、この環状流はL/G が大きい程、長くなるの
で、L/G が大きいほど、ディフューザー取り付けの効果
は顕著になる。 実施例１ ディフューザーを用いた水深 5m の処理槽を有するＵチ
ューブ型オゾン処理装置を試作し、オゾンの注入率を一
定にしたときの、オゾン吸収率や被処理水の溶存オゾン
濃度におけるディフューザーの効果を調べた。下降溶解
管は直径20mm、上昇反応管は直径280mm とした。ディフ
ューザーとして、外径10mmの多孔質ガラス製のボールフ
ィルターを用いた。
降水流の様子を示す模式断面図であり、（ａ）はディフ
ューザーのない場合であり、（ｂ）はディフューザーを
取り付けた場合である。オゾン導入口３１から吹き出し
たオゾン化ガス１ｇと被処理水１ｐとはオゾン導入口３
１からの直下では円錐台状の気体液体混在領域を形成し
ており、その外周を被処理水１ｐは環状流となって流れ
ている。上記混在領域の上部では気体は不定形である
が、徐々に気泡化が進み、最下部で略一定の大きさの気
泡が形成される。環状流域の長さＹは吹き出したオゾン
化ガス１ｇの形態によって変わる。本発明で用いたディ
フューザー３２を通して吹き出された気体は最初から細
かく分断しており、被処理水流量(L) のオゾンガス流量
(G) に対する比（L/G ）が同じであっても、Ｙは短くな
る。従って、さらに気泡を細分化する下降溶解管の有効
長さが長くなることになり、オゾンの溶解は促進され
る。また、この環状流はL/G が大きい程、長くなるの
で、L/G が大きいほど、ディフューザー取り付けの効果
は顕著になる。 実施例１ ディフューザーを用いた水深 5m の処理槽を有するＵチ
ューブ型オゾン処理装置を試作し、オゾンの注入率を一
定にしたときの、オゾン吸収率や被処理水の溶存オゾン
濃度におけるディフューザーの効果を調べた。下降溶解
管は直径20mm、上昇反応管は直径280mm とした。ディフ
ューザーとして、外径10mmの多孔質ガラス製のボールフ
ィルターを用いた。
【００１９】オゾン注入率(ppm) は、被処理水流量(L/m
in=kg/min)、導入されたオゾン化ガス流量(L/min) と注
入オゾン濃度(mg/L)の関係は(5) 式で定義される。
in=kg/min)、導入されたオゾン化ガス流量(L/min) と注
入オゾン濃度(mg/L)の関係は(5) 式で定義される。
【００２０】
【数５】 オゾン注入率＝注入オゾン濃度×オゾン化ガス流量／被処理水流量 …(5) 通常、オゾン処理においては、オゾン注入率は1 〜3ppm
とされている。図３は本発明に係るＵチューブオゾン
処理装置における注入オゾン化ガス濃度に対するオゾン
吸収率のグラフである。比較のため、ディフューザーを
取り付けてない場合も付記してある。
とされている。図３は本発明に係るＵチューブオゾン
処理装置における注入オゾン化ガス濃度に対するオゾン
吸収率のグラフである。比較のため、ディフューザーを
取り付けてない場合も付記してある。
【００２１】オゾン注入率を3ppmで一定としたので、注
入オゾン化ガスのオゾン濃度を変化させることは、同時
に被処理水流量のオゾンガス流量に対する比（L/G)を変
化させていることとなっている。低濃度、低いL/G にお
いてはディフーザーがある場合の方が無い場合よりも高
い吸収率であることが判る。なお、この実施例では、水
の種類に依らないオゾン吸収率を求めるために被処理水
として純水を使用したので、オゾンは消費されず実際の
被処理水の場合より、オゾン吸収率は低い値となってい
る。
入オゾン化ガスのオゾン濃度を変化させることは、同時
に被処理水流量のオゾンガス流量に対する比（L/G)を変
化させていることとなっている。低濃度、低いL/G にお
いてはディフーザーがある場合の方が無い場合よりも高
い吸収率であることが判る。なお、この実施例では、水
の種類に依らないオゾン吸収率を求めるために被処理水
として純水を使用したので、オゾンは消費されず実際の
被処理水の場合より、オゾン吸収率は低い値となってい
る。
【００２２】また、図４は本発明に係るＵチューブオゾ
ン処理装置における上昇反応管における被処理水の溶存
オゾン濃度のグラフである。横軸は被処理水の滞留時間
である。滞留時間は上昇反応管において、底から0mm 、
500mm 、2500mm、4000mmの高さを、被処理水の流速で割
って求めたものである。カーブの符号と注入オゾン濃度
（mg/Nm3、N は標準状態25℃、1 気圧を表す) 、ディフ
ューザーの有無の関係を表１に示す。
ン処理装置における上昇反応管における被処理水の溶存
オゾン濃度のグラフである。横軸は被処理水の滞留時間
である。滞留時間は上昇反応管において、底から0mm 、
500mm 、2500mm、4000mmの高さを、被処理水の流速で割
って求めたものである。カーブの符号と注入オゾン濃度
（mg/Nm3、N は標準状態25℃、1 気圧を表す) 、ディフ
ューザーの有無の関係を表１に示す。
【００２３】
【表１】 注入オゾン濃度が20〜40mg/Nm3の低濃度すなわち高L/G
比においては、ディフューザーがある場合の方が無い場
合よりも高い溶存オゾン濃度が得られていることが判
る。
比においては、ディフューザーがある場合の方が無い場
合よりも高い溶存オゾン濃度が得られていることが判
る。
【００２４】従来のようにディフューザーを用いずに、
水深を 5m のように浅くとると、オゾン化ガス流量が大
きいときには環状流の長さが長くなり、オゾンが細かい
気泡に形成されるのが遅れるので、オゾン吸収率は低
く、オゾン処理槽の性能は向上しない。
水深を 5m のように浅くとると、オゾン化ガス流量が大
きいときには環状流の長さが長くなり、オゾンが細かい
気泡に形成されるのが遅れるので、オゾン吸収率は低
く、オゾン処理槽の性能は向上しない。
【００２５】
【発明の効果】この発明によれば、頭頂部から被処理水
とオゾン化ガスを導入し、被処理水とオゾン化ガスとの
気液混合下降流中でオゾンを被処理水中に溶解させる下
降溶解管と、前記溶解管と底部で接続されており、上昇
流中で溶解オゾンにより水処理を行う上昇反応管を有す
るＵチューブ型オゾン処理装置において、下降溶解管の
頭頂部のオゾン化ガス導入口にディフューザーを取り付
け、オゾン化ガスをディフューザーを通過させて被処理
水中に吹き出すようにしたため、環状流領域の長さが短
くなり、処理槽の水深を大きくしなくても、オゾンの吸
収率を高めることができる。その結果、日本国内の都市
近郊に設置が可能となり、従来方式のものよりも施行技
術、コストの面で利点が生じ、あらゆる浄水処理設備へ
の適用が可能になる。
とオゾン化ガスを導入し、被処理水とオゾン化ガスとの
気液混合下降流中でオゾンを被処理水中に溶解させる下
降溶解管と、前記溶解管と底部で接続されており、上昇
流中で溶解オゾンにより水処理を行う上昇反応管を有す
るＵチューブ型オゾン処理装置において、下降溶解管の
頭頂部のオゾン化ガス導入口にディフューザーを取り付
け、オゾン化ガスをディフューザーを通過させて被処理
水中に吹き出すようにしたため、環状流領域の長さが短
くなり、処理槽の水深を大きくしなくても、オゾンの吸
収率を高めることができる。その結果、日本国内の都市
近郊に設置が可能となり、従来方式のものよりも施行技
術、コストの面で利点が生じ、あらゆる浄水処理設備へ
の適用が可能になる。
【図１】本発明に係るＵチューブ型オゾン処理槽の模試
断面図
断面図
【図２】下降溶解管のオゾン導入口付近の下降水流の様
子を示す模式断面図、（ａ）はディフューザーのない場
合、（ｂ）はディフューザーを取り付けた場合
子を示す模式断面図、（ａ）はディフューザーのない場
合、（ｂ）はディフューザーを取り付けた場合
【図３】本発明に係るＵチューブオゾン処理装置におけ
る注入オゾン化ガス濃度に対するオゾン吸収率のグラフ
る注入オゾン化ガス濃度に対するオゾン吸収率のグラフ
【図４】本発明に係るＵチューブオゾン処理装置におけ
る上昇反応管における被処理水の溶存オゾン濃度のグラ
フ
る上昇反応管における被処理水の溶存オゾン濃度のグラ
フ
【図５】従来のＵチューブ型オゾン接触装置の模式断面
図
図
１ｐ 被処理水 １ａ 処理水 １ｇ オゾン化ガス ２ オゾン処理槽 ２１ 送水ポンプ ２２ 導入口 ２３ 下降溶解管 ２４ 上昇反応管 ２５ 排出口 ４ 排オゾン処理装置 ３ オゾン発生装置 ３１ オゾン導入口 ３２ ディフューザー Ｙ 環状流域の長さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 龍太郎 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】頭頂部から被処理水とオゾン化ガスを導入
し、被処理水とオゾン化ガスとの気液混合下降流中でオ
ゾンを被処理水中に溶解させる下降溶解管と、前記溶解
管と底部で接続されており、上昇流中で溶解オゾンによ
り水処理を行う上昇反応管を有するＵチューブ型オゾン
処理装置において、下降溶解管の頭頂部のオゾン化ガス
の導入口にディフューザーを取り付け、オゾン化ガスを
ディフューザーを通過させて被処理水中に吹き出すこと
を特徴とするＵチューブ型オゾン処理装置。 - 【請求項２】前記ディフューザーは多孔質のガラス、セ
ラミクスまたはステンレス鋼からなることを特徴とする
請求項１に記載のＵチューブ型オゾン処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8192609A JPH1034174A (ja) | 1996-07-23 | 1996-07-23 | Ｕチューブ型オゾン処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8192609A JPH1034174A (ja) | 1996-07-23 | 1996-07-23 | Ｕチューブ型オゾン処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1034174A true JPH1034174A (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=16294116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8192609A Pending JPH1034174A (ja) | 1996-07-23 | 1996-07-23 | Ｕチューブ型オゾン処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1034174A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1380537A1 (en) * | 2001-01-22 | 2004-01-14 | Take-One Office Ltd. | Ozone water producing apparatus and gas-liquid mixture producing apparatus |
| KR100931512B1 (ko) * | 2007-08-08 | 2009-12-11 | 호서대학교 산학협력단 | 오폐수 처리용 오존 산화 장치 |
-
1996
- 1996-07-23 JP JP8192609A patent/JPH1034174A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1380537A1 (en) * | 2001-01-22 | 2004-01-14 | Take-One Office Ltd. | Ozone water producing apparatus and gas-liquid mixture producing apparatus |
| KR100931512B1 (ko) * | 2007-08-08 | 2009-12-11 | 호서대학교 산학협력단 | 오폐수 처리용 오존 산화 장치 |
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