JPH1034285A - ニッケルメッキ段階とニッケル除去段階とを含む銅または銅合金からなる金属連続鋳造用鋳型の外側表面の調整方法 - Google Patents
ニッケルメッキ段階とニッケル除去段階とを含む銅または銅合金からなる金属連続鋳造用鋳型の外側表面の調整方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 表面へのニッケルメッキ段階と表面からニッ
ケルを除去する段階とを含む銅または銅合金からなる金
属連続鋳造用鋳型の外側表面の調整方法。 【解決方法】 (a) 鋳型要素の裸の表面の洗浄操作、酸
化性酸性媒体中での酸洗操作および光沢付与操作からな
る一連の準備操作で裸の表面を準備し、(b) ニッケルを
60〜100 ｇ／リットル含むスルファミン酸ニッケル水溶
液からなる電解液中に鋳型要素を陰極として配置し、電
気メッキによって裸の表面にニッケルをメッキし、(c)
鋳型を使用した後に、ニッケルを60〜100 ｇ／リット
ル、スルファミン酸を20〜80ｇ／リットル含むｐＨが２
以下であるスルファミン酸ニッケル水溶液中に鋳型要素
を陽極として配置し、電解によって表面からニッケルの
一部または全部を除去し、(d) 必要に応じて上記の準備
操作で銅の裸の表面を用意した後、表面に新たにニッケ
ルメッキする。
ケルを除去する段階とを含む銅または銅合金からなる金
属連続鋳造用鋳型の外側表面の調整方法。 【解決方法】 (a) 鋳型要素の裸の表面の洗浄操作、酸
化性酸性媒体中での酸洗操作および光沢付与操作からな
る一連の準備操作で裸の表面を準備し、(b) ニッケルを
60〜100 ｇ／リットル含むスルファミン酸ニッケル水溶
液からなる電解液中に鋳型要素を陰極として配置し、電
気メッキによって裸の表面にニッケルをメッキし、(c)
鋳型を使用した後に、ニッケルを60〜100 ｇ／リット
ル、スルファミン酸を20〜80ｇ／リットル含むｐＨが２
以下であるスルファミン酸ニッケル水溶液中に鋳型要素
を陽極として配置し、電解によって表面からニッケルの
一部または全部を除去し、(d) 必要に応じて上記の準備
操作で銅の裸の表面を用意した後、表面に新たにニッケ
ルメッキする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は金属の連続鋳造方法
に関するものである。本発明は特に、鋼等の金属の凝固
が開始する銅または銅合金からなる鋳型壁面の調整 (コ
ンディショニング) 方法に関するものである。
に関するものである。本発明は特に、鋼等の金属の凝固
が開始する銅または銅合金からなる鋳型壁面の調整 (コ
ンディショニング) 方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼等の金属の連続鋳造では無底の鋳型を
用い、鋳型内部に水等を強制循環させて鋳型壁面を冷却
する。液体状態の金属は鋳型壁面と接触し、この鋳型壁
面上で凝固を開始する。この壁面は短時間のうちに金属
から十分に熱を奪うことができるように熱伝導に優れた
材料で作る必要がある。そのためには一般には銅または
クロムやジルコニウム等を含む銅合金が適している。
用い、鋳型内部に水等を強制循環させて鋳型壁面を冷却
する。液体状態の金属は鋳型壁面と接触し、この鋳型壁
面上で凝固を開始する。この壁面は短時間のうちに金属
から十分に熱を奪うことができるように熱伝導に優れた
材料で作る必要がある。そのためには一般には銅または
クロムやジルコニウム等を含む銅合金が適している。
【０００３】液体金属と接触する上記壁面はニッケル層
で被覆され、その初期厚さは一般に１〜２mm程度であ
る。このニッケル層にはいくつかの役目がある。１つの
役目は金属が正しい冶金条件で凝固するように、壁面の
熱交換係数を最適値（この最適値は金属が銅と直接接触
する場合よりも低い）に調節することにある。凝固が速
過ぎると製品表面に欠陥が生じる危険がある。この調節
はニッケル層の厚さと構造とを変えるることによって行
われる。ニッケル層の別の役目は銅の保護層となって過
度の温度的または機械的ストレスから銅を保護すること
にある。
で被覆され、その初期厚さは一般に１〜２mm程度であ
る。このニッケル層にはいくつかの役目がある。１つの
役目は金属が正しい冶金条件で凝固するように、壁面の
熱交換係数を最適値（この最適値は金属が銅と直接接触
する場合よりも低い）に調節することにある。凝固が速
過ぎると製品表面に欠陥が生じる危険がある。この調節
はニッケル層の厚さと構造とを変えるることによって行
われる。ニッケル層の別の役目は銅の保護層となって過
度の温度的または機械的ストレスから銅を保護すること
にある。
【０００４】このニッケル層は鋳型の使用中に磨耗する
ので定期的に再生しなければならない。この再生処理で
は残った層を完全に除去してから新しい層を被着させ
る。この再生法は、磨耗した銅壁を全て交換することに
比べれば明らかにはるかに安いコストで行うことができ
る。
ので定期的に再生しなければならない。この再生処理で
は残った層を完全に除去してから新しい層を被着させ
る。この再生法は、磨耗した銅壁を全て交換することに
比べれば明らかにはるかに安いコストで行うことができ
る。
【０００５】鋳型壁面へのニッケル層の被着は鋳造機械
の製造段階で非常に重要な段階ではあるが、コスト、使
用特性、密着性を最適化することが重要である。特に、
鋳造後に圧延を行う必要がない厚さが数mmのストリップ
状鉄製品を鋳造するための機械の場合にはこの点が重要
である。この機械は現在開発が進められており、互いに
反対方向に自転する水平に保持された２本のロールと、
各ロールの端部に押圧された２枚の耐火側壁とからなる
鋳型とを有している。ロールの直径は 1500mm程度であ
り、現在の試験プラントでは幅は約 600〜800 mmである
が、工業プラントでの生産性から考えて、長期的にはこ
の幅は1300〜1500mm程度にする必要があると思われる。
ロールは鋼のコアを有し、その周囲を銅または銅合金の
スリーブで取り囲み、コアとスリーブとの間、一般には
スリーブ内に水を循環させてスリーブを冷却する。
の製造段階で非常に重要な段階ではあるが、コスト、使
用特性、密着性を最適化することが重要である。特に、
鋳造後に圧延を行う必要がない厚さが数mmのストリップ
状鉄製品を鋳造するための機械の場合にはこの点が重要
である。この機械は現在開発が進められており、互いに
反対方向に自転する水平に保持された２本のロールと、
各ロールの端部に押圧された２枚の耐火側壁とからなる
鋳型とを有している。ロールの直径は 1500mm程度であ
り、現在の試験プラントでは幅は約 600〜800 mmである
が、工業プラントでの生産性から考えて、長期的にはこ
の幅は1300〜1500mm程度にする必要があると思われる。
ロールは鋼のコアを有し、その周囲を銅または銅合金の
スリーブで取り囲み、コアとスリーブとの間、一般には
スリーブ内に水を循環させてスリーブを冷却する。
【０００６】ニッケル被覆が必要なのはこのスリーブの
外側表面である。しかし、従来の連続鋳造鋳型が平坦な
板または管状要素の組立体で構成され、寸法もはるかに
小さかったのに比べて、スリーブの形状および寸法の面
が従来の連続鋳造鋳型よりはるかにその調整が複雑にな
るということは容易に理解できよう。鋳造ロールのスリ
ーブの場合には、ニッケルの被着方法の最適化は下記の
理由でさらに重要である。
外側表面である。しかし、従来の連続鋳造鋳型が平坦な
板または管状要素の組立体で構成され、寸法もはるかに
小さかったのに比べて、スリーブの形状および寸法の面
が従来の連続鋳造鋳型よりはるかにその調整が複雑にな
るということは容易に理解できよう。鋳造ロールのスリ
ーブの場合には、ニッケルの被着方法の最適化は下記の
理由でさらに重要である。
【０００７】a) 鋳造後に熱間圧延をしないので、ニッ
ケル被膜の品質が悪いとストリップ表面に欠陥ができ、
最終製品の品質に致命的な問題が生じる。 b) ニッケル層再生時に除去すべきニッケルの量と使用
前にスリーブに被着させるニッケルの量がかなり多くな
るため、多量の化学薬品を使用しなければならず、操作
コストを最小限に抑えるための最適化が要求される。 c) さらに、処理の各段階で生じる再利用不可能な固体
および液体の副生成物の量および毒性が問題になる。
ケル被膜の品質が悪いとストリップ表面に欠陥ができ、
最終製品の品質に致命的な問題が生じる。 b) ニッケル層再生時に除去すべきニッケルの量と使用
前にスリーブに被着させるニッケルの量がかなり多くな
るため、多量の化学薬品を使用しなければならず、操作
コストを最小限に抑えるための最適化が要求される。 c) さらに、処理の各段階で生じる再利用不可能な固体
および液体の副生成物の量および毒性が問題になる。
【０００８】ニッケル層再生操作の前には、スリーブか
らニッケルを完全に除去する必要がある。この作業も非
常に重要である。すなわち、ニッケル除去を完全に行う
ことによって、その後に被着されるニッケル層の品質、
特にスリーブへの密着性がほぼ決定される。一方、この
ニッケル除去操作はスリーブの銅を多量に除去しないで
行わなければならない。すなわち、スリーブが非常に高
価な部品であり、その寿命はできるだけ長くする必要が
ある。この後者の要求から、ニッケル除去を純粋に機械
的な方法で行うことは実質的に不可能である。事実、銅
を保護しつつ、それとを同時にスリーブの全表面からニ
ッケルを完全に除去することは機械的方法の精度では不
可能である。
らニッケルを完全に除去する必要がある。この作業も非
常に重要である。すなわち、ニッケル除去を完全に行う
ことによって、その後に被着されるニッケル層の品質、
特にスリーブへの密着性がほぼ決定される。一方、この
ニッケル除去操作はスリーブの銅を多量に除去しないで
行わなければならない。すなわち、スリーブが非常に高
価な部品であり、その寿命はできるだけ長くする必要が
ある。この後者の要求から、ニッケル除去を純粋に機械
的な方法で行うことは実質的に不可能である。事実、銅
を保護しつつ、それとを同時にスリーブの全表面からニ
ッケルを完全に除去することは機械的方法の精度では不
可能である。
【０００９】一本の回転ロール上に液体金属を被着させ
てさらに薄い金属ストリップを製造する鋳造方法も提案
されている。この場合のロールも鋼のコアと冷却された
銅のスリーブとで構成でき、上記のスリーブ表面の調整
上の問題点はこのロールでも同じである。
てさらに薄い金属ストリップを製造する鋳造方法も提案
されている。この場合のロールも鋼のコアと冷却された
銅のスリーブとで構成でき、上記のスリーブ表面の調整
上の問題点はこのロールでも同じである。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、定期
的にニッケル層を再生する段階を含む、ニッケル層の被
着によって銅または銅合金から成る金属連続鋳造用鋳型
壁面を最適な品質へ調整する、経済的で、汚染が少ない
方法を提供することにある。この方法は２本ロールまた
は単一ロール式の鋳造機のロールスリーブの調整に特に
適している。
的にニッケル層を再生する段階を含む、ニッケル層の被
着によって銅または銅合金から成る金属連続鋳造用鋳型
壁面を最適な品質へ調整する、経済的で、汚染が少ない
方法を提供することにある。この方法は２本ロールまた
は単一ロール式の鋳造機のロールスリーブの調整に特に
適している。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記 (a)〜
(d) を特徴とする、表面へのニッケルメッキ段階と表面
からニッケルを除去する段階とを含む、銅または銅合金
から成る金属連続鋳造用鋳型要素の外側表面の調整方法
を提供する： (a) 鋳型要素の裸の表面の洗浄操作、酸化性酸性媒体中
での酸洗操作および光沢付与操作からなる一連の準備操
作で裸の表面を準備し、(b) ニッケルを60〜100 ｇ／リ
ットル含むスルファミン酸ニッケル水溶液からなる電解
液中に鋳型要素を陰極として配置し、電気メッキによっ
て裸の表面にニッケルをメッキし、(c) 鋳型を使用した
後に、ニッケルを60〜100 ｇ／リットル、スルファミン
酸を20〜80ｇ／リットル含むｐＨが２以下であるスルフ
ァミン酸ニッケル水溶液中に鋳型要素を陽極として配置
し、電解によって表面からニッケルの一部または全部を
除去し、(d) 必要に応じて上記の準備操作で銅の裸の表
面を用意した後、表面に新たにニッケルメッキする。
(d) を特徴とする、表面へのニッケルメッキ段階と表面
からニッケルを除去する段階とを含む、銅または銅合金
から成る金属連続鋳造用鋳型要素の外側表面の調整方法
を提供する： (a) 鋳型要素の裸の表面の洗浄操作、酸化性酸性媒体中
での酸洗操作および光沢付与操作からなる一連の準備操
作で裸の表面を準備し、(b) ニッケルを60〜100 ｇ／リ
ットル含むスルファミン酸ニッケル水溶液からなる電解
液中に鋳型要素を陰極として配置し、電気メッキによっ
て裸の表面にニッケルをメッキし、(c) 鋳型を使用した
後に、ニッケルを60〜100 ｇ／リットル、スルファミン
酸を20〜80ｇ／リットル含むｐＨが２以下であるスルフ
ァミン酸ニッケル水溶液中に鋳型要素を陽極として配置
し、電解によって表面からニッケルの一部または全部を
除去し、(d) 必要に応じて上記の準備操作で銅の裸の表
面を用意した後、表面に新たにニッケルメッキする。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明は、ニッケルの被着および
除去の両方の操作をスルファミン酸ニッケルＮｉ（ＮＨ
2 ＳＯ3)2 を含む浴を用いて電解的な方法で行うもので
あるということは理解できよう。この浴は優れた耐磨耗
性を示すニッケル被膜を銅の上に作るのに特に適してい
ることが分かっている。さらに、ニッケル除去用電解液
をニッケルメッキ用電解液として使用 (必要に応じて溶
解している銅を除去してから）して再生できるので、ス
リーブ調整工場から排出される化学物質の量は大幅に減
少する。それによってプラントのランニングコストと環
境汚染の危険とが大幅に減る。さらに、スリーブから除
去したニッケルはニッケル除去装置のニッケル陰極上に
金属状態で回収され、この陰極は鋼製造プラントへ戻す
ことができる。以下、本発明の実施例を詳細に説明す
る。
除去の両方の操作をスルファミン酸ニッケルＮｉ（ＮＨ
2 ＳＯ3)2 を含む浴を用いて電解的な方法で行うもので
あるということは理解できよう。この浴は優れた耐磨耗
性を示すニッケル被膜を銅の上に作るのに特に適してい
ることが分かっている。さらに、ニッケル除去用電解液
をニッケルメッキ用電解液として使用 (必要に応じて溶
解している銅を除去してから）して再生できるので、ス
リーブ調整工場から排出される化学物質の量は大幅に減
少する。それによってプラントのランニングコストと環
境汚染の危険とが大幅に減る。さらに、スリーブから除
去したニッケルはニッケル除去装置のニッケル陰極上に
金属状態で回収され、この陰極は鋼製造プラントへ戻す
ことができる。以下、本発明の実施例を詳細に説明す
る。
【００１３】
【実施例】下記実施例は２本のロール間での金属連続鋳
造装置の銅または銅合金からなるロールスリーブの調整
方法に関するものであるが、銅または銅合金より成る壁
を有する別の種類の鋳型にも容易に適用できるというこ
とは明らかである。一般に、新しいスリーブは銅または
銅合金、例えば銅−クロム（１％）−ジルコニウム（0.
1 ％）合金で作られ、全体が中空な円筒形をしている。
その外径は例えば約 1500mm で、その長さは鋳造しよう
とするストリップの幅に等しく、約600 〜1500mmであ
る。ストリップの厚さは例えば約180 mmにすることがで
きる。しかし、この値はスリーブをロールコアに固定す
る方法によって局部的に変えることができる。スリーブ
内にはチャネルが形成され、鋳造機械の使用中、その内
部には水等の冷却液が流される。
造装置の銅または銅合金からなるロールスリーブの調整
方法に関するものであるが、銅または銅合金より成る壁
を有する別の種類の鋳型にも容易に適用できるというこ
とは明らかである。一般に、新しいスリーブは銅または
銅合金、例えば銅−クロム（１％）−ジルコニウム（0.
1 ％）合金で作られ、全体が中空な円筒形をしている。
その外径は例えば約 1500mm で、その長さは鋳造しよう
とするストリップの幅に等しく、約600 〜1500mmであ
る。ストリップの厚さは例えば約180 mmにすることがで
きる。しかし、この値はスリーブをロールコアに固定す
る方法によって局部的に変えることができる。スリーブ
内にはチャネルが形成され、鋳造機械の使用中、その内
部には水等の冷却液が流される。
【００１４】上記各操作中でのスリーブの取り扱いを容
易にするために、先ず最初に、スリーブを心棒に取付け
る。この状態で一つの処理ステーションから別のステー
ションへと運搬される。そして最後にロールコアに取付
けられる。ニッケルメッキ／ニッケル除去の各処理ステ
ーションはそれぞれの処理の所定段階を行うのに適した
溶液を収容したタンクで構成される。このタンク上には
軸線を水平にした心棒が軸線を中心に回転できる状態で
設置され、スリーブの下側部分は溶液中に浸漬される。
心棒／スリーブ組立体を回転させることによってスリー
ブ全体を処理することができる（一般に、スリーブは例
えば約10rpm の速度で回転し、１つの処理中に数回回転
するということは理解できよう）。溶液から出たスリー
ブの一部が大気によって汚染または不動態化されるのを
防ぐために、処理ステーションの溶液から出た部分に処
理溶液を吹付ける装置を設けるのが有効である。そのた
めにはアルゴン等の不活性ガスを用いて雰囲気を不活化
するか、および／またはロールに陰極に防食装置を設け
ることができる。こうした方法も可能ではあるが、スリ
ーブ全体をタンクに浸漬することによって吹付けや不活
化は不要になる。
易にするために、先ず最初に、スリーブを心棒に取付け
る。この状態で一つの処理ステーションから別のステー
ションへと運搬される。そして最後にロールコアに取付
けられる。ニッケルメッキ／ニッケル除去の各処理ステ
ーションはそれぞれの処理の所定段階を行うのに適した
溶液を収容したタンクで構成される。このタンク上には
軸線を水平にした心棒が軸線を中心に回転できる状態で
設置され、スリーブの下側部分は溶液中に浸漬される。
心棒／スリーブ組立体を回転させることによってスリー
ブ全体を処理することができる（一般に、スリーブは例
えば約10rpm の速度で回転し、１つの処理中に数回回転
するということは理解できよう）。溶液から出たスリー
ブの一部が大気によって汚染または不動態化されるのを
防ぐために、処理ステーションの溶液から出た部分に処
理溶液を吹付ける装置を設けるのが有効である。そのた
めにはアルゴン等の不活性ガスを用いて雰囲気を不活化
するか、および／またはロールに陰極に防食装置を設け
ることができる。こうした方法も可能ではあるが、スリ
ーブ全体をタンクに浸漬することによって吹付けや不活
化は不要になる。
【００１５】先ず最初に、鋳型の裸のスリーブの表面を
磨く機械的準備操作を行うのが好ましい。次に、アルカ
リ媒体中で化学洗浄を行う。この化学洗浄はスリーブ表
面から汚染の原因となる有機物を除去するためのもので
ある。洗浄は約40〜70℃の温度で15分間行い、その後、
水洗する。この洗浄に加えて、あるいはこの洗浄の代わ
りに電解洗浄を行うこともでき、この洗浄で表面品質は
さらに向上する。次の段階は、酸化作用のある酸性媒体
中での酸洗操作である。この操作の目的は表面酸化物を
除去して、スリーブの極めて薄い厚さ分だけを溶解すれ
ばよいようにすることにある。そのためには、例えば10
0 ml／リットルの硫酸水溶液を使用する。この溶液には
30％過酸化水素または他の過酸化物を用いて調製した50
ml／リットルの溶液を各操作の前に添加する。酸特性と
酸化特性とを兼ね備えたクロム酸溶液を使用することも
できる。酸化作用を有する酸性媒体を用いたこの酸洗操
作は電解液の温度が40〜55℃の場合に最も効果的であ
る。回転中のスリーブ内の冷却路に高温の水を循環させ
て境界面での温度をこの値に維持するのが有利である。
この操作を約５分間継続し、その後、水洗する。
磨く機械的準備操作を行うのが好ましい。次に、アルカ
リ媒体中で化学洗浄を行う。この化学洗浄はスリーブ表
面から汚染の原因となる有機物を除去するためのもので
ある。洗浄は約40〜70℃の温度で15分間行い、その後、
水洗する。この洗浄に加えて、あるいはこの洗浄の代わ
りに電解洗浄を行うこともでき、この洗浄で表面品質は
さらに向上する。次の段階は、酸化作用のある酸性媒体
中での酸洗操作である。この操作の目的は表面酸化物を
除去して、スリーブの極めて薄い厚さ分だけを溶解すれ
ばよいようにすることにある。そのためには、例えば10
0 ml／リットルの硫酸水溶液を使用する。この溶液には
30％過酸化水素または他の過酸化物を用いて調製した50
ml／リットルの溶液を各操作の前に添加する。酸特性と
酸化特性とを兼ね備えたクロム酸溶液を使用することも
できる。酸化作用を有する酸性媒体を用いたこの酸洗操
作は電解液の温度が40〜55℃の場合に最も効果的であ
る。回転中のスリーブ内の冷却路に高温の水を循環させ
て境界面での温度をこの値に維持するのが有利である。
この操作を約５分間継続し、その後、水洗する。
【００１６】次に、スリーブ表面の光沢付与(brighteni
ng) 操作を行う。この操作は表面の不動態化を防ぐため
に50ｇ／リットルのスルファミン酸溶液を用いて行うの
が好ましい。この操作は室温で行い、約１分間継続す
る。スルファミン酸溶液を用いて光沢付与操作を行う
と、その後のニッケルメッキ浴の汚染を防ぐことがで
き、有利である。スルファミン酸はニッケルメッキ溶液
の主成分である。上記のニッケルメッキ準備操作の時間
は原則として合計30分以内である。光沢付与操作後のス
リーブは洗浄せずにできるだけ迅速にニッケルメッキス
テーションへ移動させるのが好ましい。すなわち、光沢
付与操作後の表面に存在するスルファミン酸膜で表面の
不動態化を防止するのが好ましい。
ng) 操作を行う。この操作は表面の不動態化を防ぐため
に50ｇ／リットルのスルファミン酸溶液を用いて行うの
が好ましい。この操作は室温で行い、約１分間継続す
る。スルファミン酸溶液を用いて光沢付与操作を行う
と、その後のニッケルメッキ浴の汚染を防ぐことがで
き、有利である。スルファミン酸はニッケルメッキ溶液
の主成分である。上記のニッケルメッキ準備操作の時間
は原則として合計30分以内である。光沢付与操作後のス
リーブは洗浄せずにできるだけ迅速にニッケルメッキス
テーションへ移動させるのが好ましい。すなわち、光沢
付与操作後の表面に存在するスルファミン酸膜で表面の
不動態化を防止するのが好ましい。
【００１７】ニッケルメッキ操作は２段階で行うのが好
ましい (しかし、必須ではない）。すなわち、「ニッケ
ルメッキ前操作(pre-nickel plating)」を行ってから、
いわゆるニッケルメッキを行う (ニッケルの大部分はこ
のニッケルメッキで被着される) 。このニッケルメッキ
前操作の目的はニッケルメッキ前に表面の準備を完了し
て、できるだけ密着性の高いニッケル被膜を生成させる
ことにある。これはスリーブがニッケルメッキが比較的
容易である純粋な銅ではなく、銅−クロム−ジルコニウ
ム合金でできている場合にはより有効である。この合金
は不動態化され易く、不動態化はニッケルの密着にとっ
て致命的な欠点になる。このニッケルメッキ前操作はス
ルファミン酸ニッケル（50〜80ｇ／ｌ）とスルファミン
酸（150〜200 ｇ／ｌ）とを含む水溶液からなる電解液
中に陰極としてスリーブを配置して行う。陰極の電流密
度は４〜５Ａ／dm2 にし、操作の継続時間は４〜５分間
にする。１つまたは複数の可溶性陽極（ニッケル製）ま
たは不溶性陽極（例えばTi／PtＯ2 またはTi／RuＯ2)を
使用することができる。
ましい (しかし、必須ではない）。すなわち、「ニッケ
ルメッキ前操作(pre-nickel plating)」を行ってから、
いわゆるニッケルメッキを行う (ニッケルの大部分はこ
のニッケルメッキで被着される) 。このニッケルメッキ
前操作の目的はニッケルメッキ前に表面の準備を完了し
て、できるだけ密着性の高いニッケル被膜を生成させる
ことにある。これはスリーブがニッケルメッキが比較的
容易である純粋な銅ではなく、銅−クロム−ジルコニウ
ム合金でできている場合にはより有効である。この合金
は不動態化され易く、不動態化はニッケルの密着にとっ
て致命的な欠点になる。このニッケルメッキ前操作はス
ルファミン酸ニッケル（50〜80ｇ／ｌ）とスルファミン
酸（150〜200 ｇ／ｌ）とを含む水溶液からなる電解液
中に陰極としてスリーブを配置して行う。陰極の電流密
度は４〜５Ａ／dm2 にし、操作の継続時間は４〜５分間
にする。１つまたは複数の可溶性陽極（ニッケル製）ま
たは不溶性陽極（例えばTi／PtＯ2 またはTi／RuＯ2)を
使用することができる。
【００１８】不溶性陽極を使用する場合には、スルファ
ミン酸の加水分解反応を抑制し、従ってニッケルメッキ
前操作浴の周期的再生の必要性を低下させるために0.5
〜１Ａ／dm2 の低い陽極電流密度で作業するのが好まし
い。ニッケルメッキ前操作の電解液として「ウッド浴
(Wood's bath)」とうして知られる塩化ニッケルと塩化
水素酸との混合物を使用することもできる。それによっ
て陰極電流密度を約10Ａ／dm2 あるいはそれ以上にして
作業することが可能になる。しかし、ニッケルメッキ用
電解液およびニッケル除去用電解液に近い組成を有する
スルファミン酸塩含有ニッケルメッキ前操作用電解液を
使用することによって工場の管理を単純化することがで
きる。このニッケルメッキ前操作でスリーブ表面上に、
厚さ数μｍ（例えば１〜２μｍ）のニッケル層を被着さ
せることができると同時に、内部に残る可能性のある酸
着物を除去することができる。
ミン酸の加水分解反応を抑制し、従ってニッケルメッキ
前操作浴の周期的再生の必要性を低下させるために0.5
〜１Ａ／dm2 の低い陽極電流密度で作業するのが好まし
い。ニッケルメッキ前操作の電解液として「ウッド浴
(Wood's bath)」とうして知られる塩化ニッケルと塩化
水素酸との混合物を使用することもできる。それによっ
て陰極電流密度を約10Ａ／dm2 あるいはそれ以上にして
作業することが可能になる。しかし、ニッケルメッキ用
電解液およびニッケル除去用電解液に近い組成を有する
スルファミン酸塩含有ニッケルメッキ前操作用電解液を
使用することによって工場の管理を単純化することがで
きる。このニッケルメッキ前操作でスリーブ表面上に、
厚さ数μｍ（例えば１〜２μｍ）のニッケル層を被着さ
せることができると同時に、内部に残る可能性のある酸
着物を除去することができる。
【００１９】次に本来のニッケルメッキを行う。この操
作は11％のニッケルを含有するスルファミン酸ニッケル
の水溶液をベースにした電解液で行う。この溶液は60〜
100ｇ／ｌのニッケルを含有し、これはほぼ 550〜900
ｇ／ｌのスルファミン酸ニッケル溶液に相当する。溶液
のｐＨは３〜4.5 の間に維持するのが好ましい。4.5以
上ではニッケルの析出が観察され、３以下では被着効率
が低下する。そのためは30〜40ｇ／ｌのホウ酸を電解液
に添加することができる。このｐＨ範囲で作業を行うこ
とは内部引張応力がほとんど無いニッケル付着物を得る
上で好ましい。内部引張応力は付着物の凝集および銅支
持体に対する密着性を脅かす。可溶性陽極が純粋なニッ
ケル、例えばチタンより成る陽極バスケットに収容した
ニッケルボールの場合には、浴に塩化物アニオンを導入
する必要がある、塩化物イオンは純粋なニッケルの電解
溶解にとって必須である。この目的のためには約６ｇ／
ｌの塩化マグネシウム MgCl2・6H2O が好ましい。浴は
硫酸マグネシウム（例えば約６ｇ／ｌのMgSO4 ・ 7H2O)
をさらに含むことができ、それによってより微細なニッ
ケル付着物の結晶を得ることができる。浴に、アニオン
界面活性剤等の点腐蝕防止剤(anti-pitting agnt) を添
加することもできる。この目的のためにはラウリルスル
フェート等のアルキル硫酸塩やアルキルスルホン酸塩が
好ましい。50ｇ／ｌのラウリルスルフェートが適当な濃
度である。
作は11％のニッケルを含有するスルファミン酸ニッケル
の水溶液をベースにした電解液で行う。この溶液は60〜
100ｇ／ｌのニッケルを含有し、これはほぼ 550〜900
ｇ／ｌのスルファミン酸ニッケル溶液に相当する。溶液
のｐＨは３〜4.5 の間に維持するのが好ましい。4.5以
上ではニッケルの析出が観察され、３以下では被着効率
が低下する。そのためは30〜40ｇ／ｌのホウ酸を電解液
に添加することができる。このｐＨ範囲で作業を行うこ
とは内部引張応力がほとんど無いニッケル付着物を得る
上で好ましい。内部引張応力は付着物の凝集および銅支
持体に対する密着性を脅かす。可溶性陽極が純粋なニッ
ケル、例えばチタンより成る陽極バスケットに収容した
ニッケルボールの場合には、浴に塩化物アニオンを導入
する必要がある、塩化物イオンは純粋なニッケルの電解
溶解にとって必須である。この目的のためには約６ｇ／
ｌの塩化マグネシウム MgCl2・6H2O が好ましい。浴は
硫酸マグネシウム（例えば約６ｇ／ｌのMgSO4 ・ 7H2O)
をさらに含むことができ、それによってより微細なニッ
ケル付着物の結晶を得ることができる。浴に、アニオン
界面活性剤等の点腐蝕防止剤(anti-pitting agnt) を添
加することもできる。この目的のためにはラウリルスル
フェート等のアルキル硫酸塩やアルキルスルホン酸塩が
好ましい。50ｇ／ｌのラウリルスルフェートが適当な濃
度である。
【００２０】浴の流動がない場合には約３〜５Ａ／dm2
の陰極電流密度が必要である。しかし、電解液の内部を
攪拌する場合には、電流密度を20Ａ／dm2 またはそれ以
上に上げることができ、それによってスリーブに接する
境界層の再生を向上させ、従って付着速度を加速させる
ことができる。この観点から電解液を加熱することも推
奨される。そうすることによってより高い電流密度で作
業を行うことが可能になる。しかし、温度は50℃を越え
ないのが好ましい。これ以上の温度ではスルファミン酸
塩の硫酸アンモニウムへの加水分解が大幅に加速され、
付着物の品質が損なわれ、硬度が低下し、内部引張応力
が見られるようになる。同時に、高温の水を循環させる
等でスリーブそのものを浴の温度近くまで加熱すること
も推奨される。これらの操作を行うことによってニッケ
ル被膜の使用特性とその結晶構造を最適化することがで
きるということが経験的に分かっている。
の陰極電流密度が必要である。しかし、電解液の内部を
攪拌する場合には、電流密度を20Ａ／dm2 またはそれ以
上に上げることができ、それによってスリーブに接する
境界層の再生を向上させ、従って付着速度を加速させる
ことができる。この観点から電解液を加熱することも推
奨される。そうすることによってより高い電流密度で作
業を行うことが可能になる。しかし、温度は50℃を越え
ないのが好ましい。これ以上の温度ではスルファミン酸
塩の硫酸アンモニウムへの加水分解が大幅に加速され、
付着物の品質が損なわれ、硬度が低下し、内部引張応力
が見られるようになる。同時に、高温の水を循環させる
等でスリーブそのものを浴の温度近くまで加熱すること
も推奨される。これらの操作を行うことによってニッケ
ル被膜の使用特性とその結晶構造を最適化することがで
きるということが経験的に分かっている。
【００２１】既に述べたように、可溶性陽極はニッケル
ボールを収容したチタンの陽極バスケットで構成できる
(しかし、これに限定されるものではない）。このボー
ルが純粋なニッケルの場合にはニッケルボールの電解溶
解を可能にするために浴中に塩化物イオンを存在させる
必要があることは既に述べた通りである。腐蝕性の塩化
物の存在を避けることが望ましい場合には硫黄または燐
を用いて「減極」したニッケルを使用することができ
る。
ボールを収容したチタンの陽極バスケットで構成できる
(しかし、これに限定されるものではない）。このボー
ルが純粋なニッケルの場合にはニッケルボールの電解溶
解を可能にするために浴中に塩化物イオンを存在させる
必要があることは既に述べた通りである。腐蝕性の塩化
物の存在を避けることが望ましい場合には硫黄または燐
を用いて「減極」したニッケルを使用することができ
る。
【００２２】プラントのタンクはスルファミン酸塩に悪
さをしない、好ましくは塩化物へ分解しないプラスチッ
クにするか、プラスチックで被覆された金属で製造す
る。プラスチック被覆金属材料の場合には、金属部分に
陰極防食を施すことが推奨される。同様に、処理浴から
発散する蒸気によって腐蝕されたり、迷走電流の原因と
なる可能性のある金属フレームや他の構造要素もプラス
チックで被覆するのが好ましい。
さをしない、好ましくは塩化物へ分解しないプラスチッ
クにするか、プラスチックで被覆された金属で製造す
る。プラスチック被覆金属材料の場合には、金属部分に
陰極防食を施すことが推奨される。同様に、処理浴から
発散する蒸気によって腐蝕されたり、迷走電流の原因と
なる可能性のある金属フレームや他の構造要素もプラス
チックで被覆するのが好ましい。
【００２３】既に述べたスルファミン酸塩の硫酸アンモ
ニウムへの加水分解による減少は下記反応に従って起こ
る： ＮＨ2 ＳＯ3 - ＋Ｈ2 Ｏ→ＳＯ4 2- ＋ＮＨ4 + この反応の結果、浴中に硫酸塩が生じ、この硫酸塩の濃
度が約10ｇ／ｌ以上になるとニッケル付着物の内部引張
応が増加する。従って、電解液中の硫酸塩濃度をモニタ
ーして、必要な場合にはそれを除去する必要がある。こ
れは硫酸バリウム等の溶解度の低い硫酸塩を沈澱させる
ことによって行われる。バリウムイオンは酸化バリウム
やスルファミン酸バリウムの添加で導入することができ
る。硫酸バリウムの沈澱物を濾過で除去し、濾液は再び
ニッケルメッキ用タンクへ導入すればよい。この操作は
電解液の使用中にその一部を連続的にサンプリングし、
その一部を硫酸塩沈澱用反応器に導入し、濾過した後再
びニッケルメッキ用タンクへ戻すことによって行うこと
ができる。
ニウムへの加水分解による減少は下記反応に従って起こ
る： ＮＨ2 ＳＯ3 - ＋Ｈ2 Ｏ→ＳＯ4 2- ＋ＮＨ4 + この反応の結果、浴中に硫酸塩が生じ、この硫酸塩の濃
度が約10ｇ／ｌ以上になるとニッケル付着物の内部引張
応が増加する。従って、電解液中の硫酸塩濃度をモニタ
ーして、必要な場合にはそれを除去する必要がある。こ
れは硫酸バリウム等の溶解度の低い硫酸塩を沈澱させる
ことによって行われる。バリウムイオンは酸化バリウム
やスルファミン酸バリウムの添加で導入することができ
る。硫酸バリウムの沈澱物を濾過で除去し、濾液は再び
ニッケルメッキ用タンクへ導入すればよい。この操作は
電解液の使用中にその一部を連続的にサンプリングし、
その一部を硫酸塩沈澱用反応器に導入し、濾過した後再
びニッケルメッキ用タンクへ戻すことによって行うこと
ができる。
【００２４】電解液はアンモニウムの分解で酸化される
傾向がある： ＮＨ4 + ←→ ＮＨ3 ↑＋Ｈ+ この酸化によって電解液はニッケル除去用のスルファミ
ン酸ニッケル電解液としてリサイクルするのに適したも
のになる。以下の説明から明らかなように、ニッケル除
去操作はニッケルメッキよりも酸性の強い媒体中で行う
必要がある。ニッケルメッキの内部引張応力はいわゆる
「交互」電解を行うことによって最小限に抑えることが
でき、有利である。この「交互」電解は数分間の作業相
と、電極への給電を中断する数秒間の休止相とを順次行
うものである。
傾向がある： ＮＨ4 + ←→ ＮＨ3 ↑＋Ｈ+ この酸化によって電解液はニッケル除去用のスルファミ
ン酸ニッケル電解液としてリサイクルするのに適したも
のになる。以下の説明から明らかなように、ニッケル除
去操作はニッケルメッキよりも酸性の強い媒体中で行う
必要がある。ニッケルメッキの内部引張応力はいわゆる
「交互」電解を行うことによって最小限に抑えることが
でき、有利である。この「交互」電解は数分間の作業相
と、電極への給電を中断する数秒間の休止相とを順次行
うものである。
【００２５】スリーブを電解液に完全に浸漬できない場
合には、スリーブの浸漬されていない部分に同じ電解液
を吹付けるか、浸漬されていない部分を不活性ガスを用
いて不活化することが強く推奨される。そうすることに
よってニッケルメッキしたばかりの表面の不動態化が防
止される。この不動態化は被膜の優れた密着性または凝
集力にとって有害である。同じ理由によって、ニッケル
メッキ前操作とニッケルメッキステーションとの間を移
送する際にスリーブへ吹付け操作を行うか、表面を不活
化することが推奨される。スリーブに陰極防食を施すこ
ともできる。いずれにせよ、移動はできるだけ迅速に行
わなければならない。
合には、スリーブの浸漬されていない部分に同じ電解液
を吹付けるか、浸漬されていない部分を不活性ガスを用
いて不活化することが強く推奨される。そうすることに
よってニッケルメッキしたばかりの表面の不動態化が防
止される。この不動態化は被膜の優れた密着性または凝
集力にとって有害である。同じ理由によって、ニッケル
メッキ前操作とニッケルメッキステーションとの間を移
送する際にスリーブへ吹付け操作を行うか、表面を不活
化することが推奨される。スリーブに陰極防食を施すこ
ともできる。いずれにせよ、移動はできるだけ迅速に行
わなければならない。
【００２６】一定の設定電圧または設定電流密度で作業
を行うことができる。電解を電圧約10Ｖ、電流密度約４
Ａ／dm2 で行う場合、継続時間を約５〜８分にする（ス
リーブを浴に浸漬する深さに応じて変える）ことによっ
て、厚さ２mmのニッケル付着物を作ることができる。そ
の後、スリーブを心棒から取外し、必要に応じてショッ
トピーニング、レーザー切削加工、その他任意の方法で
所定粗さに刻印する等の方法でニッケル層表面を最終的
にコンディショニングする。得られたものは鋳造機で使
用するロールのコア上に直ちに取付けることができる。
この最終的コンディショニングはスリーブと凝固金属と
の間の熱交換条件を最適化するために行うものである。
を行うことができる。電解を電圧約10Ｖ、電流密度約４
Ａ／dm2 で行う場合、継続時間を約５〜８分にする（ス
リーブを浴に浸漬する深さに応じて変える）ことによっ
て、厚さ２mmのニッケル付着物を作ることができる。そ
の後、スリーブを心棒から取外し、必要に応じてショッ
トピーニング、レーザー切削加工、その他任意の方法で
所定粗さに刻印する等の方法でニッケル層表面を最終的
にコンディショニングする。得られたものは鋳造機で使
用するロールのコア上に直ちに取付けることができる。
この最終的コンディショニングはスリーブと凝固金属と
の間の熱交換条件を最適化するために行うものである。
【００２７】ニッケル層は使用中に攻撃や機械的磨耗を
受けて次第に消失する。２回の鋳造操作の間にはスリー
ブ表面を洗浄し、少なくとも時々は磨耗の不均一性を修
正するためにニッケル層を軽く切削加工して、スリーブ
表面全体の熱機械的挙動の不均一性を無くす必要があ
る。切削加工時にはスリーブの元の粗さを再現すること
も重要である。ニッケル層の平均の厚さが所定値、一般
には約 0.5 mm に達した時にはロールの使用を中断して
スリーブを取外し、ニッケル除去処理をする。
受けて次第に消失する。２回の鋳造操作の間にはスリー
ブ表面を洗浄し、少なくとも時々は磨耗の不均一性を修
正するためにニッケル層を軽く切削加工して、スリーブ
表面全体の熱機械的挙動の不均一性を無くす必要があ
る。切削加工時にはスリーブの元の粗さを再現すること
も重要である。ニッケル層の平均の厚さが所定値、一般
には約 0.5 mm に達した時にはロールの使用を中断して
スリーブを取外し、ニッケル除去処理をする。
【００２８】このニッケル除去はニッケル層の再生前に
上記方法で行う。そのためにスリーブをスリーブ支持シ
ャフトに再度取り付け、その状態をニッケルメッキ操作
中維持する。ニッケル除去操作はいくつかの方法の中か
ら選択できる。純粋な化学的ニッケル除去が考えられ、
それに使用する試薬は銅のコアをあまり攻撃せずにニッ
ケルを溶解させるものでなければならない。そのために
は、ジニトロベンゼンスルホン酸ナトリウム（50ｇ／
ｌ）と硫酸（100 ｇ／ｌ）との混合物からなる試薬を使
用することができる。この試薬は銅のコアからニッケル
を除去するための試薬として既に市販されている。この
方法は比較的迅速にできるという利点があり、残留して
いる厚さ 0.5 mm のニッケル層を約２分間で溶解させる
ことができる。しかし、この試薬は化学的に不安定で、
有利なニッケル除去速度を維持するためには頻繁に取替
えなければならない。また、この試薬は毒性があるの
で、ニッケル除去操作の排水は完全に再処理しなければ
ならず、別の処理段階や鋼工業の他の設備等に再循環す
ることはできない。
上記方法で行う。そのためにスリーブをスリーブ支持シ
ャフトに再度取り付け、その状態をニッケルメッキ操作
中維持する。ニッケル除去操作はいくつかの方法の中か
ら選択できる。純粋な化学的ニッケル除去が考えられ、
それに使用する試薬は銅のコアをあまり攻撃せずにニッ
ケルを溶解させるものでなければならない。そのために
は、ジニトロベンゼンスルホン酸ナトリウム（50ｇ／
ｌ）と硫酸（100 ｇ／ｌ）との混合物からなる試薬を使
用することができる。この試薬は銅のコアからニッケル
を除去するための試薬として既に市販されている。この
方法は比較的迅速にできるという利点があり、残留して
いる厚さ 0.5 mm のニッケル層を約２分間で溶解させる
ことができる。しかし、この試薬は化学的に不安定で、
有利なニッケル除去速度を維持するためには頻繁に取替
えなければならない。また、この試薬は毒性があるの
で、ニッケル除去操作の排水は完全に再処理しなければ
ならず、別の処理段階や鋼工業の他の設備等に再循環す
ることはできない。
【００２９】ニッケル除去の別の方法としては、銅とニ
ッケルの標準電位にかなりの差があること（それぞれ標
準水素電極に対して 0.3Ｖおよび−0.4 Ｖ）を利用した
電解を利用する経路が考えられる。これはスリーブを構
成する銅−クロム−ジルコニウム合金に対しても好し
い。この場合、ニッケルの溶解は適当な電解液中にスリ
ーブを陽極として配置することによって行うことができ
る。電解液としては一般に銅支持体からニッケルを除去
するための硫酸（20〜60体積％）とリン酸（10〜50体積
％）との混合物からなる公知の電解液（フランス国特許
第2,535,349 号参照）を選択することができる。この電
解液は銅を露出した時にスリーブ表面を不動態化してス
リーブの銅を大量に消耗することなしにニッケルの電解
溶解を起こすことができるという利点がある。しかし、
この場合も、この方法の実施にはスリーブのニッケルメ
ッキ／ニッケル除去設備で行われる他の操作に対して適
合性のない特別な溶液が必要になるという欠点がある。
さらに、この操作は陰極での水素の発生を伴い、この水
素の発生はニッケルの被着を妨害する。さらにスラッジ
が生じ、このスラッジの除去のために操作全体のコスト
が上昇する。また、この電解液はプラント構造物に対し
て非常に攻撃性が強いため、プラントの基礎構造を注意
深く保護しなければならない。
ッケルの標準電位にかなりの差があること（それぞれ標
準水素電極に対して 0.3Ｖおよび−0.4 Ｖ）を利用した
電解を利用する経路が考えられる。これはスリーブを構
成する銅−クロム−ジルコニウム合金に対しても好し
い。この場合、ニッケルの溶解は適当な電解液中にスリ
ーブを陽極として配置することによって行うことができ
る。電解液としては一般に銅支持体からニッケルを除去
するための硫酸（20〜60体積％）とリン酸（10〜50体積
％）との混合物からなる公知の電解液（フランス国特許
第2,535,349 号参照）を選択することができる。この電
解液は銅を露出した時にスリーブ表面を不動態化してス
リーブの銅を大量に消耗することなしにニッケルの電解
溶解を起こすことができるという利点がある。しかし、
この場合も、この方法の実施にはスリーブのニッケルメ
ッキ／ニッケル除去設備で行われる他の操作に対して適
合性のない特別な溶液が必要になるという欠点がある。
さらに、この操作は陰極での水素の発生を伴い、この水
素の発生はニッケルの被着を妨害する。さらにスラッジ
が生じ、このスラッジの除去のために操作全体のコスト
が上昇する。また、この電解液はプラント構造物に対し
て非常に攻撃性が強いため、プラントの基礎構造を注意
深く保護しなければならない。
【００３０】従って、本発明ではスリーブからのニッケ
ル除去段階をニッケルメッキ用電解液およびプレニッケ
ルメッキ用電解液に類似した組成を有するスルファミン
酸とスルファミン酸ニッケルとをベースにした電解液を
使用するのが好ましい。それによってスリーブの調整ス
テーションの材料を大幅に単純化することができる。ニ
ッケル除去浴は、溶解した銅を完全に除去し、組成をご
くわずかに修正した後に、ニッケルメッキまたはニッケ
ルメッキ前操作浴として再利用することができる。組成
の修正は蒸発した水の補償と、最適ｐＨ範囲で作業を行
うための酸度の低下のために行う。さらに、ニッケルメ
ッキ浴が使用済になり、その組成を再調整する必要が生
じた時点で、同じ設備内のニッケル除去浴へ再循環する
ことができる。ニッケル除去浴には単にスルファミン酸
を添加するだけでよく、ニッケル含有率はニッケル除去
操作中に上昇させることができる。結果として、本発明
のスリーブのニッケルメッキ／ニッケル除去設備では再
処理を必要とするような排水が大量に発生することはな
い。従って、材料を大幅に節約することが可能になり、
環境への影響が非常に少なくなる。すなわち、材料の流
れの管理が十分でないと、使用する製品の種類および発
生する副生成物の種類によっては大きな汚染の危険が生
じる可能性がある。
ル除去段階をニッケルメッキ用電解液およびプレニッケ
ルメッキ用電解液に類似した組成を有するスルファミン
酸とスルファミン酸ニッケルとをベースにした電解液を
使用するのが好ましい。それによってスリーブの調整ス
テーションの材料を大幅に単純化することができる。ニ
ッケル除去浴は、溶解した銅を完全に除去し、組成をご
くわずかに修正した後に、ニッケルメッキまたはニッケ
ルメッキ前操作浴として再利用することができる。組成
の修正は蒸発した水の補償と、最適ｐＨ範囲で作業を行
うための酸度の低下のために行う。さらに、ニッケルメ
ッキ浴が使用済になり、その組成を再調整する必要が生
じた時点で、同じ設備内のニッケル除去浴へ再循環する
ことができる。ニッケル除去浴には単にスルファミン酸
を添加するだけでよく、ニッケル含有率はニッケル除去
操作中に上昇させることができる。結果として、本発明
のスリーブのニッケルメッキ／ニッケル除去設備では再
処理を必要とするような排水が大量に発生することはな
い。従って、材料を大幅に節約することが可能になり、
環境への影響が非常に少なくなる。すなわち、材料の流
れの管理が十分でないと、使用する製品の種類および発
生する副生成物の種類によっては大きな汚染の危険が生
じる可能性がある。
【００３１】以上の条件の基に提案されるニッケル除去
用電解液は下記組成を有するニッケル含有率が11％の溶
液である： スルファミン酸ニッケル： 550〜900 ｇ／ｌ (60〜100
ｇ／ｌのニッケル) 塩化ニッケル：５〜20ｇ／ｌ（陽極として用いられるス
リーブからのニッケルの溶出を容易にし且つ露出した銅
の不動態化に貢献する) スルファミン酸：20〜80ｇ／ｌ、好ましくは約60ｇ／ｌ
（ｐＨを２以下の値に保持するため）。 ニッケルメッキ浴と同様にホウ酸（30〜40ｇ／ｌ）を含
むこともできる。
用電解液は下記組成を有するニッケル含有率が11％の溶
液である： スルファミン酸ニッケル： 550〜900 ｇ／ｌ (60〜100
ｇ／ｌのニッケル) 塩化ニッケル：５〜20ｇ／ｌ（陽極として用いられるス
リーブからのニッケルの溶出を容易にし且つ露出した銅
の不動態化に貢献する) スルファミン酸：20〜80ｇ／ｌ、好ましくは約60ｇ／ｌ
（ｐＨを２以下の値に保持するため）。 ニッケルメッキ浴と同様にホウ酸（30〜40ｇ／ｌ）を含
むこともできる。
【００３２】温度は40℃〜70℃に維持するのが好まし
い。そのためにはスリーブ内に高温の水を循環するのが
有利である。陽極電流密度は一般に１〜20Ａ／dm2 に
し、その値は浴を攪拌するか否かで変わる。操作は、陽
極としてのスリーブと基準電極との間に一定の設定電位
差を設定して行うか、一定の設定電流密度で行うことが
できる。しかし、これらの条件下ではニッケル溶解の終
了が電流密度の大幅な低下で明確に分かるので、一定の
設定電位差で行うのが好ましい。一定の設定電流密度で
行う場合にはニッケル溶解の終了を検出するのが難し
く、スリーブの銅を深くまで溶解させてしまう危険があ
る。一定の設定電位差値は浴中の基準電極の位置と所望
の溶解速度に応じて選択しなければならない。操作の継
続時間も電流強度と使用した電解液の量とで変わる。
い。そのためにはスリーブ内に高温の水を循環するのが
有利である。陽極電流密度は一般に１〜20Ａ／dm2 に
し、その値は浴を攪拌するか否かで変わる。操作は、陽
極としてのスリーブと基準電極との間に一定の設定電位
差を設定して行うか、一定の設定電流密度で行うことが
できる。しかし、これらの条件下ではニッケル溶解の終
了が電流密度の大幅な低下で明確に分かるので、一定の
設定電位差で行うのが好ましい。一定の設定電流密度で
行う場合にはニッケル溶解の終了を検出するのが難し
く、スリーブの銅を深くまで溶解させてしまう危険があ
る。一定の設定電位差値は浴中の基準電極の位置と所望
の溶解速度に応じて選択しなければならない。操作の継
続時間も電流強度と使用した電解液の量とで変わる。
【００３３】目安としては７〜８Ａ／dm3 の電流密度が
約 150μｍ／時のニッケル溶解速度に対応し、この値は
上記のような非常に酸性度の高い浴を用いた場合の値よ
りもはるかに大きい。例えば、50％硫酸／50％リン酸の
浴では同じ条件でニッケル溶解速度は約50μｍ／時であ
る。従って、陽極の規定電位値は所望の電流密度が得ら
れるように調整される。電流密度の測定値が大幅に低下
した時がニッケルが完全に溶解してスリーブの銅が攻撃
されはじめたことを意味する（２Ａ／dm2 の電流密度は
銅の溶解速度にして約25μｍ／時に相当する）。従っ
て、電解を停止してスリーブの大量溶解を防ぐ必要があ
る。上記の条件では 0.5 mm の残留ニッケル層が溶解す
るのに約３時間が必要である。３時間は短く、それより
低い溶解速度にしてより容量の小さい電解浴を使用する
こともできる。ニッケル除去操作を短縮するためのもう
一つの手段はニッケル除去の前に機械的にニッケルを除
去することである。この機械的なニッケル除去操作は銅
の部分に達すること無しに残留ニッケルの厚さを減少さ
せるものでなければならない。この機械的操作は残留ニ
ッケル層の厚さを均一にし、溶解の開始を局所的に遅ら
せる原因となる各種の表面不純物（特に残留金属）が除
去されるという利点があり、ある領域がニッケルの溶解
中で、別の領域では既に銅の部分が露出しているという
ような状況を回避することができる。
約 150μｍ／時のニッケル溶解速度に対応し、この値は
上記のような非常に酸性度の高い浴を用いた場合の値よ
りもはるかに大きい。例えば、50％硫酸／50％リン酸の
浴では同じ条件でニッケル溶解速度は約50μｍ／時であ
る。従って、陽極の規定電位値は所望の電流密度が得ら
れるように調整される。電流密度の測定値が大幅に低下
した時がニッケルが完全に溶解してスリーブの銅が攻撃
されはじめたことを意味する（２Ａ／dm2 の電流密度は
銅の溶解速度にして約25μｍ／時に相当する）。従っ
て、電解を停止してスリーブの大量溶解を防ぐ必要があ
る。上記の条件では 0.5 mm の残留ニッケル層が溶解す
るのに約３時間が必要である。３時間は短く、それより
低い溶解速度にしてより容量の小さい電解浴を使用する
こともできる。ニッケル除去操作を短縮するためのもう
一つの手段はニッケル除去の前に機械的にニッケルを除
去することである。この機械的なニッケル除去操作は銅
の部分に達すること無しに残留ニッケルの厚さを減少さ
せるものでなければならない。この機械的操作は残留ニ
ッケル層の厚さを均一にし、溶解の開始を局所的に遅ら
せる原因となる各種の表面不純物（特に残留金属）が除
去されるという利点があり、ある領域がニッケルの溶解
中で、別の領域では既に銅の部分が露出しているという
ような状況を回避することができる。
【００３４】さらに、スルファミン酸ニッケル浴中でニ
ッケル除去を行うことによって陰極でニッケルを回収す
ることができると同時に、一定のニッケル濃度の電解液
で作業を行うことができる。こうして回収されたニッケ
ルは溶解設備で液体鋼への添加元素として使用すること
ができる。上記お強酸の媒体中での電解作用によるニッ
ケル除去操作では残留スラッジを処理してニッケルを回
収しなければならず、その操作はコストがはるかに高く
なり、複雑である。スルファミン酸塩浴は強酸浴を用い
た場合に比べて基礎構造に対する攻撃力がはるかに弱
い。
ッケル除去を行うことによって陰極でニッケルを回収す
ることができると同時に、一定のニッケル濃度の電解液
で作業を行うことができる。こうして回収されたニッケ
ルは溶解設備で液体鋼への添加元素として使用すること
ができる。上記お強酸の媒体中での電解作用によるニッ
ケル除去操作では残留スラッジを処理してニッケルを回
収しなければならず、その操作はコストがはるかに高く
なり、複雑である。スルファミン酸塩浴は強酸浴を用い
た場合に比べて基礎構造に対する攻撃力がはるかに弱
い。
【００３５】既に述べたように、ニッケル除去浴中にス
リーブ、さらには装置の電気的接続要素から溶け出す銅
の量に応じて、銅を周期的に除去して、浴の不純物を除
去する必要がある。この目的はスリーブ上のニッケル付
着層の汚染を防ぎ、陰極上に付着するニッケルをより好
ましく利用することにある。銅は公知の種々の方法で除
去することができ、化学的または電気分解によって断続
的または連続的に除去することができる。
リーブ、さらには装置の電気的接続要素から溶け出す銅
の量に応じて、銅を周期的に除去して、浴の不純物を除
去する必要がある。この目的はスリーブ上のニッケル付
着層の汚染を防ぎ、陰極上に付着するニッケルをより好
ましく利用することにある。銅は公知の種々の方法で除
去することができ、化学的または電気分解によって断続
的または連続的に除去することができる。
【００３６】本発明の別の態様ではスリーブから部分的
にニッケルを除去する。そのためには、切削加工や研磨
等によってニッケル層の一部を機械的に除去した後に、
ごく薄いニッケル層、例えば10〜20μｍのニッケル層を
上記の電解液中での電解作用で溶解させるのが好まし
い。すなわち、スリーブの加工硬化部分が除去され、脱
不動態化された表面が得られる。次いで、洗浄せずに表
面の不動態化を防ぐためにできるだけ素早くスリーブを
ニッケルメッキ装置へ移送し、電解ニッケルメッキによ
って所望の厚さのニッケルを再生する。ニッケルメッキ
用電解液が塩化物を含まないことが望まれる場合の電解
液中の塩化物イオン濃度は約１ｇ／ｌに制限するのが好
ましい。この含有率はニッケルメッキ用電解液を過度に
汚染させないという必要性と（部分的にニッケル除去し
たスリーブを洗浄しないために汚染は不可避である) 、
工業的に適切なニッケル溶解速度を確保するという要望
との間の妥協点である。
にニッケルを除去する。そのためには、切削加工や研磨
等によってニッケル層の一部を機械的に除去した後に、
ごく薄いニッケル層、例えば10〜20μｍのニッケル層を
上記の電解液中での電解作用で溶解させるのが好まし
い。すなわち、スリーブの加工硬化部分が除去され、脱
不動態化された表面が得られる。次いで、洗浄せずに表
面の不動態化を防ぐためにできるだけ素早くスリーブを
ニッケルメッキ装置へ移送し、電解ニッケルメッキによ
って所望の厚さのニッケルを再生する。ニッケルメッキ
用電解液が塩化物を含まないことが望まれる場合の電解
液中の塩化物イオン濃度は約１ｇ／ｌに制限するのが好
ましい。この含有率はニッケルメッキ用電解液を過度に
汚染させないという必要性と（部分的にニッケル除去し
たスリーブを洗浄しないために汚染は不可避である) 、
工業的に適切なニッケル溶解速度を確保するという要望
との間の妥協点である。
【００３７】目安としては60〜75ｇ／ｌのスルファミン
酸ニッケルと、30〜40ｇ／ｌのホウ酸と、60ｇ／ｌのス
ルファミン酸と、１ｇ／ｌの塩化物イオン（塩化ニッケ
ルによって供給される）とを含むニッケル除去用浴を45
℃で使用した場合、スリーブの３分の１の高さまで浸漬
し、１Ａ／dm3 の電流密度にした時に15μｍのニッケル
を除去するために電解継続時間は 190分が必要である。
電流密度が５Ａ／dm3の場合にはこの所要時間は38分に
なる。このようにニッケルメッキ操作は大幅に短縮さ
れ、スリーブの銅表面の処理走査は全て不要になるの
で、磨耗したスリーブの表面の再調整にかかる時間は上
記操作方法に比べてはるかに短縮される。
酸ニッケルと、30〜40ｇ／ｌのホウ酸と、60ｇ／ｌのス
ルファミン酸と、１ｇ／ｌの塩化物イオン（塩化ニッケ
ルによって供給される）とを含むニッケル除去用浴を45
℃で使用した場合、スリーブの３分の１の高さまで浸漬
し、１Ａ／dm3 の電流密度にした時に15μｍのニッケル
を除去するために電解継続時間は 190分が必要である。
電流密度が５Ａ／dm3の場合にはこの所要時間は38分に
なる。このようにニッケルメッキ操作は大幅に短縮さ
れ、スリーブの銅表面の処理走査は全て不要になるの
で、磨耗したスリーブの表面の再調整にかかる時間は上
記操作方法に比べてはるかに短縮される。
【００３８】本発明は２本ロールまたは単一ロールを用
いて鋼を連続鋳造するためのプラントのロールのスリー
ブの調整で利用することができるが、他の任意の形状お
よび寸法を有する銅または銅合金の壁面を備えた鋳造鋳
型の処理でも使用できるということは明らかである。
いて鋼を連続鋳造するためのプラントのロールのスリー
ブの調整で利用することができるが、他の任意の形状お
よび寸法を有する銅または銅合金の壁面を備えた鋳造鋳
型の処理でも使用できるということは明らかである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジャン−クロード カトンヌ フランス国 78170 ラ セル サン ク ル アヴニュ アンドレ ギルベール ３ (72)発明者 クリスチャン アレリー フランス国 57000 ロンジュヴィル−レ −メスブルヴァール サン サンフォリエ ン 99 (72)発明者 レミー ニコル フランス国 57130 ジュシー リュ ポ ルト サン カテリーヌ 19 (72)発明者 ジェラール レソン フランス国 58000 ヌヴェール リュ ドゥ ラ パルシュミネリ １ビス
Claims (32)
- 【請求項１】 下記 (a)〜(d) を特徴とする、表面への
ニッケルメッキ段階と表面からニッケルを除去する段階
とを含む、銅または銅合金から成る金属連続鋳造用鋳型
要素の外側表面の調整方法： (a) 鋳型要素の裸の表面の洗浄操作、酸化性酸性媒体中
での酸洗操作および光沢付与操作からなる一連の準備操
作で裸の表面を準備し、(b) ニッケルを60〜100 ｇ／リ
ットル含むスルファミン酸ニッケル水溶液からなる電解
液中に鋳型要素を陰極として配置し、電気メッキによっ
て裸の表面にニッケルをメッキし、(c) 鋳型を使用した
後に、ニッケルを60〜100 ｇ／リットル、スルファミン
酸を20〜80ｇ／リットル含むｐＨが２以下であるスルフ
ァミン酸ニッケル水溶液中に鋳型要素を陽極として配置
し、電解によって表面からニッケルの一部または全部を
除去し、(d) 必要に応じて上記の準備操作で銅の裸の表
面を用意した後、表面に新たにニッケルメッキする。 - 【請求項２】 ニッケルメッキ用電解液のｐＨを３〜4.
5 に保つ請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 ニッケルメッキ用電解液が30〜40ｇ／リ
ットルのホウ酸をさらに含む請求項１または２に記載の
方法。 - 【請求項４】 ニッケルメッキ操作を純粋なニッケルよ
り成る少なくとも１つの可溶性陽極を用いてを行い、ニ
ッケルメッキ用電解液が塩化物イオンを含む請求項１〜
３のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項５】 ニッケルメッキ用電解液が硫酸マグネシ
ウムを含む請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項６】 ニッケルメッキ用電解液が点蝕防止剤を
含む請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項７】 点蝕防止剤がアルキルスルフェートまた
はアルキルスルホネート等のアニオン界面活性剤である
請求項６に記載の方法。 - 【請求項８】 陰極の電流密度を３〜20Ａ／dm2 にして
ニッケルメッキ操作を行う請求項１〜７のいずれか一項
に記載の方法。 - 【請求項９】 ニッケルメッキ用電解液を加熱する請求
項１〜８のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１０】 鋳型要素をニッケルメッキ用電解液に
近い温度に加熱する請求項９に記載の方法。 - 【請求項１１】 ニッケルメッキ用電解液中に生成する
硫酸塩を定期的または連続的に除去する請求項１〜10の
いずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１２】 ニッケルメッキ操作中、数分間の作業
相と数秒間の休止相とからなる一連の操作を行う請求項
１〜11のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１３】 ニッケルメッキ操作の前に、電解を用
いたニッケルメッキ前操作を行って、陰極として配置し
た鋳型要素上に厚さ数μｍのニッケル層を被着させる請
求項１〜12のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１４】 電解を用いたニッケルメッキ前操作を
スルファミン酸ニッケルとスルファミン酸とをベースに
した水溶液からなる電解液中で行う請求項13に記載の方
法。 - 【請求項１５】 ニッケルメッキ前操作を陰極の電流密
度を４〜５Ａ／dm2 にして行う請求項14に記載の方法。 - 【請求項１６】 ニッケルメッキ前操作を「ウッド浴」
とよばれる塩化ニッケルと塩酸とをベースとした電解液
中で行う請求項13に記載の方法。 - 【請求項１７】 洗浄操作の前に鋳型要素表面の光沢付
与操作を行う請求項１〜16のいずれか一項に記載の方
法。 - 【請求項１８】 洗浄操作がアルカリ性媒体中の化学的
洗浄操作および／または電解洗浄操作である請求項１〜
17のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１９】 硫酸と過酸化水素との水溶液中で酸洗
操作を行う請求項１〜18のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項２０】 クロム酸溶液中で酸洗操作を行う請求
項１〜18のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項２１】 スルファミン酸溶液中で光沢付与操作
を行う請求項１〜20のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項２２】 ニッケル除去用電解液が少なくとも１
ｇ／リットルの塩化物イオンを含む請求項１〜21のいず
れか一項に記載の方法。 - 【請求項２３】 ニッケル除去用電解液が５〜20ｇ／リ
ットルの塩化ニッケルを含み、表面からニッケルを完全
に除去する請求項22に記載の方法。 - 【請求項２４】 ニッケル除去用電解液が30〜40ｇ／リ
ットルのホウ酸を含む請求項１〜23のいずれか一項に記
載の方法。 - 【請求項２５】 陽極の電流密度を３〜20Ａ／dm2 とし
てニッケル除去操作を行う請求項１〜24のいずれか一項
に記載の方法。 - 【請求項２６】 一定の設定電位でニッケル除去操作を
行う請求項１〜25のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項２７】 ニッケル除去操作の前に、残留するニ
ッケル層の一部を機械的操作で除去する請求項１〜26の
いずれか一項に記載の方法。 - 【請求項２８】 ニッケル除去用電解液に含まれる銅を
断続的または連続的に除去する請求項１〜27のいずれか
一項に記載の方法。 - 【請求項２９】 鋳型要素が２本ロールまたは単一ロー
ル式の連続鋳造ロールのスリーブである請求項１〜28の
いずれか一項に記載の方法。 - 【請求項３０】 上記操作の少なくとも一部の操作で、
処理溶液を収容したタンク上に水平に設置した心棒にス
リーブを取付け、スリーブの一部を処理溶液中に浸漬さ
せ、操作中に心棒を回転させる請求項29に記載の方法。 - 【請求項３１】 スリーブの浸漬されていない部分に処
理溶液を吹付ける請求項30に記載の方法。 - 【請求項３２】 スリーブの浸漬されていない部分を囲
む雰囲気を不活性ガスで不活化する請求項30に記載の方
法。
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|---|---|---|---|
| FR9604562 | 1996-04-12 | ||
| FR9604562A FR2747400B1 (fr) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | Procede de conditionnement de la surface externe en cuivre ou alliage de cuivre d'un element d'une lingotiere de coulee continue des metaux, du type comportant une etape de nickelage et une etape de denickelage |
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|---|---|
| JPH1034285A true JPH1034285A (ja) | 1998-02-10 |
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|---|---|---|---|
| JP11194197A Expired - Fee Related JP3955933B2 (ja) | 1996-04-12 | 1997-04-14 | ニッケルメッキ段階とニッケル除去段階とを含む銅または銅合金からなる金属連続鋳造用鋳型の外側表面の調整方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2003507190A (ja) * | 1999-08-26 | 2003-02-25 | コンカスト スタンダード アクチエンゲゼルシャフト | 鋼のビレットおよびブルームを連続鋳造するための鋳型 |
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| DE19951324C2 (de) * | 1999-10-20 | 2003-07-17 | Atotech Deutschland Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum elektrolytischen Behandeln von elektrisch leitfähigen Oberflächen von gegeneinander vereinzelten Platten- und Folienmaterialstücken sowie Anwendung des Verfahrens |
| DE10134074C1 (de) * | 2001-07-13 | 2003-01-23 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Gießwalze für das Vergießen von Metallschmelze und Verfahren zur Herstellung einer solchen Gießwalze |
| DE102007003548B3 (de) * | 2007-01-24 | 2008-09-04 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Gießwalze für eine Zweiwalzengießvorrichtung und Zweiwalzengießvorrichtung |
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| CN111334829A (zh) * | 2020-04-09 | 2020-06-26 | 广汉龙润科贸有限责任公司 | 一种纯度高的铜盘镀镍方法 |
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