JPH1034852A - 深絞り成形用共押出複合フイルム - Google Patents
深絞り成形用共押出複合フイルムInfo
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- JPH1034852A JPH1034852A JP8198918A JP19891896A JPH1034852A JP H1034852 A JPH1034852 A JP H1034852A JP 8198918 A JP8198918 A JP 8198918A JP 19891896 A JP19891896 A JP 19891896A JP H1034852 A JPH1034852 A JP H1034852A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 良好な製膜性、外観を有し、さらにガスバリ
ア−性、衝撃強度、透明性に優れた成形品を得ることが
できる深絞り成形用共押出複合フイルムを提供する。 【解決手段】 ポリエステル樹脂（Ａ）層、非晶質ポリ
エステル樹脂（Ｂ）層、接着性樹脂（Ｃ）層、ポリアミ
ド樹脂（Ｄ）層、エチレン酢酸ビニル共重合体ケン化物
（Ｅ）層、シ−ル性樹脂（Ｆ）層からなる共押出複合フ
イルムであって、上記Ａ層とＢ層の製造膜後の極限粘度
（ＩＶ）が０．６４〜０．８５で、かつＡ層とＢ層の合
計厚みの全厚みに対する比率が０．７５〜０．９５の範
囲であるとともに、Ａ層とＢ層以外の樹脂のメルトイン
デックス（ＭＩ）が５．０〜３５．０であることを特徴
とする深絞り成形用共押出複合フイルム。 【効果】 特に良好な製膜性、外観を有し、さらにガス
バリア−性、衝撃強度、透明性に優れた深絞り成形品を
提供することができる。
ア−性、衝撃強度、透明性に優れた成形品を得ることが
できる深絞り成形用共押出複合フイルムを提供する。 【解決手段】 ポリエステル樹脂（Ａ）層、非晶質ポリ
エステル樹脂（Ｂ）層、接着性樹脂（Ｃ）層、ポリアミ
ド樹脂（Ｄ）層、エチレン酢酸ビニル共重合体ケン化物
（Ｅ）層、シ−ル性樹脂（Ｆ）層からなる共押出複合フ
イルムであって、上記Ａ層とＢ層の製造膜後の極限粘度
（ＩＶ）が０．６４〜０．８５で、かつＡ層とＢ層の合
計厚みの全厚みに対する比率が０．７５〜０．９５の範
囲であるとともに、Ａ層とＢ層以外の樹脂のメルトイン
デックス（ＭＩ）が５．０〜３５．０であることを特徴
とする深絞り成形用共押出複合フイルム。 【効果】 特に良好な製膜性、外観を有し、さらにガス
バリア−性、衝撃強度、透明性に優れた深絞り成形品を
提供することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は共押出複合フイルム
に係り、特に良好な製膜性、外観を有し、ガスバリア−
性、衝撃強度、透明性に優れた成形品を得ることがで
き、深絞り成形用として好適に使用できる共押出複合フ
イルムに関する。
に係り、特に良好な製膜性、外観を有し、ガスバリア−
性、衝撃強度、透明性に優れた成形品を得ることがで
き、深絞り成形用として好適に使用できる共押出複合フ
イルムに関する。
【０００２】
【従来技術とその課題】従来、深絞り成形用フイルムと
して各種層構成の複合フイルムが使用されている。この
ような複合フイルムに要求される機能としては高成形
性、高ガスバリア−性、高衝撃強度、高透明性、シール
性等があり、必要に応じた層構成の多層フイルムが選択
される。
して各種層構成の複合フイルムが使用されている。この
ような複合フイルムに要求される機能としては高成形
性、高ガスバリア−性、高衝撃強度、高透明性、シール
性等があり、必要に応じた層構成の多層フイルムが選択
される。
【０００３】一般的に複合フイルムを得る方法として
は、各層を各々製膜した後に、接着剤により積層するド
ライラミネ−ト法、またはいずれかの材料を基材にして
押出ラミネ−ト、またはコートする方法、さらに共押出
成形法がある。
は、各層を各々製膜した後に、接着剤により積層するド
ライラミネ−ト法、またはいずれかの材料を基材にして
押出ラミネ−ト、またはコートする方法、さらに共押出
成形法がある。
【０００４】これらの複合フイルムを得る方法におい
て、ドライラミネ−ト法、押出ラミネ−ト、及びコ−ト
法においては積層工程の複雑化によって生産性が悪化
し、製造コストがかかるという問題がある。また、上記
方法では使用するフイルムによっては、層間に気泡入り
の問題等が発生しやすく層間の接着力の低下や、他の物
性が低下する問題がある。
て、ドライラミネ−ト法、押出ラミネ−ト、及びコ−ト
法においては積層工程の複雑化によって生産性が悪化
し、製造コストがかかるという問題がある。また、上記
方法では使用するフイルムによっては、層間に気泡入り
の問題等が発生しやすく層間の接着力の低下や、他の物
性が低下する問題がある。
【０００５】共押出成形法においても、外観が良好でか
つ、各層の厚さが均一であって、さらに深絞り成形性に
優れた複合フイルムを得るには、共押出成形法に特有の
製膜条件、例えば押出温度、口金温度、口金構造、キャ
スト温度、引取速度等の製膜条件を最適にする必要があ
り、この条件により層構成や原料樹脂が限定されるとい
う問題がある。
つ、各層の厚さが均一であって、さらに深絞り成形性に
優れた複合フイルムを得るには、共押出成形法に特有の
製膜条件、例えば押出温度、口金温度、口金構造、キャ
スト温度、引取速度等の製膜条件を最適にする必要があ
り、この条件により層構成や原料樹脂が限定されるとい
う問題がある。
【０００６】共押出成形法における最大の不良要因は、
樹脂の口金内多層流動の安定性に起因する樹脂界面にお
ける欠陥である。これは共押出成形法の特有の問題で、
特に流動特性が片寄った樹脂構成の複合フイルムで顕著
に現れる。現象的には多層樹脂流動の樹脂間の界面に不
安定現象が発生し、フイルム内面に微細な波状の模様が
発生、程度の激しい場合はフイルム全面に凹凸が発生し
て、孔あきとなることもある。このようなフイルムを深
絞り成形等の後加工をすると不良程度がさらに助長され
る傾向があった。
樹脂の口金内多層流動の安定性に起因する樹脂界面にお
ける欠陥である。これは共押出成形法の特有の問題で、
特に流動特性が片寄った樹脂構成の複合フイルムで顕著
に現れる。現象的には多層樹脂流動の樹脂間の界面に不
安定現象が発生し、フイルム内面に微細な波状の模様が
発生、程度の激しい場合はフイルム全面に凹凸が発生し
て、孔あきとなることもある。このようなフイルムを深
絞り成形等の後加工をすると不良程度がさらに助長され
る傾向があった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題点を
解消した深絞り成形用共押出複合フイルムを見出したも
のであり、その要旨とするところは、ポリエステル樹脂
（Ａ）層、非晶質ポリエステル樹脂（Ｂ）層、接着性樹
脂（Ｃ）層、ポリアミド樹脂（Ｄ）層、エチレン酢酸ビ
ニル共重合体ケン化物（Ｅ）層、シ−ル性樹脂（Ｆ）層
からなる共押出複合フイルムであって、上記Ａ層とＢ層
の製膜後の極限粘度（ＩＶ）が０．６４〜０．８５で、
かつＡ層とＢ層の合計厚みの全厚みに対する比率が０．
７５〜０．９５の範囲であるとともに、Ａ層とＢ層以外
の樹脂のメルトインデックス（ＭＩ）が５．０〜３５．
０であることを特徴とする深絞り成形用共押出複合フイ
ルムにある。
解消した深絞り成形用共押出複合フイルムを見出したも
のであり、その要旨とするところは、ポリエステル樹脂
（Ａ）層、非晶質ポリエステル樹脂（Ｂ）層、接着性樹
脂（Ｃ）層、ポリアミド樹脂（Ｄ）層、エチレン酢酸ビ
ニル共重合体ケン化物（Ｅ）層、シ−ル性樹脂（Ｆ）層
からなる共押出複合フイルムであって、上記Ａ層とＢ層
の製膜後の極限粘度（ＩＶ）が０．６４〜０．８５で、
かつＡ層とＢ層の合計厚みの全厚みに対する比率が０．
７５〜０．９５の範囲であるとともに、Ａ層とＢ層以外
の樹脂のメルトインデックス（ＭＩ）が５．０〜３５．
０であることを特徴とする深絞り成形用共押出複合フイ
ルムにある。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明複合フイルムのＡ層に用い
るポリエステル樹脂は剛性、強度、成形性、透明性を付
与するために設けるものであり、具体的な樹脂としては
ホモのポリエチレンテレフタレ−トやポリエチレンテレ
フタレ−トコポリマ−が好適に使用できる。また、Ｂ層
に用いる非晶質ポリエステル樹脂としては、アルコール
成分が１，４シクロヘキサンジメチルアルコール、エチ
レングリコールからなり、酸成分がテレフタル酸からな
るポリエチレンテレフタレート樹脂が好適に使用でき
る。
るポリエステル樹脂は剛性、強度、成形性、透明性を付
与するために設けるものであり、具体的な樹脂としては
ホモのポリエチレンテレフタレ−トやポリエチレンテレ
フタレ−トコポリマ−が好適に使用できる。また、Ｂ層
に用いる非晶質ポリエステル樹脂としては、アルコール
成分が１，４シクロヘキサンジメチルアルコール、エチ
レングリコールからなり、酸成分がテレフタル酸からな
るポリエチレンテレフタレート樹脂が好適に使用でき
る。
【０００９】上記Ａ層とＢ層は、その製膜後の極限粘度
（ＩＶ）が０．６４〜０．８５、好ましくは０．６７〜
０．８０の範囲のものを使用する。ここで、ＩＶの測定
方法は製膜後のＡ層とＢ層のシート状試料３００ｍｇを
溶媒３０ｍｌ（フェノ−ル，１，１，２，２−テトラク
ロルエタン重量比１：１）に溶解させウベロ−ゼ型粘度
計を用いて、試料落下時間を測定しＩＶ値を計算したも
のである。ＩＶが０．６４未満では、剛性、強度及び、
成形性に対する改良効果がなく、０．８５を越えるもの
では、製膜性に劣ると言う問題がある。
（ＩＶ）が０．６４〜０．８５、好ましくは０．６７〜
０．８０の範囲のものを使用する。ここで、ＩＶの測定
方法は製膜後のＡ層とＢ層のシート状試料３００ｍｇを
溶媒３０ｍｌ（フェノ−ル，１，１，２，２−テトラク
ロルエタン重量比１：１）に溶解させウベロ−ゼ型粘度
計を用いて、試料落下時間を測定しＩＶ値を計算したも
のである。ＩＶが０．６４未満では、剛性、強度及び、
成形性に対する改良効果がなく、０．８５を越えるもの
では、製膜性に劣ると言う問題がある。
【００１０】上記Ａ層とＢ層の各厚みは２００μｍ〜５
００μｍの範囲が好ましく、２００μｍ未満では剛性が
なく、５００μｍを越えると成形性、打ち抜き性に劣り
易い傾向にある。また、Ａ層とＢ層の合計厚みの全厚み
に対する比率を０．７５〜０．９５の範囲とする必要が
あり、０．７５未満では剛性に対する改良効果がなく、
０．９５を越えるものでは成形性が劣るという問題があ
る。
００μｍの範囲が好ましく、２００μｍ未満では剛性が
なく、５００μｍを越えると成形性、打ち抜き性に劣り
易い傾向にある。また、Ａ層とＢ層の合計厚みの全厚み
に対する比率を０．７５〜０．９５の範囲とする必要が
あり、０．７５未満では剛性に対する改良効果がなく、
０．９５を越えるものでは成形性が劣るという問題があ
る。
【００１１】上記Ａ層とＢ層以外の層で、接着性樹脂Ｃ
層は層間の接着力を改良するための層であり、接着性樹
脂としては、不飽和カルボン酸またはその誘導体から選
ばれた少なくとも一種のモノマ−をグラフトした変性ポ
リオレフィン樹脂が好適に使用でき、各Ｃ層の厚みは５
〜２０μｍの範囲とすればよい。
層は層間の接着力を改良するための層であり、接着性樹
脂としては、不飽和カルボン酸またはその誘導体から選
ばれた少なくとも一種のモノマ−をグラフトした変性ポ
リオレフィン樹脂が好適に使用でき、各Ｃ層の厚みは５
〜２０μｍの範囲とすればよい。
【００１２】ポリアミド樹脂Ｄ層とエチレン酢酸ビニル
共重合体ケン化物Ｅ層は、ガスバリア−性付与層であ
り、Ｄ層のポリアミド樹脂としては、ナイロン６、ナイ
ロン６６、ナイロン６／６６、ナイロン６Ｔ／６Ｉ、ナ
イロン６／１２、ナイロンＭＸＤ６等が好適に使用で
き、層の厚みは５〜５０μｍの範囲とすれば良い。
共重合体ケン化物Ｅ層は、ガスバリア−性付与層であ
り、Ｄ層のポリアミド樹脂としては、ナイロン６、ナイ
ロン６６、ナイロン６／６６、ナイロン６Ｔ／６Ｉ、ナ
イロン６／１２、ナイロンＭＸＤ６等が好適に使用で
き、層の厚みは５〜５０μｍの範囲とすれば良い。
【００１３】Ｅ層のエチレン酢酸ビニル共重合ケン化物
（以下「ＥＶＯＨ」という）としては、エチレン含有率
が３０〜６０モル％でケン化度が９５％以上のものが製
膜性やガスバリア−性の点から好ましく、層の厚みは５
〜５０μｍの範囲とすれば良い。最内層のＦ層に用いる
シ−ル性樹脂としてはアイオノマ−樹脂、ポリエチレ
ン、またはエチレンと他の成分との共重合体、例えば、
エチレン−酢酸ビニル共重合体等が使用できるが、成形
時、熱板にフイルムが取られ難い、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰ
Ｅ、ＰＰ−ＰＥ等軟化温度の高いポリオレフィン系樹脂
が好適に使用できる。
（以下「ＥＶＯＨ」という）としては、エチレン含有率
が３０〜６０モル％でケン化度が９５％以上のものが製
膜性やガスバリア−性の点から好ましく、層の厚みは５
〜５０μｍの範囲とすれば良い。最内層のＦ層に用いる
シ−ル性樹脂としてはアイオノマ−樹脂、ポリエチレ
ン、またはエチレンと他の成分との共重合体、例えば、
エチレン−酢酸ビニル共重合体等が使用できるが、成形
時、熱板にフイルムが取られ難い、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰ
Ｅ、ＰＰ−ＰＥ等軟化温度の高いポリオレフィン系樹脂
が好適に使用できる。
【００１４】本発明の複合フイルムではＡ層とＢ層以外
に使用する樹脂のメルトインデックス（ＭＩ）が５．０
〜３５．０のものを使用する必要がある。メルトインデ
ックス（ＭＩ）はＪＩＳＫ６７６０に準拠して測定した
数値であり、ＭＩが５．０未満では共押出製膜後のフイ
ルム内面に微細な波状の模様が発生し良好な製品となら
ないという問題があり、３５．０を越えるものは成形加
熱温度で熱板にフイルムが取られ易く透明性の良好な成
形品が得られ難いという問題がある。本発明複合フイル
ムの具体的な層構成を以下に示した。
に使用する樹脂のメルトインデックス（ＭＩ）が５．０
〜３５．０のものを使用する必要がある。メルトインデ
ックス（ＭＩ）はＪＩＳＫ６７６０に準拠して測定した
数値であり、ＭＩが５．０未満では共押出製膜後のフイ
ルム内面に微細な波状の模様が発生し良好な製品となら
ないという問題があり、３５．０を越えるものは成形加
熱温度で熱板にフイルムが取られ易く透明性の良好な成
形品が得られ難いという問題がある。本発明複合フイル
ムの具体的な層構成を以下に示した。
【００１５】 （１） Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ （２） Ｂ ／ Ａ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ （３） Ｂ ／ Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ／ Ｆ 上記（１）の層構成では、共押出成形時に製造条件によ
り最外層のポリエステル樹脂Ａ層と接着性樹脂Ｃ層の間
で接着不良が発生することを、この間に非晶質ポリエス
テル樹脂Ｂ層を介在させることにより防止できる。ま
た、（２）と（３）の層構成では、非晶質ポリエステル
樹脂Ｂ層を最外層とすることにより、共押出成形時に発
生するオリゴマーの発生を低減できるという利点があ
る。
り最外層のポリエステル樹脂Ａ層と接着性樹脂Ｃ層の間
で接着不良が発生することを、この間に非晶質ポリエス
テル樹脂Ｂ層を介在させることにより防止できる。ま
た、（２）と（３）の層構成では、非晶質ポリエステル
樹脂Ｂ層を最外層とすることにより、共押出成形時に発
生するオリゴマーの発生を低減できるという利点があ
る。
【００１６】さらに（１）乃至（３）のいずれもＥＶＯ
Ｈ層（Ｅ）層はポリアミド樹脂（Ｄ）層で挟まれており
流れむらが解消できるとともに、層間接着強度向上も図
れる。以下、本発明を実施例にて具体的に説明する。
Ｈ層（Ｅ）層はポリアミド樹脂（Ｄ）層で挟まれており
流れむらが解消できるとともに、層間接着強度向上も図
れる。以下、本発明を実施例にて具体的に説明する。
【００１７】
発明品１ 第１層（最外層）：ポリエチレンテレフタレ−ト樹脂
（Ａ）、第２層：非晶質ポリエチレンテレフタレ−ト樹
脂（Ｂ）、第３層：カルボン酸変性直鎖低密度ポリエチ
レン（Ｃ）、第４層：ポリアミド樹脂（Ｄ）、第５層：
ＥＶＯＨ（Ｅ）、第６層：ポリアミド樹脂（Ｄ）、第７
層：カルボン酸変性エチレン−酢酸ビニル共重合体
（Ｃ）、第８層：直鎖低密度ポリエチレン（Ｆ）を配し
た構成 Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２８０／ ２０／ １０／ ７／ １３／ ７／ １０／ ２３ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．６７ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝２３ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８１ 上記構成の複合フイルムを共押出成形方法により製膜し
た。得られた複合フイルムについて評価した結果を表１
に示した。
（Ａ）、第２層：非晶質ポリエチレンテレフタレ−ト樹
脂（Ｂ）、第３層：カルボン酸変性直鎖低密度ポリエチ
レン（Ｃ）、第４層：ポリアミド樹脂（Ｄ）、第５層：
ＥＶＯＨ（Ｅ）、第６層：ポリアミド樹脂（Ｄ）、第７
層：カルボン酸変性エチレン−酢酸ビニル共重合体
（Ｃ）、第８層：直鎖低密度ポリエチレン（Ｆ）を配し
た構成 Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２８０／ ２０／ １０／ ７／ １３／ ７／ １０／ ２３ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．６７ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝２３ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８１ 上記構成の複合フイルムを共押出成形方法により製膜し
た。得られた複合フイルムについて評価した結果を表１
に示した。
【００１８】評価は以下の内容で実施した。 （１）製膜性 共押出した際にフイルムの有効幅に渡って各樹脂が展開
しているか否かを確認した。
しているか否かを確認した。
【００１９】 ○：展開している △：展開しているが有効幅ぎりぎりである ×：展開していない ◎：各層の厚みを変化させても安定して展開している
【００２０】（２）外観 上記１の共押出した原反フイルム及び成形品の外観を目
視によりチェックして評価した。成形品は深絞り成形機
（ＦＶ−６３００ 大森機械工業（株）製）を使用し、
成形加熱温度９５℃（成形加熱時間は３秒間）で得られ
たトレー（縦×横×深さ＝１１０ｍｍ×１５０ｍｍ×３
０ｍｍ）である。 ○：原反、成形品のいずれにもフイルムに流れムラ等が
なく外観良好 △：原反では目立たないが成形品に流れムラが僅かに見
られ、外観上若干悪かった ×：原反にフイルムに流れムラ等が見られ、外観上問題
があった ◎：各層の厚みを変化させても流れムラの兆候が全く見
られない
視によりチェックして評価した。成形品は深絞り成形機
（ＦＶ−６３００ 大森機械工業（株）製）を使用し、
成形加熱温度９５℃（成形加熱時間は３秒間）で得られ
たトレー（縦×横×深さ＝１１０ｍｍ×１５０ｍｍ×３
０ｍｍ）である。 ○：原反、成形品のいずれにもフイルムに流れムラ等が
なく外観良好 △：原反では目立たないが成形品に流れムラが僅かに見
られ、外観上若干悪かった ×：原反にフイルムに流れムラ等が見られ、外観上問題
があった ◎：各層の厚みを変化させても流れムラの兆候が全く見
られない
【００２１】（３）成形性 上記深絞り成形機を使用し、成形加熱温度（成形加熱時
間は３秒間）を９０℃、９５℃、１００℃と変化させ上
記と同じ形状のトレーを得た。得られたトレーの外観を
評価した。 ○：成形加熱温度９０℃から型どおりの良好な成形品が
得られた △：成形加熱温度９５℃から型どおりの良好な成形品が
得られた ×：成形加熱温度１００℃でも型どおりの成形品が得ら
れなかった （４）透明性 上記１のトレーを用い、成形品の底部のヘ−ズ（ＪＩＳ
Ｋ７１０５）を測定した。 ○：ヘーズが４％以内 △：ヘーズが４％を越え７％以内 （５）強度 上記１のトレーを用い、各トレー内に１２０ｇの内容物
を収納し、蓋材をシールした後、段ボール箱内に２列、
５段で２０個を入れて０℃×２４時間保管後、１ｍの高
さから段ボール箱を落下させて、ピンホールの有無をみ
た。 ○：ピンホ−ルが発生したトレーが全くなかった △：２０個中１〜３トレーにピンホールが見られた ×：２０個中４トレー以上にピンホールが見られ、実用
上問題があった
間は３秒間）を９０℃、９５℃、１００℃と変化させ上
記と同じ形状のトレーを得た。得られたトレーの外観を
評価した。 ○：成形加熱温度９０℃から型どおりの良好な成形品が
得られた △：成形加熱温度９５℃から型どおりの良好な成形品が
得られた ×：成形加熱温度１００℃でも型どおりの成形品が得ら
れなかった （４）透明性 上記１のトレーを用い、成形品の底部のヘ−ズ（ＪＩＳ
Ｋ７１０５）を測定した。 ○：ヘーズが４％以内 △：ヘーズが４％を越え７％以内 （５）強度 上記１のトレーを用い、各トレー内に１２０ｇの内容物
を収納し、蓋材をシールした後、段ボール箱内に２列、
５段で２０個を入れて０℃×２４時間保管後、１ｍの高
さから段ボール箱を落下させて、ピンホールの有無をみ
た。 ○：ピンホ−ルが発生したトレーが全くなかった △：２０個中１〜３トレーにピンホールが見られた ×：２０個中４トレー以上にピンホールが見られ、実用
上問題があった
【００２２】（６）剛性 テ−バ−曲げ剛性率を測定した（単位：Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ）。
ｍ2 ）。
【００２３】（７）接着強度 上記１の共押出した原反フイルムを用い、引張試験機
（引張速度：２００ｍｍ／分）によりポリエステル樹脂
層と接着性樹脂層間の層間接着強度を測定した。
（引張速度：２００ｍｍ／分）によりポリエステル樹脂
層と接着性樹脂層間の層間接着強度を測定した。
【００２４】発明品２ 発明品１と同一層構成で厚みが下記内容の複合フイルム
を発明品１と同一方法で得、発明品１と同様に評価し、
その結果を表１に示した。 Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２３０／ ２０／ １０／ １０／ １０／ １０／ ８ ／ ３２ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．６７ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝２３ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．７６
を発明品１と同一方法で得、発明品１と同様に評価し、
その結果を表１に示した。 Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２３０／ ２０／ １０／ １０／ １０／ １０／ ８ ／ ３２ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．６７ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝２３ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．７６
【００２５】発明品３ 層構成が下記内容の複合フイルムを発明品１と同一方法
で得、発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示し
た。 Ｂ ／ Ａ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２０／２８０／ １０／ ７ ／ １０／ ８ ／ １０／ ２０ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．７４ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝２０ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８２
で得、発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示し
た。 Ｂ ／ Ａ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２０／２８０／ １０／ ７ ／ １０／ ８ ／ １０／ ２０ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．７４ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝２０ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８２
【００２６】発明品４ 層構成が下記内容の複合フイルムを発明品１と同一方法
で得、発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示し
た。 Ｂ ／ Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ／ Ｆ 厚み １５／２２０／ １５／ ７ ／ ７ ／ １０／ ７ ／ ７／１７ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．７４ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝１５ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８２
で得、発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示し
た。 Ｂ ／ Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ／ Ｆ 厚み １５／２２０／ １５／ ７ ／ ７ ／ １０／ ７ ／ ７／１７ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．７４ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝１５ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８２
【００２７】比較品１ 層構成が下記内容の複合フイルムを発明品１と同一方法
で得、発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示し
た。 Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２８０／ ２０／ １０／ ７ ／ １３／ ７ ／ １０／ ２３ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．６０ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝２３ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８１
で得、発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示し
た。 Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２８０／ ２０／ １０／ ７ ／ １３／ ７ ／ １０／ ２３ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．６０ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝２３ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８１
【００２８】比較品２ 層構成が下記内容の複合フイルムを発明品１と同一方法
で得、発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示し
た。 Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２８０／ ２０／ １０／ ７ ／ １３／ ７ ／ １０／ ２３ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．６０ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝４０ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８１
で得、発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示し
た。 Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ 厚み ２８０／ ２０／ １０／ ７ ／ １３／ ７ ／ １０／ ２３ （μｍ） Ａ層樹脂のＩＶ＝０．６０ Ｂ層樹脂のＩＶ＝０．７
５ Ｃ層樹脂のＭＩ＝１５、Ｄ層樹脂のＭＩ＝５ Ｅ層樹脂
のＭＩ＝５．５ Ｆ層樹脂のＭＩ＝４０ Ａ層＋Ｂ層厚みの全体厚みに対する比率＝０．８１
【００２９】比較品３ ポリエチレンテレフタレート樹脂フイルム（ＩＶが０．
７ ３００μｍ）と、ＥＶＯＨ／ポリアミド樹脂／カル
ボン酸変性エチレンー酢酸ビニル共重合体／酢酸ビニル
共重合体（１０μｍ／７μｍ／８μｍ／３０μｍ）構成
共押出フイルムをドライラミネ−トしたフイルムを得、
発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示した。
７ ３００μｍ）と、ＥＶＯＨ／ポリアミド樹脂／カル
ボン酸変性エチレンー酢酸ビニル共重合体／酢酸ビニル
共重合体（１０μｍ／７μｍ／８μｍ／３０μｍ）構成
共押出フイルムをドライラミネ−トしたフイルムを得、
発明品１と同様に評価し、その結果を表１に示した。
【表１】
【００３０】表１に示したように、本発明の実施例であ
る発明品１乃至４については、製膜性、外観、成形性、
透明性、強度、剛性、及び接着強度のいずれも優れてい
ることが分かる。ここで、発明品３と４は、非晶質ポリ
エステル樹脂Ｂ層を最外層に設けていることから、製膜
時にオリゴマーの吹き出しが少なく、ロングライフ性に
優れているという利点がある。これに対して、ポリエス
テル樹脂Ａ層のＩＶが低すぎる比較品１では、強度に劣
り、ポリエステル樹脂Ａ層のＩＶが低いとともにシ−ル
性樹脂Ｆ層のＭＩが大き過ぎる比較品２では、製膜性、
透明性、及び強度に劣ることが分かる。また、ポリエチ
レンテレフタレート樹脂フイルムをドライラミネ−トし
てなる比較品３では成形性に劣ることが分かる。
る発明品１乃至４については、製膜性、外観、成形性、
透明性、強度、剛性、及び接着強度のいずれも優れてい
ることが分かる。ここで、発明品３と４は、非晶質ポリ
エステル樹脂Ｂ層を最外層に設けていることから、製膜
時にオリゴマーの吹き出しが少なく、ロングライフ性に
優れているという利点がある。これに対して、ポリエス
テル樹脂Ａ層のＩＶが低すぎる比較品１では、強度に劣
り、ポリエステル樹脂Ａ層のＩＶが低いとともにシ−ル
性樹脂Ｆ層のＭＩが大き過ぎる比較品２では、製膜性、
透明性、及び強度に劣ることが分かる。また、ポリエチ
レンテレフタレート樹脂フイルムをドライラミネ−トし
てなる比較品３では成形性に劣ることが分かる。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の共押出複
合フイルムは特に良好な製膜性、外観を有し、さらにガ
スバリア−性、衝撃強度、透明性に優れた成形品を得る
ことができ、深絞り成形用として好適に使用できる。
合フイルムは特に良好な製膜性、外観を有し、さらにガ
スバリア−性、衝撃強度、透明性に優れた成形品を得る
ことができ、深絞り成形用として好適に使用できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ６５Ｄ 1/28 Ｂ６５Ｄ 1/28 // Ｂ２９Ｋ 55:00 67:00 77:00 Ｂ２９Ｌ 9:00 22:00 (72)発明者 秦 博司 滋賀県長浜市三ツ矢町５番８号 三菱樹脂 株式会社長浜工場内
Claims (2)
- 【請求項１】 ポリエステル樹脂（Ａ）層、非晶質ポリ
エステル樹脂（Ｂ）層、接着性樹脂（Ｃ）層、ポリアミ
ド樹脂（Ｄ）層、エチレン酢酸ビニル共重合体ケン化物
（Ｅ）層、シ−ル性樹脂（Ｆ）層からなる共押出複合フ
イルムであって、上記Ａ層とＢ層の製造膜後の極限粘度
（ＩＶ）が０．６４〜０．８５で、かつＡ層とＢ層の合
計厚みの全厚みに対する比率が０．７５〜０．９５の範
囲であるとともに、Ａ層とＢ層以外の樹脂のメルトイン
デックス（ＭＩ）が５．０〜３５．０であることを特徴
とする深絞り成形用共押出複合フイルム。 - 【請求項２】 下記の順序からなる層構成（１）、
（２）及び（３）から選ばれてなる請求項１記載の深絞
り成形用共押出複合フイルム。 （１） Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ （２） Ｂ ／ Ａ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ ／ Ｆ （３） Ｂ ／ Ａ ／ Ｂ ／ Ｃ ／ Ｄ ／ Ｅ ／ Ｄ ／ Ｃ／ Ｆ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19891896A JP3782164B2 (ja) | 1996-07-29 | 1996-07-29 | 深絞り成形用共押出複合フイルム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19891896A JP3782164B2 (ja) | 1996-07-29 | 1996-07-29 | 深絞り成形用共押出複合フイルム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1034852A true JPH1034852A (ja) | 1998-02-10 |
| JP3782164B2 JP3782164B2 (ja) | 2006-06-07 |
Family
ID=16399130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19891896A Expired - Lifetime JP3782164B2 (ja) | 1996-07-29 | 1996-07-29 | 深絞り成形用共押出複合フイルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3782164B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1396337A1 (en) * | 2002-09-09 | 2004-03-10 | Curwood, Inc. | Packaging films containing coextruded polyester and nylon layers |
| JP2004216704A (ja) * | 2003-01-14 | 2004-08-05 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | 多層フィルムおよび容器 |
| JP2006082440A (ja) * | 2004-09-16 | 2006-03-30 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | 深絞り成形用共押出フィルム、このフィルムを用いた底材および深絞り成形容器 |
| JP2006082441A (ja) * | 2004-09-16 | 2006-03-30 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | 深絞り成形用共押出フィルム、このフィルムを用いた底材および深絞り成形容器 |
| JP2006082442A (ja) * | 2004-09-16 | 2006-03-30 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | 深絞り成形用共押出フィルム、このフィルムを用いた底材および深絞り成形容器 |
| US7201966B2 (en) | 2002-09-09 | 2007-04-10 | Curwood, Inc. | Packaging films containing coextruded polyester and nylon layers |
| JP2012171155A (ja) * | 2011-02-21 | 2012-09-10 | Mitsubishi Plastics Inc | 深絞り成形用共押出積層フィルム、底材および深絞り成形容器 |
-
1996
- 1996-07-29 JP JP19891896A patent/JP3782164B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1396337A1 (en) * | 2002-09-09 | 2004-03-10 | Curwood, Inc. | Packaging films containing coextruded polyester and nylon layers |
| US6964816B2 (en) | 2002-09-09 | 2005-11-15 | Curwood, Inc. | Packaging films containing coextruded polyester and nylon layers |
| US7201966B2 (en) | 2002-09-09 | 2007-04-10 | Curwood, Inc. | Packaging films containing coextruded polyester and nylon layers |
| JP2004216704A (ja) * | 2003-01-14 | 2004-08-05 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | 多層フィルムおよび容器 |
| JP2006082440A (ja) * | 2004-09-16 | 2006-03-30 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | 深絞り成形用共押出フィルム、このフィルムを用いた底材および深絞り成形容器 |
| JP2006082441A (ja) * | 2004-09-16 | 2006-03-30 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | 深絞り成形用共押出フィルム、このフィルムを用いた底材および深絞り成形容器 |
| JP2006082442A (ja) * | 2004-09-16 | 2006-03-30 | Mitsubishi Plastics Ind Ltd | 深絞り成形用共押出フィルム、このフィルムを用いた底材および深絞り成形容器 |
| JP2012171155A (ja) * | 2011-02-21 | 2012-09-10 | Mitsubishi Plastics Inc | 深絞り成形用共押出積層フィルム、底材および深絞り成形容器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3782164B2 (ja) | 2006-06-07 |
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