JPH1036952A - Ｎｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系形状記憶合金の加工方法 - Google Patents
Ｎｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系形状記憶合金の加工方法Info
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- JPH1036952A JPH1036952A JP8196169A JP19616996A JPH1036952A JP H1036952 A JPH1036952 A JP H1036952A JP 8196169 A JP8196169 A JP 8196169A JP 19616996 A JP19616996 A JP 19616996A JP H1036952 A JPH1036952 A JP H1036952A
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- Japan
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- alloy
- temperature
- memory alloy
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/001—Extruding metal; Impact extrusion to improve the material properties, e.g. lateral extrusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
- B21J1/02—Preliminary treatment of metal stock without particular shaping, e.g. salvaging segregated zones, forging or pressing in the rough
- B21J1/025—Preliminary treatment of metal stock without particular shaping, e.g. salvaging segregated zones, forging or pressing in the rough affecting grain orientation
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｎｉ−Ｔｉ系形状記憶合金の逆変態開始温度
Ａｓ点を高くした形状記憶合金であって、難加工性のＮ
ｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系三元系合金の熱間加工を可能
にする。 【解決手段】 Ａｓ点が１００℃を超えるＮｉ−Ｔｉ−
Ｚｒ（Ｈｆ）系合金を、軟鋼製のシースで包んで、加工
開始温度８５０〜９５０℃、加工終止温度７７０℃以
上、１回の圧下率１０％以下の条件で熱間加工を施し、
これを必要な回数繰り返す。
Ａｓ点を高くした形状記憶合金であって、難加工性のＮ
ｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系三元系合金の熱間加工を可能
にする。 【解決手段】 Ａｓ点が１００℃を超えるＮｉ−Ｔｉ−
Ｚｒ（Ｈｆ）系合金を、軟鋼製のシースで包んで、加工
開始温度８５０〜９５０℃、加工終止温度７７０℃以
上、１回の圧下率１０％以下の条件で熱間加工を施し、
これを必要な回数繰り返す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｎｉ−Ｔｉ系形状
記憶合金において逆変態開始温度（Ａｓ点）を１００℃
以上に高めたものを熱間加工する方法に関する。
記憶合金において逆変態開始温度（Ａｓ点）を１００℃
以上に高めたものを熱間加工する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】形状記憶合金の逆変態すなわちＭ（マル
テンサイト）相からＡ（オーステナイト）相への変態
は、合金を加熱してその温度を低温側から高温側へ高め
て行くときに生じ、この逆変態が開始する温度をＡｓ
点、終了する温度をＡｆ点と呼んでいる。 Ａｓ点およ
びＡｆ点は、正変態（Ｍ変態）の開始および終了の温度
であるＭｓ点およびＭｆ点とともに、形状記憶合金の挙
動を特徴づける物性値として重要である。
テンサイト）相からＡ（オーステナイト）相への変態
は、合金を加熱してその温度を低温側から高温側へ高め
て行くときに生じ、この逆変態が開始する温度をＡｓ
点、終了する温度をＡｆ点と呼んでいる。 Ａｓ点およ
びＡｆ点は、正変態（Ｍ変態）の開始および終了の温度
であるＭｓ点およびＭｆ点とともに、形状記憶合金の挙
動を特徴づける物性値として重要である。
【０００３】よく知られているように、形状記憶合金の
特徴は超弾性と形状記憶効果であるが、これまで行なわ
れて来た形状記憶合金の応用は主として超弾性を利用す
るものであって、形状記憶効果を利用した用途は、あま
り開発されていない。 形状記憶効果の利用とは、合金
をＭｆ点以下の温度で変形しておき、これをＡｆ点以上
の温度に加熱して変形前の形状に戻してやり、そのとき
の変位量や回復力を利用することである。
特徴は超弾性と形状記憶効果であるが、これまで行なわ
れて来た形状記憶合金の応用は主として超弾性を利用す
るものであって、形状記憶効果を利用した用途は、あま
り開発されていない。 形状記憶効果の利用とは、合金
をＭｆ点以下の温度で変形しておき、これをＡｆ点以上
の温度に加熱して変形前の形状に戻してやり、そのとき
の変位量や回復力を利用することである。
【０００４】Ｎｉ−Ｔｉ二元系形状記憶合金は、Ａｆ点
が高くても６０℃程度と、低い温度領域にある。 形状
記憶効果の利用例として火災のときに作動する機器類を
考えたとき、日常起り得るような１００℃以下の温度で
は作動せず、異常な、つまりより高い温度ではじめて作
動することが望まれるから、使用する形状記憶合金の逆
変態が、既知の二元系合金のそれより高温で生じる材料
が要求される。
が高くても６０℃程度と、低い温度領域にある。 形状
記憶効果の利用例として火災のときに作動する機器類を
考えたとき、日常起り得るような１００℃以下の温度で
は作動せず、異常な、つまりより高い温度ではじめて作
動することが望まれるから、使用する形状記憶合金の逆
変態が、既知の二元系合金のそれより高温で生じる材料
が要求される。
【０００５】この要求にこたえてＮｉ−Ｔｉ系形状記憶
合金のＡｓ点を高める努力がなされ、これまでに、Ｐ
ｄ，ＺｒまたはＨｆを適量添加した三元系合金が有用で
あることがわかっている。 しかし、Ｐｄは高価な金属
であるから、形状記憶効果を利用するバネのようにある
程度の大きさをもつ部品の材料として使用することに
は、困難がある。 第３成分がＺｒまたはＨｆならばコ
スト的に実現可能であるが、残念なことに、これら第三
成分ＭをＡｓ点が１００℃を超える程度まで、具体的に
は９原子％またはそれ以上添加すると、Ｎｉ−Ｔｉ−Ｍ
系三元合金の加工性が著しく低下してしまい、所望の形
状の合金素材を得ることが困難になる。 いうまでもな
く、形状記憶合金からたとえばコイルバネをつくろうと
すれば、まず合金の線材を用意する必要がある。
合金のＡｓ点を高める努力がなされ、これまでに、Ｐ
ｄ，ＺｒまたはＨｆを適量添加した三元系合金が有用で
あることがわかっている。 しかし、Ｐｄは高価な金属
であるから、形状記憶効果を利用するバネのようにある
程度の大きさをもつ部品の材料として使用することに
は、困難がある。 第３成分がＺｒまたはＨｆならばコ
スト的に実現可能であるが、残念なことに、これら第三
成分ＭをＡｓ点が１００℃を超える程度まで、具体的に
は９原子％またはそれ以上添加すると、Ｎｉ−Ｔｉ−Ｍ
系三元合金の加工性が著しく低下してしまい、所望の形
状の合金素材を得ることが困難になる。 いうまでもな
く、形状記憶合金からたとえばコイルバネをつくろうと
すれば、まず合金の線材を用意する必要がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
したように加工の困難なＮｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系三
元形状記憶合金を加工して、板材や線材など所望の形状
をもった素材にする方法を提供することにある。
したように加工の困難なＮｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系三
元形状記憶合金を加工して、板材や線材など所望の形状
をもった素材にする方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のＮｉ−Ｔｉ−Ｚ
ｒ（Ｈｆ）系形状記憶合金の加工方法は、Ｎｉ：４５〜
５０原子％、ならびにＺｒおよびＨｆの１種または２種
（２種の場合は合計量）：９〜１６原子％を含有し、残
部が実質上Ｔｉからなる合金組成を有する形状記憶合金
の塊を軟鋼のシースで包み、加工開始温度８５０〜９５
０℃、加工終止温度７７０℃以上の温度条件で、１回の
圧下率１０％以下の熱間加工を行ない、これを必要な回
数繰り返すことからなる。
ｒ（Ｈｆ）系形状記憶合金の加工方法は、Ｎｉ：４５〜
５０原子％、ならびにＺｒおよびＨｆの１種または２種
（２種の場合は合計量）：９〜１６原子％を含有し、残
部が実質上Ｔｉからなる合金組成を有する形状記憶合金
の塊を軟鋼のシースで包み、加工開始温度８５０〜９５
０℃、加工終止温度７７０℃以上の温度条件で、１回の
圧下率１０％以下の熱間加工を行ない、これを必要な回
数繰り返すことからなる。
【０００８】
【作用】本発明において、加工の対象とする形状記憶合
金の組成を上記のように定めた理由は、つぎのとおりで
ある。
金の組成を上記のように定めた理由は、つぎのとおりで
ある。
【０００９】Ｎｉ：４５〜５０原子％ Ｎｉ−Ｔｉ系合金において形状記憶効果を確保するため
には、Ｎｉ量が最低４５原子％あることが必要である。
第三成分であるＺｒまたはＨｆは、周期律表で同じ族
にあるＴｉを置き換える形で添加することが、金属組織
の安定性の面から好ましく、その観点からＮｉ量の上限
は５０原子％となる。 また、Ｎｉ量が５０原子％を超
えると、ＺｒまたはＨｆの添加によるＡｓ点上昇の効果
が急激に小さくなる。
には、Ｎｉ量が最低４５原子％あることが必要である。
第三成分であるＺｒまたはＨｆは、周期律表で同じ族
にあるＴｉを置き換える形で添加することが、金属組織
の安定性の面から好ましく、その観点からＮｉ量の上限
は５０原子％となる。 また、Ｎｉ量が５０原子％を超
えると、ＺｒまたはＨｆの添加によるＡｓ点上昇の効果
が急激に小さくなる。
【００１０】ＺｒまたはＨｆ（２種の場合は合計量
で）：９〜１６原子％ これら元素の添加によりＡｓ点を１００℃以上に高める
ためには、少なくとも９原子％の添加が必要である。
一方、１６％を超える大量の添加は、合金を極端に脆く
して、本発明の目的とする加工性の改善を妨げる。
で）：９〜１６原子％ これら元素の添加によりＡｓ点を１００℃以上に高める
ためには、少なくとも９原子％の添加が必要である。
一方、１６％を超える大量の添加は、合金を極端に脆く
して、本発明の目的とする加工性の改善を妨げる。
【００１１】合金の塊を加工時にシースで包むのは、ひ
とつは、合金を構成する成分のうちＴｉおよびＺｒは活
性の高い金属であって、熱間加工温度において大気にさ
らすと酸化が進み、それに伴って部分的な酸化割れが生
じるからである。 いまひとつは、シースによる圧縮拘
束力を利用してワレを防ぐことである。 この目的にか
なう適度の強度と高い加工性を有する限り、シース材料
は任意であって、軟鋼とよばれる炭素鋼は、価格が低廉
なうえに加工しやすい点で最適のものであるから、代表
的にシース材料として挙げた。 炭素鋼に限らずステン
レス鋼でも加工が容易なものは、シース材料として当然
に使用可能であって、本願において「軟鋼」の語は、そ
れらを包含する意味に用いている。
とつは、合金を構成する成分のうちＴｉおよびＺｒは活
性の高い金属であって、熱間加工温度において大気にさ
らすと酸化が進み、それに伴って部分的な酸化割れが生
じるからである。 いまひとつは、シースによる圧縮拘
束力を利用してワレを防ぐことである。 この目的にか
なう適度の強度と高い加工性を有する限り、シース材料
は任意であって、軟鋼とよばれる炭素鋼は、価格が低廉
なうえに加工しやすい点で最適のものであるから、代表
的にシース材料として挙げた。 炭素鋼に限らずステン
レス鋼でも加工が容易なものは、シース材料として当然
に使用可能であって、本願において「軟鋼」の語は、そ
れらを包含する意味に用いている。
【００１２】熱間加工の温度条件を前記のように定めた
理由は、加工開始温度が８５０℃より低いかまたは加工
終止温度が７７０℃を下回ると、シースを用い圧下率を
１０％以下にしても、材料のワレの発生が避けられない
からであり、加工開始温度が９５０℃を超えるとシース
自体が酸化されて薄くなり、ときに被加工材が露出した
りするおそれが出てくるからである。
理由は、加工開始温度が８５０℃より低いかまたは加工
終止温度が７７０℃を下回ると、シースを用い圧下率を
１０％以下にしても、材料のワレの発生が避けられない
からであり、加工開始温度が９５０℃を超えるとシース
自体が酸化されて薄くなり、ときに被加工材が露出した
りするおそれが出てくるからである。
【００１３】圧下率１０％は、本発明による熱間加工の
限界である。
限界である。
【００１４】
【実施例】上述したところを実施例によって説明すれ
ば、まず被加工材として表１に示す合金組成をもつ３種
のＮｉ−Ｔｉ−Ｚｒ三元形状記憶合金を、真空誘導炉で
溶製した。 合金溶湯を直径２０cmの円柱状インゴット
に鋳込み、インゴットを輪切りにして高さ５cmの円板状
のサンプルとした。
ば、まず被加工材として表１に示す合金組成をもつ３種
のＮｉ−Ｔｉ−Ｚｒ三元形状記憶合金を、真空誘導炉で
溶製した。 合金溶湯を直径２０cmの円柱状インゴット
に鋳込み、インゴットを輪切りにして高さ５cmの円板状
のサンプルとした。
【００１５】１）各サンプルを９００℃，１０００℃ま
たは１０５０℃に加熱し、圧下率５％の据込み鍛造を行
なった。 その結果は表１に記したとおりで、例外なく
ワレが発生し、以後の加工ができなかった。
たは１０５０℃に加熱し、圧下率５％の据込み鍛造を行
なった。 その結果は表１に記したとおりで、例外なく
ワレが発生し、以後の加工ができなかった。
【００１６】 表１ No. 合金組成（原子％） 加工開始温度 Ｎｉ Ｔｉ Ｚｒ 900℃ 1000℃ 1050℃ １ 48.5 40.5 11.0 ワレ発生 ワレ発生 ワレ発生 ２ 49.0 40.0 11.0 ワレ発生 ワレ発生 ワレ発生 ３ 49.5 39.5 11.0 ワレ発生 ワレ発生 ワレ発生 加工率がもっと低ければワレを避けることも不可能では
ないが、５％に届かない低加工率では、加工回数が増え
て生産性が低く、工業的な実施に耐えない。
ないが、５％に届かない低加工率では、加工回数が増え
て生産性が低く、工業的な実施に耐えない。
【００１７】２）厚さ５mmの軟鋼（Ｓ４５Ｃ）の円筒と
板とから、一方が他方の中にちょうど入る寸法をもった
一組の有底円筒状体の缶を製作し、これをシースとして
使用し、図１ＡおよびＢに示すように、上記の円板状サ
ンプル（１）を内缶（２）と外缶(３)で包んだ。 この
シースされたサンプルNo．１〜３を、温度９００℃，１
０００℃または１０５０℃に加熱して、圧下率８％の鍛
造を行なった。 各サンプルとも、加熱温度９００℃で
はワレが生じ、１０００℃および１０５０℃では鍛造可
能であった。 ただし、１０５０℃の場合、シース自体
の酸化が激しく、鍛造を繰り返すに従って除々にシース
が薄くなっていく点と、シースと内容物である被加工材
合金とが融着してしまい、鍛造後のシース除去に支障が
生じる点で、問題がある。
板とから、一方が他方の中にちょうど入る寸法をもった
一組の有底円筒状体の缶を製作し、これをシースとして
使用し、図１ＡおよびＢに示すように、上記の円板状サ
ンプル（１）を内缶（２）と外缶(３)で包んだ。 この
シースされたサンプルNo．１〜３を、温度９００℃，１
０００℃または１０５０℃に加熱して、圧下率８％の鍛
造を行なった。 各サンプルとも、加熱温度９００℃で
はワレが生じ、１０００℃および１０５０℃では鍛造可
能であった。 ただし、１０５０℃の場合、シース自体
の酸化が激しく、鍛造を繰り返すに従って除々にシース
が薄くなっていく点と、シースと内容物である被加工材
合金とが融着してしまい、鍛造後のシース除去に支障が
生じる点で、問題がある。
【００１８】３）上記の実験により、鍛造のためにはあ
る程度以上の温度に加熱する必要があることを経験し、
また加熱温度よりも実際の加工開始温度および加工終了
温度の方が重要であることが察せられた。 そこで、サ
ンプルNo．１〜３を、上記と同様に軟鋼製の缶のシース
に入れ、表２に掲げた条件で鍛造した。 加工性を、表
２にあわせて示す。
る程度以上の温度に加熱する必要があることを経験し、
また加熱温度よりも実際の加工開始温度および加工終了
温度の方が重要であることが察せられた。 そこで、サ
ンプルNo．１〜３を、上記と同様に軟鋼製の缶のシース
に入れ、表２に掲げた条件で鍛造した。 加工性を、表
２にあわせて示す。
【００１９】 表２ 加工開始温度 加工終了温度 加工率 加工性 790〜810℃ 630〜690℃ 10％ ワレ発生 890〜920℃ 770〜850℃ 10％ ワレなし 880〜920℃ 770〜860℃ 15％ ワレ発生 ４）第二の条件が好結果を与えたので、シース材料をＳ
ＵＳ３０４ステンレス鋼に変えて、鍛造試験を繰り返し
た。 多数回鍛造を繰り返すとシースにワレが生じるこ
と、またそのまま鍛造を続けると、包まれている合金に
もワレが生じることが経験された。 これらの事実か
ら、シース材料としてはなるべく粘り強いものを使用す
べきことがわかる。
ＵＳ３０４ステンレス鋼に変えて、鍛造試験を繰り返し
た。 多数回鍛造を繰り返すとシースにワレが生じるこ
と、またそのまま鍛造を続けると、包まれている合金に
もワレが生じることが経験された。 これらの事実か
ら、シース材料としてはなるべく粘り強いものを使用す
べきことがわかる。
【００２０】５）前記の軟鋼製の缶のシースを用い、加
工開始温度８９０〜９２０℃、加工終止温度７７０〜８
５０℃、圧下率１０％の据え込みを４回繰り返し、扁平
な鍛造物を得た。 これを図２に示すように切断し、シ
ースを除去して、幅５cm×長さ１５cm×厚さ２．５cmの
角柱状の材料を得た。 それらのサンプルを、一部はそ
のまま、一部は再度軟鋼製のシースで包んだ。 シース
は、厚さ３mmの軟鋼（Ｓ４５Ｃ）板で製作した。 両者
を加熱し、加工開始温度をおおよそ８００℃，９００
℃，１０００℃，１０５０℃または１１００℃にえらん
で、圧下率１０％の鍛造を加えた。
工開始温度８９０〜９２０℃、加工終止温度７７０〜８
５０℃、圧下率１０％の据え込みを４回繰り返し、扁平
な鍛造物を得た。 これを図２に示すように切断し、シ
ースを除去して、幅５cm×長さ１５cm×厚さ２．５cmの
角柱状の材料を得た。 それらのサンプルを、一部はそ
のまま、一部は再度軟鋼製のシースで包んだ。 シース
は、厚さ３mmの軟鋼（Ｓ４５Ｃ）板で製作した。 両者
を加熱し、加工開始温度をおおよそ８００℃，９００
℃，１０００℃，１０５０℃または１１００℃にえらん
で、圧下率１０％の鍛造を加えた。
【００２１】シースのないサンプルは、加工開始温度８
００℃および９００℃でワレが生じた。 １０００℃以
上ではワレがなかったが、酸化が認められた。 酸化は
１０５０℃でかなり顕著であって材料の破損を招き、１
１００℃では激しく進行し、シースなしで高温で加工す
るのは不可能なことがわかった。
００℃および９００℃でワレが生じた。 １０００℃以
上ではワレがなかったが、酸化が認められた。 酸化は
１０５０℃でかなり顕著であって材料の破損を招き、１
１００℃では激しく進行し、シースなしで高温で加工す
るのは不可能なことがわかった。
【００２２】一方、シースで包んだサンプルは、加工開
始温度８００℃ではワレが生じたが、９００℃以上では
鍛造可能であった。 ただし、１１００℃の場合はシー
スの酸化による損耗が進み、加熱−鍛造を繰り返してい
るうちにシースが破損して中の合金が露出した。
始温度８００℃ではワレが生じたが、９００℃以上では
鍛造可能であった。 ただし、１１００℃の場合はシー
スの酸化による損耗が進み、加熱−鍛造を繰り返してい
るうちにシースが破損して中の合金が露出した。
【００２３】
【発明の効果】本発明により、これまで加工性が低くて
所望の形状を与えることが絶望視されていたＮｉ−Ｔｉ
−Ｚｒ（Ｈｆ）系三元形状記憶合金の熱間加工が可能に
なり、これから板材または線材が得られるようになっ
た。 それに伴い、在来のＮｉ−Ｔｉ系二元形状記憶合
金より高い逆変態温度（Ａｓ点）をもつ合金たとえばＡ
ｓ点が１００℃を超えるものが、この合金の形状記憶効
果を利用する種々の機器の作動素子として使用できるよ
うになった。
所望の形状を与えることが絶望視されていたＮｉ−Ｔｉ
−Ｚｒ（Ｈｆ）系三元形状記憶合金の熱間加工が可能に
なり、これから板材または線材が得られるようになっ
た。 それに伴い、在来のＮｉ−Ｔｉ系二元形状記憶合
金より高い逆変態温度（Ａｓ点）をもつ合金たとえばＡ
ｓ点が１００℃を超えるものが、この合金の形状記憶効
果を利用する種々の機器の作動素子として使用できるよ
うになった。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施例で使用した、形状記憶合金の
素材をシースで包んだ被加工材を示す図であって、Ａは
縦断面図、Ｂは平面図。
素材をシースで包んだ被加工材を示す図であって、Ａは
縦断面図、Ｂは平面図。
【図２】 図１の被加工材を鍛造したものから、さらに
サンプルを切り出す状況を示す斜視図。
サンプルを切り出す状況を示す斜視図。
１ 形状記憶合金の円板状サンプル ２ 内缶 ３ 外缶
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｎｉ：４５〜５０原子％、ならびにＺｒ
およびＨｆの１種または２種（２種の場合は合計量）：
９〜１６原子％を含有し、残部が実質上Ｔｉからなる合
金組成を有する形状記憶合金の塊を軟鋼のシースで包
み、加工開始温度８５０〜９５０℃、加工終止温度７７
０℃以上の温度条件で、１回の圧下率１０％以下の熱間
加工を行ない、これを必要な回数繰り返すことからなる
Ｎｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系形状記憶合金の加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8196169A JPH1036952A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | Ｎｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系形状記憶合金の加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8196169A JPH1036952A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | Ｎｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系形状記憶合金の加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1036952A true JPH1036952A (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=16353362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8196169A Pending JPH1036952A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | Ｎｉ−Ｔｉ−Ｚｒ（Ｈｆ）系形状記憶合金の加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1036952A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019073754A1 (ja) * | 2017-10-10 | 2019-04-18 | 株式会社古河テクノマテリアル | Ｔｉ－Ｎｉ系合金、これを用いた線材、通電アクチュエータ及び温度センサ並びにＴｉ－Ｎｉ系合金材の製造方法 |
-
1996
- 1996-07-25 JP JP8196169A patent/JPH1036952A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019073754A1 (ja) * | 2017-10-10 | 2019-04-18 | 株式会社古河テクノマテリアル | Ｔｉ－Ｎｉ系合金、これを用いた線材、通電アクチュエータ及び温度センサ並びにＴｉ－Ｎｉ系合金材の製造方法 |
| JPWO2019073754A1 (ja) * | 2017-10-10 | 2020-09-17 | 株式会社古河テクノマテリアル | Ｔｉ−Ｎｉ系合金、これを用いた線材、通電アクチュエータ及び温度センサ並びにＴｉ−Ｎｉ系合金材の製造方法 |
| US11313732B2 (en) | 2017-10-10 | 2022-04-26 | Furukawa Techno Material Co., Ltd. | Ti—Ni-based alloy; wire, electrically conductive actuator, and temperature sensor, each using this alloy; and method of producing a Ti—Ni-based alloy |
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