JPH1037190A - 中掘工法用スクリュー - Google Patents
中掘工法用スクリューInfo
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- JPH1037190A JPH1037190A JP19461396A JP19461396A JPH1037190A JP H1037190 A JPH1037190 A JP H1037190A JP 19461396 A JP19461396 A JP 19461396A JP 19461396 A JP19461396 A JP 19461396A JP H1037190 A JPH1037190 A JP H1037190A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】杭外径３００〜４５０ｍｍの小径のコンクリー
ト杭の中掘工法を実現する。 【解決手段】スクリュー１のピッチＰと外径Ｄとの比Ｐ
／Ｄが２〜８、スクリュー羽根２が複数条巻きでスクリ
ュー外径が２５０ｍｍ以下、スクリュー中心軸３が２重
管で、一本剣の超硬チップ刃先をもつフィッシュテール
１０をヘッド部に備えた中掘工法用スクリュー１を用い
る。
ト杭の中掘工法を実現する。 【解決手段】スクリュー１のピッチＰと外径Ｄとの比Ｐ
／Ｄが２〜８、スクリュー羽根２が複数条巻きでスクリ
ュー外径が２５０ｍｍ以下、スクリュー中心軸３が２重
管で、一本剣の超硬チップ刃先をもつフィッシュテール
１０をヘッド部に備えた中掘工法用スクリュー１を用い
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレキャストコン
クリート杭又は鋼管杭の中空部にスクリューオーガーを
挿入し、地盤を掘削しながら杭を地中に建て込む中掘工
法に関し、とくに小口径の杭の中掘工法に使用する中掘
工法用スクリューに関する。
クリート杭又は鋼管杭の中空部にスクリューオーガーを
挿入し、地盤を掘削しながら杭を地中に建て込む中掘工
法に関し、とくに小口径の杭の中掘工法に使用する中掘
工法用スクリューに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、中掘工法に使用されている中掘工
法用スクリューは、スクリューコンベアとして上方への
土砂搬送原理による排土を有効に行うために、そのスク
リュー径ＤとピッチＰがほぼ等しい値に設計されてい
る。そのため、スクリュー羽根に付着する粘性土の場合
では、付着力によるつれ回りを生じ、補助に圧縮空気を
使用しても排土効率が著しく低下することがさけられな
かった。また、小径杭の場合には、スクリュー羽根の高
さを得るため、ロッド径を細くする必要があるが、掘削
トルクを伝達するためにはロッド径にはおのずと限界が
あり、コンクリート杭における中掘工法は最小杭外径４
５０ｍｍ超までの適用が限度で、杭外径４５０ｍｍ以下
のコンクリート杭に中掘工法が用いられることは従来全
くなかった。
法用スクリューは、スクリューコンベアとして上方への
土砂搬送原理による排土を有効に行うために、そのスク
リュー径ＤとピッチＰがほぼ等しい値に設計されてい
る。そのため、スクリュー羽根に付着する粘性土の場合
では、付着力によるつれ回りを生じ、補助に圧縮空気を
使用しても排土効率が著しく低下することがさけられな
かった。また、小径杭の場合には、スクリュー羽根の高
さを得るため、ロッド径を細くする必要があるが、掘削
トルクを伝達するためにはロッド径にはおのずと限界が
あり、コンクリート杭における中掘工法は最小杭外径４
５０ｍｍ超までの適用が限度で、杭外径４５０ｍｍ以下
のコンクリート杭に中掘工法が用いられることは従来全
くなかった。
【０００３】特公昭６３−４３５３３号公報には、先端
部のみにオーガースクリューを有するオーガーで中掘
し、このオーガーより上方に圧縮空気を吹き込み、掘削
した土砂を圧密したプラグ状にして杭内を上昇排出する
技術が示されている。その技術ではオーガートルクが大
きくなるのを防止する趣旨の記述も見受けられる。掘削
した土砂をスクリューを用いることなく圧密したプラグ
状にして杭内を上昇させるプラグ状搬送では、羽根がな
いので、中掘可能な杭外径の下限界が緩和されることも
多少は可能であると考えられる。しかし、上記公報には
小径杭の中掘について何らの示唆もない。逆に、その技
術では、周辺地盤を必要以上に呼び込み、地盤沈下を発
生させる所謂ボイリング現像が生じこれを防止すること
ができないという問題がある。
部のみにオーガースクリューを有するオーガーで中掘
し、このオーガーより上方に圧縮空気を吹き込み、掘削
した土砂を圧密したプラグ状にして杭内を上昇排出する
技術が示されている。その技術ではオーガートルクが大
きくなるのを防止する趣旨の記述も見受けられる。掘削
した土砂をスクリューを用いることなく圧密したプラグ
状にして杭内を上昇させるプラグ状搬送では、羽根がな
いので、中掘可能な杭外径の下限界が緩和されることも
多少は可能であると考えられる。しかし、上記公報には
小径杭の中掘について何らの示唆もない。逆に、その技
術では、周辺地盤を必要以上に呼び込み、地盤沈下を発
生させる所謂ボイリング現像が生じこれを防止すること
ができないという問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題点を
解決するために開発されたもので、その課題とするとこ
ろは、 （ａ）杭外径３００〜４５０ｍｍのコンクリート杭及び
杭外径２００〜３００ｍｍの鋼管杭などの小径の中掘工
法を実現すること。
解決するために開発されたもので、その課題とするとこ
ろは、 （ａ）杭外径３００〜４５０ｍｍのコンクリート杭及び
杭外径２００〜３００ｍｍの鋼管杭などの小径の中掘工
法を実現すること。
【０００５】（ｂ）ボイリング現象を生じさせないこ
と。である。
と。である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、スクリューピ
ッチＰとスクリュー外径Ｄとの比Ｐ／Ｄが２〜８で、ス
クリュー羽根が複数条巻きであることを特徴とする中掘
工法用スクリューを提供するものである。このスクリュ
ーは細径であっても、スクリュー羽根が複数条すなわち
２条以上であり、このスクリュー羽根が、軸に対して軸
対称に取付けられるので、捩り力を負担する。従って、
本発明のスクリューは、捩り耐力が大きく、小径の杭の
施工を可能とするものである。コンクリート杭では杭の
外径が４５０ｍｍの場合、前記スクリュー外径が２５０
ｍｍ以下となることが必要である。本発明は、このよう
な小径の中掘工法用スクリューによって、外径４５０ｍ
ｍ以下のコンクリート杭に中掘工法を適用することが初
めて可能となった。
ッチＰとスクリュー外径Ｄとの比Ｐ／Ｄが２〜８で、ス
クリュー羽根が複数条巻きであることを特徴とする中掘
工法用スクリューを提供するものである。このスクリュ
ーは細径であっても、スクリュー羽根が複数条すなわち
２条以上であり、このスクリュー羽根が、軸に対して軸
対称に取付けられるので、捩り力を負担する。従って、
本発明のスクリューは、捩り耐力が大きく、小径の杭の
施工を可能とするものである。コンクリート杭では杭の
外径が４５０ｍｍの場合、前記スクリュー外径が２５０
ｍｍ以下となることが必要である。本発明は、このよう
な小径の中掘工法用スクリューによって、外径４５０ｍ
ｍ以下のコンクリート杭に中掘工法を適用することが初
めて可能となった。
【０００７】またスクリューの中心軸を２重管とすれ
ば、上記中掘工法が可能となるほか、一工程の掘削で杭
先端部に球根を形成することができ、好ましい。さら
に、一本剣または複数本剣から成る超硬チップ刃先と、
前記スクリューの下端に連設する同ピッチのスクリュー
結合部とを有するフィッシュテールを、上記中掘工法用
スクリューと組み合わせることにより、硬質の地層に杭
を施工することができる。
ば、上記中掘工法が可能となるほか、一工程の掘削で杭
先端部に球根を形成することができ、好ましい。さら
に、一本剣または複数本剣から成る超硬チップ刃先と、
前記スクリューの下端に連設する同ピッチのスクリュー
結合部とを有するフィッシュテールを、上記中掘工法用
スクリューと組み合わせることにより、硬質の地層に杭
を施工することができる。
【０００８】また、本発明のスクリューはヘッド部の長
さを１．５ｍ以上とすると好適である。杭先端部に球根
を形成する場合、スクリューは杭の下端より約１ｍ下方
に突出して掘削する。本発明のスクリューはＰ／Ｄが大
きく、また、細径であることから、掘削地盤が硬質であ
ったり、礫や玉石が存在したり、地層が傾斜している時
などに、ヘッド部が曲げ応力を受けると、ヘッド部の継
手部に無理がかかる恐れがある。したがって、ヘッド部
の長さを１．５ｍ以上、好ましくは２ｍ以上とし、上記
のような過酷な条件の時に、継手部が杭中に位置するよ
うにし、継手部に大きな応力がかからないようにするこ
とが好ましい。
さを１．５ｍ以上とすると好適である。杭先端部に球根
を形成する場合、スクリューは杭の下端より約１ｍ下方
に突出して掘削する。本発明のスクリューはＰ／Ｄが大
きく、また、細径であることから、掘削地盤が硬質であ
ったり、礫や玉石が存在したり、地層が傾斜している時
などに、ヘッド部が曲げ応力を受けると、ヘッド部の継
手部に無理がかかる恐れがある。したがって、ヘッド部
の長さを１．５ｍ以上、好ましくは２ｍ以上とし、上記
のような過酷な条件の時に、継手部が杭中に位置するよ
うにし、継手部に大きな応力がかからないようにするこ
とが好ましい。
【０００９】本発明のスクリューは、スクリューピッチ
Ｐとスクリュー外径Ｄとの比Ｐ／Ｄが２未満では、複数
条スクリューで排土を効果的に上昇させることが困難で
あり、小径スクリューとして適切でない。Ｐ／Ｄが８を
超えるとピッチが大きすぎて排土が困難となる。スクリ
ュー羽根の条数は少なくとも２条とし、羽根が捩り耐力
を負担する強度部材となるようにする。スクリュー羽根
の条数は、スクリューの外径その他の条件に応じて３
条、４条とすることができ、軸の捩り強度向上の点で一
層好適となる。
Ｐとスクリュー外径Ｄとの比Ｐ／Ｄが２未満では、複数
条スクリューで排土を効果的に上昇させることが困難で
あり、小径スクリューとして適切でない。Ｐ／Ｄが８を
超えるとピッチが大きすぎて排土が困難となる。スクリ
ュー羽根の条数は少なくとも２条とし、羽根が捩り耐力
を負担する強度部材となるようにする。スクリュー羽根
の条数は、スクリューの外径その他の条件に応じて３
条、４条とすることができ、軸の捩り強度向上の点で一
層好適となる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明は、杭の中掘工法用のスク
リューであって、スクリューピッチＰとスクリュー径Ｄ
との比Ｐ／Ｄを２〜８にし、スクリュー羽根を複数条巻
きにしたことに特に特長がある。本発明は、先ず、スク
リューピッチＰとスクリュー径Ｄとの比Ｐ／Ｄを２〜８
にし、スクリューコンベアとして上方への土砂搬送力は
保有させまま、圧縮空気による搬送効果を高めたスクリ
ュー羽根を用いることに特徴がある。このことにより、
粘性土の場合でも、付着力に対し圧縮空気による搬送力
が有効に作用するため、排土効率は小径杭であっても低
下することがない。本発明の第２の特徴は、スクリュー
羽根を複数条巻きにしたことにある。ロッド径を小径に
してもスクリュー羽根が複数条に巻かれているため、羽
根を強度部材とすることができ、捩り力を負担させるこ
とができる。従って、小径杭への適用が可能であるう
え、圧縮空気を停止した施工も可能であり、ボイリング
現像を防ぎながら中掘工法を施工することも可能であ
る。そして本発明は上記特徴的技術手段の相乗効果によ
り、従来不可能であった、小径の杭の中掘工法を確実に
実現することができるものである。
リューであって、スクリューピッチＰとスクリュー径Ｄ
との比Ｐ／Ｄを２〜８にし、スクリュー羽根を複数条巻
きにしたことに特に特長がある。本発明は、先ず、スク
リューピッチＰとスクリュー径Ｄとの比Ｐ／Ｄを２〜８
にし、スクリューコンベアとして上方への土砂搬送力は
保有させまま、圧縮空気による搬送効果を高めたスクリ
ュー羽根を用いることに特徴がある。このことにより、
粘性土の場合でも、付着力に対し圧縮空気による搬送力
が有効に作用するため、排土効率は小径杭であっても低
下することがない。本発明の第２の特徴は、スクリュー
羽根を複数条巻きにしたことにある。ロッド径を小径に
してもスクリュー羽根が複数条に巻かれているため、羽
根を強度部材とすることができ、捩り力を負担させるこ
とができる。従って、小径杭への適用が可能であるう
え、圧縮空気を停止した施工も可能であり、ボイリング
現像を防ぎながら中掘工法を施工することも可能であ
る。そして本発明は上記特徴的技術手段の相乗効果によ
り、従来不可能であった、小径の杭の中掘工法を確実に
実現することができるものである。
【００１１】以下図面を参照して本発明の実施の形態を
説明する。先ず、従来の大口径用のスクリューについ
て、図７、図８を参照して説明する。図７はオーガース
クリュー１の正面図であって、中心軸３の回りに羽根２
が旋回状に取付けられている。スクリューピッチＰとス
クリュー外径Ｄとの比Ｐ／Ｄはほぼ１である。すなわち
ＰとＤとはほぼ等しい値となっている。スクリューの先
端側には、ヘッド爪６を備えたオーガーヘッド７が取付
けられている。スクリューのＥ−Ｅ矢視断面は図８に示
されるように、中心軸３の外側に、スクリュー羽根２が
１枚だけ突出している。この構造では、軸３の捩り力
は、軸のみが負担する上、羽根２の断面が軸３の捩りに
対して軸心が外れるためアンバランス断面となり、かえ
って軸の捩り耐力を減殺する。
説明する。先ず、従来の大口径用のスクリューについ
て、図７、図８を参照して説明する。図７はオーガース
クリュー１の正面図であって、中心軸３の回りに羽根２
が旋回状に取付けられている。スクリューピッチＰとス
クリュー外径Ｄとの比Ｐ／Ｄはほぼ１である。すなわち
ＰとＤとはほぼ等しい値となっている。スクリューの先
端側には、ヘッド爪６を備えたオーガーヘッド７が取付
けられている。スクリューのＥ−Ｅ矢視断面は図８に示
されるように、中心軸３の外側に、スクリュー羽根２が
１枚だけ突出している。この構造では、軸３の捩り力
は、軸のみが負担する上、羽根２の断面が軸３の捩りに
対して軸心が外れるためアンバランス断面となり、かえ
って軸の捩り耐力を減殺する。
【００１２】図１〜図６は本発明の実施例のスクリュー
１を示すものである。図１は実施例の正面図、図２はそ
のＡ−Ａ矢視断面図、図３はヘッド部の正面図、図４は
そのＢ−Ｂ矢視図、図５はヘッド部の側面図、図６はそ
のＣ−Ｃ矢視図である。実施例のスクリュー１は２条の
羽根２を有し、スクリューピッチＰとスクリュー外径Ｄ
との比Ｐ／Ｄは２〜８である。図１では、Ｐ／Ｄが約
４．８のものが示されている。図２に示すようにこのス
クリュー１の断面は、中心軸３から軸対称に１８０度の
位置に羽根２、２が突出している形状となっている。従
って、羽根２、２は軸３の捩り剛性を大きくする作用を
なす。すなわち、羽根２、２は軸３と協働して有効な捩
りモーメントを伝達する。従って、実施例のスクリュー
１は、軸及び全体外径が小径でも、大きなトルクを伝達
することができ、小径の杭の中掘工法を可能にする。
１を示すものである。図１は実施例の正面図、図２はそ
のＡ−Ａ矢視断面図、図３はヘッド部の正面図、図４は
そのＢ−Ｂ矢視図、図５はヘッド部の側面図、図６はそ
のＣ−Ｃ矢視図である。実施例のスクリュー１は２条の
羽根２を有し、スクリューピッチＰとスクリュー外径Ｄ
との比Ｐ／Ｄは２〜８である。図１では、Ｐ／Ｄが約
４．８のものが示されている。図２に示すようにこのス
クリュー１の断面は、中心軸３から軸対称に１８０度の
位置に羽根２、２が突出している形状となっている。従
って、羽根２、２は軸３の捩り剛性を大きくする作用を
なす。すなわち、羽根２、２は軸３と協働して有効な捩
りモーメントを伝達する。従って、実施例のスクリュー
１は、軸及び全体外径が小径でも、大きなトルクを伝達
することができ、小径の杭の中掘工法を可能にする。
【００１３】図３、図５は実施例のヘッド部７を示すも
のである。ヘッド部７には、一本剣のフィッシュテール
１０が先端に取付けられている。図４は図３のＢ−Ｂ矢
視図でフィッシュテール１０の正面図である。フィッシ
ュテール１０の先端１１には超硬チップ１２が取付けら
れている。フィッシュテール１０は、ヘッド部７の本体
と結合する部分は、同一のスクリュー羽根１４が取付け
られ、捩れ部１５を形成しており、その中心部には空間
部１３が設けられている。このようなフィッシュテール
１０は刃先が単純強靭で、硬質の岩石を掘削するのに適
しており、小口径の杭を硬質の地層に施工することがで
きる。図６は図５のＣ−Ｃ矢視図で、ヘッド部７の接続
構造を示している。突起４はスクリューの孔に嵌合し、
突起５はトルクを伝達する。ヘッド部７の全長は１．５
ｍ以上とする。実施例では２ｍとした。このようにヘッ
ド部の長さを長くすることによって、杭下部に球根を造
成する時にヘッド部を杭先端から下方に１ｍ程度突出さ
せて掘削するが、この時ビットが礫や玉石により大きな
曲げ力を受けても、ヘッド部の継手が杭中に存在し、継
手部に局部応力が作用することを避けることができる。
のである。ヘッド部７には、一本剣のフィッシュテール
１０が先端に取付けられている。図４は図３のＢ−Ｂ矢
視図でフィッシュテール１０の正面図である。フィッシ
ュテール１０の先端１１には超硬チップ１２が取付けら
れている。フィッシュテール１０は、ヘッド部７の本体
と結合する部分は、同一のスクリュー羽根１４が取付け
られ、捩れ部１５を形成しており、その中心部には空間
部１３が設けられている。このようなフィッシュテール
１０は刃先が単純強靭で、硬質の岩石を掘削するのに適
しており、小口径の杭を硬質の地層に施工することがで
きる。図６は図５のＣ−Ｃ矢視図で、ヘッド部７の接続
構造を示している。突起４はスクリューの孔に嵌合し、
突起５はトルクを伝達する。ヘッド部７の全長は１．５
ｍ以上とする。実施例では２ｍとした。このようにヘッ
ド部の長さを長くすることによって、杭下部に球根を造
成する時にヘッド部を杭先端から下方に１ｍ程度突出さ
せて掘削するが、この時ビットが礫や玉石により大きな
曲げ力を受けても、ヘッド部の継手が杭中に存在し、継
手部に局部応力が作用することを避けることができる。
【００１４】さらに、ヘッド部７には、低圧空気を吹き
出す空気弁２０、高圧流体を噴出するジェット噴射孔２
１を備えている。これらの低圧空気及び高圧流体を送る
ために、スクリュー１の中心軸３は二重管となってい
る。低圧空気は、掘削土の排出のための搬送補助に用
い、ジェット噴射孔は高圧流体による掘削、高圧水ジェ
ットによる地中掘削、掘削物又は岩石の破砕撹拌、下部
球根築造のためのセメントミルクの注入等に用いる。
出す空気弁２０、高圧流体を噴出するジェット噴射孔２
１を備えている。これらの低圧空気及び高圧流体を送る
ために、スクリュー１の中心軸３は二重管となってい
る。低圧空気は、掘削土の排出のための搬送補助に用
い、ジェット噴射孔は高圧流体による掘削、高圧水ジェ
ットによる地中掘削、掘削物又は岩石の破砕撹拌、下部
球根築造のためのセメントミルクの注入等に用いる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。杭
外径３５０ｍｍの小口径のプレストレストコンクリート
杭を、図１示す外径１７０ｍｍの小口径用の専用スパイ
ラルオーガを用いて中掘工法により地中に沈設した。沈
設完了後、引き続き杭底に球根の造成を行った。施工場
所の地層は図９に地層柱状図を示すように、次のとおり
である。
外径３５０ｍｍの小口径のプレストレストコンクリート
杭を、図１示す外径１７０ｍｍの小口径用の専用スパイ
ラルオーガを用いて中掘工法により地中に沈設した。沈
設完了後、引き続き杭底に球根の造成を行った。施工場
所の地層は図９に地層柱状図を示すように、次のとおり
である。
【００１６】 地表〜６ｍまで シルト質粘土 Ｎ値＝０ ６ｍ〜１８ｍまで 細砂 Ｎ値＝平均約２５ １８ｍ〜２６ｍまで 微細砂 Ｎ値＝平均約４８ 試験は次の４ケースについて行った。 （１）杭外径３５０ｍｍ×長さ３０ｍ、刃物厚さ９ｍｍ
×長さ１００ｍｍ 圧縮空気による排土。
×長さ１００ｍｍ 圧縮空気による排土。
【００１７】ボイリング防止の注水は行わない。沈設完
了後球根築造根固めを行い、施工完了。 （２）杭外径３５０ｍｍ×長さ３０ｍ、刃物厚さ９ｍｍ
×長さ１００ｍｍ オーガ正回転。圧縮空気による排土。 ボイリング防止の注水を支持層手前２ｍから行う。
了後球根築造根固めを行い、施工完了。 （２）杭外径３５０ｍｍ×長さ３０ｍ、刃物厚さ９ｍｍ
×長さ１００ｍｍ オーガ正回転。圧縮空気による排土。 ボイリング防止の注水を支持層手前２ｍから行う。
【００１８】（３）杭外径３５０ｍｍ×長さ３０ｍ、刃
物厚さ１２ｍｍ×長さ１００ｍｍ オーガを逆転しながら、泥水をビット先端のジェット噴
出孔から噴射して地盤と撹拌混合し、地盤を泥状化し、
杭自重と櫓を反力とした圧入力によって、杭を強制的に
沈設、設置する。 （４）杭外径３５０ｍｍ×長さ４ｍ、刃物厚さ９ｍｍ×
長さ１００ｍｍ 自然地盤の拡大球根築造、掘り出し確認調査。
物厚さ１２ｍｍ×長さ１００ｍｍ オーガを逆転しながら、泥水をビット先端のジェット噴
出孔から噴射して地盤と撹拌混合し、地盤を泥状化し、
杭自重と櫓を反力とした圧入力によって、杭を強制的に
沈設、設置する。 （４）杭外径３５０ｍｍ×長さ４ｍ、刃物厚さ９ｍｍ×
長さ１００ｍｍ 自然地盤の拡大球根築造、掘り出し確認調査。
【００１９】計画した根固め使用量、微動引き上げ速度
が適正か否かの調査。各ケースについて、下記条件で球
根を築造した。 球根築造条件：オーガ回転数：６ｒｐｍ以下 オーガ引き上げ速度：１６ｃｍ／分 噴射圧力：１８０ｋｇ／ｃｍ2 球根築造高さ：７００ｍｍ 球根築造直径：６５０ｍｍ 杭中空部築造条件： ：オーガ回転数：２０ｒｐｍ以下 オーガ引き上げ速度：１ｍ／分 噴射圧力：１８０ｋｇ／ｃｍ2 球根築造高さ：１．０ｍ 根固め使用量：０．５ｍ3 ケース（１）〜（３）については、杭地上突出高さ２ｍ
として施工した。いずれもトラブルを全く生ずることな
く、正常に施工することができた。ケース（１）の施工
タイムチャートを表１及び図１０に例示した。
が適正か否かの調査。各ケースについて、下記条件で球
根を築造した。 球根築造条件：オーガ回転数：６ｒｐｍ以下 オーガ引き上げ速度：１６ｃｍ／分 噴射圧力：１８０ｋｇ／ｃｍ2 球根築造高さ：７００ｍｍ 球根築造直径：６５０ｍｍ 杭中空部築造条件： ：オーガ回転数：２０ｒｐｍ以下 オーガ引き上げ速度：１ｍ／分 噴射圧力：１８０ｋｇ／ｃｍ2 球根築造高さ：１．０ｍ 根固め使用量：０．５ｍ3 ケース（１）〜（３）については、杭地上突出高さ２ｍ
として施工した。いずれもトラブルを全く生ずることな
く、正常に施工することができた。ケース（１）の施工
タイムチャートを表１及び図１０に例示した。
【００２０】ケース（４）については、施工の翌日油圧
ショベルにて球根全部を掘り出し、地上において球根の
外観、形状、寸法を観察記録した。所定形状寸法の球根
が形成されていた。
ショベルにて球根全部を掘り出し、地上において球根の
外観、形状、寸法を観察記録した。所定形状寸法の球根
が形成されていた。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、スクリューのピッチと
外径との比Ｐ／Ｄを適正に定め、複数条の羽根を備えた
オーガースクリューを備えることによって、従来不可能
であった杭外径３００〜４５０ｍｍの小径のコンクリー
ト杭に中掘工法を適用することが可能となった。この場
合にボイリング現象を生ずることは全くない。
外径との比Ｐ／Ｄを適正に定め、複数条の羽根を備えた
オーガースクリューを備えることによって、従来不可能
であった杭外径３００〜４５０ｍｍの小径のコンクリー
ト杭に中掘工法を適用することが可能となった。この場
合にボイリング現象を生ずることは全くない。
【図１】実施例の正面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図３】実施例の正面図である。
【図４】図３のＢ−Ｂ矢視図である。
【図５】実施例の側面図である。
【図６】図５のＣ−Ｃ矢視図である。
【図７】従来例の正面図である。
【図８】図７のＥ−Ｅ矢視図である。
【図９】実施例を施工した地層柱状図である。
【図１０】実施例の施工タイムチャートである。
１ スクリュー ２ 羽根 ３ 中心軸 ４ 突起 ５ 突起 ６ ヘッド爪 ７ ヘッド部 １０ フィッシュテール １１ 先端 １２ 超硬チップ １３ 空間部 １４ スクリュー羽根 １５ 捩れ部 ２０ 空気弁 ２１ ジェット噴射孔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 591197699 日本高圧コンクリート株式会社 北海道札幌市中央区南２条西３丁目８番地 (71)出願人 000229667 日本ヒューム管株式会社 東京都港区新橋５丁目33番11号 (71)出願人 000201504 前田製管株式会社 山形県酒田市上本町６番７号 (71)出願人 593096561 マックスコンクリート株式会社 東京都台東区柳橋２丁目19番６号 (71)出願人 593096572 山崎パイル株式会社 新潟県北蒲原郡水原町南安野町５番15号 (71)出願人 396014393 丸中コンクリート工業株式会社 愛知県西春日井郡西枇杷島町恵比須町20番 地の１ (71)出願人 000177416 三和機材株式会社 東京都中央区日本橋茅場町２丁目４番９号 (72)発明者 町永 薫 東京都東村山市恩田町１丁目38番11号 (72)発明者 滝口 忠衛 埼玉県新座市栗原６丁目５番26号 (72)発明者 加藤 弘文 千葉県船橋市田喜野井５丁目10番３号 (72)発明者 山田 悟 埼玉県大宮市吉野町１丁目400番の14 (72)発明者 小池 武彦 東京都板橋区坂下１丁目29番７号 (72)発明者 多田 正明 山形県山形市末広町３番14号 (72)発明者 山下 厚裕 東京都練馬区下石神井５丁目10番９号 (72)発明者 阿部 辰也 新潟県西蒲原郡味方村字味方815番地 (72)発明者 小森 章彦 愛知県西春日井郡西枇杷島町恵比須町20番 地の１ 丸中コンクリート工業株式会社内 (72)発明者 浜野 衛 千葉市花見川区天戸町1293 三和機材株式 会社千葉工場内 (72)発明者 山崎 一雄 千葉市花見川区天戸町1293 三和機材株式 会社千葉工場内
Claims (5)
- 【請求項１】 スクリューピッチＰとスクリュー外径Ｄ
との比Ｐ／Ｄが２〜８で、スクリュー羽根が複数条巻き
であることを特徴とする中掘工法用スクリュー。 - 【請求項２】 前記スクリュー外径が２５０ｍｍ以下で
あることを特徴とする請求項１記載の中掘工法用スクリ
ュー。 - 【請求項３】 スクリューの中心軸が２重管であること
を特徴とする請求項１又は２記載の中掘工法用スクリュ
ー。 - 【請求項４】 一本剣または複数本剣から成る超硬チッ
プ刃先と、前記スクリューの下端に連設する同ピッチの
スクリュー結合部とを有するフィッシュテールを、ヘッ
ド部に備えたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか
に記載の中掘工法用スクリュー。 - 【請求項５】 ヘッド部の長さが１．５ｍ以上であるこ
とを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の中掘工
法用スクリュー。
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|---|---|---|---|
| JP19461396A JP3679197B2 (ja) | 1996-07-24 | 1996-07-24 | 中掘工法用スクリュー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19461396A JP3679197B2 (ja) | 1996-07-24 | 1996-07-24 | 中掘工法用スクリュー |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1037190A true JPH1037190A (ja) | 1998-02-10 |
| JP3679197B2 JP3679197B2 (ja) | 2005-08-03 |
Family
ID=16327459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19461396A Expired - Lifetime JP3679197B2 (ja) | 1996-07-24 | 1996-07-24 | 中掘工法用スクリュー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3679197B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002306001A (ja) * | 2001-04-16 | 2002-10-22 | Ybm Co Ltd | 底泥置換工法とそのシステム |
| GB2447491A (en) * | 2007-03-15 | 2008-09-17 | Roxbury Ltd | Pile Formation |
| JP2016056546A (ja) * | 2014-09-08 | 2016-04-21 | 日之出水道機器株式会社 | 螺旋状杭 |
-
1996
- 1996-07-24 JP JP19461396A patent/JP3679197B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP1970494A3 (en) * | 2007-03-15 | 2010-06-16 | Roxbury Limited | Pile formation |
| JP2016056546A (ja) * | 2014-09-08 | 2016-04-21 | 日之出水道機器株式会社 | 螺旋状杭 |
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| JP3679197B2 (ja) | 2005-08-03 |
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