JPH1038827A - 熱伝導率式熱量計を用いた都市ガス原料中への雑ガスの混入監視方法 - Google Patents
熱伝導率式熱量計を用いた都市ガス原料中への雑ガスの混入監視方法Info
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- JPH1038827A JPH1038827A JP19022196A JP19022196A JPH1038827A JP H1038827 A JPH1038827 A JP H1038827A JP 19022196 A JP19022196 A JP 19022196A JP 19022196 A JP19022196 A JP 19022196A JP H1038827 A JPH1038827 A JP H1038827A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】複数のガス井戸からの天然ガスを混合設備にお
いて混合して送出する系統における原料ガス中へのＣＯ
2，Ｎ2，Ｏ2等の不燃性の雑ガスの混入の監視は、従
来、ガスクロマトグラフを用いて行われているが、検出
に要する時間が数分から数十分程度と長いため、検出す
るまでの時間に雑ガスを含む天然ガスが混合設備を通り
抜けて輸送導管に送出されてしまう恐れがある。 【解決手段】ガスの所定温度における熱伝導率を測定
し、熱伝導率に対する出力信号から、熱伝導率と発熱量
との対応関係により発熱量を測定して算出する熱伝導率
式熱量計６を都市ガスの混合設備４に至る原料ガスライ
ン１に設置し、発熱量の変化により原料ガスへの雑ガス
の混入を監視する。熱伝導率の測定は原料ガスの高低２
温度について行って、所定の側の温度における出力信号
から発熱量を算出すると共に、この算出した発熱量に高
低２温度の出力信号差に対応した補正を行う。
いて混合して送出する系統における原料ガス中へのＣＯ
2，Ｎ2，Ｏ2等の不燃性の雑ガスの混入の監視は、従
来、ガスクロマトグラフを用いて行われているが、検出
に要する時間が数分から数十分程度と長いため、検出す
るまでの時間に雑ガスを含む天然ガスが混合設備を通り
抜けて輸送導管に送出されてしまう恐れがある。 【解決手段】ガスの所定温度における熱伝導率を測定
し、熱伝導率に対する出力信号から、熱伝導率と発熱量
との対応関係により発熱量を測定して算出する熱伝導率
式熱量計６を都市ガスの混合設備４に至る原料ガスライ
ン１に設置し、発熱量の変化により原料ガスへの雑ガス
の混入を監視する。熱伝導率の測定は原料ガスの高低２
温度について行って、所定の側の温度における出力信号
から発熱量を算出すると共に、この算出した発熱量に高
低２温度の出力信号差に対応した補正を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、都市ガスの混合設
備等に適用し、都市ガス原料中へのＣＯ2，Ｎ2，Ｏ2等
の不燃性の雑ガスの混入を熱伝導率式熱量計を用いて監
視する方法に関するものである。
備等に適用し、都市ガス原料中へのＣＯ2，Ｎ2，Ｏ2等
の不燃性の雑ガスの混入を熱伝導率式熱量計を用いて監
視する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図９は都市ガスの原料として、複数のガ
ス井戸の天然ガスを利用する従来のガス混合系統を概念
的に示すものであり、このガス混合系統では、複数のガ
ス井戸からの天然ガスは各原料ガスライン１ａ，１ｂ，
１ｃを通してガス混合設備２に供給され、調節計器３に
より適宜の原料比率で混合された後、輸送導管４等を介
して送出される。
ス井戸の天然ガスを利用する従来のガス混合系統を概念
的に示すものであり、このガス混合系統では、複数のガ
ス井戸からの天然ガスは各原料ガスライン１ａ，１ｂ，
１ｃを通してガス混合設備２に供給され、調節計器３に
より適宜の原料比率で混合された後、輸送導管４等を介
して送出される。
【０００３】この際、各原料ガスライン１ａ，１ｂ，１
ｃを流れる各井戸からの天然ガスの成分はガスクロマト
グラフ５により監視し、いずれかの井戸の天然ガスにＣ
Ｏ2、Ｎ2、Ｏ2等の雑ガスが混入して、この混入をガス
クロマトグラフ５が検出した場合には、調節計器３を制
御して、当該原料ガスライン１ａ，１ｂ，１ｃを経てガ
ス混合設備２に供給されガスの混合割合を小さくしたり
遮断したりする制御を行うことにより、輸送導管４を介
して輸送される原料ガス中の雑ガスの濃度を小さくする
制御が行われる。
ｃを流れる各井戸からの天然ガスの成分はガスクロマト
グラフ５により監視し、いずれかの井戸の天然ガスにＣ
Ｏ2、Ｎ2、Ｏ2等の雑ガスが混入して、この混入をガス
クロマトグラフ５が検出した場合には、調節計器３を制
御して、当該原料ガスライン１ａ，１ｂ，１ｃを経てガ
ス混合設備２に供給されガスの混合割合を小さくしたり
遮断したりする制御を行うことにより、輸送導管４を介
して輸送される原料ガス中の雑ガスの濃度を小さくする
制御が行われる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ガスクロマトグラフは
上記雑ガスの成分を確実に検出することが可能ではある
が、検出に要する時間が数分から数十分と長いため、こ
の間に雑ガスを含む天然ガスが混合設備を通り抜けて輸
送導管に送出されてしまう恐れがある。そこで本発明で
は、原料ガスの発熱量を高速で測定できる熱伝導率式熱
量計を利用して雑ガスの検出を短時間で行えるようにす
ることにより、このような課題を解決することを目的と
するものである。
上記雑ガスの成分を確実に検出することが可能ではある
が、検出に要する時間が数分から数十分と長いため、こ
の間に雑ガスを含む天然ガスが混合設備を通り抜けて輸
送導管に送出されてしまう恐れがある。そこで本発明で
は、原料ガスの発熱量を高速で測定できる熱伝導率式熱
量計を利用して雑ガスの検出を短時間で行えるようにす
ることにより、このような課題を解決することを目的と
するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ために、本発明では、ガスの所定温度における熱伝導率
を測定し、熱伝導率に対する出力信号から、熱伝導率と
発熱量との対応関係により発熱量を測定して算出する熱
伝導率式熱量計を都市ガスの混合設備に至る原料ガスラ
インに設置し、発熱量の変化により原料ガスへの雑ガス
の混入を監視する方法を提案する。
ために、本発明では、ガスの所定温度における熱伝導率
を測定し、熱伝導率に対する出力信号から、熱伝導率と
発熱量との対応関係により発熱量を測定して算出する熱
伝導率式熱量計を都市ガスの混合設備に至る原料ガスラ
インに設置し、発熱量の変化により原料ガスへの雑ガス
の混入を監視する方法を提案する。
【０００６】そして本発明では、上記の方法において、
熱伝導率の測定を原料ガスの高低２温度について行っ
て、所定の側の温度における出力信号から発熱量を算出
すると共に、この算出した発熱量に高低２温度の出力信
号差に対応した補正を行い、補正前後の発熱量の比較に
より雑ガスの混入を検出する方法を提案する。
熱伝導率の測定を原料ガスの高低２温度について行っ
て、所定の側の温度における出力信号から発熱量を算出
すると共に、この算出した発熱量に高低２温度の出力信
号差に対応した補正を行い、補正前後の発熱量の比較に
より雑ガスの混入を検出する方法を提案する。
【０００７】そして本発明では、上記発熱量の補正は、
真の発熱量がわかる原料ガスについての校正時の測定に
おける高低２温度の出力信号差に対する、測定時の高低
２温度の出力信号差の変化率に定数を乗じた係数を、熱
伝導率と発熱量との対応関係により算出した発熱量に乗
じた値を発熱量の補正量として、算出した発熱量に加算
することにより行うことを提案する。この定数は、発熱
量がわかる原料ガスについての校正時の測定における各
出力信号と真の発熱量を補正式に代入して求めることが
できる。
真の発熱量がわかる原料ガスについての校正時の測定に
おける高低２温度の出力信号差に対する、測定時の高低
２温度の出力信号差の変化率に定数を乗じた係数を、熱
伝導率と発熱量との対応関係により算出した発熱量に乗
じた値を発熱量の補正量として、算出した発熱量に加算
することにより行うことを提案する。この定数は、発熱
量がわかる原料ガスについての校正時の測定における各
出力信号と真の発熱量を補正式に代入して求めることが
できる。
【０００８】また本発明では、上記の方法において、熱
伝導率式熱量計は、センサ部の測定温度を高く設定する
ものと、低く設定するものの２台を、原料ガスの流れに
対して並列又は直列に構成して、高低２温度における熱
伝導率の測定を行うことを提案する。
伝導率式熱量計は、センサ部の測定温度を高く設定する
ものと、低く設定するものの２台を、原料ガスの流れに
対して並列又は直列に構成して、高低２温度における熱
伝導率の測定を行うことを提案する。
【０００９】また本発明では、上記の方法において、熱
伝導率式熱量計は、測定温度を高く設定するセンサ部
と、低く設定するセンサ部の両者を内蔵してガスの流れ
に対して直列又は並列に構成して、高低２温度における
熱伝導率の測定を行うことを提案する。
伝導率式熱量計は、測定温度を高く設定するセンサ部
と、低く設定するセンサ部の両者を内蔵してガスの流れ
に対して直列又は並列に構成して、高低２温度における
熱伝導率の測定を行うことを提案する。
【００１０】また本発明では、熱伝導率式熱量計は、セ
ンサ部の測定温度を可変とし、測定温度を所定時間間隔
で切り換えて高低２温度における熱伝導率の測定を行う
ことを提案する。
ンサ部の測定温度を可変とし、測定温度を所定時間間隔
で切り換えて高低２温度における熱伝導率の測定を行う
ことを提案する。
【００１１】また本発明では、熱伝導率式熱量計は、セ
ンサ部の測定温度を連続的に可変とし、所望の温度にお
いて熱伝導率の測定を行う構成とすることを提案する。
ンサ部の測定温度を連続的に可変とし、所望の温度にお
いて熱伝導率の測定を行う構成とすることを提案する。
【００１２】以上の構成によれば、雑ガスの混入による
原料ガスの発熱量の変化を熱伝導率式熱量計により高速
で検出することができ、即ち、発熱量の低下により雑ガ
スの混入を高速で検出することができる。
原料ガスの発熱量の変化を熱伝導率式熱量計により高速
で検出することができ、即ち、発熱量の低下により雑ガ
スの混入を高速で検出することができる。
【００１３】雑ガスが、可燃性ガスと同等の熱伝導率を
有する不燃性ガスであると発熱量の測定誤差を生じる
が、都市ガスの各成分についての温度と熱伝導率との対
応関係は、各成分で個々に異なるため、上記熱伝導率の
測定を高低２温度について行って、所定の側の温度にお
ける出力信号から発熱量を算出すると共に、この算出し
た発熱量に、高低２温度の出力信号差に対応した補正を
行って真の発熱量に近い発熱量を得ることができる。従
って、雑ガスの混入に起因する発熱量の低下を確実に検
出することができ、このことから雑ガスの混入を確実に
検出することができる。
有する不燃性ガスであると発熱量の測定誤差を生じる
が、都市ガスの各成分についての温度と熱伝導率との対
応関係は、各成分で個々に異なるため、上記熱伝導率の
測定を高低２温度について行って、所定の側の温度にお
ける出力信号から発熱量を算出すると共に、この算出し
た発熱量に、高低２温度の出力信号差に対応した補正を
行って真の発熱量に近い発熱量を得ることができる。従
って、雑ガスの混入に起因する発熱量の低下を確実に検
出することができ、このことから雑ガスの混入を確実に
検出することができる。
【００１４】発熱量の補正は、例えば、真の発熱量がわ
かる原料ガスについての校正時の測定における高低２温
度の出力信号差に対する、測定時の高低２温度の出力信
号差の変化率に定数を乗じた係数を、熱伝導率と発熱量
との対応関係により算出した発熱量に乗じた値を発熱量
の補正量として、算出した発熱量に加算することにより
行うことができる。
かる原料ガスについての校正時の測定における高低２温
度の出力信号差に対する、測定時の高低２温度の出力信
号差の変化率に定数を乗じた係数を、熱伝導率と発熱量
との対応関係により算出した発熱量に乗じた値を発熱量
の補正量として、算出した発熱量に加算することにより
行うことができる。
【００１５】高低２温度における熱伝導率を測定可能と
するために、熱伝導率式熱量計は、例えば、センサ部の
測定温度を高く設定するものと、低く設定するものの２
台を、原料ガスの流れに対して並列又は直列に構成した
り、又は測定温度を高く設定するセンサ部と、低く設定
するセンサ部の両者を１台に内蔵してガスの流れに対し
て直列又は並列に構成したり、又はセンサ部の測定温度
を可変とし、測定温度を所定時間間隔で切り換える構成
を適用することができる。
するために、熱伝導率式熱量計は、例えば、センサ部の
測定温度を高く設定するものと、低く設定するものの２
台を、原料ガスの流れに対して並列又は直列に構成した
り、又は測定温度を高く設定するセンサ部と、低く設定
するセンサ部の両者を１台に内蔵してガスの流れに対し
て直列又は並列に構成したり、又はセンサ部の測定温度
を可変とし、測定温度を所定時間間隔で切り換える構成
を適用することができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態を説明す
る。図１は都市ガスの原料として、複数のガス井戸の天
然ガスを利用するガス混合系統に本発明を適用したもの
で、上述した図 中の構成要素と同様な要素には同一の
符号を付して重複する説明は省略する。図１のガス混合
系統では、従来の系統におけるガスクロマトグラフ５に
代え、各原料ガスライン１ａ，１ｂ，１ｃ毎に設けた熱
伝導率式熱量計６ａ，６ｂ，６ｃにより各井戸からの天
然ガスの成分を監視する。
る。図１は都市ガスの原料として、複数のガス井戸の天
然ガスを利用するガス混合系統に本発明を適用したもの
で、上述した図 中の構成要素と同様な要素には同一の
符号を付して重複する説明は省略する。図１のガス混合
系統では、従来の系統におけるガスクロマトグラフ５に
代え、各原料ガスライン１ａ，１ｂ，１ｃ毎に設けた熱
伝導率式熱量計６ａ，６ｂ，６ｃにより各井戸からの天
然ガスの成分を監視する。
【００１７】そこで、まず熱伝導率式熱量計の一例と、
熱量測定の原理を説明する。図２は熱伝導率式熱量計の
内部構造を示すもので、ケース７内に設置した恒温槽８
内にガスの測定流路９を形成し、この測定流路９中にセ
ンサ部１０を設置した構成である。尚、符号１１は断熱
材、１２は端子箱、１３はヒーター、１４はマニホ−ル
ドである。
熱量測定の原理を説明する。図２は熱伝導率式熱量計の
内部構造を示すもので、ケース７内に設置した恒温槽８
内にガスの測定流路９を形成し、この測定流路９中にセ
ンサ部１０を設置した構成である。尚、符号１１は断熱
材、１２は端子箱、１３はヒーター、１４はマニホ−ル
ドである。
【００１８】次に図３はセンサ部１０を拡大して示す説
明図であり、このセンサ部１０は、単結晶シリコン基板
１５に、ガスの加熱源とセンサを兼用する薄膜抵抗１６
を、基板１５から熱的に絶縁させたダイヤフラム部１７
に設けると共に、薄膜抵抗１６に近接し、且つ熱的に絶
縁された基板１５の位置に薄膜抵抗による温度センサ１
８を設けた構成である。
明図であり、このセンサ部１０は、単結晶シリコン基板
１５に、ガスの加熱源とセンサを兼用する薄膜抵抗１６
を、基板１５から熱的に絶縁させたダイヤフラム部１７
に設けると共に、薄膜抵抗１６に近接し、且つ熱的に絶
縁された基板１５の位置に薄膜抵抗による温度センサ１
８を設けた構成である。
【００１９】このような構成において、測定流路９に測
定ガスを流し、薄膜抵抗１６を定抵抗、従って定温度と
なるように制御して電力を印加すると共に、温度センサ
１８により恒温槽８内温度を所定の一定温度に制御しな
がら、上記薄膜抵抗１６の印加電圧Ｖを測定し、この印
加電圧Ｖから測定ガスの平均熱伝導率λ、そして平均熱
伝導率λから発熱量Ｈを算出する。
定ガスを流し、薄膜抵抗１６を定抵抗、従って定温度と
なるように制御して電力を印加すると共に、温度センサ
１８により恒温槽８内温度を所定の一定温度に制御しな
がら、上記薄膜抵抗１６の印加電圧Ｖを測定し、この印
加電圧Ｖから測定ガスの平均熱伝導率λ、そして平均熱
伝導率λから発熱量Ｈを算出する。
【００２０】この測定原理を以下に説明する。まず、薄
膜抵抗１６から外部に伝わる発熱量ＱTは、次式で表さ
れる。 ＱT＝Ａ・λ＋Ｂ …（１） 但し、Ａ、Ｂ：定数であり、右辺第１項は測定ガスに伝
わる発熱量、第２項はシリコン基板１５に逃げる発熱量
である。薄膜抵抗１６に供給した電力の殆どがその抵抗
Ｒhで熱に変わると考えると、 ＱT＝Ｉ2×Ｒh＝Ｖ2／Ｒｈ …（２） であるから、薄膜抵抗の印加電圧Ｖを測定し、次式によ
り薄膜抵抗１６と温度センサ１８の平均温度における熱
伝導率λを算出することができる。 λ＝Ｖ2／（Ｒh×Ａ）−Ｂ／Ａ …（３）
膜抵抗１６から外部に伝わる発熱量ＱTは、次式で表さ
れる。 ＱT＝Ａ・λ＋Ｂ …（１） 但し、Ａ、Ｂ：定数であり、右辺第１項は測定ガスに伝
わる発熱量、第２項はシリコン基板１５に逃げる発熱量
である。薄膜抵抗１６に供給した電力の殆どがその抵抗
Ｒhで熱に変わると考えると、 ＱT＝Ｉ2×Ｒh＝Ｖ2／Ｒｈ …（２） であるから、薄膜抵抗の印加電圧Ｖを測定し、次式によ
り薄膜抵抗１６と温度センサ１８の平均温度における熱
伝導率λを算出することができる。 λ＝Ｖ2／（Ｒh×Ａ）−Ｂ／Ａ …（３）
【００２１】図４は不燃性ガスを含む種々の純ガスにつ
いて測定した上記印加電圧Ｖと、各純ガスの既知又はガ
スクロマトグラフィー等を用いて測定した真の熱伝導率
の値をプロットした結果を示すもので、横軸は熱伝導
率、縦軸はセンサ部１０の薄膜抵抗１６の印加電圧Ｖの
二乗値である。図に示されるように熱伝導率λと印加電
圧Ｖの二乗値の対応関係は直線で近似され、従って上記
（３）式が成り立つことがわかる。
いて測定した上記印加電圧Ｖと、各純ガスの既知又はガ
スクロマトグラフィー等を用いて測定した真の熱伝導率
の値をプロットした結果を示すもので、横軸は熱伝導
率、縦軸はセンサ部１０の薄膜抵抗１６の印加電圧Ｖの
二乗値である。図に示されるように熱伝導率λと印加電
圧Ｖの二乗値の対応関係は直線で近似され、従って上記
（３）式が成り立つことがわかる。
【００２２】以上のようにして算出した熱伝導率λとガ
スの発熱量Ｈとの対応関係を用い、熱伝導率λから発熱
量Ｈを算出すことができる。この際、原料ガスの熱伝導
率λと発熱量Ｈは、純ガスと同様にほぼ反比例の関係に
あると思われるが、原料ガスの成分構成と熱伝導率との
間に未だ理論式がないため、原料ガスにおける熱伝導率
λと発熱量Ｈとの対応関係は予めの測定等に基づいて適
宜に決定する。例えば、都市ガスの発熱量Ｈの範囲10,0
00〜12,000kcal／Ｎｍ3（42.0〜50.4ＭＪ／Ｎｍ3）に対
応する熱伝導率λの範囲46.5〜50.4ｍＷ／ｍ・Ｋにおけ
る測定では、熱伝導率λとガスの発熱量Ｈとの対応関係
は、ほぼ直線と見做すことができ、例えば次の一次式で
近似することができる。 Ｈ＝−516.5×λ＋33988.4 …（４）
スの発熱量Ｈとの対応関係を用い、熱伝導率λから発熱
量Ｈを算出すことができる。この際、原料ガスの熱伝導
率λと発熱量Ｈは、純ガスと同様にほぼ反比例の関係に
あると思われるが、原料ガスの成分構成と熱伝導率との
間に未だ理論式がないため、原料ガスにおける熱伝導率
λと発熱量Ｈとの対応関係は予めの測定等に基づいて適
宜に決定する。例えば、都市ガスの発熱量Ｈの範囲10,0
00〜12,000kcal／Ｎｍ3（42.0〜50.4ＭＪ／Ｎｍ3）に対
応する熱伝導率λの範囲46.5〜50.4ｍＷ／ｍ・Ｋにおけ
る測定では、熱伝導率λとガスの発熱量Ｈとの対応関係
は、ほぼ直線と見做すことができ、例えば次の一次式で
近似することができる。 Ｈ＝−516.5×λ＋33988.4 …（４）
【００２３】以上説明した熱伝導率式熱量計では、例え
ば数秒程度と、応答速度の速い測定が可能である。また
センサ部１０は恒温槽８内に設置されているため、周囲
温度の変化による影響が少なく、また熱伝導率は圧力の
変化に対して余り変化しないため、圧力の変化による影
響も少なく、現場の装置近くに設置する場合でも特別の
保護や補正が不要であり、容易に防爆構造とすることが
できる。従って通常の工業計測器と同等の設置工事で現
場に設置することができるというような数々の利点があ
る。
ば数秒程度と、応答速度の速い測定が可能である。また
センサ部１０は恒温槽８内に設置されているため、周囲
温度の変化による影響が少なく、また熱伝導率は圧力の
変化に対して余り変化しないため、圧力の変化による影
響も少なく、現場の装置近くに設置する場合でも特別の
保護や補正が不要であり、容易に防爆構造とすることが
できる。従って通常の工業計測器と同等の設置工事で現
場に設置することができるというような数々の利点があ
る。
【００２４】こうして、原料ガスの発熱量の変化を熱伝
導率式熱量計６により高速で検出することができ、発熱
量の低下により不燃性の雑ガスの混入を検出することが
できるのであるが、雑ガスがＣＯ2やＮ2等のように可燃
性ガスと同等の熱伝導率を有するものでは、発熱量の測
定誤差を生じてしまう。
導率式熱量計６により高速で検出することができ、発熱
量の低下により不燃性の雑ガスの混入を検出することが
できるのであるが、雑ガスがＣＯ2やＮ2等のように可燃
性ガスと同等の熱伝導率を有するものでは、発熱量の測
定誤差を生じてしまう。
【００２５】即ち、ガスの熱伝導率と発熱量の対応関係
は上述したとおりほぼ反比例の関係にあり、原料ガスの
成分が全て可燃性ガスの場合には、発熱量が上昇すると
熱伝導率が低下する。しかしながら、可燃性ガスの組成
が変化していない原料ガス中に、可燃性ガスと同等の熱
伝導率を有する不燃性ガスが混入すると、この不燃性ガ
スの混入により発熱量が低下しているのにもかかわら
ず、熱伝導率が変化しないので発熱量の測定値が変化し
ない場合も起る。即ち、この場合には、測定した発熱量
は、低下した真の発熱量よりも高くなってしまうため雑
ガスの混入を検出することはできない。
は上述したとおりほぼ反比例の関係にあり、原料ガスの
成分が全て可燃性ガスの場合には、発熱量が上昇すると
熱伝導率が低下する。しかしながら、可燃性ガスの組成
が変化していない原料ガス中に、可燃性ガスと同等の熱
伝導率を有する不燃性ガスが混入すると、この不燃性ガ
スの混入により発熱量が低下しているのにもかかわら
ず、熱伝導率が変化しないので発熱量の測定値が変化し
ない場合も起る。即ち、この場合には、測定した発熱量
は、低下した真の発熱量よりも高くなってしまうため雑
ガスの混入を検出することはできない。
【００２６】そこで本発明では、都市ガスの各成分につ
いての温度と熱伝導率との対応関係が各成分で個々に異
なることに着目し、以下に示すように、上記熱伝導率の
測定を高低２温度について行って、所定の側の温度にお
ける出力信号から発熱量を算出すると共に、この算出し
た発熱量に、高低２温度の出力信号差に対応した補正を
行って真の発熱量に近い発熱量を得ることができ、この
ことから発熱量の低下による雑ガスの混入を高速で検出
することができるのである。
いての温度と熱伝導率との対応関係が各成分で個々に異
なることに着目し、以下に示すように、上記熱伝導率の
測定を高低２温度について行って、所定の側の温度にお
ける出力信号から発熱量を算出すると共に、この算出し
た発熱量に、高低２温度の出力信号差に対応した補正を
行って真の発熱量に近い発熱量を得ることができ、この
ことから発熱量の低下による雑ガスの混入を高速で検出
することができるのである。
【００２７】まず、図５〜図７は発熱量を測定すべき原
料ガスの熱伝導率を高低２温度について行う本発明の方
法を適用する都市ガスの発熱量の測定システムの例を模
式的に示すもので、これらの図において、符号１９は上
述した原料ガスライン１（１ａ，１ｂ，１ｃ）から分岐
させた測定ラインの一つを代表して示すもので、この測
定ライン１９に熱伝導率式熱量計６を設置して、原料ガ
スを流す構成としており、原料ガスライン１から測定ラ
イン１９に流入した原料ガスは熱伝導率式熱量計６にお
いて発熱量の測定に供された後、外気に放散したり、原
料ガスラインに戻す。
料ガスの熱伝導率を高低２温度について行う本発明の方
法を適用する都市ガスの発熱量の測定システムの例を模
式的に示すもので、これらの図において、符号１９は上
述した原料ガスライン１（１ａ，１ｂ，１ｃ）から分岐
させた測定ラインの一つを代表して示すもので、この測
定ライン１９に熱伝導率式熱量計６を設置して、原料ガ
スを流す構成としており、原料ガスライン１から測定ラ
イン１９に流入した原料ガスは熱伝導率式熱量計６にお
いて発熱量の測定に供された後、外気に放散したり、原
料ガスラインに戻す。
【００２８】図５のシステムでは、上述したような構成
の熱伝導率式熱量計６の２台（６ａ，６ｂ）を測定ライ
ン１９に直列に構成している。これらの熱伝導率式熱量
計６ａ，６ｂの夫々にセンサ部１０ａ，１０ｂを設けて
おり、これらは一方側の測定温度を高く、他方側の設定
温度を低く設定している。
の熱伝導率式熱量計６の２台（６ａ，６ｂ）を測定ライ
ン１９に直列に構成している。これらの熱伝導率式熱量
計６ａ，６ｂの夫々にセンサ部１０ａ，１０ｂを設けて
おり、これらは一方側の測定温度を高く、他方側の設定
温度を低く設定している。
【００２９】この構成により、測定ライン１９を流れる
サンプルガスは、上流側と下流側の熱伝導率式熱量計６
ａ，６ｂを順次流れる間に高低２温度での熱伝導率の測
定が行われる。
サンプルガスは、上流側と下流側の熱伝導率式熱量計６
ａ，６ｂを順次流れる間に高低２温度での熱伝導率の測
定が行われる。
【００３０】このシステムにおいて、上流側と下流側の
熱伝導率式熱量計６ａ，６ｂのいずれの側を高温度に設
定するかは適宜である。また、このシステムでは、２台
の熱伝導率式熱量計６ａ，６ｂを測定ライン１９に直列
に構成しているが、並列に構成することもできる。
熱伝導率式熱量計６ａ，６ｂのいずれの側を高温度に設
定するかは適宜である。また、このシステムでは、２台
の熱伝導率式熱量計６ａ，６ｂを測定ライン１９に直列
に構成しているが、並列に構成することもできる。
【００３１】次に図６のシステムでは、測定ライン１９
に構成する熱伝導率式熱量計６は１台であるが、この熱
伝導率式熱量計６では、上述した内部の測定流路９中に
２つのセンサ部１０ａ，１０ｂを内蔵して、一方側の測
定温度を高く、他方側の設定温度を低く設定している。
に構成する熱伝導率式熱量計６は１台であるが、この熱
伝導率式熱量計６では、上述した内部の測定流路９中に
２つのセンサ部１０ａ，１０ｂを内蔵して、一方側の測
定温度を高く、他方側の設定温度を低く設定している。
【００３２】この構成により、測定ライン１９を流れる
サンプルガスは、１台の熱伝導率式熱量計６の内部の測
定流路９を流れる間に２つのセンサ部１０ａ，１０ｂの
一方側において高く、他方側において低い温度の、高低
２温度で熱伝導率の測定が行われる。
サンプルガスは、１台の熱伝導率式熱量計６の内部の測
定流路９を流れる間に２つのセンサ部１０ａ，１０ｂの
一方側において高く、他方側において低い温度の、高低
２温度で熱伝導率の測定が行われる。
【００３３】このシステムにおいて、２つのセンサ部１
０ａ，１０ｂは、夫々の測定温度が他方側の測定温度に
影響を及ばさない測定流路の位置に配置するのであれ
ば、サンプルガスの流れに対して直列又は並列のいずれ
の形態に配置することもできる。
０ａ，１０ｂは、夫々の測定温度が他方側の測定温度に
影響を及ばさない測定流路の位置に配置するのであれ
ば、サンプルガスの流れに対して直列又は並列のいずれ
の形態に配置することもできる。
【００３４】次に図７のシステムでは、測定ライン１９
に構成する熱伝導率式熱量計６は１つのセンサ部１０を
有する１台であるが、この熱伝導率式熱量計６では、セ
ンサ部１０は測定温度を可変としている。上述した構成
のセンサ部１０においては、一定に制御する薄膜抵抗１
６の抵抗値を可変とすることにより測定温度を変化させ
ることができる。
に構成する熱伝導率式熱量計６は１つのセンサ部１０を
有する１台であるが、この熱伝導率式熱量計６では、セ
ンサ部１０は測定温度を可変としている。上述した構成
のセンサ部１０においては、一定に制御する薄膜抵抗１
６の抵抗値を可変とすることにより測定温度を変化させ
ることができる。
【００３５】この構成により、測定ライン１９を流れる
サンプルガスは、ある時点においては高い方の温度に設
定されたセンサ部１０により熱伝導率が測定され、また
他の時点においては低い方の温度に設定されたセンサ部
１０により熱伝導率が測定され、こうしてセンサ部１０
における測定温度を所定時間間隔で切り換えて高低２温
度における熱伝導率の測定が行われる。
サンプルガスは、ある時点においては高い方の温度に設
定されたセンサ部１０により熱伝導率が測定され、また
他の時点においては低い方の温度に設定されたセンサ部
１０により熱伝導率が測定され、こうしてセンサ部１０
における測定温度を所定時間間隔で切り換えて高低２温
度における熱伝導率の測定が行われる。
【００３６】この他、図７のシステムにおいて、センサ
部１０の測定温度を連続的に可変とし、例えば鋸歯状波
や正弦波等により変調して測定を行うことにより、所望
の高低２温度における熱伝導率の測定が可能となる。
部１０の測定温度を連続的に可変とし、例えば鋸歯状波
や正弦波等により変調して測定を行うことにより、所望
の高低２温度における熱伝導率の測定が可能となる。
【００３７】図８は都市ガスの各成分についての温度と
熱伝導率との関係を示すものであり、都市ガスの各成分
の熱伝導率は温度に応じてほぼ一次関数的に変化し、温
度が高いほど熱伝導率が高くなる。このため同一の組成
の原料ガスであっても、測定の際の原料ガスの温度、即
ち、上述した薄膜抵抗１６の温度設定によって熱伝導率
が異なる値となることがわかる。
熱伝導率との関係を示すものであり、都市ガスの各成分
の熱伝導率は温度に応じてほぼ一次関数的に変化し、温
度が高いほど熱伝導率が高くなる。このため同一の組成
の原料ガスであっても、測定の際の原料ガスの温度、即
ち、上述した薄膜抵抗１６の温度設定によって熱伝導率
が異なる値となることがわかる。
【００３８】また図８に示されるように、温度による熱
伝導率の変化の割合は各成分で個々に異なり、例えば図
の場合ではメタンが他の成分と比較して大きく変化す
る。このため、例えば発熱量が等しいが組成の異なる２
種類の原料ガスにつき、夫々を高温と低温の２温度にお
いて熱伝導率を測定すると、高温と低温時の熱伝導率の
変化割合は、例えばメタン濃度が高いものほど大きくな
る。
伝導率の変化の割合は各成分で個々に異なり、例えば図
の場合ではメタンが他の成分と比較して大きく変化す
る。このため、例えば発熱量が等しいが組成の異なる２
種類の原料ガスにつき、夫々を高温と低温の２温度にお
いて熱伝導率を測定すると、高温と低温時の熱伝導率の
変化割合は、例えばメタン濃度が高いものほど大きくな
る。
【００３９】逆に、組成が同じで発熱量が等しい場合に
は、高温と低温の２温度における熱伝導率の変化率は等
しくなる。即ち、原料ガスの組成の変化は、高温と低温
の２温度において熱伝導率が変化する割合の変化として
現れるので、高低２温度の出力信号差を、真の発熱量が
わかる原料ガスについての校正時の測定における高低２
温度の出力信号差と比較し、そのずれを解消するように
発熱量を補正することにより、真の発熱量に近い発熱量
を得ることができる。そこで次に、測定した高低２温度
の熱伝導率により、発熱量を補正する方法を説明する。
は、高温と低温の２温度における熱伝導率の変化率は等
しくなる。即ち、原料ガスの組成の変化は、高温と低温
の２温度において熱伝導率が変化する割合の変化として
現れるので、高低２温度の出力信号差を、真の発熱量が
わかる原料ガスについての校正時の測定における高低２
温度の出力信号差と比較し、そのずれを解消するように
発熱量を補正することにより、真の発熱量に近い発熱量
を得ることができる。そこで次に、測定した高低２温度
の熱伝導率により、発熱量を補正する方法を説明する。
【００４０】表１は都市ガス供給系統における２種類の
ガスの発熱量の変動をシミュレートし、そしてこの発熱
量の変動を本発明に係る発熱量の測定手法により測定す
るために作成した２種類（ケース１、ケース２）の混合
ガスの組成を示すものであり、表中、C1はＣＨ4、C2は
Ｃ2Ｈ6、C3はＣ3Ｈ8、C4はiＣ4Ｈ10、nC4はnＣ4Ｈ10を
示すものである。
ガスの発熱量の変動をシミュレートし、そしてこの発熱
量の変動を本発明に係る発熱量の測定手法により測定す
るために作成した２種類（ケース１、ケース２）の混合
ガスの組成を示すものであり、表中、C1はＣＨ4、C2は
Ｃ2Ｈ6、C3はＣ3Ｈ8、C4はiＣ4Ｈ10、nC4はnＣ4Ｈ10を
示すものである。
【表１】
【００４１】表２は、上記２種類の混合ガススにつき、
センサ部１０における設定温度を180℃から160℃、…、
100℃と変化させて測定した場合のセンサ出力電圧、即
ち上記薄膜抵抗１６の端子電圧の測定結果を示すもので
ある。
センサ部１０における設定温度を180℃から160℃、…、
100℃と変化させて測定した場合のセンサ出力電圧、即
ち上記薄膜抵抗１６の端子電圧の測定結果を示すもので
ある。
【表２】
【００４２】この表からわかるように、設定温度を低下
させていくにつれて２種類の混合ガスの間の出力電圧差
が増加して行く。尚、この測定は、次の手順で行ってい
る。 Ｓ１：ケース１の組成でガスを混合する。 ↓ Ｓ２：センサ部１０の温度を設定した温度とするように
制御する。 ↓ Ｓ３：恒温槽８温度が安定した時点でセンサ出力電圧を
測定する。 ↓ Ｓ４：次の設定温度でＳ２、Ｓ３を行う。 ↓ Ｓ５：ガスクロマトグラフィーで組成を測定する。 ↓ Ｓ６：ケース２の組成でガスを混合する。 ↓ Ｓ７：ケース２の組成の原料ガスでＳ２〜Ｓ４を行う。
させていくにつれて２種類の混合ガスの間の出力電圧差
が増加して行く。尚、この測定は、次の手順で行ってい
る。 Ｓ１：ケース１の組成でガスを混合する。 ↓ Ｓ２：センサ部１０の温度を設定した温度とするように
制御する。 ↓ Ｓ３：恒温槽８温度が安定した時点でセンサ出力電圧を
測定する。 ↓ Ｓ４：次の設定温度でＳ２、Ｓ３を行う。 ↓ Ｓ５：ガスクロマトグラフィーで組成を測定する。 ↓ Ｓ６：ケース２の組成でガスを混合する。 ↓ Ｓ７：ケース２の組成の原料ガスでＳ２〜Ｓ４を行う。
【００４３】以上の結果から、この例では、高低２温度
の設定は180℃と120℃とし、180℃の温度における出力
信号を主信号として、上述した対応関係により発熱量を
算出して生出力値（主信号）として出力し、この主信号
に対し低温の120℃の測定により得られる出力信号を用
いて以下に説明するように発熱量の補正量を求め、これ
を算出した発熱量に加算して補正を行う。
の設定は180℃と120℃とし、180℃の温度における出力
信号を主信号として、上述した対応関係により発熱量を
算出して生出力値（主信号）として出力し、この主信号
に対し低温の120℃の測定により得られる出力信号を用
いて以下に説明するように発熱量の補正量を求め、これ
を算出した発熱量に加算して補正を行う。
【００４４】補正後の出力をＨcor、180℃における生出
力値、即ち主信号をＨとすると、発熱量の補正は、補正
係数Ｃを用いて次式のように表すことができる。 Ｈcor＝Ｃ・Ｈ …（１） Ｈcor：補正後の出力 Ｈ ：生出力値（主信号） Ｃ ：補正係数 Ｃは次式のように設定する。 Ｃ＝｛Ｖ0＋ａ（Ｖ1−Ｖ0）｝／Ｖ0 …（２） Ｖ0 ：校正時の180℃/120℃の出力電圧差 Ｖ1 ：測定時の180℃/120℃の出力電圧差 ａ ：定数 これは、測定時の出力電圧差と、校正時、即ち発熱量が
わかる基準となる原料ガスについての出力電圧差の差
の、校正時の出力電圧差に対する比の値に定数ａを乗じ
たものであり、後述するように定数ａの値を実験値とし
て定めれば、補正係数Ｃを定めることができる。 （２）式を変形して（１）式に代入すると、 Ｈcor＝｛１＋ａ（Ｖ1−Ｖ0）／Ｖ0｝Ｈ …（３） となり、｛ａ（Ｖ1−Ｖ0）／Ｖ0｝Ｈが、主信号Ｈに加
算して補正を行う補正量である。上述したとおり、ａは
実験値として求めるのであるが、この際、Ｈcorはガス
クロマトグラフィーで測定した組成から算出した発熱量
を真の発熱量として用いる。即ち、上記（３）式に表２
に示す実験値を以下のように代入して、定数ａを求める
ことができる。 Ｖ0 ＝ ケース１の組成の180℃出力電圧−120℃出力電圧 ＝ 1.220398−0.4148020 ＝ 0.805596（Ｖ） Ｖ1 ＝ ケース２の組成の180℃出力電圧−120℃出力電圧 ＝ 1.221619−0.4179382 ＝ 0.8036808（Ｖ） Ｈ ＝ ケース２の組成の生出力値（主信号） ＝ 10828.1（kcal） Ｈcor＝ ケース２の組成の真の発熱量（ガスクロマトグラフィーによる 測定値） ＝ 10940.5（kcal） ａ ＝ −4.3663 従って、このａの値を（３）式に代入して補正式とし、
上記高低２温度の出力信号をこの補正式に入力すれば、
補正を行った発熱量を求めることができる。
力値、即ち主信号をＨとすると、発熱量の補正は、補正
係数Ｃを用いて次式のように表すことができる。 Ｈcor＝Ｃ・Ｈ …（１） Ｈcor：補正後の出力 Ｈ ：生出力値（主信号） Ｃ ：補正係数 Ｃは次式のように設定する。 Ｃ＝｛Ｖ0＋ａ（Ｖ1−Ｖ0）｝／Ｖ0 …（２） Ｖ0 ：校正時の180℃/120℃の出力電圧差 Ｖ1 ：測定時の180℃/120℃の出力電圧差 ａ ：定数 これは、測定時の出力電圧差と、校正時、即ち発熱量が
わかる基準となる原料ガスについての出力電圧差の差
の、校正時の出力電圧差に対する比の値に定数ａを乗じ
たものであり、後述するように定数ａの値を実験値とし
て定めれば、補正係数Ｃを定めることができる。 （２）式を変形して（１）式に代入すると、 Ｈcor＝｛１＋ａ（Ｖ1−Ｖ0）／Ｖ0｝Ｈ …（３） となり、｛ａ（Ｖ1−Ｖ0）／Ｖ0｝Ｈが、主信号Ｈに加
算して補正を行う補正量である。上述したとおり、ａは
実験値として求めるのであるが、この際、Ｈcorはガス
クロマトグラフィーで測定した組成から算出した発熱量
を真の発熱量として用いる。即ち、上記（３）式に表２
に示す実験値を以下のように代入して、定数ａを求める
ことができる。 Ｖ0 ＝ ケース１の組成の180℃出力電圧−120℃出力電圧 ＝ 1.220398−0.4148020 ＝ 0.805596（Ｖ） Ｖ1 ＝ ケース２の組成の180℃出力電圧−120℃出力電圧 ＝ 1.221619−0.4179382 ＝ 0.8036808（Ｖ） Ｈ ＝ ケース２の組成の生出力値（主信号） ＝ 10828.1（kcal） Ｈcor＝ ケース２の組成の真の発熱量（ガスクロマトグラフィーによる 測定値） ＝ 10940.5（kcal） ａ ＝ −4.3663 従って、このａの値を（３）式に代入して補正式とし、
上記高低２温度の出力信号をこの補正式に入力すれば、
補正を行った発熱量を求めることができる。
【００４５】表３は上述した２種類の混合ガスの発熱量
を測定した結果を示すもので、熱伝導率式熱量計の出力
中には装置の出力信号系統の具体的構成に起因する＋18
kcalの偏差を含んでおり、実際の出力は、この偏差を減
じた（ ）内の発熱量を出力とする。
を測定した結果を示すもので、熱伝導率式熱量計の出力
中には装置の出力信号系統の具体的構成に起因する＋18
kcalの偏差を含んでおり、実際の出力は、この偏差を減
じた（ ）内の発熱量を出力とする。
【表３】 この表に示されるように、熱伝導率式熱量計の生出力値
では、組成の変化により測定誤差を生じるのであるが、
この生出力値に、高低２温度での測定により得られる出
力信号差に応じた補正を行うことにより、発熱量の誤差
をキャンセルして、ガスクロマトグラフィーによる測定
と同等の精度で発熱量の測定を行えることがわかる。
では、組成の変化により測定誤差を生じるのであるが、
この生出力値に、高低２温度での測定により得られる出
力信号差に応じた補正を行うことにより、発熱量の誤差
をキャンセルして、ガスクロマトグラフィーによる測定
と同等の精度で発熱量の測定を行えることがわかる。
【００４６】このように本発明に係る熱伝導率式熱量計
では、組成の変化にかかわらず精度良く発熱量の測定を
行うことができるので、原料ガスへのＣＯ2，Ｎ2，Ｏ2
等の不燃性の雑ガスの混入を、発熱量の低下により検出
することができる。そして、このような雑ガスの混入の
検出に要する時間は、ガスクロマトグラフにおいては数
分から数十分と長いのに対して、熱伝導率式熱量計を用
いた本発明では、数秒程度と短い。
では、組成の変化にかかわらず精度良く発熱量の測定を
行うことができるので、原料ガスへのＣＯ2，Ｎ2，Ｏ2
等の不燃性の雑ガスの混入を、発熱量の低下により検出
することができる。そして、このような雑ガスの混入の
検出に要する時間は、ガスクロマトグラフにおいては数
分から数十分と長いのに対して、熱伝導率式熱量計を用
いた本発明では、数秒程度と短い。
【００４７】このため、ガス井戸から混合設備４に至る
都市ガスの原料ガスライン１に設置して原料ガスへの雑
ガスの混入を監視する場合において、いずれかの井戸の
天然ガスにＣＯ2、Ｎ2、Ｏ2等の雑ガスが混入して対応
する原料ガスライン１ａ，１ｂ，１ｃに流入した場合に
は、これをガスクロマトグラフと比較して非常に高速に
検出することができ、この検出信号により調節計器３を
制御して、当該原料ガスライン１ａ，１ｂ，１ｃを経て
ガス混合設備４に供給される原料ガスの混合割合を小さ
くしたり、遮断したりする制御を行うことにより、輸送
導管４を介して輸送される原料ガス中の雑ガスの濃度を
小さくする制御を確実に行うことができ、いわゆるオフ
スペックガスの送出を防止することができる。
都市ガスの原料ガスライン１に設置して原料ガスへの雑
ガスの混入を監視する場合において、いずれかの井戸の
天然ガスにＣＯ2、Ｎ2、Ｏ2等の雑ガスが混入して対応
する原料ガスライン１ａ，１ｂ，１ｃに流入した場合に
は、これをガスクロマトグラフと比較して非常に高速に
検出することができ、この検出信号により調節計器３を
制御して、当該原料ガスライン１ａ，１ｂ，１ｃを経て
ガス混合設備４に供給される原料ガスの混合割合を小さ
くしたり、遮断したりする制御を行うことにより、輸送
導管４を介して輸送される原料ガス中の雑ガスの濃度を
小さくする制御を確実に行うことができ、いわゆるオフ
スペックガスの送出を防止することができる。
【００４８】
【発明の効果】本発明は、以上のとおり、応答速度、防
爆性、温度、圧力特性等の点において優れている熱伝導
率式熱量計を合理的に利用して、都市ガス原料中への雑
ガスの混入を監視するので、混合設備において雑ガスの
濃度を小さくするための制御が高速応答性を以て実現さ
れ、オフスペックガスの送出を防止することができると
いう効果がある。
爆性、温度、圧力特性等の点において優れている熱伝導
率式熱量計を合理的に利用して、都市ガス原料中への雑
ガスの混入を監視するので、混合設備において雑ガスの
濃度を小さくするための制御が高速応答性を以て実現さ
れ、オフスペックガスの送出を防止することができると
いう効果がある。
【図１】 本発明の方法を適用した原料ガスの混合系統
を概念的に示すものである。
を概念的に示すものである。
【図２】 本発明が適用する熱伝導率式熱量計の一例の
内部構造を示す説明図である。
内部構造を示す説明図である。
【図３】 図２の熱量計のセンサ部を拡大して示す説明
図である。
図である。
【図４】 不燃性ガスを含む種々の純ガスにおける熱伝
導率と図２の熱量計のセンサー出力との対応関係を示す
説明図である。
導率と図２の熱量計のセンサー出力との対応関係を示す
説明図である。
【図５】 本発明に適用する発熱量の測定システムの一
例を模式的に示す説明図である。
例を模式的に示す説明図である。
【図６】 本発明に適用する発熱量の測定システムの他
例を模式的に示す説明図である。
例を模式的に示す説明図である。
【図７】 本発明に適用する発熱量の測定システムの更
に他例を模式的に示す説明図である。
に他例を模式的に示す説明図である。
【図８】 都市ガスの各成分についての温度と熱伝導率
との関係を示す説明図である。
との関係を示す説明図である。
【図９】 ガスクロマトグラフを用いた従来の原料ガス
の混合系統を概念的に示すものである。
の混合系統を概念的に示すものである。
１（１ａ，１ｂ，１ｃ） 原料ガスライン ２ ガス混合設備 ３ 調節計器 ４ 輸送導管 ５ ガスクロマトグラフ ６（６ａ，６ｂ，６ｃ） 熱伝導率式熱量計 ７ ケース ８ 恒温槽 ９ 測定流路 １０ センサ部 １１ 断熱材 １２ 端子箱 １３ ヒーター １４ マニホールド １５ シリコン基板 １６ 薄膜抵抗 １７ ダイヤフラム部 １８ 温度センサ １９ 測定ライン
Claims (8)
- 【請求項１】 ガスの所定温度における熱伝導率を測定
し、熱伝導率に対する出力信号から、熱伝導率と発熱量
との対応関係により発熱量を測定して算出する熱伝導率
式熱量計を都市ガスの混合設備に至る原料ガスラインに
設置し、発熱量の変化により原料ガスへの雑ガスの混入
を監視することを特徴とする熱伝導率式熱量計を用いた
都市ガス原料中への雑ガス混入監視方法 - 【請求項２】 熱伝導率の測定を原料ガスの高低２温度
について行って、所定の側の温度における出力信号から
発熱量を算出すると共に、この算出した発熱量に高低２
温度の出力信号差に対応した補正を行い、補正前後の発
熱量の比較により雑ガスの混入を検出することを特徴と
する請求項１記載の熱伝導率式熱量計を用いた都市ガス
原料中への雑ガス混入監視方法 - 【請求項３】 真の発熱量がわかる原料ガスについての
校正時の測定における高低２温度の出力信号差に対す
る、測定時の高低２温度の出力信号差の変化率に定数を
乗じた係数を、熱伝導率と発熱量との対応関係により算
出した発熱量に乗じた値を発熱量の補正量として、算出
した発熱量に加算することにより発熱量の補正を行うこ
とを特徴とする請求項２記載の熱伝導率式発熱量計を用
いた都市ガス原料中への不純物混入監視方法 - 【請求項４】 定数は、発熱量がわかる原料ガスについ
ての測定における各出力信号と真の発熱量を補正式に代
入して求めることを特徴とする請求項３記載の熱伝導率
式発熱量計を用いた都市ガス原料中への不純物混入監視
方法 - 【請求項５】 熱伝導率式熱量計は、センサ部の測定温
度を高く設定するものと、低く設定するものの２台を、
原料ガスの流れに対して並列又は直列に構成して、高低
２温度における熱伝導率の測定を行うことを特徴とする
請求項２〜４までのいずれか１項に記載の熱伝導率式発
熱量計を用いた都市ガス原料中への不純物混入監視方法 - 【請求項６】 熱伝導率式熱量計は、測定温度を高く設
定するセンサ部と、低く設定するセンサ部の両者を内蔵
してガスの流れに対して直列又は並列に構成して、高低
２温度における熱伝導率の測定を行うことを特徴とする
請求項２〜４までのいずれか１項に記載の熱伝導率式発
熱量計を用いた都市ガス原料中への不純物混入監視方法 - 【請求項７】 熱伝導率式熱量計は、センサ部の測定温
度を可変とし、測定温度を所定時間間隔で切り換えて高
低２温度における熱伝導率の測定を行うことを特徴とす
る請求項２〜４までのいずれか１項に記載の熱伝導率式
発熱量計を用いた都市ガス原料中への不純物混入監視方
法 - 【請求項８】 熱伝導率式熱量計は、センサ部の測定温
度を連続的に可変とし、所望の温度において熱伝導率の
測定を行う構成としたことを特徴とする請求項２〜４ま
でのいずれか１項に記載の熱伝導率式発熱量計を用いた
都市ガス原料中への不純物混入監視方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19022196A JP3339669B2 (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 熱伝導率式熱量計を用いた都市ガス原料中への雑ガス混入監視方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19022196A JP3339669B2 (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 熱伝導率式熱量計を用いた都市ガス原料中への雑ガス混入監視方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1038827A true JPH1038827A (ja) | 1998-02-13 |
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|---|---|---|---|
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010175261A (ja) * | 2009-01-27 | 2010-08-12 | Riken Keiki Co Ltd | 熱量測定方法および熱量測定装置 |
| JP2011196714A (ja) * | 2010-03-17 | 2011-10-06 | Yamatake Corp | 発熱量算出式作成システム、発熱量算出式の作成方法、発熱量測定システム、及び発熱量の測定方法 |
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