JPH1047139A - 気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置 - Google Patents
気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置Info
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- JPH1047139A JPH1047139A JP8202517A JP20251796A JPH1047139A JP H1047139 A JPH1047139 A JP H1047139A JP 8202517 A JP8202517 A JP 8202517A JP 20251796 A JP20251796 A JP 20251796A JP H1047139 A JPH1047139 A JP H1047139A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
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- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃料噴射弁の発熱及び消費電力の増大を抑制
すると共に、バッテリ電圧が低下した場合であっても内
燃機関を始動させること。 【解決手段】 第１スイッチング素子Ｑ1 は、バッテリ
ＢＡＴから気体燃料用電磁式燃料噴射弁ＩＮＪへの電力
供給路の途中に設けられ、第２スイッチング素子Ｑ2 と
電流制限用抵抗Ｒ1 との直列回路が第１スイッチング素
子Ｑ1 に並列接続される。制御回路ＥＣＵは第１、第２
スイッチング素子Ｑ1 、Ｑ2 の各スイッチング動作を制
御し、噴射期間Ｔの前半部分Ｔ1 で第１スイッチング素
子Ｑ1をオン状態に維持し燃料噴射弁ＩＮＪにピーク電
流Ｉ1 を流し、後半部分Ｔ2 で第１、第２スイッチング
素子Ｑ1 、Ｑ2 をそれぞれオフ状態、オン状態に維持し
燃料噴射弁ＩＮＪに保持電流Ｉ2 を流す。制御回路ＥＣ
Ｕは、バッテリ電圧ＶBに応じ第１スイッチング素子Ｑ1
をオン状態に維持するピーク電流期間Ｔ1 を可変制御
する。
すると共に、バッテリ電圧が低下した場合であっても内
燃機関を始動させること。 【解決手段】 第１スイッチング素子Ｑ1 は、バッテリ
ＢＡＴから気体燃料用電磁式燃料噴射弁ＩＮＪへの電力
供給路の途中に設けられ、第２スイッチング素子Ｑ2 と
電流制限用抵抗Ｒ1 との直列回路が第１スイッチング素
子Ｑ1 に並列接続される。制御回路ＥＣＵは第１、第２
スイッチング素子Ｑ1 、Ｑ2 の各スイッチング動作を制
御し、噴射期間Ｔの前半部分Ｔ1 で第１スイッチング素
子Ｑ1をオン状態に維持し燃料噴射弁ＩＮＪにピーク電
流Ｉ1 を流し、後半部分Ｔ2 で第１、第２スイッチング
素子Ｑ1 、Ｑ2 をそれぞれオフ状態、オン状態に維持し
燃料噴射弁ＩＮＪに保持電流Ｉ2 を流す。制御回路ＥＣ
Ｕは、バッテリ電圧ＶBに応じ第１スイッチング素子Ｑ1
をオン状態に維持するピーク電流期間Ｔ1 を可変制御
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、車両等の内燃機関
にＣＮＧ（圧縮天然ガス）又は水素等の気体燃料を噴射
供給する気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置に
関するものである。
にＣＮＧ（圧縮天然ガス）又は水素等の気体燃料を噴射
供給する気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御
装置は、図９に示すように、バッテリＢＡＴから燃料噴
射弁（正確には燃料噴射弁の電磁石のコイル）ＩＮＪへ
の電力供給路の途中にスイッチング素子Ｑ1 を設けると
共にこのスイッチング素子Ｑ1と並列に他のスイッチン
グ素子Ｑ2 と電流制限用抵抗Ｒ1 の直列回路を設け、さ
らに、各スイッチング素子Ｑ1 、Ｑ2 のスイッチング動
作を制御する電流制御回路等を有する電子制御回路ＥＣ
Ｕを備えて構成される。
装置は、図９に示すように、バッテリＢＡＴから燃料噴
射弁（正確には燃料噴射弁の電磁石のコイル）ＩＮＪへ
の電力供給路の途中にスイッチング素子Ｑ1 を設けると
共にこのスイッチング素子Ｑ1と並列に他のスイッチン
グ素子Ｑ2 と電流制限用抵抗Ｒ1 の直列回路を設け、さ
らに、各スイッチング素子Ｑ1 、Ｑ2 のスイッチング動
作を制御する電流制御回路等を有する電子制御回路ＥＣ
Ｕを備えて構成される。
【０００３】ここで、電流制御回路は、燃料噴射弁ＩＮ
Ｊの開弁開始時には、電流制限用抵抗Ｒ1 に直列接続さ
れていないスイッチング素子Ｑ1 をオンさせることでコ
イルＩＮＪに比較的大きな電流（ピーク電流）Ｉ1 を流
し、これにより燃料噴射弁ＩＮＪを速やかに開弁させ、
さらに、開弁後の一定時間、上記電流制限用抵抗Ｒ1に
直列接続されていないスイッチング素子Ｑ1 をオフにス
イッチングさせると共に電流制限用抵抗Ｒ1 に直列接続
されたスイッチング素子Ｑ2 をオンさせることでコイル
ＩＮＪに電流制限用抵抗Ｒ1 を介して開弁状態を保持で
きるに足る比較的小さな電流（保持電流）Ｉ2 を流し、
これにより燃料噴射弁ＩＮＪの発熱を抑制すると共に消
費電力の節約を図っている。すなわち、電流制御回路
は、図１０に示すように、任意の噴射期間Ｔに対し、こ
の噴射期間Ｔの前半部分即ち開始時点ｔ0 から一定時間
（ピーク電流期間）Ｔ1 、スイッチング素子Ｑ1 にオン
指令信号（Ｈｉレベル信号）Ｓ1 を出力すると共に、噴
射期間Ｔの開始時点ｔ0 から噴射期間Ｔの終了時点ｔ3
までの期間Ｔ2a又はピーク電流期間Ｔ1 内の任意の時点
ｔ1 から噴射期間Ｔの終了時点ｔ3 までの期間Ｔ2b又は
ピーク電流期間Ｔ1 の終了時点ｔ2 から噴射期間Ｔの終
了時点ｔ3 までの期間Ｔ2c、他のスイッチング素子Ｑ2
にオン指令信号（Ｈｉレベル信号）Ｓ2 を出力する。な
お、スイッチング素子Ｑ1 がオン状態にあるときにはス
イッチング素子Ｑ2 がオン状態であっても電流制限用抵
抗Ｒ1 には電流が流れないため、図１０に示すように、
コイルＩＮＪに実際に保持電流Ｉ2 が流れている保持電
流期間は、噴射期間Ｔの後半部分即ちスイッチング素子
Ｑ1 がオフにスイッチングした時点（ピーク電流期間Ｔ
1の終了時点ｔ2 ）から噴射期間Ｔの終了時点ｔ3 まで
の期間Ｔ2 となる。このような電流制御回路の出力Ｓ1
、Ｓ2 により、ピーク電流期間Ｔ1 においてはスイッ
チング素子Ｑ1 がオン状態に維持されコイルＩＮＪに図
１０に示す波形のピーク電流Ｉ1 が流れて燃料噴射弁Ｉ
ＮＪは開弁し、保持電流期間Ｔ2 においてはスイッチン
グ素子Ｑ1 がオフ状態、他のスイッチング素子Ｑ2 がオ
ン状態にそれぞれ維持されコイルＩＮＪに図１０に示す
波形の保持電流Ｉ2 が流れて燃料噴射弁ＩＮＪは開弁状
態を保持する。
Ｊの開弁開始時には、電流制限用抵抗Ｒ1 に直列接続さ
れていないスイッチング素子Ｑ1 をオンさせることでコ
イルＩＮＪに比較的大きな電流（ピーク電流）Ｉ1 を流
し、これにより燃料噴射弁ＩＮＪを速やかに開弁させ、
さらに、開弁後の一定時間、上記電流制限用抵抗Ｒ1に
直列接続されていないスイッチング素子Ｑ1 をオフにス
イッチングさせると共に電流制限用抵抗Ｒ1 に直列接続
されたスイッチング素子Ｑ2 をオンさせることでコイル
ＩＮＪに電流制限用抵抗Ｒ1 を介して開弁状態を保持で
きるに足る比較的小さな電流（保持電流）Ｉ2 を流し、
これにより燃料噴射弁ＩＮＪの発熱を抑制すると共に消
費電力の節約を図っている。すなわち、電流制御回路
は、図１０に示すように、任意の噴射期間Ｔに対し、こ
の噴射期間Ｔの前半部分即ち開始時点ｔ0 から一定時間
（ピーク電流期間）Ｔ1 、スイッチング素子Ｑ1 にオン
指令信号（Ｈｉレベル信号）Ｓ1 を出力すると共に、噴
射期間Ｔの開始時点ｔ0 から噴射期間Ｔの終了時点ｔ3
までの期間Ｔ2a又はピーク電流期間Ｔ1 内の任意の時点
ｔ1 から噴射期間Ｔの終了時点ｔ3 までの期間Ｔ2b又は
ピーク電流期間Ｔ1 の終了時点ｔ2 から噴射期間Ｔの終
了時点ｔ3 までの期間Ｔ2c、他のスイッチング素子Ｑ2
にオン指令信号（Ｈｉレベル信号）Ｓ2 を出力する。な
お、スイッチング素子Ｑ1 がオン状態にあるときにはス
イッチング素子Ｑ2 がオン状態であっても電流制限用抵
抗Ｒ1 には電流が流れないため、図１０に示すように、
コイルＩＮＪに実際に保持電流Ｉ2 が流れている保持電
流期間は、噴射期間Ｔの後半部分即ちスイッチング素子
Ｑ1 がオフにスイッチングした時点（ピーク電流期間Ｔ
1の終了時点ｔ2 ）から噴射期間Ｔの終了時点ｔ3 まで
の期間Ｔ2 となる。このような電流制御回路の出力Ｓ1
、Ｓ2 により、ピーク電流期間Ｔ1 においてはスイッ
チング素子Ｑ1 がオン状態に維持されコイルＩＮＪに図
１０に示す波形のピーク電流Ｉ1 が流れて燃料噴射弁Ｉ
ＮＪは開弁し、保持電流期間Ｔ2 においてはスイッチン
グ素子Ｑ1 がオフ状態、他のスイッチング素子Ｑ2 がオ
ン状態にそれぞれ維持されコイルＩＮＪに図１０に示す
波形の保持電流Ｉ2 が流れて燃料噴射弁ＩＮＪは開弁状
態を保持する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような従来の駆動制御装置によると、ピーク電流期間Ｔ
1 を一定時間に設定しているため、図１１に示すように
バッテリＢＡＴの電圧値１４Ｖ、１２Ｖ、１０Ｖ、８
Ｖ、６Ｖに応じてピーク電流Ｉ1 の最大値が変動し、内
燃機関の始動時例えば低温始動時等バッテリ電圧ＶB が
６Ｖ程度に低下したときに、図１２に示すようにピーク
電流Ｉ1 が減少し燃料噴射弁ＩＮＪを開弁動作させるに
足る電流値ＩＬまで増大せず燃料噴射弁ＩＮＪが閉弁状
態のままとなり内燃機関を始動できないという問題があ
った。
ような従来の駆動制御装置によると、ピーク電流期間Ｔ
1 を一定時間に設定しているため、図１１に示すように
バッテリＢＡＴの電圧値１４Ｖ、１２Ｖ、１０Ｖ、８
Ｖ、６Ｖに応じてピーク電流Ｉ1 の最大値が変動し、内
燃機関の始動時例えば低温始動時等バッテリ電圧ＶB が
６Ｖ程度に低下したときに、図１２に示すようにピーク
電流Ｉ1 が減少し燃料噴射弁ＩＮＪを開弁動作させるに
足る電流値ＩＬまで増大せず燃料噴射弁ＩＮＪが閉弁状
態のままとなり内燃機関を始動できないという問題があ
った。
【０００５】このような問題に対する対応策の一例とし
て、内燃機関の低温始動時における低いバッテリ電圧Ｖ
B でも燃料噴射弁ＩＮＪを開弁動作できるようにピーク
電流期間Ｔ1 を増大させることが考えられるが、このよ
うにピーク電流期間Ｔ1 を増大させると、通常運転時に
おいて燃料噴射弁ＩＮＪが開弁した時点から保持電流期
間Ｔ2 が開始する時点までの期間が長くなり、この間コ
イルＩＮＪにピーク電流Ｉ1 が流れ続けるため燃料噴射
弁ＩＮＪの発熱及び消費電力の増大を招くという新たな
問題が生じる。特に、気体燃料用電磁式燃料噴射弁はガ
ソリン等液体燃料用電磁式燃料噴射弁に比べ使用燃料圧
が高くしかも弁部の開口面積が大きいことから燃料噴射
弁ＩＮＪを開弁動作させるために必要とするピーク電流
Ｉ1 を高めに設定しなければならず、上記のようなピー
ク電流期間Ｔ1 の増大は、燃料噴射弁ＩＮＪのより一層
の発熱及び消費電力のより一層の増大を招くことにな
る。
て、内燃機関の低温始動時における低いバッテリ電圧Ｖ
B でも燃料噴射弁ＩＮＪを開弁動作できるようにピーク
電流期間Ｔ1 を増大させることが考えられるが、このよ
うにピーク電流期間Ｔ1 を増大させると、通常運転時に
おいて燃料噴射弁ＩＮＪが開弁した時点から保持電流期
間Ｔ2 が開始する時点までの期間が長くなり、この間コ
イルＩＮＪにピーク電流Ｉ1 が流れ続けるため燃料噴射
弁ＩＮＪの発熱及び消費電力の増大を招くという新たな
問題が生じる。特に、気体燃料用電磁式燃料噴射弁はガ
ソリン等液体燃料用電磁式燃料噴射弁に比べ使用燃料圧
が高くしかも弁部の開口面積が大きいことから燃料噴射
弁ＩＮＪを開弁動作させるために必要とするピーク電流
Ｉ1 を高めに設定しなければならず、上記のようなピー
ク電流期間Ｔ1 の増大は、燃料噴射弁ＩＮＪのより一層
の発熱及び消費電力のより一層の増大を招くことにな
る。
【０００６】なお、特開平４−１５３５４１号公報に
は、バッテリ電圧ＶB が変動してもピーク電流Ｉ1 を予
め定めた目標値（バッテリＢＡＴが放電終期電圧のとき
のピーク電流値）に沿って変化させるようフィードバッ
ク制御をする駆動制御装置が開示されているが、内燃機
関の低温始動時等バッテリ電圧ＶB が放電終期電圧以下
まで低下した場合には燃料噴射弁ＩＮＪを開弁動作させ
ることができないという問題がある。
は、バッテリ電圧ＶB が変動してもピーク電流Ｉ1 を予
め定めた目標値（バッテリＢＡＴが放電終期電圧のとき
のピーク電流値）に沿って変化させるようフィードバッ
ク制御をする駆動制御装置が開示されているが、内燃機
関の低温始動時等バッテリ電圧ＶB が放電終期電圧以下
まで低下した場合には燃料噴射弁ＩＮＪを開弁動作させ
ることができないという問題がある。
【０００７】本発明は、上記問題点を解決し、気体燃料
用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置において、燃料噴射
弁の発熱及び消費電力の増大を抑制すると共に、内燃機
関の低温始動時等バッテリ電圧が低下した場合であって
も内燃機関を始動させることができる気体燃料用電磁式
燃料噴射弁の駆動制御装置を提供することを目的とす
る。
用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置において、燃料噴射
弁の発熱及び消費電力の増大を抑制すると共に、内燃機
関の低温始動時等バッテリ電圧が低下した場合であって
も内燃機関を始動させることができる気体燃料用電磁式
燃料噴射弁の駆動制御装置を提供することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１の気体燃料用電
磁式燃料噴射弁の駆動制御装置は、バッテリから気体燃
料用電磁式燃料噴射弁への電力供給路の途中に設けら
れ、前記燃料噴射弁を駆動する駆動回路と、該駆動回路
に制御信号を出力する制御回路とを備え、噴射期間の前
半部分でピーク電流を前記燃料噴射弁に流して該燃料噴
射弁を開弁動作させ、前記噴射期間の後半部分で保持電
流を前記燃料噴射弁に流して該燃料噴射弁の開弁状態を
保持する気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置に
おいて、前記制御回路は、前記バッテリの電圧に応じて
前記ピーク電流を流すピーク電流期間を可変制御するこ
とを特徴とする。
磁式燃料噴射弁の駆動制御装置は、バッテリから気体燃
料用電磁式燃料噴射弁への電力供給路の途中に設けら
れ、前記燃料噴射弁を駆動する駆動回路と、該駆動回路
に制御信号を出力する制御回路とを備え、噴射期間の前
半部分でピーク電流を前記燃料噴射弁に流して該燃料噴
射弁を開弁動作させ、前記噴射期間の後半部分で保持電
流を前記燃料噴射弁に流して該燃料噴射弁の開弁状態を
保持する気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置に
おいて、前記制御回路は、前記バッテリの電圧に応じて
前記ピーク電流を流すピーク電流期間を可変制御するこ
とを特徴とする。
【０００９】請求項２の気体燃料用電磁式燃料噴射弁の
駆動制御装置は、バッテリから気体燃料用電磁式燃料噴
射弁への電力供給路の途中に設けられた第１スイッチン
グ素子と、第２スイッチング素子と電流制限用抵抗との
直列回路であって前記第１スイッチング素子に並列接続
された直列回路と、前記第１スイッチング素子及び前記
第２スイッチング素子の各スイッチング動作を制御する
制御回路とを備え、噴射期間の前半部分で前記第１スイ
ッチング素子をオン状態に維持して前記燃料噴射弁にピ
ーク電流を流し、後半部分で前記第１スイッチング素子
をオフ状態、前記第２スイッチング素子をオン状態にそ
れぞれ維持して前記燃料噴射弁に保持電流を流す気体燃
料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置において、前記制
御回路は、前記バッテリの電圧に応じて前記第１スイッ
チング素子をオン状態に維持するピーク電流期間を可変
制御することを特徴とする。
駆動制御装置は、バッテリから気体燃料用電磁式燃料噴
射弁への電力供給路の途中に設けられた第１スイッチン
グ素子と、第２スイッチング素子と電流制限用抵抗との
直列回路であって前記第１スイッチング素子に並列接続
された直列回路と、前記第１スイッチング素子及び前記
第２スイッチング素子の各スイッチング動作を制御する
制御回路とを備え、噴射期間の前半部分で前記第１スイ
ッチング素子をオン状態に維持して前記燃料噴射弁にピ
ーク電流を流し、後半部分で前記第１スイッチング素子
をオフ状態、前記第２スイッチング素子をオン状態にそ
れぞれ維持して前記燃料噴射弁に保持電流を流す気体燃
料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置において、前記制
御回路は、前記バッテリの電圧に応じて前記第１スイッ
チング素子をオン状態に維持するピーク電流期間を可変
制御することを特徴とする。
【００１０】請求項３の気体燃料用電磁式燃料噴射弁の
駆動制御装置は、請求項１又は２の気体燃料用電磁式燃
料噴射弁の駆動制御装置において、前記制御回路は、前
記バッテリ電圧が所定値以下に低下したとき、前記ピー
ク電流時間を増大させることを特徴とする。
駆動制御装置は、請求項１又は２の気体燃料用電磁式燃
料噴射弁の駆動制御装置において、前記制御回路は、前
記バッテリ電圧が所定値以下に低下したとき、前記ピー
ク電流時間を増大させることを特徴とする。
【００１１】
【発明の作用効果】請求項１又は２の気体燃料用電磁式
燃料噴射弁の駆動制御装置によると、バッテリの電圧に
応じて、燃料噴射弁にピーク電流を流すピーク電流期間
を可変制御するようにしたため、バッテリ電圧が高いと
きにはピーク電流期間を減少させることにより燃料噴射
弁の発熱及び消費電力の増大を抑制しつつ燃料噴射弁を
開弁動作させることができ、また、バッテリ電圧が低下
したときにはピーク電流期間を増大させることによりピ
ーク電流の最大値を燃料噴射弁を開弁動作させるに足る
電流値まで増大させ燃料噴射弁を開弁動作させることが
できる。
燃料噴射弁の駆動制御装置によると、バッテリの電圧に
応じて、燃料噴射弁にピーク電流を流すピーク電流期間
を可変制御するようにしたため、バッテリ電圧が高いと
きにはピーク電流期間を減少させることにより燃料噴射
弁の発熱及び消費電力の増大を抑制しつつ燃料噴射弁を
開弁動作させることができ、また、バッテリ電圧が低下
したときにはピーク電流期間を増大させることによりピ
ーク電流の最大値を燃料噴射弁を開弁動作させるに足る
電流値まで増大させ燃料噴射弁を開弁動作させることが
できる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例を図面に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
【００１３】図１は一実施例による気体燃料用電磁式燃
料噴射弁の駆動制御装置の構成図を示す。
料噴射弁の駆動制御装置の構成図を示す。
【００１４】図１において、気体燃料用電磁式燃料噴射
弁ＩＮＪは、車両等の内燃機関にＣＮＧ（圧縮天然ガ
ス）又は水素等の気体燃料を噴射供給するものであり、
弁部（図示せず）と電磁石（図示せず）とを備え、電磁
石のコイルへの通電により弁部が開弁して気体燃料を内
燃機関に噴射供給するものである。
弁ＩＮＪは、車両等の内燃機関にＣＮＧ（圧縮天然ガ
ス）又は水素等の気体燃料を噴射供給するものであり、
弁部（図示せず）と電磁石（図示せず）とを備え、電磁
石のコイルへの通電により弁部が開弁して気体燃料を内
燃機関に噴射供給するものである。
【００１５】燃料噴射弁（コイル）ＩＮＪは、イグニッ
ションスイッチＩＧを介してバッテリＢＡＴに接続さ
れ、イグニッションスイッチＩＧがオンされるとバッテ
リＢＡＴから直接電力の供給を受けられるよう構成され
ている。
ションスイッチＩＧを介してバッテリＢＡＴに接続さ
れ、イグニッションスイッチＩＧがオンされるとバッテ
リＢＡＴから直接電力の供給を受けられるよう構成され
ている。
【００１６】バッテリＢＡＴから燃料噴射弁ＩＮＪへの
電力供給路の途中には燃料噴射弁ＩＮＪを駆動する駆動
回路ＤＶが設けられている。駆動回路ＤＶは、バッテリ
ＢＡＴから燃料噴射弁ＩＮＪへの電力供給路の途中に設
けられた第１スイッチング素子Ｑ1 と、この第１スイッ
チング素子Ｑ1 に並列接続された直列回路であって第２
スイッチング素子Ｑ2 と電流制限用抵抗Ｒ1 とからなる
直列回路とから構成され、第１スイッチング素子Ｑ1 が
オン状態のときには、燃料噴射弁ＩＮＪに比較的大きな
ピーク電流Ｉ1 を供給して燃料噴射弁ＩＮＪを開弁開始
させ、第１スイッチング素子Ｑ1 がオフ状態にあり且つ
第２スイッチング素子Ｑ2 がオン状態のときには、燃料
噴射弁ＩＮＪに電流制限用抵抗Ｒ1 により制限された比
較的小さな保持電流Ｉ2 を供給して燃料噴射弁ＩＮＪの
開弁状態を保持させ、第１スイッチング素子Ｑ1 及び第
２スイッチング素子Ｑ2 が共にオフ状態のときには、燃
料噴射弁ＩＮＪに電流を供給せず燃料噴射弁ＩＮＪを瞬
時に閉弁させ又は閉弁状態を保持させる。
電力供給路の途中には燃料噴射弁ＩＮＪを駆動する駆動
回路ＤＶが設けられている。駆動回路ＤＶは、バッテリ
ＢＡＴから燃料噴射弁ＩＮＪへの電力供給路の途中に設
けられた第１スイッチング素子Ｑ1 と、この第１スイッ
チング素子Ｑ1 に並列接続された直列回路であって第２
スイッチング素子Ｑ2 と電流制限用抵抗Ｒ1 とからなる
直列回路とから構成され、第１スイッチング素子Ｑ1 が
オン状態のときには、燃料噴射弁ＩＮＪに比較的大きな
ピーク電流Ｉ1 を供給して燃料噴射弁ＩＮＪを開弁開始
させ、第１スイッチング素子Ｑ1 がオフ状態にあり且つ
第２スイッチング素子Ｑ2 がオン状態のときには、燃料
噴射弁ＩＮＪに電流制限用抵抗Ｒ1 により制限された比
較的小さな保持電流Ｉ2 を供給して燃料噴射弁ＩＮＪの
開弁状態を保持させ、第１スイッチング素子Ｑ1 及び第
２スイッチング素子Ｑ2 が共にオフ状態のときには、燃
料噴射弁ＩＮＪに電流を供給せず燃料噴射弁ＩＮＪを瞬
時に閉弁させ又は閉弁状態を保持させる。
【００１７】駆動回路ＤＶの第１スイッチング素子Ｑ1
及び第２スイッチング素子Ｑ2 の各制御入力部には、バ
ッテリ電圧ＶB を入力信号として所定の処理を行なう電
子制御回路ＥＣＵの電流制御回路１が接続され、上記の
ような第１スイッチング素子Ｑ1 及び第２スイッチング
素子Ｑ2 の各スイッチング動作は、電流制御回路１から
第１スイッチング素子Ｑ1 及び第２スイッチング素子Ｑ
2 に対してそれぞれ出力される制御信号Ｓ1 及び制御信
号Ｓ2 によって制御される。
及び第２スイッチング素子Ｑ2 の各制御入力部には、バ
ッテリ電圧ＶB を入力信号として所定の処理を行なう電
子制御回路ＥＣＵの電流制御回路１が接続され、上記の
ような第１スイッチング素子Ｑ1 及び第２スイッチング
素子Ｑ2 の各スイッチング動作は、電流制御回路１から
第１スイッチング素子Ｑ1 及び第２スイッチング素子Ｑ
2 に対してそれぞれ出力される制御信号Ｓ1 及び制御信
号Ｓ2 によって制御される。
【００１８】電流制御回路１は、マイクロコンピュータ
（図示せず）を中枢部とする電子制御回路ＥＣＵの一部
を構成しており、マイクロコンピュータが行なう各種処
理の中で図２にフローチャートで示すようなＴ1 算出ル
ーチンを所定周期で繰り返し行なう。
（図示せず）を中枢部とする電子制御回路ＥＣＵの一部
を構成しており、マイクロコンピュータが行なう各種処
理の中で図２にフローチャートで示すようなＴ1 算出ル
ーチンを所定周期で繰り返し行なう。
【００１９】図２において、電流制御回路１は、ステッ
プ１０１でバッテリ電圧ＶB の読み込みを行なう。な
お、バッテリ電圧ＶB は、バッテリ電圧検出手段（図示
せず）からのアナログ信号がＡ／Ｄコンバータ（図示せ
ず）によりＡ／Ｄ変換されたデジタル値である。次に、
ステップ１０２で、予め設定されたピーク電流時間マッ
プにより、更に必要に応じて行なわれる補間演算によ
り、上記読み込まれたバッテリ電圧ＶB に応じたピーク
電流時間Ｔ1 を算出する。ここで、ピーク電流時間マッ
プは、ピーク電流時間Ｔ1 をバッテリ電圧ＶB に対応付
けて作成したマップであり、図３のグラフで示すよう
に、バッテリ電圧ＶB が６（Ｖ）、８（Ｖ）、１４
（Ｖ）のときピーク電流時間Ｔ1 をそれぞれＴ0 （Ｔ0
は従来装置による一定値に決定されたピーク電流時間で
ある）×１．３（ｍｓｅｃ）、Ｔ0 ×０．８（ｍｓｅ
ｃ）、Ｔ0 ×０．６（ｍｓｅｃ）に設定する。なお、図
３のグラフは、弁部の弁座径がφ４〜φ６である燃料噴
射弁ＩＮＪに対する実験結果であり、横軸はバッテリ電
圧ＶB 、縦軸はピーク電流Ｉ1 を少なくとも燃料噴射弁
ＩＮＪを開弁動作させるに足る電流値ＩＬまで増大させ
ることができるピーク電流時間Ｔ1 を表している。
プ１０１でバッテリ電圧ＶB の読み込みを行なう。な
お、バッテリ電圧ＶB は、バッテリ電圧検出手段（図示
せず）からのアナログ信号がＡ／Ｄコンバータ（図示せ
ず）によりＡ／Ｄ変換されたデジタル値である。次に、
ステップ１０２で、予め設定されたピーク電流時間マッ
プにより、更に必要に応じて行なわれる補間演算によ
り、上記読み込まれたバッテリ電圧ＶB に応じたピーク
電流時間Ｔ1 を算出する。ここで、ピーク電流時間マッ
プは、ピーク電流時間Ｔ1 をバッテリ電圧ＶB に対応付
けて作成したマップであり、図３のグラフで示すよう
に、バッテリ電圧ＶB が６（Ｖ）、８（Ｖ）、１４
（Ｖ）のときピーク電流時間Ｔ1 をそれぞれＴ0 （Ｔ0
は従来装置による一定値に決定されたピーク電流時間で
ある）×１．３（ｍｓｅｃ）、Ｔ0 ×０．８（ｍｓｅ
ｃ）、Ｔ0 ×０．６（ｍｓｅｃ）に設定する。なお、図
３のグラフは、弁部の弁座径がφ４〜φ６である燃料噴
射弁ＩＮＪに対する実験結果であり、横軸はバッテリ電
圧ＶB 、縦軸はピーク電流Ｉ1 を少なくとも燃料噴射弁
ＩＮＪを開弁動作させるに足る電流値ＩＬまで増大させ
ることができるピーク電流時間Ｔ1 を表している。
【００２０】さらに、電流制御回路１は、上記算出され
たピーク電流時間Ｔ1 に基づいて、噴射期間Ｔの開始時
点からピーク電流時間Ｔ1 が経過するまでのピーク電流
期間Ｔ1 、第１スイッチング素子Ｑ1 にオン指令信号
（Ｈｉレベルの制御信号Ｓ1 ）を出力し続ける。第１ス
イッチング素子Ｑ1 は、このピーク電流期間Ｔ1 オン状
態に維持され、燃料噴射弁ＩＮＪには、比較的大きなピ
ーク電流Ｉ1 が流れ、このピーク電流Ｉ1 は燃料噴射弁
ＩＮＪを開弁動作させるに足る電流値ＩＬまで増大し、
燃料噴射弁ＩＮＪは開弁動作をする。その後、ピーク電
流期間Ｔ1 が終了した時点で、電流制御回路１は第１ス
イッチング素子Ｑ1 に今度はオフ指令信号（Ｌｏレベル
の制御信号Ｓ1 ）を出力すると共に、遅くとも当該時点
から噴射期間Ｔの終了時点までの保持電流期間Ｔ2 、第
２スイッチング素子Ｑ2 にオン指令信号（Ｈｉレベルの
制御信号Ｓ2 ）を出力し続ける。第１スイッチング素子
Ｑ1はこのオフ指令信号を入力するとオフにスイッチン
グ動作し、また、第２スイッチング素子Ｑ2 は保持電流
期間Ｔ2 オン状態に維持され、燃料噴射弁ＩＮＪには、
比較的小さな保持電流Ｉ2 が流れ、開弁状態が保持され
る。
たピーク電流時間Ｔ1 に基づいて、噴射期間Ｔの開始時
点からピーク電流時間Ｔ1 が経過するまでのピーク電流
期間Ｔ1 、第１スイッチング素子Ｑ1 にオン指令信号
（Ｈｉレベルの制御信号Ｓ1 ）を出力し続ける。第１ス
イッチング素子Ｑ1 は、このピーク電流期間Ｔ1 オン状
態に維持され、燃料噴射弁ＩＮＪには、比較的大きなピ
ーク電流Ｉ1 が流れ、このピーク電流Ｉ1 は燃料噴射弁
ＩＮＪを開弁動作させるに足る電流値ＩＬまで増大し、
燃料噴射弁ＩＮＪは開弁動作をする。その後、ピーク電
流期間Ｔ1 が終了した時点で、電流制御回路１は第１ス
イッチング素子Ｑ1 に今度はオフ指令信号（Ｌｏレベル
の制御信号Ｓ1 ）を出力すると共に、遅くとも当該時点
から噴射期間Ｔの終了時点までの保持電流期間Ｔ2 、第
２スイッチング素子Ｑ2 にオン指令信号（Ｈｉレベルの
制御信号Ｓ2 ）を出力し続ける。第１スイッチング素子
Ｑ1はこのオフ指令信号を入力するとオフにスイッチン
グ動作し、また、第２スイッチング素子Ｑ2 は保持電流
期間Ｔ2 オン状態に維持され、燃料噴射弁ＩＮＪには、
比較的小さな保持電流Ｉ2 が流れ、開弁状態が保持され
る。
【００２１】ここで、燃料噴射弁ＩＮＪに流れる電流波
形は、バッテリ電圧ＶB の大きさによって図４〜図６に
示すような変化を示す。すなわち、図４及び図５に示す
ように、内燃機関の始動時には、スタータモータ（図示
せず）に駆動電流が供給されるためバッテリ電圧ＶB が
一時的に低下し、ピーク電流期間Ｔ1 においてＩＮＪ電
流（ピーク電流Ｉ1 ）は緩やかに立ち上がり開弁動作可
能な電流値ＩＬに上昇するまでに比較的長時間を必要と
するが、バッテリ電圧ＶB が小さいときには上記の説明
から明らかなようにピーク電流時間Ｔ1 が大きな値に設
定されるため、ピーク電流期間Ｔ1 の終了直前付近でＩ
ＮＪ電流（ピーク電流Ｉ1 ）は電流値ＩＬまで上昇し、
燃料噴射弁ＩＮＪは開弁動作することができる。一方、
図４及び図６に示すように、内燃機関の通常運転時に
は、バッテリ電圧ＶB が比較的大きいため、ピーク電流
期間Ｔ1 においてＩＮＪ電流（ピーク電流Ｉ1 ）は急速
に立ち上がり短時間で電流値ＩＬまで上昇するが、バッ
テリ電圧ＶB が大きいときには上記の説明から明らかな
ようにピーク電流時間Ｔ1 が小さな値に設定されるため
燃料噴射弁ＩＮＪの開弁直後に比較的小さな保持電流Ｉ
2 に切り替わり、このため、燃料噴射弁ＩＮＪの電磁石
のコイルの発熱を抑制できると共に消費電力を節約する
ことができる。
形は、バッテリ電圧ＶB の大きさによって図４〜図６に
示すような変化を示す。すなわち、図４及び図５に示す
ように、内燃機関の始動時には、スタータモータ（図示
せず）に駆動電流が供給されるためバッテリ電圧ＶB が
一時的に低下し、ピーク電流期間Ｔ1 においてＩＮＪ電
流（ピーク電流Ｉ1 ）は緩やかに立ち上がり開弁動作可
能な電流値ＩＬに上昇するまでに比較的長時間を必要と
するが、バッテリ電圧ＶB が小さいときには上記の説明
から明らかなようにピーク電流時間Ｔ1 が大きな値に設
定されるため、ピーク電流期間Ｔ1 の終了直前付近でＩ
ＮＪ電流（ピーク電流Ｉ1 ）は電流値ＩＬまで上昇し、
燃料噴射弁ＩＮＪは開弁動作することができる。一方、
図４及び図６に示すように、内燃機関の通常運転時に
は、バッテリ電圧ＶB が比較的大きいため、ピーク電流
期間Ｔ1 においてＩＮＪ電流（ピーク電流Ｉ1 ）は急速
に立ち上がり短時間で電流値ＩＬまで上昇するが、バッ
テリ電圧ＶB が大きいときには上記の説明から明らかな
ようにピーク電流時間Ｔ1 が小さな値に設定されるため
燃料噴射弁ＩＮＪの開弁直後に比較的小さな保持電流Ｉ
2 に切り替わり、このため、燃料噴射弁ＩＮＪの電磁石
のコイルの発熱を抑制できると共に消費電力を節約する
ことができる。
【００２２】図７は、上述した電流制御回路１が行なう
Ｔ1 算出ルーチンの他の例を示している。
Ｔ1 算出ルーチンの他の例を示している。
【００２３】図７において、電流制御回路１は、ステッ
プ２０１で、内燃機関が始動時であるか否かを判断す
る。この判断は、例えば内燃機関のスタータモータ（図
示せず）を駆動する際にオンされるスタータスイッチ
（図示せず）からの信号に基づいて行なわれる。ステッ
プ２０１において「ＹＥＳ」の判断がされた場合、次に
ステップ２０２を実行し、一方「ＮＯ」の判断がされた
場合、次にステップ２０３を実行する。ステップ２０２
においては、バッテリ電圧ＶB が所定電圧（例えば、定
格電圧が１２（Ｖ）のバッテリの場合、８（Ｖ））より
も小さいか否かを判断する。ステップ２０２において
「ＹＥＳ」の判断がされた場合、次にステップ２０４を
実行する。ステップ２０３においては、ピーク電流時間
Ｔ1 としてＴ1bを設定する。ここで、Ｔ1bは内燃機関の
通常運転時に適したピーク電流時間であり、例えば、Ｔ
0 ×０．８（ｍｓｅｃ）に設定され、ＲＯＭに予め記憶
されている。一方、ステップ２０４においては、ピーク
電流時間Ｔ1 としてＴ1aを設定する。ここで、Ｔ1aは内
燃機関の始動時に適したピーク電流時間であり、例え
ば、Ｔ0 ×１．３（ｍｓｅｃ）に設定され、Ｔ1bと同
様、ＲＯＭに予め記憶されている。
プ２０１で、内燃機関が始動時であるか否かを判断す
る。この判断は、例えば内燃機関のスタータモータ（図
示せず）を駆動する際にオンされるスタータスイッチ
（図示せず）からの信号に基づいて行なわれる。ステッ
プ２０１において「ＹＥＳ」の判断がされた場合、次に
ステップ２０２を実行し、一方「ＮＯ」の判断がされた
場合、次にステップ２０３を実行する。ステップ２０２
においては、バッテリ電圧ＶB が所定電圧（例えば、定
格電圧が１２（Ｖ）のバッテリの場合、８（Ｖ））より
も小さいか否かを判断する。ステップ２０２において
「ＹＥＳ」の判断がされた場合、次にステップ２０４を
実行する。ステップ２０３においては、ピーク電流時間
Ｔ1 としてＴ1bを設定する。ここで、Ｔ1bは内燃機関の
通常運転時に適したピーク電流時間であり、例えば、Ｔ
0 ×０．８（ｍｓｅｃ）に設定され、ＲＯＭに予め記憶
されている。一方、ステップ２０４においては、ピーク
電流時間Ｔ1 としてＴ1aを設定する。ここで、Ｔ1aは内
燃機関の始動時に適したピーク電流時間であり、例え
ば、Ｔ0 ×１．３（ｍｓｅｃ）に設定され、Ｔ1bと同
様、ＲＯＭに予め記憶されている。
【００２４】そして、電流制御回路１は、上述した図２
のＴ1 算出ルーチンの実行後と同様、上記のように設定
したピーク電流時間Ｔ1 に基づいて第１スイッチング素
子Ｑ1 及び第２スイッチング素子Ｑ2 にそれぞれ制御信
号Ｓ1 及び制御信号Ｓ2 を出力する。
のＴ1 算出ルーチンの実行後と同様、上記のように設定
したピーク電流時間Ｔ1 に基づいて第１スイッチング素
子Ｑ1 及び第２スイッチング素子Ｑ2 にそれぞれ制御信
号Ｓ1 及び制御信号Ｓ2 を出力する。
【００２５】なお、図８は、図７のＴ1 算出ルーチンを
実行した場合における燃料噴射弁ＩＮＪに流れる電流波
形の例を示している。
実行した場合における燃料噴射弁ＩＮＪに流れる電流波
形の例を示している。
【００２６】以上説明したように、本実施例による気体
燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置によると、バッ
テリＢＡＴの電圧ＶB に応じて、燃料噴射弁ＩＮＪにピ
ーク電流Ｉ1 を流すピーク電流期間Ｔ1 を可変制御する
ようにしたため、バッテリ電圧ＶB が高いときにはピー
ク電流期間Ｔ1 を減少させることにより燃料噴射弁ＩＮ
Ｊの発熱及び消費電力の増大を抑制しつつ燃料噴射弁Ｉ
ＮＪを開弁動作させることができ、また、バッテリ電圧
ＶB が低下したときにはピーク電流期間Ｔ1 を増大させ
ることによりピーク電流Ｉ1 の最大値を燃料噴射弁ＩＮ
Ｊを開弁動作させるに足る電流値まで増大させ燃料噴射
弁ＩＮＪを開弁動作させることができる。なお、本発明
は、ガソリン燃料に対しても実施可能である。
燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置によると、バッ
テリＢＡＴの電圧ＶB に応じて、燃料噴射弁ＩＮＪにピ
ーク電流Ｉ1 を流すピーク電流期間Ｔ1 を可変制御する
ようにしたため、バッテリ電圧ＶB が高いときにはピー
ク電流期間Ｔ1 を減少させることにより燃料噴射弁ＩＮ
Ｊの発熱及び消費電力の増大を抑制しつつ燃料噴射弁Ｉ
ＮＪを開弁動作させることができ、また、バッテリ電圧
ＶB が低下したときにはピーク電流期間Ｔ1 を増大させ
ることによりピーク電流Ｉ1 の最大値を燃料噴射弁ＩＮ
Ｊを開弁動作させるに足る電流値まで増大させ燃料噴射
弁ＩＮＪを開弁動作させることができる。なお、本発明
は、ガソリン燃料に対しても実施可能である。
【図１】一実施例による気体燃料用電磁式燃料噴射弁の
駆動制御装置の構成図
駆動制御装置の構成図
【図２】本実施例によるＴ1 算出ルーチンの内容を示す
フローチャート
フローチャート
【図３】本実施例によるバッテリ電圧とピーク電流時間
との関係を示すグラフ
との関係を示すグラフ
【図４】本実施例による始動時と通常時のＩＮＪ電流波
形図
形図
【図５】本実施例による始動時のＩＮＪ電流波形図
【図６】本実施例による通常時のＩＮＪ電流波形図
【図７】他の実施例によるＴ1 算出ルーチンの内容を示
すフローチャート
すフローチャート
【図８】他の実施例による始動時と通常時のＩＮＪ電流
波形図
波形図
【図９】従来装置の構成図
【図１０】従来装置による始動時と通常時のＩＮＪ電流
波形図
波形図
【図１１】従来装置によるバッテリ電圧とＩＮＪ電流と
の関係を示すＩＮＪ電流波形図
の関係を示すＩＮＪ電流波形図
【図１２】従来装置による始動時と通常時のＩＮＪ電流
波形図
波形図
ＢＡＴ バッテリ ＶB バッテリ電圧 ＩＮＪ 燃料噴射弁 ＤＶ 駆動回路 ＥＣＵ 電子制御回路（制御回路） Ｑ1 第１スイッチング素子 Ｑ2 第２スイッチング素子 Ｒ1 電流制限用抵抗 Ｔ 噴射期間 Ｔ1 ピーク電流期間 Ｔ2 保持電流期間 Ｉ1 ピーク電流 Ｉ2 保持電流
Claims (3)
- 【請求項１】 バッテリから気体燃料用電磁式燃料噴射
弁への電力供給路の途中に設けられ、前記燃料噴射弁を
駆動する駆動回路と、該駆動回路に制御信号を出力する
制御回路とを備え、 噴射期間の前半部分でピーク電流を前記燃料噴射弁に流
して該燃料噴射弁を開弁動作させ、前記噴射期間の後半
部分で保持電流を前記燃料噴射弁に流して該燃料噴射弁
の開弁状態を保持する気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆
動制御装置において、 前記制御回路は、前記バッテリの電圧に応じて前記ピー
ク電流を流すピーク電流期間を可変制御することを特徴
とする気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置。 - 【請求項２】 バッテリから気体燃料用電磁式燃料噴射
弁への電力供給路の途中に設けられた第１スイッチング
素子と、第２スイッチング素子と電流制限用抵抗との直
列回路であって前記第１スイッチング素子に並列接続さ
れた直列回路と、前記第１スイッチング素子及び前記第
２スイッチング素子の各スイッチング動作を制御する制
御回路とを備え、 噴射期間の前半部分で前記第１スイッチング素子をオン
状態に維持して前記燃料噴射弁にピーク電流を流し、後
半部分で前記第１スイッチング素子をオフ状態、前記第
２スイッチング素子をオン状態にそれぞれ維持して前記
燃料噴射弁に保持電流を流す気体燃料用電磁式燃料噴射
弁の駆動制御装置において、 前記制御回路は、前記バッテリの電圧に応じて前記第１
スイッチング素子をオン状態に維持するピーク電流期間
を可変制御することを特徴とする気体燃料用電磁式燃料
噴射弁の駆動制御装置。 - 【請求項３】 前記制御回路は、前記バッテリ電圧が所
定値以下に低下したとき、前記ピーク電流時間を増大さ
せることを特徴とする請求項１又は２に記載の気体燃料
用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20251796A JP3706978B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | 気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20251796A JP3706978B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | 気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1047139A true JPH1047139A (ja) | 1998-02-17 |
| JP3706978B2 JP3706978B2 (ja) | 2005-10-19 |
Family
ID=16458809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20251796A Expired - Fee Related JP3706978B2 (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | 気体燃料用電磁式燃料噴射弁の駆動制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3706978B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11294262A (ja) * | 1998-04-03 | 1999-10-26 | Aisan Ind Co Ltd | インジェクタ制御装置 |
| JP2002221066A (ja) * | 2001-01-26 | 2002-08-09 | Hitachi Ltd | 内燃機関の燃料噴射装置 |
| JP2013131301A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | Toyota Motor Corp | 燃料電池システム |
| KR101510320B1 (ko) * | 2009-02-11 | 2015-04-08 | 현대자동차 주식회사 | 지디아이 엔진의 연료펌프 시스템 및 이의 제어방법 |
| US9476330B2 (en) | 2013-11-29 | 2016-10-25 | Denso Corporation | Electro-magnetic valve driver |
| US9890731B2 (en) | 2013-11-28 | 2018-02-13 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Gaseous fuel supply device |
-
1996
- 1996-07-31 JP JP20251796A patent/JP3706978B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11294262A (ja) * | 1998-04-03 | 1999-10-26 | Aisan Ind Co Ltd | インジェクタ制御装置 |
| JP2002221066A (ja) * | 2001-01-26 | 2002-08-09 | Hitachi Ltd | 内燃機関の燃料噴射装置 |
| KR101510320B1 (ko) * | 2009-02-11 | 2015-04-08 | 현대자동차 주식회사 | 지디아이 엔진의 연료펌프 시스템 및 이의 제어방법 |
| JP2013131301A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | Toyota Motor Corp | 燃料電池システム |
| US9890731B2 (en) | 2013-11-28 | 2018-02-13 | Aisan Kogyo Kabushiki Kaisha | Gaseous fuel supply device |
| US9476330B2 (en) | 2013-11-29 | 2016-10-25 | Denso Corporation | Electro-magnetic valve driver |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3706978B2 (ja) | 2005-10-19 |
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