JPH1047860A - 複式アーク溶解炉およびそれを用いた冷鉄源の溶解方法 - Google Patents
複式アーク溶解炉およびそれを用いた冷鉄源の溶解方法Info
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- JPH1047860A JPH1047860A JP3097697A JP3097697A JPH1047860A JP H1047860 A JPH1047860 A JP H1047860A JP 3097697 A JP3097697 A JP 3097697A JP 3097697 A JP3097697 A JP 3097697A JP H1047860 A JPH1047860 A JP H1047860A
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- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】炉からの排ガス顕熱および潜熱を一層効率よく
回収し、且つ生産性向上を図り得るアーク溶解炉および
それを用いた冷鉄源の溶解方法。 【解決手段】１基の電源2 と２基の溶解炉1,1'を有する
複式アーク溶解炉とし、更に、炉排ガスを燃焼させてよ
り高温の排ガスを得る燃焼室5,5'を２基の溶解炉1,1'間
に設けダクト4,6,4,6'で接続し、且つ１回の装入チャン
スで１溶解分のスクラップ15' 全量を収容できる炉内空
間の炉体にする。更に溶解炉の炉内湯面から炉内の側壁
上端17までの高さＬと炉内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを０．６〜
１．４の範囲にする。上記複式アーク溶解炉を用い、コ
ークス等の補助燃料を燃焼させるための酸素を４０Ｎｍ
3 ／ｔ以上使用して冷鉄源を溶解する。 【効果】 電力原単位が低減し、且つ、生産性が向上す
る。
回収し、且つ生産性向上を図り得るアーク溶解炉および
それを用いた冷鉄源の溶解方法。 【解決手段】１基の電源2 と２基の溶解炉1,1'を有する
複式アーク溶解炉とし、更に、炉排ガスを燃焼させてよ
り高温の排ガスを得る燃焼室5,5'を２基の溶解炉1,1'間
に設けダクト4,6,4,6'で接続し、且つ１回の装入チャン
スで１溶解分のスクラップ15' 全量を収容できる炉内空
間の炉体にする。更に溶解炉の炉内湯面から炉内の側壁
上端17までの高さＬと炉内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを０．６〜
１．４の範囲にする。上記複式アーク溶解炉を用い、コ
ークス等の補助燃料を燃焼させるための酸素を４０Ｎｍ
3 ／ｔ以上使用して冷鉄源を溶解する。 【効果】 電力原単位が低減し、且つ、生産性が向上す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、２基の溶解炉を
交互に操業運転する複式アーク溶解炉、およびこれを用
いた冷鉄源の溶解方法に関するものであり、生産性の向
上を図ると共に、特に、溶解炉内より発生する排ガスを
回収しエネルギーの有効利用を図るものである。
交互に操業運転する複式アーク溶解炉、およびこれを用
いた冷鉄源の溶解方法に関するものであり、生産性の向
上を図ると共に、特に、溶解炉内より発生する排ガスを
回収しエネルギーの有効利用を図るものである。
【０００２】
【従来の技術】製鋼用電気炉は、交流アーク溶解炉から
直流アーク溶解炉に切り換えられたり、また新設時には
直流アーク溶解炉が採用されることが多くなり、環境改
善および消費電力の節減に寄与している。また、最近で
は生産性の向上および生産コストの低減のために、一電
源に対して複数の溶解炉を設け、操業中の溶解炉から発
生する高温の排ガスを待機中溶解炉に導入してこの待機
中溶解炉に装入されたスクラップを予熱すると共に待ち
時間を短縮する操業を行なうことができる所謂複式溶解
炉が提案されている。
直流アーク溶解炉に切り換えられたり、また新設時には
直流アーク溶解炉が採用されることが多くなり、環境改
善および消費電力の節減に寄与している。また、最近で
は生産性の向上および生産コストの低減のために、一電
源に対して複数の溶解炉を設け、操業中の溶解炉から発
生する高温の排ガスを待機中溶解炉に導入してこの待機
中溶解炉に装入されたスクラップを予熱すると共に待ち
時間を短縮する操業を行なうことができる所謂複式溶解
炉が提案されている。
【０００３】上記複式アーク溶解炉の例として、例え
ば、特開昭６２−２９８８９号公報は、操業中の溶解炉
より発生する高温の排ガスからの熱回収方法として、交
互に操業される複数の溶解炉を備えた複式溶解炉におい
て、待機中の溶解炉にスクラップを装入し、一方、操業
中の溶解炉より発生する排ガスの一部を上記待機中の溶
解炉に導くことによりスクラップを予熱し熱回収をする
と共に、更に、予熱に使用済みの排ガスと操業中の溶解
炉から発生する排ガスの残りの部分とを合流させること
により被予熱スクラップ中の臭気成分を熱分解する方法
（以下、「先行技術１」という）を開示している。
ば、特開昭６２−２９８８９号公報は、操業中の溶解炉
より発生する高温の排ガスからの熱回収方法として、交
互に操業される複数の溶解炉を備えた複式溶解炉におい
て、待機中の溶解炉にスクラップを装入し、一方、操業
中の溶解炉より発生する排ガスの一部を上記待機中の溶
解炉に導くことによりスクラップを予熱し熱回収をする
と共に、更に、予熱に使用済みの排ガスと操業中の溶解
炉から発生する排ガスの残りの部分とを合流させること
により被予熱スクラップ中の臭気成分を熱分解する方法
（以下、「先行技術１」という）を開示している。
【０００４】また、特開昭６２−１３６５１４号公報
は、同じく操業中の溶解炉より発生する高温の排ガスか
らの熱回収方法において熱回収率を一層向上させるため
に、複式アーク溶解炉において、操業中の溶解炉と待機
中の溶解炉の間に燃焼室を設けー操業中の溶解炉から発
生した高温排ガス中の可燃ガスを上記燃焼室で燃焼させ
てより高温の排ガスにし、これを先行技術１と同様待機
中の溶解炉に導きスクラップを予熱すると共に、待機中
溶解炉への排ガス導入口を溶解炉の下部に設け且つ排出
口を該溶解炉の上部にもうけることにより溶解炉内での
排ガスのショートパスを防止して熱回収率を一層向上さ
せる方法（以下、「先行技術２」という）を開示してい
る。
は、同じく操業中の溶解炉より発生する高温の排ガスか
らの熱回収方法において熱回収率を一層向上させるため
に、複式アーク溶解炉において、操業中の溶解炉と待機
中の溶解炉の間に燃焼室を設けー操業中の溶解炉から発
生した高温排ガス中の可燃ガスを上記燃焼室で燃焼させ
てより高温の排ガスにし、これを先行技術１と同様待機
中の溶解炉に導きスクラップを予熱すると共に、待機中
溶解炉への排ガス導入口を溶解炉の下部に設け且つ排出
口を該溶解炉の上部にもうけることにより溶解炉内での
排ガスのショートパスを防止して熱回収率を一層向上さ
せる方法（以下、「先行技術２」という）を開示してい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した先行技術１お
よび２によればいずれも、非通電時間を短縮することが
可能となり生産性の向上を図ることができると同時に、
排ガスの熱回収効果をあげることができる。しかしなが
ら、待機中の溶解炉に装入可能なスクラップ量は、溶解
炉の内容積に制限があるので１溶解分のスクラップ全量
を一度に予熱することはできない。但し、先行技術１の
場合は、別途予熱室を設けているので、待機中の溶解炉
で予熱可能な量にこの予熱室で加熱される量をプラスす
ることができる。しかし、この場合でも、溶解炉の内容
積には制限があり、操業炉への初回装入チャンスに１溶
解分のスクラップ全量を装入することはできない。従っ
て、スクラップの追加装入時にはおける炉熱の放散を回
避することができず、また、追加装入時の粉塵発生およ
び通電中断による生産性の低下を回避することができな
いという問題が残る。
よび２によればいずれも、非通電時間を短縮することが
可能となり生産性の向上を図ることができると同時に、
排ガスの熱回収効果をあげることができる。しかしなが
ら、待機中の溶解炉に装入可能なスクラップ量は、溶解
炉の内容積に制限があるので１溶解分のスクラップ全量
を一度に予熱することはできない。但し、先行技術１の
場合は、別途予熱室を設けているので、待機中の溶解炉
で予熱可能な量にこの予熱室で加熱される量をプラスす
ることができる。しかし、この場合でも、溶解炉の内容
積には制限があり、操業炉への初回装入チャンスに１溶
解分のスクラップ全量を装入することはできない。従っ
て、スクラップの追加装入時にはおける炉熱の放散を回
避することができず、また、追加装入時の粉塵発生およ
び通電中断による生産性の低下を回避することができな
いという問題が残る。
【０００６】従って、この発明の目的は上述した問題を
解決して、複式溶解炉において生産性の向上を図ると共
に、操業中の溶解炉から発生する高温の排ガスを待機中
の溶解炉に導入してスクラップを予熱し、上記高温排ガ
スからの熱回収率を従来よりも更に向上させることがで
きる複式アーク溶解炉、およびこれを用いたスクラップ
等冷鉄源の溶解方法を提供することにある。
解決して、複式溶解炉において生産性の向上を図ると共
に、操業中の溶解炉から発生する高温の排ガスを待機中
の溶解炉に導入してスクラップを予熱し、上記高温排ガ
スからの熱回収率を従来よりも更に向上させることがで
きる複式アーク溶解炉、およびこれを用いたスクラップ
等冷鉄源の溶解方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点から、高温排ガスからの熱回収率を高めることによ
り電力原単位の低減を図ることができるアーク溶解炉を
開発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、下記知見を得
た。
観点から、高温排ガスからの熱回収率を高めることによ
り電力原単位の低減を図ることができるアーク溶解炉を
開発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、下記知見を得
た。
【０００８】溶解炉を１溶解分のスクラップ全量を装入
することができる内容積を有する炉体とし、且つ、一電
源方式で上記炉体を複式に設置し、一方の炉体での溶解
・精錬中の排ガスで他方の炉体内の被予熱スクラップ全
量の予熱に利用する。このようにすると、先ず、炉内に
１溶解分のスクラップ全量が装入されているので、スク
ラップ予熱が効率的に行なわれる。従って、一方の炉体
での溶解期のスクラップ加熱効率が上がること、及び、
他方の待機中炉体内の被予熱スクラップ（１溶解分のス
クラップ全量）の予熱に対して上記一方の炉体で発生し
た排ガス顕熱が有効利用される。こうして、各炉体内で
の、スクラップ加熱及び予熱の効率が向上する。
することができる内容積を有する炉体とし、且つ、一電
源方式で上記炉体を複式に設置し、一方の炉体での溶解
・精錬中の排ガスで他方の炉体内の被予熱スクラップ全
量の予熱に利用する。このようにすると、先ず、炉内に
１溶解分のスクラップ全量が装入されているので、スク
ラップ予熱が効率的に行なわれる。従って、一方の炉体
での溶解期のスクラップ加熱効率が上がること、及び、
他方の待機中炉体内の被予熱スクラップ（１溶解分のス
クラップ全量）の予熱に対して上記一方の炉体で発生し
た排ガス顕熱が有効利用される。こうして、各炉体内で
の、スクラップ加熱及び予熱の効率が向上する。
【０００９】上記設備を用いた操業において、更に、コ
ークス等の補助燃料を燃焼させると、この燃焼熱で付加
された熱源もまた、上記各炉体でのスクラップ加熱及び
予熱と同じ原理により、その効率が向上する。
ークス等の補助燃料を燃焼させると、この燃焼熱で付加
された熱源もまた、上記各炉体でのスクラップ加熱及び
予熱と同じ原理により、その効率が向上する。
【００１０】更に、上述した複式アーク溶解炉設備にお
いて、炉体形状を、溶鋼湯面から炉内の側壁上端までの
高さＬと炉の内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを所定値にするとスク
ラップの加熱および予熱効率が一層向上する。そして、
このような設備を用いたスクラップの溶解において、上
記補助燃料の量を増やし、それに伴い補助燃料を燃焼さ
せるための酸素使用量を増やして４０Ｎｍ3 ／ｔ以上に
すると、補助燃料を増量した効果の効率が向上する。こ
のように操業中の溶解炉から発生する排ガスの有する顕
熱および潜熱がスクラップの加熱・予熱に一層有効に利
用される。
いて、炉体形状を、溶鋼湯面から炉内の側壁上端までの
高さＬと炉の内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを所定値にするとスク
ラップの加熱および予熱効率が一層向上する。そして、
このような設備を用いたスクラップの溶解において、上
記補助燃料の量を増やし、それに伴い補助燃料を燃焼さ
せるための酸素使用量を増やして４０Ｎｍ3 ／ｔ以上に
すると、補助燃料を増量した効果の効率が向上する。こ
のように操業中の溶解炉から発生する排ガスの有する顕
熱および潜熱がスクラップの加熱・予熱に一層有効に利
用される。
【００１１】一方、溶解・精錬とスクラップ予熱とを交
互に繰り返す操業形態により最大投入電力を従来よりも
小さくすることができる。上述した設備およびその使用
方法により、従来のアーク炉では達成できなかったよう
な高効率溶解が可能となり、溶解単位重量当たりの電力
消費量を低減することができるとの知見を得た。
互に繰り返す操業形態により最大投入電力を従来よりも
小さくすることができる。上述した設備およびその使用
方法により、従来のアーク炉では達成できなかったよう
な高効率溶解が可能となり、溶解単位重量当たりの電力
消費量を低減することができるとの知見を得た。
【００１２】この発明は上述した知見にもとづいてなさ
れたものであって、請求項１記載の複式アーク溶解炉
は、スクラップ等の原料の予熱および溶解・精錬を交互
に行なう２基の溶解炉と、上記２基の溶解炉の内任意の
１基の溶解炉を操業運転するために切り換え可能な１基
の電源設備と、予熱された原料を上記２基の溶解炉の内
一方の溶解炉で溶解・精錬中に一方の溶解炉で発生した
高温の排ガスを他方の溶解炉へ導入し、他方の溶解炉内
の原料を予熱するためのダクト設備とを備えた複式アー
ク溶解炉において、上記溶解炉はいずれも、溶解・精錬
に使用するスクラップの全量を初装入の１チャンスで収
容する能力を有することに特徴を有するものである。
れたものであって、請求項１記載の複式アーク溶解炉
は、スクラップ等の原料の予熱および溶解・精錬を交互
に行なう２基の溶解炉と、上記２基の溶解炉の内任意の
１基の溶解炉を操業運転するために切り換え可能な１基
の電源設備と、予熱された原料を上記２基の溶解炉の内
一方の溶解炉で溶解・精錬中に一方の溶解炉で発生した
高温の排ガスを他方の溶解炉へ導入し、他方の溶解炉内
の原料を予熱するためのダクト設備とを備えた複式アー
ク溶解炉において、上記溶解炉はいずれも、溶解・精錬
に使用するスクラップの全量を初装入の１チャンスで収
容する能力を有することに特徴を有するものである。
【００１３】請求項２記載の複式アーク溶解炉は、請求
項１記載の複式アーク溶解炉において、一方の溶解炉で
発生した高温の排ガスを燃焼させてより高温の燃焼ガス
を生成するための燃焼室をダクト設備内に付加して設け
ることに特徴を有するものである。
項１記載の複式アーク溶解炉において、一方の溶解炉で
発生した高温の排ガスを燃焼させてより高温の燃焼ガス
を生成するための燃焼室をダクト設備内に付加して設け
ることに特徴を有するものである。
【００１４】請求項３記載の複式アーク溶解炉は、請求
項１または２記載の複式アーク溶解炉において、溶解炉
の炉内湯面から炉内の側壁上端までの高さＬと炉内径Ｄ
との間の関係が、式：Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．４を満たす
ことに特徴を有するものである。
項１または２記載の複式アーク溶解炉において、溶解炉
の炉内湯面から炉内の側壁上端までの高さＬと炉内径Ｄ
との間の関係が、式：Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．４を満たす
ことに特徴を有するものである。
【００１５】請求項４記載の複式アーク溶解炉を用いた
冷鉄源の溶解方法は、請求項１〜３の内いずれか一つに
記載の複式アーク溶解炉を用い、上記溶解・精錬中の溶
解炉内において、コークス等の補助燃料を燃焼させるこ
とに特徴を有するものである。
冷鉄源の溶解方法は、請求項１〜３の内いずれか一つに
記載の複式アーク溶解炉を用い、上記溶解・精錬中の溶
解炉内において、コークス等の補助燃料を燃焼させるこ
とに特徴を有するものである。
【００１６】請求項５記載の複式アーク溶解炉を用いた
冷鉄源の溶解方法は、請求項４記載の、複式アーク溶解
炉を用いた冷鉄源の溶解方法において、コークス等の補
助燃料を燃焼させるために、４０Ｎｍ3 ／ｔ以上の酸素
を使用することに特徴を有するものである。
冷鉄源の溶解方法は、請求項４記載の、複式アーク溶解
炉を用いた冷鉄源の溶解方法において、コークス等の補
助燃料を燃焼させるために、４０Ｎｍ3 ／ｔ以上の酸素
を使用することに特徴を有するものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】次に、この発明を、図面を参照し
ながら説明する。図１は、この発明の一つの実施態様を
示す複式直流アーク溶解炉の概略説明図である。同図に
おいて、１および１’は溶解炉、１ａおよび１ａ’は電
極、２は直流電源設備、５および５’は燃焼室である。
二基の溶解炉１および１’には、共用の直流電源設備２
および二次側導体３が選択的に接続されることにより交
互に操業され、一方の溶解炉が操業されている間は、他
方の溶解炉は待機中となるように設計されている。これ
ら溶解炉１および１’には炉排ガスダクト４および４’
がそれぞれ接続され、炉排ガスダクト４と４’との間に
は、二つの燃焼室５および５’が設けられている。燃焼
室５と５’とは上部および下部をそれぞれ上部予熱ダク
ト６および下部予熱ダクト６’で接続されており、下部
予熱ダクト６’の中間部からバイパスダクト７が分岐し
て設けられ、同図に示すように二つの放出ダクト８およ
び８’の一端に接続している。放出ダクト８および８’
の途中には、各溶解炉１および１’の側壁９および９’
下部に出口をもつ排出ガスダクト１０および１０’が接
続され、放出ダクト８および８’の他端同士は下流で合
流し排風機（図示せず）を介して集塵機（図示せず）に
接続している。
ながら説明する。図１は、この発明の一つの実施態様を
示す複式直流アーク溶解炉の概略説明図である。同図に
おいて、１および１’は溶解炉、１ａおよび１ａ’は電
極、２は直流電源設備、５および５’は燃焼室である。
二基の溶解炉１および１’には、共用の直流電源設備２
および二次側導体３が選択的に接続されることにより交
互に操業され、一方の溶解炉が操業されている間は、他
方の溶解炉は待機中となるように設計されている。これ
ら溶解炉１および１’には炉排ガスダクト４および４’
がそれぞれ接続され、炉排ガスダクト４と４’との間に
は、二つの燃焼室５および５’が設けられている。燃焼
室５と５’とは上部および下部をそれぞれ上部予熱ダク
ト６および下部予熱ダクト６’で接続されており、下部
予熱ダクト６’の中間部からバイパスダクト７が分岐し
て設けられ、同図に示すように二つの放出ダクト８およ
び８’の一端に接続している。放出ダクト８および８’
の途中には、各溶解炉１および１’の側壁９および９’
下部に出口をもつ排出ガスダクト１０および１０’が接
続され、放出ダクト８および８’の他端同士は下流で合
流し排風機（図示せず）を介して集塵機（図示せず）に
接続している。
【００１８】一方、上記ダクトには所定のダンパーが設
けられている。即ち、炉排ガスダクト４および４’には
ダンパー１１および１１’が、上部予熱ダクト６および
下部予熱ダクト６’にはダンパー１２および１２’、１
２”が、放出ダクト８および８’にはダンパー１３およ
び１３’が、排出ガスダクト１０および１０’にはダン
パー１４および１４’が設けられている。
けられている。即ち、炉排ガスダクト４および４’には
ダンパー１１および１１’が、上部予熱ダクト６および
下部予熱ダクト６’にはダンパー１２および１２’、１
２”が、放出ダクト８および８’にはダンパー１３およ
び１３’が、排出ガスダクト１０および１０’にはダン
パー１４および１４’が設けられている。
【００１９】次に、上記複式直流アーク溶解炉の操業態
様について同じく図１を参照しながら説明する。予熱済
みであって１溶解分のスクラップ１５全量が内部に収容
された一方の溶解炉１に直流電源設備２から二次側導体
３を接続する。他方の溶解炉２は、電極１ａ’を上昇さ
せ、内部に１溶解分のスクラップ１５’全量を装入した
後、電極孔に蓋をした炉蓋１ｂ’で炉口を密閉する。次
いで、所定のダンパー操作、即ち、炉排ガスダクト４お
よび４’のダンパー１１および１１’、上部予熱ダクト
６のダンパー１２、放出ダクト８’のダンパー１３’お
よび排出ガスダクト１０’のダンパー１４’を開にし、
その他のダンパーを全て閉にした状態で溶解炉１に通電
を開始し、一方の溶解炉１内のスクラップ１５を加熱、
溶解し、所定の精錬を行なう。この加熱、溶解、精錬中
に溶解炉１から発生する高温の排ガスを、放出ダクト８
および８’の下流側の排風機（図示せず）の吸引作用に
より炉排ガスダクト４を経由させて一方の燃焼室５に導
入し、次いで他方の燃焼室５’に導入して上記排ガス中
の可燃分を燃焼させて更に温度を高められた燃焼ガスを
生成させ、炉排ガスダクト４’を経由させて他方の溶解
炉１’に導入し、炉内のスクラップ１５’を加熱、昇温
する。以上における排ガスおよび燃焼ガスの通過経路を
図１に実線の矢印で示す。
様について同じく図１を参照しながら説明する。予熱済
みであって１溶解分のスクラップ１５全量が内部に収容
された一方の溶解炉１に直流電源設備２から二次側導体
３を接続する。他方の溶解炉２は、電極１ａ’を上昇さ
せ、内部に１溶解分のスクラップ１５’全量を装入した
後、電極孔に蓋をした炉蓋１ｂ’で炉口を密閉する。次
いで、所定のダンパー操作、即ち、炉排ガスダクト４お
よび４’のダンパー１１および１１’、上部予熱ダクト
６のダンパー１２、放出ダクト８’のダンパー１３’お
よび排出ガスダクト１０’のダンパー１４’を開にし、
その他のダンパーを全て閉にした状態で溶解炉１に通電
を開始し、一方の溶解炉１内のスクラップ１５を加熱、
溶解し、所定の精錬を行なう。この加熱、溶解、精錬中
に溶解炉１から発生する高温の排ガスを、放出ダクト８
および８’の下流側の排風機（図示せず）の吸引作用に
より炉排ガスダクト４を経由させて一方の燃焼室５に導
入し、次いで他方の燃焼室５’に導入して上記排ガス中
の可燃分を燃焼させて更に温度を高められた燃焼ガスを
生成させ、炉排ガスダクト４’を経由させて他方の溶解
炉１’に導入し、炉内のスクラップ１５’を加熱、昇温
する。以上における排ガスおよび燃焼ガスの通過経路を
図１に実線の矢印で示す。
【００２０】一方の溶解炉１において所定の精錬を完了
したら通電を停止し、炉排ガスダクト４および排出ガス
ダクト１４を溶解炉１から切り離し、溶解炉１を傾動さ
せて出鋼する。次いで、直ちに二次側導体３を他方の溶
解炉１’側に接続して溶解炉１’の操業に入る。この
際、溶解炉１の炉修および溶解炉１へのスクラップの装
入作業が完了するまでの間は、下部予熱ダクト６’のダ
ンパー１２”を開にし、ダンパー１２、１２’、１３お
よび１４’を閉にして溶解炉１’から発生する排ガスを
燃焼室５’に通して可燃分を燃焼させた上で放出ダクト
８’を経由し放出する。この際の排ガスおよび燃焼ガス
の通過経路を図１に破線の矢印で示す。
したら通電を停止し、炉排ガスダクト４および排出ガス
ダクト１４を溶解炉１から切り離し、溶解炉１を傾動さ
せて出鋼する。次いで、直ちに二次側導体３を他方の溶
解炉１’側に接続して溶解炉１’の操業に入る。この
際、溶解炉１の炉修および溶解炉１へのスクラップの装
入作業が完了するまでの間は、下部予熱ダクト６’のダ
ンパー１２”を開にし、ダンパー１２、１２’、１３お
よび１４’を閉にして溶解炉１’から発生する排ガスを
燃焼室５’に通して可燃分を燃焼させた上で放出ダクト
８’を経由し放出する。この際の排ガスおよび燃焼ガス
の通過経路を図１に破線の矢印で示す。
【００２１】溶解炉１の準備作業が完了したらダクト１
２”および１３’を閉にし、ダクト１２および１３を開
にし、炉排ガスダクト４および排出ガスダクト１４を溶
解炉１に接続して溶解炉１’から発生する排ガスを燃焼
室５および５’に通して可燃分を燃焼させた後、溶解炉
１に導き炉内のスクラップを予熱する。これにより、溶
解炉１の操業時とは逆に、溶解炉１’から発生した排ガ
スで溶解炉１内の１溶解分のスクラップを加熱、予熱す
る。
２”および１３’を閉にし、ダクト１２および１３を開
にし、炉排ガスダクト４および排出ガスダクト１４を溶
解炉１に接続して溶解炉１’から発生する排ガスを燃焼
室５および５’に通して可燃分を燃焼させた後、溶解炉
１に導き炉内のスクラップを予熱する。これにより、溶
解炉１の操業時とは逆に、溶解炉１’から発生した排ガ
スで溶解炉１内の１溶解分のスクラップを加熱、予熱す
る。
【００２２】以上の手順を繰り返し行ない二基の溶解炉
１および１’を交互に操業することにより非通電時間を
短縮して製鋼サイクル時間（出鋼から出鋼までの所要時
間）を短縮することができると共に、１溶解分のスクラ
ップ全量を待機中の溶解炉で高温に予熱することができ
るので、従来よりも更に高効率の熱回収を行なうことが
できる。
１および１’を交互に操業することにより非通電時間を
短縮して製鋼サイクル時間（出鋼から出鋼までの所要時
間）を短縮することができると共に、１溶解分のスクラ
ップ全量を待機中の溶解炉で高温に予熱することができ
るので、従来よりも更に高効率の熱回収を行なうことが
できる。
【００２３】次に、溶解炉の炉体形状・寸法について、
１溶解分のスクラップ全量を装入することを前提とし、
炉内湯面から炉内の側壁上端までの高さＬと炉内径Ｄと
の比Ｌ／Ｄは、アークの効率的形状および発生方向と炉
内のスクラップ分布との関係を左右する要因であり、ア
−クからスクラップへの着熱効率に大きく影響する。そ
こで、この着熱効率に着目して、Ｌ×Ｄ2 が一定である
という条件、即ち、湯面よりも上方の炉内容積を一定に
した各種Ｌ／Ｄの実用小型ア−ク炉を用いて、発生ガス
の排ガスによりア−ク炉外へ持ち去られる熱損失につい
て試験した。試験溶解はいずれのチャ−ジにおいても、
嵩密度が一定のスクラップを用い、かつ、初装入で全て
のスクラプを装入し、常法によるア−ク炉試験操業を行
なった。
１溶解分のスクラップ全量を装入することを前提とし、
炉内湯面から炉内の側壁上端までの高さＬと炉内径Ｄと
の比Ｌ／Ｄは、アークの効率的形状および発生方向と炉
内のスクラップ分布との関係を左右する要因であり、ア
−クからスクラップへの着熱効率に大きく影響する。そ
こで、この着熱効率に着目して、Ｌ×Ｄ2 が一定である
という条件、即ち、湯面よりも上方の炉内容積を一定に
した各種Ｌ／Ｄの実用小型ア−ク炉を用いて、発生ガス
の排ガスによりア−ク炉外へ持ち去られる熱損失につい
て試験した。試験溶解はいずれのチャ−ジにおいても、
嵩密度が一定のスクラップを用い、かつ、初装入で全て
のスクラプを装入し、常法によるア−ク炉試験操業を行
なった。
【００２４】図２は、湯面から炉内の側壁上端までの高
さＬと炉内径Ｄとの比Ｌ／Ｄと、排ガスの熱損失比との
関係を示すグラフである。但し、排ガスの熱損失比は、
Ｌ／Ｄ＝０．５５の場合の試験チャ−ジにおける排ガス
の顕熱および潜熱の和に対する、当該試験チャ−ジにお
ける排ガスの顕熱および潜熱の和の割合で表わしたもの
である。
さＬと炉内径Ｄとの比Ｌ／Ｄと、排ガスの熱損失比との
関係を示すグラフである。但し、排ガスの熱損失比は、
Ｌ／Ｄ＝０．５５の場合の試験チャ−ジにおける排ガス
の顕熱および潜熱の和に対する、当該試験チャ−ジにお
ける排ガスの顕熱および潜熱の和の割合で表わしたもの
である。
【００２５】図２から明らかなように、Ｌ／Ｄが増加す
るに従い、排ガスの熱損失比は低下する。Ｌ／Ｄが０．
６における排ガスの熱損失比は０．９０程度に低下し、
その効果も操業コスト上有用なものである。更に、Ｌ／
Ｄが大きくなるほど排ガスの熱損失比は低下している。
しかしながら、Ｌ／Ｄが１．４を超えても排ガスの熱損
失比の低下量は小さくほぼ飽和する。一方、Ｌ／Ｄが大
きくなるほど、電極昇降装置、建屋、クレ−ン設備およ
び炉体冷却設備等の諸元を大きくしなければならないと
いう不利益が発生し、Ｌ／Ｄが１．４を超えると上記不
利益が問題となる。排ガスの熱損失比、並びに、上記設
備の投資および運転コストを考慮した場合、Ｌ／Ｄは
０．７〜１．２の範囲内であることが望ましい。
るに従い、排ガスの熱損失比は低下する。Ｌ／Ｄが０．
６における排ガスの熱損失比は０．９０程度に低下し、
その効果も操業コスト上有用なものである。更に、Ｌ／
Ｄが大きくなるほど排ガスの熱損失比は低下している。
しかしながら、Ｌ／Ｄが１．４を超えても排ガスの熱損
失比の低下量は小さくほぼ飽和する。一方、Ｌ／Ｄが大
きくなるほど、電極昇降装置、建屋、クレ−ン設備およ
び炉体冷却設備等の諸元を大きくしなければならないと
いう不利益が発生し、Ｌ／Ｄが１．４を超えると上記不
利益が問題となる。排ガスの熱損失比、並びに、上記設
備の投資および運転コストを考慮した場合、Ｌ／Ｄは
０．７〜１．２の範囲内であることが望ましい。
【００２６】従って、スクラップの溶解効率の向上を図
り、且つトータルコストを下げるためには、Ｌ／Ｄは
０．６〜１．４、更に望ましくは、０．７〜１．２の範
囲内であるのがよい。
り、且つトータルコストを下げるためには、Ｌ／Ｄは
０．６〜１．４、更に望ましくは、０．７〜１．２の範
囲内であるのがよい。
【００２７】また、この発明の複式直流アーク溶解炉の
それぞれの炉体は、１チャ−ジの出湯に必要な量のスク
ラップを全量、１回の装入チャンスで装入することがで
きる炉内容積を有することが必要である。そこで、１チ
ャ−ジのスクラップ装入量、および、Ｌ／Ｄを決め、こ
れに応じて定まるＬおよびＤを算出することにより、所
望の炉内寸法を求めることができる。通常のア−ク炉に
おいては、Ｌ、Ｄ、および、スクラップの装入量Ｗの間
には、下記（２）式： Ｌ／Ｄ＝（４／π）｛（ρl −ρS ’）／ρl ρS ’｝（Ｗ／Ｄ3 ） ----------------（２） 但し、ρl ：溶鋼の密度 ρS ’：スクラップの嵩密度 Ｗ ：スクラップの装入量 の関係がある。ア−ク炉においては種々の形態の製鋼用
スクラップが使用され、これらスクラップの嵩密度は
０．３〜１．０ｔ／ｍ3 の範囲内の種々のものにわたる
が、その加重平均値は、０．７ｔ／ｍ3 程度である。従
って、１チャ−ジのスクラップ装入量Ｗ、および、Ｌ／
Ｄを与えれば、湯面から炉内の側壁上端までの高さＬ、
および、炉内径Ｄが求められる。例えば、Ｗ＝１２０ｔ
とすれば、この発明における望ましい条件であるＬ／Ｄ
≧０．６が満たされるためには、炉内径Ｄ≦６．９
（ｍ）であって、且つ、湯面から炉内側壁上端までの高
さＬは、Ｄの値に応じて、Ｌ≧０．６×Ｄ（ｍ）であれ
ばよい。
それぞれの炉体は、１チャ−ジの出湯に必要な量のスク
ラップを全量、１回の装入チャンスで装入することがで
きる炉内容積を有することが必要である。そこで、１チ
ャ−ジのスクラップ装入量、および、Ｌ／Ｄを決め、こ
れに応じて定まるＬおよびＤを算出することにより、所
望の炉内寸法を求めることができる。通常のア−ク炉に
おいては、Ｌ、Ｄ、および、スクラップの装入量Ｗの間
には、下記（２）式： Ｌ／Ｄ＝（４／π）｛（ρl −ρS ’）／ρl ρS ’｝（Ｗ／Ｄ3 ） ----------------（２） 但し、ρl ：溶鋼の密度 ρS ’：スクラップの嵩密度 Ｗ ：スクラップの装入量 の関係がある。ア−ク炉においては種々の形態の製鋼用
スクラップが使用され、これらスクラップの嵩密度は
０．３〜１．０ｔ／ｍ3 の範囲内の種々のものにわたる
が、その加重平均値は、０．７ｔ／ｍ3 程度である。従
って、１チャ−ジのスクラップ装入量Ｗ、および、Ｌ／
Ｄを与えれば、湯面から炉内の側壁上端までの高さＬ、
および、炉内径Ｄが求められる。例えば、Ｗ＝１２０ｔ
とすれば、この発明における望ましい条件であるＬ／Ｄ
≧０．６が満たされるためには、炉内径Ｄ≦６．９
（ｍ）であって、且つ、湯面から炉内側壁上端までの高
さＬは、Ｄの値に応じて、Ｌ≧０．６×Ｄ（ｍ）であれ
ばよい。
【００２８】以上のようにして、Ｌ／Ｄを０．６〜１．
４の範囲内、または、０．７〜１．２の範囲内に限定す
ればそれぞれの限定に応じて、排ガスの熱回収を向上さ
せ、且つ、１溶解分のスクラップ全量を初装入チャンス
に装入することができる炉内寸法および形状を決めるこ
とができる。
４の範囲内、または、０．７〜１．２の範囲内に限定す
ればそれぞれの限定に応じて、排ガスの熱回収を向上さ
せ、且つ、１溶解分のスクラップ全量を初装入チャンス
に装入することができる炉内寸法および形状を決めるこ
とができる。
【００２９】なお、この発明においては、１溶解分のス
クラップ全量を初装入チャンスに装入するので、操業中
に炉蓋の開閉を行なう必要はなく、炉蓋開閉に伴う炉熱
損失が無くなる。また、溶解期においては、電極からの
アークはスクラップに囲まれて発生しており、スクラッ
プへの着熱効率が高くなる。更に、スクラップを炉内中
央部に装入することができるので、例えば、炉体の炉壁
部にスクラップを連続的に装入する場合に発生し易い、
炉内壁部にア−ク熱が十分に供給されないことによる炉
内壁部へのスクラップ融着等の問題は解消される。
クラップ全量を初装入チャンスに装入するので、操業中
に炉蓋の開閉を行なう必要はなく、炉蓋開閉に伴う炉熱
損失が無くなる。また、溶解期においては、電極からの
アークはスクラップに囲まれて発生しており、スクラッ
プへの着熱効率が高くなる。更に、スクラップを炉内中
央部に装入することができるので、例えば、炉体の炉壁
部にスクラップを連続的に装入する場合に発生し易い、
炉内壁部にア−ク熱が十分に供給されないことによる炉
内壁部へのスクラップ融着等の問題は解消される。
【００３０】また、アーク溶解炉内ではコークス、オイ
ル、および天然ガス等補助燃料を補助熱源として使用
し、溶解電力原単位の低減を図る。図３に、Ｌ／Ｄが
０．８５の１４０トン複式直流アーク溶解炉における、
補助燃料の燃焼に使用した酸素量と溶解電力原単位との
関係の試験結果を示す。同図から明らかなように、酸素
量の増加につれて電力原単位が減少する傾向を示し、特
に４０Ｎｍ3 ／ｔ以上において急激に減少する。これ
は、溶解中の一方の炉内でのスクラップへの着熱効果
と、溶解中の炉で発生した排ガスによる他方の炉内スク
ラップの予熱効果とが、補助燃料の燃焼用酸素が４０Ｎ
ｍ3 ／ｔ以上において著しいことを示す。但し、上記燃
焼用酸素量は補助燃料の種類が一定の場合、その供給量
に比例して増やすものとする。従って、補助燃料の燃焼
用酸素使用量は、望ましくは４０Ｎｍ3 ／ｔ以上にすべ
きである。
ル、および天然ガス等補助燃料を補助熱源として使用
し、溶解電力原単位の低減を図る。図３に、Ｌ／Ｄが
０．８５の１４０トン複式直流アーク溶解炉における、
補助燃料の燃焼に使用した酸素量と溶解電力原単位との
関係の試験結果を示す。同図から明らかなように、酸素
量の増加につれて電力原単位が減少する傾向を示し、特
に４０Ｎｍ3 ／ｔ以上において急激に減少する。これ
は、溶解中の一方の炉内でのスクラップへの着熱効果
と、溶解中の炉で発生した排ガスによる他方の炉内スク
ラップの予熱効果とが、補助燃料の燃焼用酸素が４０Ｎ
ｍ3 ／ｔ以上において著しいことを示す。但し、上記燃
焼用酸素量は補助燃料の種類が一定の場合、その供給量
に比例して増やすものとする。従って、補助燃料の燃焼
用酸素使用量は、望ましくは４０Ｎｍ3 ／ｔ以上にすべ
きである。
【００３１】
【実施例】次に、この発明を実施例により更に詳細に説
明する。図１に示したこの発明の実施態様において、１
溶解分の予熱済みスクラップ１５を溶解炉１で溶解・精
錬し、その間発生する高温排ガス中の可燃分を二つの燃
焼炉５および５’で、これに供給されたＯ2 ガスで燃焼
させ、更に昇温した燃焼ガスを溶解炉１’に導きスクラ
ップ１５’を予熱し、利用済み燃焼排ガスは集塵機（図
示せず）を通して放出した。排ガスおよび燃焼ガスの通
過経路は図１中の実線の矢印で示す通りである。
明する。図１に示したこの発明の実施態様において、１
溶解分の予熱済みスクラップ１５を溶解炉１で溶解・精
錬し、その間発生する高温排ガス中の可燃分を二つの燃
焼炉５および５’で、これに供給されたＯ2 ガスで燃焼
させ、更に昇温した燃焼ガスを溶解炉１’に導きスクラ
ップ１５’を予熱し、利用済み燃焼排ガスは集塵機（図
示せず）を通して放出した。排ガスおよび燃焼ガスの通
過経路は図１中の実線の矢印で示す通りである。
【００３２】図４は、溶解炉１（１’）としての直流ア
ーク溶解炉の概略縦断面図であり、１溶解分のスクラッ
プ全量が溶解した時の炉内溶鋼２２の湯面１６から炉内
の側壁上端１７までの高さ（フリーボード）をＬ、炉内
径をＤで示す。炉本体１８の上部に炉蓋１９が固定さ
れ、炉蓋１９には電極１ａとして上部電極棒が装入さ
れ、また炉排ガスダクト４（４’）が接続され、また炉
底２０にはもう一つの電極として炉底電極２１および湯
口２２が設けられている。
ーク溶解炉の概略縦断面図であり、１溶解分のスクラッ
プ全量が溶解した時の炉内溶鋼２２の湯面１６から炉内
の側壁上端１７までの高さ（フリーボード）をＬ、炉内
径をＤで示す。炉本体１８の上部に炉蓋１９が固定さ
れ、炉蓋１９には電極１ａとして上部電極棒が装入さ
れ、また炉排ガスダクト４（４’）が接続され、また炉
底２０にはもう一つの電極として炉底電極２１および湯
口２２が設けられている。
【００３３】表１に、本発明の範囲内の１回装入の複式
直流アーク溶解炉を用いた溶解方法である実施例１およ
び２、並びに、本発明の範囲外の従来の２回装入の複式
直流アーク溶解炉を用いた溶解方法である比較例につい
て、溶解炉の諸元およびその主な操業条件を示す。
直流アーク溶解炉を用いた溶解方法である実施例１およ
び２、並びに、本発明の範囲外の従来の２回装入の複式
直流アーク溶解炉を用いた溶解方法である比較例につい
て、溶解炉の諸元およびその主な操業条件を示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】実施例１および２と比較例との主な違い
は、フリーボードＬと炉内径Ｄとの比Ｌ／Ｄの値であ
る。いずれも複式アーク溶解炉であるからその操業では
予熱スクラップを使用するが、比較例では第１回目の装
入チャンスのスクラップのみが予熱されたものであるの
に対して、実施例１および２では１溶解分のスクラップ
全量が予熱されたものである点が両者で大きく異なる。
は、フリーボードＬと炉内径Ｄとの比Ｌ／Ｄの値であ
る。いずれも複式アーク溶解炉であるからその操業では
予熱スクラップを使用するが、比較例では第１回目の装
入チャンスのスクラップのみが予熱されたものであるの
に対して、実施例１および２では１溶解分のスクラップ
全量が予熱されたものである点が両者で大きく異なる。
【００３６】表２に、本発明の複式直流アーク溶解炉お
よび比較用直流ア−ク溶解炉の各々を使用して行なった
試験操業における総括熱収支の結果を示す。
よび比較用直流ア−ク溶解炉の各々を使用して行なった
試験操業における総括熱収支の結果を示す。
【００３７】
【表２】
【００３８】表２の試験結果から下記事項がわかる。排
ガス顕熱および潜熱の出熱が比較例では実施例１および
２と比較して大きい。これに対して、実施例１および２
においては、排ガス顕熱および潜熱の出熱が小さい。こ
のため、両者における投入電力を比較すると、実施例２
では比較例よりも５０ｋＷｈ低減し、また、実施例１で
は比較例より１２５ｋＷｈ低減している。実施例１が実
施例２よりも優れているのは、溶解炉内での補助燃料の
燃焼用の酸素使用量を多くしたためである。
ガス顕熱および潜熱の出熱が比較例では実施例１および
２と比較して大きい。これに対して、実施例１および２
においては、排ガス顕熱および潜熱の出熱が小さい。こ
のため、両者における投入電力を比較すると、実施例２
では比較例よりも５０ｋＷｈ低減し、また、実施例１で
は比較例より１２５ｋＷｈ低減している。実施例１が実
施例２よりも優れているのは、溶解炉内での補助燃料の
燃焼用の酸素使用量を多くしたためである。
【００３９】なお、本発明は、直流アーク溶解炉に限る
ものではなく、交流アーク溶解炉にも適用できる。
ものではなく、交流アーク溶解炉にも適用できる。
【００４０】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
通電中断による生産性の低下を回避し、生産性の向上を
図ることができると同時に、排ガスの熱回収効果を従来
よりも高めることができるので、生産コストの低減をは
かることができ、更に、追加装入時の粉塵発生を防止す
ることができる複式アーク溶解炉およびそれを用いた冷
鉄源の溶解方法を提供することができ、工業上有用な効
果がもたらされる。
通電中断による生産性の低下を回避し、生産性の向上を
図ることができると同時に、排ガスの熱回収効果を従来
よりも高めることができるので、生産コストの低減をは
かることができ、更に、追加装入時の粉塵発生を防止す
ることができる複式アーク溶解炉およびそれを用いた冷
鉄源の溶解方法を提供することができ、工業上有用な効
果がもたらされる。
【図１】この発明の複式直流アーク溶解炉の１実施例を
示す概略縦断面図である。
示す概略縦断面図である。
【図２】直流ア−ク炉における湯面から炉内の側壁上端
までの高さＬと炉内径Ｄとの比Ｌ／Ｄと、排ガスの熱損
失比との関係を示すグラフである。
までの高さＬと炉内径Ｄとの比Ｌ／Ｄと、排ガスの熱損
失比との関係を示すグラフである。
【図３】酸素使用量と溶解電力原単位との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】図１の溶解炉の要部概略縦断面図である。
１、１’ 溶解炉 １ａ １ａ’電極 １ｂ １ｂ’炉蓋 ２ 直流電源設備 ３ 二次側導体 ４、４’ 炉排ガスダクト ４ａ 電極装入孔 ４ｂ 排ガス口 ５、５’燃焼室 ６ 上部予熱ダクト ６’下部予熱ダクト ７ バイパスダクト ８、８’ 放出ダクト ９、９’ 側壁 １０、１０’ 排出ダクト １１、１１’ ダンパー １２、１２’、１２” ダンパー １３、１３’ ダンパー １４、１４’ ダンパー １５、１５’ スクラップ １６ 湯面 １７ 側壁上端 １８、１８’ 炉本体 １９ 炉底 ２０ 炉底電極 ２１ 湯口 ２２ 溶鋼 ２３ 溶解期途中段階の溶鋼 ２４ 電気炉排ガス ２５ 燃焼済み排ガス Ｌ 炉内の湯面から側壁上端までの高さ（フリーボー
ド） Ｄ 炉内径
ド） Ｄ 炉内径
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２７Ｄ 17/00 １０１ Ｆ２７Ｄ 17/00 １０１Ｇ (72)発明者 若原 啓司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 原料の予熱および溶解・精錬を交互に行
なう２基の溶解炉と、前記２基の溶解炉の内任意の１基
の溶解炉を操業運転するために切り換え可能な１基の電
源設備と、予熱された原料を前記２基の溶解炉の内一方
の溶解炉で溶解・精錬中に前記一方の溶解炉で発生した
高温の排ガスを他方の溶解炉へ導入し、前記他方の溶解
炉内の原料を予熱するためのダクト設備とを備えた複式
アーク溶解炉において、前記溶解炉は当該溶解・精錬に
使用するスクラップの全量を初装入の１チャンスで収容
する能力を有することを特徴とする複式アーク溶解炉。 - 【請求項２】 前記一方の溶解炉で発生した前記高温の
排ガスを燃焼させてより高温の燃焼ガスを生成するため
の燃焼室を前記ダクト設備内に付加して設けたことを特
徴とする請求項１記載の複式アーク溶解炉。 - 【請求項３】 前記溶解炉の炉内湯面から炉内の側壁上
端までの高さＬと炉内径Ｄとの間の関係が、式：Ｌ／Ｄ
＝０．６〜１．４を満たすことを特徴とする請求項１ま
たは２記載の複式アーク溶解炉。 - 【請求項４】 請求項１〜３の内いずれか一つに記載の
複式アーク溶解炉を用い、前記溶解・精錬中の溶解炉内
において、コークス等の補助燃料を燃焼させることを特
徴とする、複式アーク溶解炉を用いた冷鉄源の溶解方
法。 - 【請求項５】 前記コークス等の補助燃料を燃焼させる
ために、４０Ｎｍ3／ｔ以上の酸素を使用することを特
徴とする、請求項４記載の、複式アーク溶解炉を用いた
冷鉄源の溶解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3097697A JPH1047860A (ja) | 1996-05-27 | 1997-02-14 | 複式アーク溶解炉およびそれを用いた冷鉄源の溶解方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13211596 | 1996-05-27 | ||
| JP8-132115 | 1996-05-27 | ||
| JP3097697A JPH1047860A (ja) | 1996-05-27 | 1997-02-14 | 複式アーク溶解炉およびそれを用いた冷鉄源の溶解方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1047860A true JPH1047860A (ja) | 1998-02-20 |
Family
ID=26369428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3097697A Pending JPH1047860A (ja) | 1996-05-27 | 1997-02-14 | 複式アーク溶解炉およびそれを用いた冷鉄源の溶解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1047860A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020000335A (ko) * | 2000-06-23 | 2002-01-05 | 이구택 | 전기로의 냉연재 제조방법 |
| KR101043928B1 (ko) | 2007-08-21 | 2011-06-29 | 한국기계연구원 | 이중 퍼너스를 가진 연속식 폐촉매 유가금속 환수장치와 이를 이용한 환수방법 |
| CN103047637A (zh) * | 2013-01-25 | 2013-04-17 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 焦炉烟道气余热和上升管煤气余热联合利用系统 |
| CN116907204A (zh) * | 2023-09-08 | 2023-10-20 | 山西吕梁山矿产品有限公司 | 一种冶炼棕刚玉的装置及方法 |
| WO2023234499A1 (ko) * | 2022-06-03 | 2023-12-07 | 현대제철 주식회사 | 전기로 |
| GB2634170A (en) * | 2022-01-17 | 2025-04-02 | Hyundai Steel Co | Electric furnace |
-
1997
- 1997-02-14 JP JP3097697A patent/JPH1047860A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020000335A (ko) * | 2000-06-23 | 2002-01-05 | 이구택 | 전기로의 냉연재 제조방법 |
| KR101043928B1 (ko) | 2007-08-21 | 2011-06-29 | 한국기계연구원 | 이중 퍼너스를 가진 연속식 폐촉매 유가금속 환수장치와 이를 이용한 환수방법 |
| CN103047637A (zh) * | 2013-01-25 | 2013-04-17 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 焦炉烟道气余热和上升管煤气余热联合利用系统 |
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