JPH10500611A - 特に固体残留物の内部再循環を伴う湿式酸化によって有機物を含む排水を処理する方法と設備、およびそのための浄化設備 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 多量の溶解されたおよび／または懸濁状態の有機物を含む工業排水および都市排水を浄化する一貫処理方法において、有機物の大部分を無機質化するために、ガス相（１３）と主に可溶性残留有機物と懸濁状態の無機質の固相を含む液相（１２）を生成することによって、排水を湿式空気酸化反応器（１０）内で少なくとも１つの酸化ガスの存在下で処理する方法である。反応器で生じる液相は固液分離され、固相が分離され、その分離された固相（２６）の少なくとも一部が湿式空気酸化反応器内に再循環される。また、この方法の他の実施例として、触媒および／または再循環された一部の固相を酸性化するための酸性化剤が添加されてもよい。なお、設備は連続的に操業されても、半連続的に操業されてもよい。

Description

【発明の詳細な説明】 特に固体残留物の内部再循環を伴う湿式酸化によって有機物を含む 排水を処理する方法と設備、およびそのための浄化設備 本発明は、固体粒子、特に浄化設備で生成されるスラッジを含む工業排水また は都市排水の処理に関する。 さらに一般的には、本発明は、有機物および／または懸濁液を多量に含む排水 の処理に適用される。 この処理は、天然の処理媒体、浄化設備または浄化システムに供給するために 、被処理排水から望ましくない化合物の大部分を除去することにある。本発明が 適用される排水は、本質的には水であるが、他の工業流体であってもよい。 代表的には、この処理は浄化設備内で行われ、浄化設備に流入する残余水の浄 化プロセスによって生じたスラッジを処理することを目的としている。また、こ の処理は、スラッジを化学的酸素要求量（ＣＯＤ）が実質的に軽減された懸濁液 に変換することを可能とする。この懸濁液中の高レベルに無機質化された固相は 放出され、この懸濁液中の水質相は、場合によっては、浄化設備のヘッドに供給 されるとよい。 都市排水または工業排水を処理するための従来の浄化方法は、生物学的酸素要 求量（ＢＯＤ）を減少させる目的として反応の促進に自然現象を利用する生物学 的な方法である。しかし、排水中には、生物学的に分解することが困難で、特殊 な方法の利用および／または化学物質の利用を必要とする汚染物質が含まれてい る場合がある。 このような用途に適用される効果的な処理方法の１つとして、湿式空気酸化が 挙げられる。 湿式空気酸化は、すでに多くの開示がなされている従来技術であり、例えば、 米国特許第４，７２１，５７５号、第４，２７２，３８３号、およびフランス特 許第２，３３４，６３５号に記載されている。この技術は、溶液中に高濃度に含 有されている生物学的分解性が低いすなわち生物学的に分解が困難な有機物質を 高度に酸化することを目的としている。また、この技術は、工業排水の処理に主 として用いられてきた。この場合、溶液の液相状態を保持しながら、高温に加熱 されたその溶液に酸化ガスを接触させることで処理が行われる。例えば、この方 法を実施する条件としては、従来、約５バールから１６０バールの圧力、および 約１００℃から３５０℃の温度が選択されている。また、酸化ガスとしては、空 気、酸素含有量の多い空気、または酸素分子などが用いられている。 上記の用途に適用される他の処理方法としては、活性化スラッジによる浄化、 および沈殿物の物理化学的処理などが挙げられる。一般的に、これらの処理では 、主に不溶性の無機化合物や非分解性の有機物からなる残留スラッジが生成され る。 フランスにおいては、浄化設備によって生成されるスラッジの量は、約１００ 万トン／年（乾燥基準）に達している。このスラッジの約半分は農場用に改質さ れ、３５％が廃棄場に貯蔵されている。 浄化水に対する基準が新たに制定されると、浄化スラッジの量が飛躍的に多く なる。同時に、この種のスラッジの特性が環境や健康に悪影響を及ぼすので、そ の貯蔵、農業用改質または腐朽に対する規定が厳しくなる。 スラッジのこのような問題を解消する観点から、本発明は、スラッジ処理の改 善という技術的な課題に対して種々の試みを行った。このような処理は、場合に もよるが、スラッジの廃棄または再利用に関する基準を直接的に満たすことがで きるのが好ましい。 従来は、排水の処理プロセスから独立してスラッジを処理していた。このよう な処理としては、特に、長期間の曝気、嫌気性消化、焼却、好気安定化または堆 肥化などが挙げられる。 このような処理の目的は、特に、有機物を酸化させることによって、スラッジ 中の固形物の含有量を減少させることにある。しかし、概して機械的な脱水段階 を含む従来のスラッジ処理の工程は、多くの場合、設備の効率的な操業に悪影響 を与える。その主な理由は、スラッジ処理で生成された水を設備のヘッドに戻す ことにある。これによって、ＣＯＤや設備においては除去すべき亜硝酸塩が過剰 に（例えば、初期値の１５ないし３０％にまで）生成される。 このような問題点を解消するための１つの方法は、排水処理の操業条件を、特 に残留スラッジの無機質化を促進するように設定することである。湿式空気酸化 による処理の場合、処理時間を延ばし、または圧力、温度、酸化ガスの濃度を高 めることによって無機質化を促進させることができる。 しかし、このような手順は、非常に高価になる。 本発明の目的は、従来のこのような欠点を解消することが可能な方法を提供す ることにある。 さらに具体的には、本発明の第１の目的は、可溶性有機物および／または懸濁 状の有機物を多量に含む工業排水および／または都市排水を、懸濁物の無機質化 が最適化されるように、処理する方法を提供することにある。 本発明の他の目的は、標準的な湿式空気酸化法を改善する方法、すなわち、主 に酸素、二酸化炭素、一酸化炭素、蒸気および揮発性有機化合物を含む気相を最 初に生成し、次いで、主に可溶性の残留有機物と懸濁液中の主に無機質の固相を 含む液相を生成することによって、排水が反応器内で少なくとも１つの酸化ガス の存在下で酸化されて排水に含まれる有機物の大部分を無機質化する方法を提供 することにある。 本発明の他の目的は、種々に変形が可能で、また、排水と操業条件に対応して 一連の変数を調整することが可能な新規の原理に基づく処理からなる上記の方法 を提供することにある。 特に、本発明は、湿式空気酸化反応に触媒を用いることによって生じる処理効 率とコストの改善を可能にする。従来、触媒は、２つの形態、すなわち、不溶性 固体の形態（不均一触媒）と可溶性形態（均一触媒）のいずれかで導入されてい る。 均一触媒は、一般的にその扱い簡単である。しかし、この触媒は操業コストが 高くなるという欠点がある。実際、その触媒を一度だけ使用した後で廃棄するか 、またはその触媒を再循環するために反応系から分離する特定の高価な物理化学 的方法を採用するか、そのいずれかを選択しなければならない。 固体の形態を有する不均一触媒は、湿式空気酸化、特に、スラッジ処理におい ては能力を発揮するのが困難である。実際、この方法は理論的には、多量の排水 を処理するのに用いられる触媒の特性を維持することが可能であるが、実際の処 理では、触媒の特性が劣化する。その主な理由は、都市排水のスラッジの特性と そのスラッジの操業条件によって、触媒がスラッジに溶解されて沈殿物を生成し 、そのことによって、触媒活性が急速に損なわれるからである。 この観点から、本発明の目的は、異なった触媒、すなわち、均一触媒と不均一 触媒の上記の利点を同時に発揮させることによって従来技術のこのような欠点に 対処する方法を提供することにある。 本発明の他の目的は、連続的、半連続的、またはバッチ式の処理形態でかつ異 なった流動特性（栓流型、完全混合型など）下で稼働される反応器で実施可能な 上記の方法を提供することにある。 また、本発明は上記の方法を実施するための装置の原理を提供することにある 。 これらの目的および後述される他の目的を達成するために、本発明による排水 を湿式空気酸化によって処理する方法は、前記排水に含まれる有機物の大部分を 無機質化するために、少なくとも１つの酸化ガスの存在下で連続的に酸化処理さ れる固体質と液質を形成し、反応器内の前記液質と固体質の滞留時間が異なるこ とによって排水の構成要素を個別に処理することを特徴とする。 この一般的な原理を好ましく実施するための本発明による一貫処理方法は、最 初に気相を生成し、次いで、主に可溶性の残留有機物と懸濁液中の主に無機質の 固相を含む液相を生成することによって、排水を処理する湿式空気酸化反応器を 用いる方法であって、 前記の湿式空気酸化法によって生じる前記の液相を固液分離して前記固相を分 離する段階を含み、かつ、前記の分離された固相の少なくとも一部が前記の湿式 空気酸化反応器内に再循環されることを特徴とする。 本発明の種々の実施例で詳細に述べられるように、再循環は、前記の再循環さ れた固相の一部が反応器から実際に取り出されて再導入されることを意味しない 。固相の再循環は、前記の分離された固相の少なくとも一部が、（連続的にまた はバッチ式に行われる）湿式空気酸化の少なくとも１つの新しい処理サイクル中 に、反応器内で再利用されることのみを意味している。 第１の実施例によれば、デカンテーション（溶液中の沈殿と溶液の分離）は反 応器内で行われ、分離された固相の少なくとも一部が反応器内でそのまま保持さ れた形態で再循環され（すなわち、少なくとも１つの新しい処理サイクルに取り 込まれ）、固相の再循環されなかった分とデカンテーションによって生じた固相 の表面に浮いている液体は取り出される。これらの操作は、例えば、半連続的に 稼働している反応器内で行われ（この場合、湿式空気酸化反応が中断している間 に、分離された液相の少なくとも一部が反応器から取り出され、また、分離され た固相の少なくとも一部が反応器内に保持される）、または、これらの操作は、 連続的に稼働している反応器内でも行われる。後者の場合、湿式空気酸化の反応 の最中に排水の再循環が反応器内で行われていると仮定すると、反応器内で排水 の再循環が中断されている間に、分離された液相の少なくとも一部が反応器の外 部に取り出され、また、分離された固相の少なくとも一部が反応器内に保持され る。 しかし、デカンテーション（分離）が反応器の外部で行われる他の実施例にお いては、固相を反応器から取り出してから前記の分離された固相の少なくとも一 部を反応器内に再導入するという、文字通りの固相の「再循環」が行われる。 なお、本発明による方法は、本発明の２つの目的、すなわち、被処理排水の化 学的酸素要求量（ＣＯＤ）の減少と、本発明の方法によって生じた固体残留物の 無機質化に対して、新規の手法で、個別に対応することによって湿式空気酸化プ ロセスの最適化を達成することができる。 主に可溶性残留有機物から構成される液相は、例えば、従来の浄化設備または 生物学的処理ラインに供給されるとよい。この液相が適度のＣＯＤ減少値を有す るように操作を調整することが可能である。実際、湿式空気酸化の最終段階で得 られる懸濁液の水質相中に溶解した状態で残留している有機物は、生物学的処理 に用いられるバイマス（生物体の集まり）の基質として用いられるのが好ましい 。特に、この基質は活性スラッジの従属栄養細菌によって容易に分解され、有機 窒素が分子窒素に変換される。このような基質の添加によって、細菌反応の効率 を強化し、前記排水に含まれる窒素系汚染物を除去効率を向上させることが可能 になる。従来のシステムでは、脱硝性の従属栄養細菌によって容易に同化される 炭素が排水中に不足しているので、アンモニアを必要レベルにまで除去すること が困難であった。このように、本発明の方法は上記の問題を解消することができ る。 なお、操作パラメータ（特に、温度、圧力、滞留期間、触媒の特性、および酸 化条件を決定する他の手段）は、湿式空気酸化反応器によって生じる液相のＮ／ ＣＯＤ比が適切な値になるように、当業者によって調整されるのが好ましい。さ らに具体的には、生物学的処理設備の要求を満たすだけではなく前記の再循環さ れた液相に含まれる付加的な窒素Ｎを処理するためにも、液相は十分なＣＯＤを 含むのが好ましい。 一方、有機物の含有量の大幅な減少が概して望まれる固相に対しては、有機物 の含有に関して、液相に対するよりも厳しい制約条件が設けられる。固相は、反 応器内に再循環されて、繰り返して酸化されるからである。当業者は、所定の無 機質化率が得られるように、酸化の繰り返し回数を予め設定することが可能であ る。従って、酸化が困難な有機化合物の一部を含む種々の不溶性無機質体からな る固相の再循環率は、スラッジの最も反応しない部分に依存する。スラッジのＣ ＯＤが、特に本発明の触媒によって、８０％から９０％の酸化効率で効果的に酸 化されるにつれて、スラッジの再循環は効率化される。 さらに、固体の再循環は、スラッジのＣＯＤの減少効率に悪影響を及ぼすもの ではない。 再循環された固相の一部は、固体の再循環率が１から２０の範囲内にあるよう に算出されるのが好ましい。この再循環率は、再循環される固体の分率の逆数と 等しくなるように規定することができる（２０％の固相の再循環は、再循環率５ に相当する）。 また、本発明は、個別にまたは組み合わせて実施される２つの変形例によって さらに改善される。 第１変形例によれば、前記の湿式空気酸化は触媒の存在下で行われ、前記の湿 式空気酸化によって生じる前記の懸濁液の前記固／液分離の後、前記の再循環さ れた固相が少なくとも６０％の前記触媒を含むように、前記触媒が添加されると よい。 反応器内に導入された触媒は、驚いたことに、反応によって生じた固相内に回 収されていることがわかった。本発明によれば、この固相の一部は反応器内に再 循環されるので、継続的な処理サイクル中に触媒が再利用される。このように、 触媒が再利用される点、固相内に触媒が回収されるので余分のコストが不要であ る点、およびこのプロセスが本発明の基礎となる固体残留物の再循環と協同作用 の関係にある点から、極めて経済的なプロセスが得られる。 前記触媒は、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、それらの混合物 、およびこれらの要素の１つ以上の化合物からなる群から選択されるのが好まし い。特に、前記触媒は、銅の可溶性化合物（例えば硫化銅）、亜鉛の可溶性化合 物、または銅と亜鉛の混合物の可溶性化合物であるのがさらに好ましい。 前記排水の処理前の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）に対する触媒金属の質量比は 、約５．１０^-4から３．１０^-1の範囲内にあるのが好ましい。 本発明の第２変形例によれば、酸性化のための化学添加物が前記の湿式空気酸 化反応器内で分離かつ再循環された一部の固相に添加されるとよい。前記化学添 加物は、前記の再循環された一部の固相のｐＨ濃度が約１から約５の範囲内にあ るように添加されるのが好ましい。 この任意に添加される酸性化のための化学添加物は、有機物を加水分解するこ とによって、残留物をさらに効率的に無機質化させることができる。この変形例 は、単独でも実施可能であるが、第１変形例（反応器への触媒の添加）と共用さ れると、大きな効果が得られる。化学添加物は、硫酸および有機酸からなる群か ら選択されるとよい。しかし、本発明の他の特徴によれば、酸性化は、固相を（ アンモニアを含む気相の触媒酸化によって生じる）酸化窒素ＮＯ_xおよび／また はＮＯ_xから生成される亜硝酸塩（nitrites）と接触させることによっても行う ことができる。 上記の変形例において、前記の湿式空気酸化は、好ましくは、約１００℃から 約３５０℃の範囲内の温度で、約５バールから約１６０バールの範囲内の全圧力 の条件下で行われることが好ましい。前記の湿式空気反応器内に導入される酸素 の量は、好ましくは、未処理の排水の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）に対する酸素 の比率が約０．５から２．０の範囲内にあるように決められるのが好ましい。 前記の湿式空気酸化ユニットは、そのユニットの（再循環ループの最初の入口 および／または再入口）に入るスラッジを加熱するための熱交換器を外部に設け るとよい。 好ましい実施例において、前記方法はさらに、 湿式空気酸化によって生じる主として可溶性残留有機物とアンモニアを含む前 記液相を、アンモニアの含有を著しく減少させた第２の水質相と酸素とアンモニ アガスを含む第２気相を生成するために、ガス噴射によってストリッピング（液 体中に溶存する気体を気相中に追い出す操作）する第１の段階と、 このようにして得られた主として前記第２気相を酸化して、アンモニアが酸化 窒素ＮＯとＮＯ₂に（および一酸化炭素と揮発性有機物が二酸化炭素に）完全に 酸化された第３の気相を得る第２段階とを含み、 このようにして得られた酸化窒素ＮＯとＮＯ₂を含む前記第３気相が前記被処 理排水の前記処理ラインのプロセスに利用されることを特徴とする。 必要に応じて、酸化窒素ＮＯとＮＯ₂を含む前記第３気相を、前記被処理排水 の前記処理ラインのプロセスに利用される前に、予備的に、少なくとも部分的に 亜硝酸塩に変換されてもよい。 酸化窒素ＮＯとＮＯ₂を含む前記第３気相を利用する前記のプロセスは、 スラッジの酸化を促進しかつその酸化中にＮＨ₄の生成を制限するために前記 湿式空気酸化プロセスに前記第３気相を再注入するプロセス、 本発明の処理ラインの各段階において水質相を消毒しまたは前記処理ラインで 未処理の水を消毒するプロセス、 湿式空気酸化のプロセスによって生じる固相の酸性化プロセス、および 本処理方法によって生じる残留スラッジ（例えば、主浄化設備から生じる主ス ラッジまたは前記湿式空気酸化段階によって生じる二次的なスラッジ）、または 本発明の処理ラインでは生じないスラッジを安定化させるプロセス、からなる群 のいずれかを含むことを特徴とする。 また、本発明は、上記の方法を実施するためのスラッジ処理装置、およびその スラッジ処理装置と接続された水処理用の主ユニットを備える水浄化設備を提供 し、前記スラッジ処理装置は、前記主ユニットによって生成されたスラッジが入 口から供給され、前記主ユニットのヘッドに前記スラッジ処理によって生じた液 相を戻すことを特徴とする。 発明の他の特長と利点は、具体的な一例と添付の図面に基づく、本発明の好適 な実施例の以下の説明によって、さらに明らかにされるであろう。 図１は、本発明の方法を連続反応器内で行うための装置の実施例を示す図であ る。 図２は、本発明の方法を半連続反応器で行うための装置の実施例を示す図であ る。 図３は、本発明の方法の第１変形例（触媒の再循環）と第２変形例（触媒と酸 性化剤の再循環）において得られるＣＯＤの減少率を示すグラフである。 図４は、異なった操作条件での一連の試験における有機物の残量を比較したグ ラフである。 図１に示されるように、本発明の方法は、連続運転される湿式空気酸化反応器 １０において行われる。 被処理排水が、注入導管１１から反応器１０に供給される。これらの被処理排 水としては、固体粒子、特に浄化設備で生じるスラッジを含む工業排水または都 市排水が挙げられる。 この反応器１０は、約１００℃から約３５０℃の範囲の温度に加熱することが 可能な加熱手段を備えている。また、加圧手段は、被処理排水を約５バールから 約１６０バールの範囲内の圧力で反応器１０に供給できるように設計されている 。 酸素の注入（１６）は、例えば、反応器１０の基部１８からその上部にスラッ ジを再循環するためのループ１７においてなされる。このようなループ１７への 酸素の注入は好ましいが、これに限定されるわけではない。反応器の他の場所に おいて、酸素の注入が行われてもよい。湿式空気酸化反応器内に導入される酸素 の量は、未処理の排水の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）に対する酸素の理論比が約 ０．５から約２の範囲内にあるように決められるのが好ましい。 通常、反応器は、２つの出口導管１２、１３を備えている。 まず、導管１３は、主に酸素、二酸化炭素、一酸化炭素および揮発性有機化合 物を含む水分飽和気相を取り出すための導管である。 これらの気体は、従来の方法によって、高温で燃焼されるか、または触媒手段 によって連続的に処理されるとよい。後者の場合、例えば、約２００℃から５０ ０℃の温度で触媒酸化部１４で処理され（ＣＯの酸化）、次いで、約３００℃か ら９００℃の温度で触媒酸化部１５で処理される（ＮＨ₃の酸化）。 次に、導管１２は、主に可溶性の残留有機物と懸濁液中に存在する無機質の 固相を含む液相を取り出すための導管である。 本発明の重要な特性によれば、導管１２は気体／液体／固体の分離器２０に通 じている。 熱交換器２０が、分離器２０の上流に配置されるとよい。その熱交換器によっ て、処理された排水から熱量を回収して、例えば、スラッジの予熱に利用するこ とができる。同じ理由から、反応器１０の再循環ループ１７に熱交換器１９を設 けることができる。このように、発熱反応である湿式空気酸化反応によって放出 されたエネルギーを回収することができる。 分離器は、例えば、熱と圧力の存在下でデカンテーション（溶液中の沈殿と溶 液の分離）および脱ガスを行う機器である。この分離器は、反応器１０内に再導 入され易くするために、分離物の再圧縮が簡素化されている。しかし、当業者は 本発明の範囲を逸脱することなく他の形式の分離器を構成することも可能である 。 分離器２０は３つの出口を有している。 （ｉ） 特にアンモニアガスを含む気体を取り出すための出口２１。この出口 ２１から放出された気体は３００℃から９００℃の温度で触媒酸化部１５に送ら れる。 (ii) 分離された液相を取り出すための出口２２。この分離された液相は主浄 化設備に送られるとよい（ここに記載された装置は水浄化設備に接続され、その 水浄化設備のスラッジを処理して、そのスラッジ処理によって生成された固相を 水浄化設備に送給する）。また、特にアンモニアを除去するために、ストリッピ ングガス２４が供給されるカラム２３内で液相のストリッピング（液体中に溶存 する気体を気相中に追い出す操作）を行うことも可能である。この液相のｐＨ濃 度は、場合によっては、カラム２３に石灰、ソーダなどのアルカリ化合物を添加 することによって調整されてもよい。カラム２３の出口２５で得られるアンモニ アガスを含むストリッピングガスは、触媒酸化部１５で処理されるとよい。この ストリッピングによって、主浄化設備でのアンモニア量が軽減される。実際、標 準的な装置においては、本発明においては用いられていないスラッジ脱水部は、 その脱水部から装置に、全アンモニア量の２０％にも及ぶアンモニアを戻してい る。 (iii) 本発明の特徴的なプロセスである、固体残留物の反応器への再循環を 行うために、分離された固体残留物を取り出すための出口２６。本実施例におい ては、再循環は、反応器で生じる物質の一部または全てを反応器の入口に戻すと いう形態で行われる。 固体残留物の一部は、固体放出穴２７から連続的に取り出される。図１に示さ れる連続プロセスにおいて、放出穴２７から放出されるスラッジの流量は、望ま しい再循環、さらには望ましい無機質化速度を得るために、注入導管１１から注 入される排水の流量の関数として調整される。ここで、再循環率は、導管２７か らシステム外に放出される固体残留物の質量流量に対する導管２６を介して再循 環される固体残留物の質量流量の比率である。この再循環される固相の分率は、 固体の再循環率が略０から２０の範囲内にあるように算出される。 このように、再循環は、湿式空気酸化の特性を維持しながら固相の無機質化を 向上させることができる。実際、反応器１０内における排水の所定時間（例えば 、約一時間）の滞留に対して、固体残留物は再循環によってその平均滞留時間が 長くなる。従って、固体残留物は酸化処理の機会が多くなるので無機質化が促進 され、また、当然のことだが、揮発性物質の含有量が減少する。 カラム２３におけるストリッピング（液体中に溶存する気体を気相中に追い出 す操作）では、ストリッピングガス２４としての空気が噴射される。この場合、 ストリッピングで生じるガス２５は触媒酸化部１４で生じるガスと混合されて触 媒酸化部１５で処理されるのが好ましい。特に、この混合によって、触媒酸化部 １５に導入される前の気相を予熱することができる。しかし、一例として（図示 せず）、ストリッピングガス２４を触媒酸化部１４で生じた気相によって構成し てもよい。この場合、触媒酸化部１４の出口は、触媒酸化部１５には接続されず 、参照番号２４と接続される。 本発明の第１変形例によれば、触媒の添加によってプロセスの効率を改善する ことができる。この触媒は、反応器１０に直接導入される。 触媒は、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛のような遷移金属、そ れらの混合物、およびそれらの化合物から選択されるとよい。代表的には、銅の 可溶性化合物、亜鉛の可溶性化合物、および銅と亜鉛の混合物の可溶性化合物が 挙げられる。前述したように、従来、触媒は２つの形態、すなわち、不溶性の固 体（不均一触媒）または可溶性の固体（均一触媒）の形態で導入されている。し かし、本発明の方法によれば、均一触媒が用いられても、最初に導入された触媒 のほとんどすべてが回収され、再循環される。換言すれば、スラッジの触媒処理 で生じる無機質の残留物を反応器１０へ（従って、新しい被処理スラッジへ）再 導入することによって、特性を維持しながら、触媒を連続使用することができる 。 これは図３のグラフの曲線５０に例示されている。このグラフは、バッチ試験 における継続的なスラッジ再循環の時間の関数として、具体的にはその操作回数 の関数としてＣＯＤの減少率を示している。これらの試験は、硫化銅の存在下で ２１５℃で行われた。（図の左端の）「Ｒｅｆ（参照）」は、触媒を用いない処 理に対応する。また、Ｉ、II、III、IVは、それぞれ、触媒を導入して最初のバ ッチ処理を行った後、その処理によって生じたスラッジを導入して一回またはそ れ以上のバッチ処理を行った場合に相当する。このスラッジは最初に導入された 触媒の大部分を含んでいるので、ＣＯＤの減少率は、バッチ処理の回数によって わずかに低下するにしても、少なくとも４回の繰り返しによっても、最初のバッ チ処理「Ｒｅｆ」におけるＣＯＤの減少率よりもかなり大きい。 従って、本発明のこの変形例において、所定の効率を維持するための触媒の損 失を十分に補償することができる。これによって、プロセスを工業的規模で実施 する上で、大きな経済的な利点が得られる。 再循環された相を予備的に酸性化することによっても、本発明を改善すること ができる（これは第１の変形例と組み合わされた第２の変形例である）。この酸 性化は、参照番号２８で示される箇所において、液状の酸相をポンプ作用でまた は気相（例えば、前記のＮＯ_x）を圧縮して注入することによってなされるのが よい。なお、この酸相は、液体または固体のいずれであっても、適当な手段（多 孔性の担体、固定ミキサーなど）によって再循環される固体に混合することがで きる。 他の実施例によれば、酸相はまた、例えば、反応器の基部１８の参照番号３８ で示される箇所から直接注入されてもよい。 一般的に、酸性化は、厳しい操作条件（圧力や温度など）で通常得られる性能 と同等レベルの性能を通常の操作条件下で達成するこができる。この酸性化は、 本発明による方法の他の機能と協同して以下の２つの効果を発揮する。 １時間の湿式空気酸化処理のあとでも酸化されず概して極めて難溶性の固相を 含む有機物の加水分解が可能である。 被処理スラッジ内の固相と一緒に反応器１０内に再導入される沈殿された銅（ または、必要に応じて、触媒として用いられた他の金属／金属化合物または銅と の組合わせ）の可溶化を促進することが可能である。 図３の曲線５１は、再循環された固体残留物が酸性化処理される以外は、曲線 ５０と場合と同じ条件下で行われた試験における有機物の減少パーセントを示し ている。図から、酸性化を行うことによって、触媒が損失（例えば、約２０％） を考慮して調整されなくても、触媒効果が実質的に延長されることがわかる。 酸性化処理は、また、他の効果（図示せず）をもたらす。具体的には、固体残 留物の揮発性物質が顕著な影響を受けて、その残量は、酸性化のない場合には２ ３％から１０％の範囲内にあるが、酸性化された場合には、５．７％に減少する 。 図４は、湿式空気酸化法を異なる条件下で実施した場合の、残留有機物（Ｏ． Ｍ）の割合（ｙ軸）とＣＯＤ減少率（グラフの基部に示された枠内の百分率）を 比較したグラフである。 以下、図４についてさらに詳細に述べる。 最初の３つのブロック６１、６２、６３は、再循環、触媒添加および酸性化の いずれも適用せずにかつ温度を変化させた（２１５℃、２３５℃、２８５℃）条 件下で行われた試験で得られた各ＣＯＤ減少率を示している。 次の２つのブロック６４、６５は、再循環は適用されないが銅を触媒として添 加された以外は標準的な条件下で行われた試験で得られた各ＣＯＤ減少率を示し ている。データから、同じ温度条件下では、銅が添加されなかった場合（ブロッ ク６１、６２）と比較して、銅の添加によって性能が向上していることがわかる 。 次の３つのブロック６６、６７、６８、６９は、本発明による固体残留物の再 循環を行った場合の性能を示し、ブロック６６（２１５℃で酸性化のみ）、ブロ ック６７（２１５℃で銅の添加のみ）、ブロック６８（２３５℃で銅の添加およ び酸性化を適用せず）、そしてブロック６９（２３５℃で酸性化のみ）の順序で 脱有機物の効率が向上している。 最後の２つのブロック７０、７１は、それぞれ、２１５℃と２３５℃で、再循 環および触媒添加と酸性化が行われた試験例であり、これらのブロック７０、７ １において、Ｏ．Ｍ％が最も低い、すなわち、脱有機物の効率が最もすぐれてい ることがわかる。 図２は、半連続反応器を用いて本発明の方法を行う装置の実施例の概略図であ る。 図２において、図１におけるのと同じ参照番号は、同じ構成要素を示している 。図１の実施例と異なる点は、デカンテーション（分離）の機能にある。すなわ ち、図２の実施例では、固体残留物の分離は、反応器の外部に設けられた（図１ において参照番号２０で示される）特定の分離器で行う代わりに、反応器１０の 底部３０で行われる。放出孔３５は、分離された固形物の一部または全てを引き 出すために設けられている。 従って、本発明の特徴である再循環は、反応器内の処理によって生じた固形物 の少なくとも一部を反応器内に保持することで行われる。再循環率は、導管１１ を介して反応器１０に注入される固形物の量（または放出孔３５から反応器１０ の外部に放出される固形物の量）に対する反応器１０内に含まれる固形物の量の 比率である。 反応器の外部に設けられるデカンテーションを行う分離器（これは反応器１０ 内で再循環される固体残留物の再圧縮を容易にするために熱と圧力を付加した状 態で分離を行う場合にはますます高価になる）を節約する点とは別に、反応器内 に一定量の固形物を保存することによって、反応の再スタートに有用なある程度 の熱慣性を得ることができ、被処理排水の注入の開始時点から各反復の再スター トに利用できる点に、利点がある。 固相の分離が反応器内で行われることによって、反応器から出口導管３２を介 して接続されたガス／液体分離器３１以外には何も設ける必要がない。なお、出 口導管３２は、必要に応じて、図１の熱交換器１９、２１と同じ働きをする熱交 換器３３を備えてもよい。分離器３１の出口で得られるガスと液体は、図１の実 施例の分離器２０の出口で得られるガスと液体に対するのと同様の処理が施され る。 半連続反応器の操作法は以下の通りである。 まず、スラッジ１１が反応器１０に注入され、その後、反応器１０が加熱され 、さらに酸素１６が注入される。 酸化は、例えば、約一時間行われる。 ループ１７の再循環と酸素の注入１６は停止される。 反応器１０の底部３０における固形物のデカンテーションが行われる。 導管３２から水質相が放出され、分離された固形物の一部が、例えば、（反応 器１０の底部に正確に位置されるかまたは固体残留物の無機質化が最適に行われ る他の場所に配置される）放出孔３５を介して放出される。 反応器１０は、再び加温され、新たな湿式空気酸化プロセスが施される新しい バッチの排水が再注入される。 また、本発明の方法は、本出願人による添付の特許出願に記載されるように、 プロセスラインでＮＨ₃の酸化（１５）によって生じる酸化窒素ＮＯ_xを再利用す ることによって最適化することが可能である。 湿式空気酸化による都市スラッジの処理は、主に可溶性のＣＯＤとアンモニア ガスを含む水質相を生じることが知られている。スラッジの湿式空気酸化によっ て生成された種々の濃度のアンモニアを含む水質相を処理できない浄化設備の仕 様に対して、生成されるアンモニアガスの除去および／またはそのアンモニアガ スの有用な変換を行う手段を設けることは有利である。アンモニアガスを酸化窒 素ＮＯ_x（ＮＯ、ＮＯ₂、Ｎ₂Ｏ₅など）またはＮ₂に変換することが可能なストリ ッピング手段２５と触媒酸化手段１５が図１、２の装置に設けられるのは、主に このような目的のためである。 装置内で酸化窒素を有利に利用する方法がいくつかある。例えば、酸化窒素を 反応器１０に再注入することによって、酸化プロセスを促進しかつスラッジの酸 化中にＮＨ₄の生成を制限することができる。また、水を消毒したり、再循環（ ２６）中に固相を再び酸性化（２８）したり、取り出された残留スラッジまたは 本発明でまだ未処理のスラッジを安定化させるのに酸化窒素を利用することもで きる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)， ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，Ｃ Ｈ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ ，ＧＥ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ， ＬＫ，ＬＲ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ，Ｍ Ｗ，ＭＸ，ＮＬ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＴ，ＵＡ， ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 シボニー，ジャック フランス国、 75018 パリ、リュ・フェ ルディナン−フロコン ３

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． 多量の可溶性有機物および／または懸濁状態の有機物を含む工業排水お よび／または都市排水を浄化する一貫処理方法であって、前記排水に含有される 有機物の大部分を無機質化するために、最初にガス相を生成し、次いで、主に可 溶性の残留有機物と懸濁状態の無機質の固相を含む液相を生成することによって 、前記排水が湿式空気酸化反応器内で少なくとも１つの酸化ガスの存在下で処理 されるような方法において、 前記の湿式空気酸化法によって生じる前記液相を固液分離して前記固相を分離 する段階を含み、かつ、前記の分離された固相の少なくとも一部が前記の湿式空 気酸化反応器内で再循環されることを特徴とする方法。 ２． 前記の湿式空気酸化法によって生じる前記の液相を固液分離して前記固 相を分離する前記段階は、前記の湿式空気酸化反応器の外部に配置された分離器 （２０）内で行われることを特徴とする請求項１に記載の方法。 ３． 前記の湿式空気酸化反応器は半連続的に操業され、かつ、前記の湿式空 気酸化法によって生じる前記液相を固液分離して前記固相を分離する前記段階は 前記湿式空気酸化の中断の間に前記反応器（１０）内で行われ、前記の分離され た液相の少なくとも一部は前記反応器（１０）から放出され、また、前記の分離 された固相の少なくとも一部は前記反応器（１０）内に保存されることを特徴と する請求項１に記載の方法。 ４． 前記反応器（１０）内の前記排水の再循環（１７）が前記の湿式空気酸 化反応の最中に行われることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の 方法。 ５． 前記の湿式空気酸化法によって生じる前記液相を固液分離して前記固相 を分離する前記段階は排水の前記再循環（１７）の中断の間に前記反応器（１０ ）内で行われ、前記の分離された液相の少なくとも一部は反応器（１０）から放 出 され、また、前記の分離された固相の少なくとも一部は反応器（１０）内に保存 されることを特徴とする請求項４に記載の方法。 ６． 前記の湿式空気酸化は、触媒の存在下で行われ、前記の湿式空気酸化に よって生じる前記液相の前記固／液分離の後、前記の再循環された固相が少なく とも６０％の前記触媒を含むように、前記触媒が添加されることを特徴とする請 求項１ないし５のいずれかに記載の方法。 ７． 前記触媒は、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、それらの 混合物、およびこれらの要素の１つ以上の化合物からなる群から選択されること を特徴とする請求項６に記載の方法。 ８． 前記触媒は、銅の可溶性化合物、亜鉛の可溶性化合物、および銅と亜鉛 の混合物の可溶性化合物からなる群から選択されることを特徴とする請求項７に 記載の方法。 ９． 前記排水の処理前の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）に対する触媒金属の質 量比は、約５．１０^-4から３．１０^-1の範囲内にあることを特徴とする請求項６ ないし８のいずれかに記載の方法。 １０． 酸性化のための化学添加物が前記の湿式空気酸化反応器内で分離かつ再 循環された一部の固相に添加されることを特徴とする請求項１ないし９のいずれ かに記載の方法。 １１． 前記化学添加物は、前記の再循環された一部の固相のｐＨ濃度が約１か ら約５の範囲内にあるように添加されることを特徴とする請求項１０に記載の方 法。 １２． 前記化学添加物は、硫酸および有機酸からなる群から選択されることを 特徴とする請求項１０または１１に記載の方法。 １３． 再循環された固相の分率は、固相の再循環率が１から２０の範囲内にあ るように算出されることを特徴とする請求項１ないし１２のいずれかに記載の方 法。 １４． 前記の固／液分離によって前記反応器の出口から取り出される水質相は 生物学的手段によって処理されることを特徴とする請求項１ないし１３のいずれ かに記載の方法。 １５． 前記の湿式空気酸化の操作パラメータは、当業者によって、前記の固／ 液分離によって生じる前記液相のＮ／ＣＯＤを規制するように調整されることを 特徴とする請求項１４に記載の方法。 １６． 前記の湿式空気酸化は、好ましくは、約１００℃から約３５０℃の範囲 内の温度で、かつ、約５バールから約１６０バールの範囲内の全圧力の条件下で 行われることを特徴とする請求項１ないし１５のいずれかに記載の方法。 １７． 前記の湿式空気反応器内に導入される酸素の量は、好ましくは、未処理 の排水の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）に対する酸素の比率が約０．５から２．０ の範囲内にあるように決められることを特徴とする請求項１６に記載の方法。 １８． 前記方法がさらに、 前記の湿式空気酸化によって生じる主として可溶性残留有機物とアンモニアを 含む前記液相を、アンモニアの含有を著しく減少させた第２の水質相と酸素とア ンモニアガスを含む第２気相を生成するために、ガス噴射によってストリッピン グする第１の段階と、 このようにして得られた前記第２気相を酸化して、アンモニアが酸化窒素ＮＯ とＮＯ₂に（および一酸化炭素と揮発性有機物が二酸化炭素に）完全に酸化され た第３気相を得る第２段階とを含み、 このようにして得られた酸化窒素ＮＯとＮＯ₂を含む前記第３気相が前記の被 処理排水の前記処理ラインのプロセスに利用されることを特徴とする請求項１な いし１７のいずれかに記載の方法。 １９． 酸化窒素ＮＯとＮＯ₂を含む前記第３気相を、前記の被処理排水の前記 処理ラインのプロセスに利用される前に、少なくとも部分的に亜硝酸塩に変換す る予備的な段階をさらに含むことを特徴とする請求項１８に記載の方法。 ２０． 酸化窒素ＮＯとＮＯ₂を含む前記第３気相を利用する前記プロセスは、 スラッジの酸化を促進しかつその酸化中にＮＨ₄の生成を制限するために前記 湿式空気酸化プロセスに前記第３気相を再注入するプロセス、 本発明の処理ラインの各段階において水質相を消毒しまたは前記処理ラインで 未処理の水を消毒するプロセス、 湿式空気酸化のプロセスによって生じる固相の酸性化プロセス、および 本処理方法によって生じる残留スラッジ（例えば、主浄化設備から生じる主ス ラッジまたは前記湿式空気酸化段階で生じる二次的なスラッジ）、または本発明 の処理ラインでは生じないスラッジを安定化させるプロセス、からなる群のいず れかを含むことを特徴とする請求項１９または２０に記載の方法。 ２１． 処理されるスラッジは、都市用水または工業水の処理設備の残留スラッ ジであることを特徴とする請求項１ないし２０のいずれかに記載の方法。 ２２． 請求項２１に記載の方法を実施する装置において、湿式酸化反応が行わ れる連続反応器（１０）と前記反応器（１０）とは別体の分離器（２０）を備え 、前記反応器（１０）はその反応器（１０）によって生成された液相を入口導管 （１２）を介して受け取り、分離された固形物の少なくとも一部を帰還導管（２ ６）を介して保持することを特徴とする装置。 ２３． 前記の湿式空気酸化反応および固形物（３０）のデカンテーションが行 われる反応器（１０）を備え、前記反応器（１０）はさらに前記液相と少なくと も前記固相の一部を排出するための手段（３２、３５）を備えることを特徴とす る請求項２２に記載の装置。 ２４． 前記の湿式空気酸化ユニットが、出口における液相との熱交換によって 前記湿式空気酸化ユニットに入るスラッジを加熱することが可能な熱交換器（１ ９、２１；１９、３３）を備えることを特徴とする請求項２２または２３に記載 の装置。 ２５． 請求項１ないし２１に記載の方法を実施するための請求項２２ないし２ ４のいずれかに記載のスラッジ処理装置に接続された主水処理ユニットを備える 水浄化設備において、前記スラッジ処理装置は、前記主ユニットで生成されたス ラッジを入口から受け取り、前記主ユニットのヘッドに前記スラッジ処理によっ て生じた液相を戻すことを特徴とする設備。