JPH10506577A

JPH10506577A - フランジ付構造製品をスラブから直接製造する方法

Info

Publication number: JPH10506577A
Application number: JP8523499A
Authority: JP
Inventors: ワイルド、ウィリアム、ジェイ
Original assignee: ベスレヘム・スチール・コーポレイション
Priority date: 1995-02-02
Filing date: 1995-10-23
Publication date: 1998-06-30
Anticipated expiration: 2015-10-23
Also published as: KR19980701599A; PL321463A1; TW336900B; ES2132746T3; WO1996023608A1; ZA959301B; EP0806995B1; CN1066353C; CN1174526A; AU4009895A; DE69508797T2; US5623845A; AU700041B2; DE69508797D1; ATE178231T1; KR100237732B1; PL178952B1; EP0806995A1; JP2863011B2

Abstract

(57)【要約】フランジ付構造製品が，最終製品の選択最終ウェブ深さに対応する固定幅のウェブロールを有するユニバーサル圧延機のみを用いて矩形スラブ（１２）から直接ロール圧延される。最初のスラブ幅は目的とする最終製品内のウェブとフランジとの面積比に応じて決定される。スラブ厚さがウェブロール間で低減されるとき，フランジロールは同時にスラブの縦方向縁面に圧力を加えて材料をスラブ中心の方向に移動させる。スラブの縁面は各パスごとに据え込まれ，したがって縁部におけるスラブ厚さは最初のスラブ厚さを超えることになる。ロール圧延の進行中，フランジロールが相互に接近させられると共にウェブロールも相互に接近させられる。これらのロールの各設定点において，このとき形成されたスラブの断面は最終製品におけるウェブとフランジとの間の固定面積比と同じ面積比を維持する。ウェブロールおよびフランジロールは，スラブが建設工業においてそのまま使用可能な最終広幅フランジ形状（１０）をとるまで所定の増分ずつ移動される。

Description

【発明の詳細な説明】フランジ付構造製品をスラブから直接製造する方法発明の背景本発明は１９９３年７月１日付で出願された特許出願第０８／０８６，０７４号の一部継続出願である。本発明はフランジ付構造製品の製造方法，さらに詳細にはたとえばＨおよびＩ形状を有するビームのような構造ビームをスラブから直接製造する方法に関するものである。２０世紀の初頭以後，フランジ付構造製品を一体要素としてロール圧延することが最初に行われたとき，これらの製品の製造における時間，エネルギーおよびコストを節約する必要性が常に存在していた。最初の製造方法は，鋳造ビレットを再加熱し，荒延べ圧延機において粗成形することによりたとえば概してＨ形状のフランジ付ビーム素材に成形することを必要とした。次に，得られた素材がユニバーサル圧延機内で仕上げられた。１９１２年７月３０日付のGreyによる米国特許第１０３４３６１号に記載の方法は，荒延べ圧延機およびユニバーサル圧延機の両方を必要とした。ロール圧延されたフランジ付製品が広く使用されるようになるに従って，建設業界により，製品のさらに特殊な形状，サイズおよび重量が仕様されるようになった。鉄鋼業界はこれに対応し，今日では世界中でロール圧延機においてきわめて多種類の異なるロール圧延フランジ付製品が製造されている。最終製品にロール圧延するために特定の矩形形状をユニバーサル圧延機に直接供給することができれば，設備費，材料費および時間が低減可能であることが明らかになった。矩形形状がユニバーサル圧延機に直接供給可能な場合，荒延べ圧延機を省略することができ，設備費および製造費が低減されることもまた認められた。言い換えると，簡単な形状断面たとえば矩形の金属スラブから出発して，ユニバーサル圧延機内ですべての形状を完成させることによりフランジ付製品を製造することが目的であった。このようなスラブは従来技術から既知のような連続鋳造装置から直接供給することができ，またはロール圧延法はユニバーサル圧延機の現場において供給されるコールドスラブからスタートすることができる。エネルギーを節約するために，コールド状態または鋳造装置からの直接供給を問わず，スラブはそれがユニバーサル圧延機に入る前に，プロセス中に１回だけ圧延温度に上げるだけでよいことが望ましい。所定のスラブ断面の寸法が，ユニバーサル圧延機内の最小数の異なるロールを用いて，多種類の異なるサイズおよび形状に仕上ロール圧延が可能なように決定されることもまた目的であった。さらに，ロール圧延は，種々の製品サイズ間の迅速な調節を可能にする通常の水平および垂直ロールを用いて行われるべきである。上記の議論から明らかなように，スラブをユニバーサル圧延機に直接供給することは，荒延べ圧延機の必要性をなくし，金属の１回の再加熱工程を必要とするにすぎない。広幅フランジ付製品用素材を矩形スラブから製造する１つの方法が１９８３年１２月２０日付の草場による特許第４４２０９６１号に記載されている。草場はその縦方向両側縁に沿ってスリットが入れられた矩形スラブを示している。スリットは次第に深くされかつ拡げられて素材を形成し，フランジを形成するために縁の分割材料をさらに分離した後，この素材からＨまたはＩ形状が形成される。この特許は，縁に沿ってスリットを入れることによりスラブが最終製品のための素材に形成される他の幾つかの方法も記載している。草場はまた，スラブから最終製品までのロール圧延工程の間にただ１回の再加熱ステップを必要とするにすぎない方法も開示している。しかしながら，すべてのケースにおいて，ユニバーサル圧延機に供給する前に分割および形状形成を行うために別の荒延べ圧延機が必要である。良製品の歩留はスリット入れキャリバの頂角により影響され，したがって，新しい形状に対して高い製造歩留で適切な製品を製造することが可能か否かは全く予測できない。発明の概要したがって，フランジ付構造製品を矩形断面のスラブから直接製造する改良方法を提供することが本発明の目的である。金属を荒延べ圧延機内で粗成形することなくユニバーサル圧延機を用いてフランジ付構造製品を製造する改良方法を提供することが本発明の他の目的である。実際運転の前に，予測可能な結果を用いて，ユニバーサル圧延機の水平および垂直ロールに対する設定点が計算可能なフランジ付構造製品を製造する改良方法を提供することが本発明のさらに他の目的である。１回のみの再加熱工程を可能にすることにより素材から最終製品までのロール圧延時間を低減する広幅フランジ付製品を製造する改良方法を提供することが本発明のさらに他の目的である。本発明のさらに他の目的および利点が本明細書から明らかになろう。ウェブのフランジに対する所定の面積比Ａ_w／Ａ_fを有する最終フランジ付製品をスラブから製造する方法を用いることにより上記の目的が達成可能であることを発見した。この方法は，所定深さｄ_sおよび厚さｔ_sの断面を有するスラブを提供するステップと，最終フランジ付製品のウェブ深さｄ_wに等しいロール幅を有する対向ウェブロールセット間でスラブ厚さｔ_sを中間厚さｔ_nに圧縮するステップと，スラブ厚さｔ_nの圧縮ステップとほぼ同時に対向ウェブロールセットにより圧縮されないスラブ深さｄ_sの部分を圧縮し，スラブｄ_sのこの部分は少なくとも一方のフランジロールにより中間深さｄ_nに圧縮されるステップと，少なくとも一方のウェブロールを厚さｔ_nをさらに低減する方向に増分ずつ調節するステップと，少なくとも一方のフランジロールを深さｄ_sをさらに低減する方向に増分ずつ調節するステップと，スラブをウェブロールおよび少なくとも一方のフランジロールを用いてさらに圧縮して中間厚さｔ_nおよび中間深さｄ_nを増分ずつさらに低減するステップと，および中間厚さｔ_nおよび中間深さｄ_nが最終フランジ付製品のウェブのフランジに対する所定の面積比Ａ_w／Ａ_fに等しいウェブのフランジに対する面積比Ａ_wn／Ａ_fnを有し，かつウェブおよびフランジ厚さが所定の最終製品のウェブおよびフランジ厚さに等しくなるまで調節および圧縮工程を反復するステップとを含む。したがって，本発明は複数のステップおよび１つまたは複数のこのようなステップの相互関係を含み，これらは以下に開示される方法において説明され，本発明の範囲は請求の範囲内に示されている。図面の簡単な説明図１は最終Ｈ形状フランジ付ビーム製品の斜視図，図２は図１の最終Ｈ形状フランジ付ビーム製品を製造するための本発明の方法により使用される矩形スラブの斜視図，図３は本発明の方法により図２のスラブから最終Ｈ形状フランジ付製品への変形段階を示した端面図，図４は本発明の方法により使用される水平および垂直ユニバーサル圧延機ロールの例として示した第４の設定点におけるスラブの変形を示す図３に類似の端面図，図５は最終Ｔ形状フランジ付製品を製造するために本発明の方法により使用される矩形スラブを示した図２に類似の斜視図，図６は本発明の方法により図５のスラブから最終Ｔ形状フランジ付製品までの変形段階を示した端面図，図７は最終チャネルまたはＣ形状フランジ付製品を製造するために本発明により使用される矩形スラブを示した図２に類似の斜視図，および図８は本発明の方法による図７のスラブから最終Ｃ形状フランジ付製品までの変形段階を示した端面図である。好ましい実施態様の説明本発明によりフランジ付構造製品をスラブから直接製造するこの方法は，調節可能な間隔配置された被駆動水平ロールまたはウェブロールおよび非駆動垂直ロールまたはフランジロールを有するユニバーサル圧延機のみを使用する。ウェブロールは選択された最終フランジ付製品のウェブ深さｄ_wに対応する固定幅を有している。スラブの寸法は製造されるべき最終フランジ付製品の寸法に基づいてあらかじめ決定される。とくにスラブ深さｄ_sは最終製品内のウェブ面積のフランジ面積に対する比に対応して決定される。ロールパスにおいて，最終ウェブ深さｄ_wに対応する幅を有するウェブロールはスラブ上をプレスする。スラブは最終ウェブ深さより大きい深さｄ_sを有し，その厚さｔ_sはウェブロール間で低減される。同時に，フランジロールがスラブの縦方向縁表面に圧力を加え，ウェブロールにより圧縮されない材料をスラブ中心の方向に移動させる。ロール間でパスを反復することにより，スラブの縁表面は据え込まれ，これにより縁におけるスラブ厚さはウェブロールが作動する中央部分における工程中のスラブ厚さを超えることになる。ロール圧延の進行中，ロールは相互に次第に接近させられる。ロールの各設定点ごとに，このとき変形されるスラブの断面はウェブおよびフランジ間の固定面積比，すなわち最終製品におけるウェブ／フランジ面積比と同じ面積比を維持している。水平および垂直ロールは，スラブが建設業界でそのまま使用可能な最終フランジ付形状をとるまであらかじめ計算された増分ずつ移動される。図１および２を参照すると，フランジ付構造製品１０は本発明の方法により図２に示す断面を有するスラブ１２から製造される。フランジ付製品１０は従来技術から既知の任意のサイズおよび形状のものであってもよく，これらはすべて本発明による方法を用いてユニバーサル圧延機におけるロール圧延により製作可能である。たとえば，図１は広幅フランジ付構造ビームまたはＨビーム製品を示し，一方図６および８はＴ形状フランジ付製品およびチャネルまたはＣ形状フランジ付製品をそれぞれ示している。図１の製品１０は中央ウェブ１６により結合された１対のフランジ１４を含む。ビーム製品１０はウェブ方向に沿って測定されかつ符号ｄが付けられた全体深さ１８および符号ｂ_fが付けられたフランジ幅２０を有している。ビーム製品１０はまたフランジ厚さｔ_fおよびウェブ厚さｔ_wを有するように示されている。ビーム製品１０は，図２において選択されたスラブ長さＬ，厚さｔ_sおよび最初の深さ値ｄ_sの符号も付けられている深さ２２を有するスラブ１２から製造される。スラブの長さＬは変化可能であるが，鋳造装置，切断機，再熱炉およびフランジ付構造製品が製造される設備における長さ限界に応じて決定される。本発明により，スラブ１２は（図示されていない）ユニバーサル圧延機内にスラブ１２を挿入する前に再熱炉内でロール圧延温度に再加熱される。ユニバーサル圧延機は選択された最終ビームウェブ１６の最終ウェブ深さ２４に対応する水平ウェブロールを含む。ウェブロールは破線２８の間に定義された中央領域内でスラブ１２の上面および下面２６ａを加工する。同時に，ユニバーサル圧延機のフランジロールはスラブ１２の対向縁面３０を加工する。上記のように，ユニバーサル圧延機のウェブロールおよびフランジロールは同時に作用し，付属のウェブおよびフランジロールの各々の回転軸は，スラブの上面および下面２６に垂直な共通平面内に存在する。したがって，破線２８の間に定義されるスラブの中央部分２６ａは最初のスラブ厚さｔ_sより小さい中間厚さｔ_nに圧縮され，同時にスラブの深さ２２は最初の値ｄ_sから新しい値ｄ_nに低減される。この方法の進行中，ウェブロール間の間隔はステップｎごとに増分ずつ低減され，これによりスラブの中央部分２６ａにおける中間スラブ厚さｔ_nは初期値ｔ_s からさらに低減される。ウェブロール間の間隔における各増分変化に対して，フランジロールもまた増分ずつ相互に接近され，これにより幅２２はその最初の値ｄ_sからさらに低減される。スラブ１２をウェブおよびフランジロール間で前後に通過させるとき，破線２８と外側縁曲３０との間に伸長する領域内に位置する領域２６ｂ内のホットメタルに力が加えられてホットメタルはスラブの中心面３２から離れる反対方向に移動される。矢印３３で示すように，ホットメタルには，スラブの外縁におけるスラブ領域２６ｂのフランジ幅ｂ_fが工程中のスラブウェブ厚さｔ_nを超えるような方向に力が加えられる。ウェブおよびフランジロールは，ロールが図１に示すようにウェブ厚さｔ_w，フランジ厚さｔ_f，フランジ幅ｂ_fおよび深さｄを有する最終製品を製造するまで増分ずつさらに再位置決めされる。フランジ幅２０を希望の最終値ｂ_fに仕上げるために後のロール圧延段において（図示されていない）エッジ仕上ロールが使用される。エッジ仕上ロールはウェブロールにより加えられる力に平行な矢印３６で示す反対方向にフランジ先端３４上をプレスする。図３は図１に示したＨ形状フランジ製品を製造するために使用される９つの増分ロール調節またはステップを示す。これは多くの可能な実施例の一例にすぎない。最終フランジ付製品の他のサイズおよび形状に対して，および種々の圧延機設備に対して，増分ステップ数は図示のステップ数より大きくてもまたは小さくてもよい。ロールの設定点間の移動量（距離）はロールにより形状が形成される圧延機内で利用可能なエネルギーにより概して制限される。９つの増分ステップの各々の後，スラブ１２の対向縁面３０はスラブの圧縮により図３において数字１−８で示した位置に移動される。同時に，ウェブロールの幅により決定されかつ図において破線２８により定義される領域内の対向する上面および下面２６ａは，図３においてそれぞれ数字１′−８′により示される寸法に圧縮される。ロール圧延作用は両縁面３０上および上面および下面２６ａ上で対称である。形状の形成が進みかつスラブの深さ寸法２２が最初の寸法ｄ_s から低減されたとき，高温材料は方向矢印３３で示すようにスラブ中心面３２から離れる２方向に垂直に移動する。したがって，フランジ１４の最終輪郭は，図３に示す増分フランジ領域１″−８″を次第に形成するウェブおよびフランジロールの設定点に対応する増分ステップにおいて形成される。スラブ１２は各設定点においてロール間で単一パスを行い，図示の例においては９つのパスが行われる。各ロール設定点間において図示の９つのパスが行われた後，スラブ１２から図１および３に示すＨ形状が形成される。ウェブおよびフランジロールに対する最終設定点は最終ウェブ厚さｔ_w，最終フランジ厚さｔ_fを形成し，（図示されていない）エッジ仕上ロールは値ｂ_fを有する最終フランジ幅２０を形成する。最終構造部材の深さ１８はウェブを形成する（図示されていない）ウェブロールの幅およびフランジの厚さにより定義される。フランジおよびウェブ部分は同時に加工されるので，分塊／荒延べ圧延機のロール作業において形成されるたとえばタングおよびフィンのような製品歩留を低下させる非対称効果は大部分回避され，歩留ロスはきわめて僅かとなる。得られた製品は構造要素としてそのまま建設業者が使用可能である。しかしながら，製品の出荷前に，フランジ頂部３４を除き内外面の寸法変化の伴わない「研磨」を行ってもよい。とくに初期段階におけるエッジ仕上は，フランジロール加工面に隣接する局部フランジ拡張を制御するためにフラットまたは円錐形状エッジ仕上ロールを用いて行ってもよい。仕上圧延機用の別のエッジ仕上ロールのほかにまたはそれの代わりにフラットエッジ仕上ロールを使用してもよい。欠陥率が低くかつロール圧延工程中の再加熱の必要がない上記の方法の成功および製造された製品の高い歩留は適切な寸法のスラブを用いてユニバーサル圧延機においてロール圧延を開始することにより得られるものである。本方法により，各最終製品に特定の断面積および矩形形状を有するスラブが付属されている。ユニバーサル圧延機のウェブおよびフランジロールの各増分ステップまたは設定点はあらかじめ計算され，これにより圧延機内で製作されるスラブのウェブおよびフランジ間の面積比は各ステップにおいて最終製品におけるウェブのフランジに対する面積比と同じままである。図１に示す製品１０は対称形である。したがって，面積比は片方または両方のフランジを含む計算により決定してよい。しかしながら，図６に示すＴ形状のような非対称形の場合，面積比は単一フランジに基づいて計算される。以下の式はウェブ面積および単一フランジ面積に基づいている。図４は第４設定点位置を示すスラブ１２の端面図であり，この場合ウェブロールは設定点４′にありまたフランジロールはその設定点４にある。断面積は基本的に矩形部分および頭截三角形部分である。したがって，ウェブ１６の断面積および最終的にフランジ１４となる部分の断面積はロール圧延工程が開始される前に容易に計算される。スラブ１２からフランジ付製品１０をロール圧延するときに使用されるステップ数は，ロールにおいて利用可能なエネルギーおよびこれにより各ステップに対するロール設定点間の間隔を調節可能な１回の移動量に応じて決定される。図４において，頭截三角形部分は最終製品においてフランジとなる。スラブがユニバーサル圧延機のロールにより垂直方向および水平方向に同時に加工されるときにその長さＬに沿ってスラブは延びることは当業者に理解されよう。したがって，選択された最終フランジ付製品１０の形状の既知の寸法を用いることにより，かつ計算を行うことにより，開始スラブ深さｄsを決定することが可能である。このとき，使用されるユニバーサル圧延機の物理的容量に基づき，最終製品を形成するときに使用されるステップ数または設定点数が決定される。ウェブの寸法がｄ_sからｄへおよびｔ_sからｔ_wへそれぞれ加工されるときに中間値ｄ_nおよびそれに対応する中間値ｔ_nを計算することが可能である。ウェブおよびフランジロールの対応するそれぞれのステップｎ，（ｎ＋１，ｎ＋２．．．）はスラブのウェブのフランジに対する面る面積比Ａ_wn/Ａ_fnが常に選択された最終製品のウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fと等しいように計算される。この計算はできるだけ正確に行われる。要約すると，この方法は特定のロール圧延設備において形成されまたは提供されるスラブ厚さｔ_sを考慮して，適切なスラブ断面，とくにスラブ深さ２２を選択するステップを含む。言い換えると，スラブ厚さは本発明による方法を用いるとき完全に選択可能な変数ではない。スラブ製造装置またはスラブ供給源，すなわち連続鋳造装置がｔ_sを決定する。スラブ厚さｔ_sは一般に最終ウェブ厚さｔ_w の少なくとも４倍，理想的には選択された最終製品のｂ_fに対し≧ｂ_fとすべきである。次に，ウェブロール，フランジロールおよび後段におけるフランジ幅２０を制限するエッジ仕上ロールに対して対応する設定点の表が計算され，これによりロール圧延工程中のウェブのフランジに対する面積比は最終製品におけるウェブのフランジに対する面積比と同じ値をとることができる。次に，あらかじめ計算された設定点の表を用いて，たとえば２２００°Ｆの高温においてスラブはユニバーサル圧延機内で加工され，ロールに対する対応する設定点の各々においてスラブのパスを行い，この結果最終設定点におけるパスの後にフランジ付製品が完成される。このとき，部材はたとえは１４００°Ｆに冷却されている。現在使用されているたいていのユニバーサル圧延機においては，水平ウェブロールが駆動され，垂直フランジロールは駆動されない。両方のロール対が駆動されることが好ましいことは当然である。本方法は向きには無関係であると理解すべきである。本発明の方法において，ロールおよびスラブは，垂直方向を向くウェブを有する部材を製造するような位置に向けてもよい。以下の実施例は，“Be thlehem STRUCTURAL SHAPES”（ベツレヘム構造形状），カタログ３２７７，１９８９年６月版に掲載されているようなＷ２４Ｌ×６２の広幅フランジビームに対する仕様に基づいており，図１ないし４には，この用途に対する図面の寸法記号が示されている。図１の最終Ｈ形状フランジ付製品１０を製造する方法のステップは以下のとおりである。ステップ１）最終フランジ付製品１０のウェブのフランジに対する面積比Ａ_w ／Ａ_fを計算する。（図１参照。）Ａ_w＝（ｄ−２ｔ_f）（ｔ_w）Ａ_f＝ｂ_fｔ_f Ａ_w＝［23.74−（2・0.590）］（0.430）Ａ_f＝（7.040）（.590）Ａ_w＝9.701 Ａ_f＝4.154 Ａ_w／Ａ_f＝2.336 ステップ２）次式を用いて符号２２で示したスラブの開始幅ｄ_s を計算する。ここで，スラブ厚さｔ_sは特定の鋳造設備に対する既知の値であることを認識する。厚さｔ_sは最終製品のｔ_wに対し≧４ｔ_wとし，理想的には≧ｂ_f とすべきである。（図２参照。）ｄ_s=（22.560）［1＋2（2.336）^-1］ｄ_s=22.560＋45.120（2.336）^-1 ｄ_s=22.560＋19.319＝41.879 この式は破線２８の間の開始ウェブ面積，および破線２８と縁面３０との間に伸長する開始フランジ面積を決定する。たとえば，ｄ_ws=２２．５６０およびｔ_f _s =２２．４２６がわかると，開始時のウェブのフランジに対する面積比Ａ_ws/Ａ_f _s は次のように計算される。Ａ_ws=（ｄ_ws）（ｔ_s）Ａ_fs=（ｔ_fs）（ｂ_fs）Ａ_ws=（22.560）（8）Ａ_fs=（9.660）（8）Ａ_ws=180.480 Ａ_fs=77.276 Ａ_ws/Ａ_fs=180.480／77.276＝2.336 この例からわかるように，スラブの開始深さ２２はステップ１に示した最終製品の面積比Ａ_w/Ａ_fに等しいウェブのフランジに対する開始面積比Ａ_ws/Ａ_fsを提供するように調節される。したがって，スラブの開始面積比はスラブ厚さｔ_sの値に無関係に最終面積比Ａ_w/Ａ_fに等しい。ステップ３）ユニバーサル圧延機のウェブロール間の各バスに対する標準設定点の表を計算する。希望の最終フランジ付製品の厚さｔ_wに到達するまで各パスはステップ（ｎ＋１．．．ｎ＋８）ごとにスラブの厚さｔ_sを低減する。（図３および以下の表Ａを参照。）ウェブの１ステップ移動量＝（ｔ_s-ｔ_w）／ｎウェブの１ステップ移動量＝（8−0.430）／9 ウェブの１ステップ移動量＝0.841 パス数および各パスにおける移動量は当業者に既知のように圧延機において利用可能な動力および製品品質／温度要求に応じて決定される。ステップ４）次式を用いて選択された各水平設定点（ｎ＋１．．．ｎ＋８）における中間ウェブ面積Ａ_wnを計算する。以下の実施例は設定点ｎ＋４に基づいている。（図４および以下の表Ａ参照。）Ａ_w4=（ｔ_w4）（ｄ_w）Ａ_w4=（4.636）（22.560）Ａ_w4=104.578 ステップ５）次式を用いて各水平設定点（ｎ＋１．．．ｎ＋８）に対する中間フランジ面積Ａ_fnを計算する。以下の実施例は設定点ｎ＋４に基づいている。（図４および以下の表参照。）Ａ_f4=Ａ_w4(Ａ_w/Ａ_f)^-1 Ａ_f4=104.578（2.336）^-1 Ａ_f4=44.7686 ステップ６）スラブ厚さｔ_sから最終製品１０のフランジ幅ｂ_fまでの各パス（ｎ＋１．．．ｎ＋８）に対する中間フランジ幅ｂ_fnの表を計算し，およびステップ７）各パスに対しＡ_fnをｂ_fnで除算することにより各ステップ（ｎ＋１．．．ｎ＋８）に対するフランジロールの設定点の表を計算する。ステップ６ステップ７ｂ_fn=（ｔ_s-ｂ_f）／ｎｔ_f4=Ａ_f4/ｂ_f4 ｂ_fn=（８−7.040）／９ｔ_f4=39.53／7.888 ｂ_fn=0.107は設定点ごとに変わるｔ_f4=5.011 ∴ｂ_f4=８−（0.107×４）ｂ_f4=7.573 以下の表Ａはスラブから最終フランジ付製品まで９パスにおいてロール圧延することによりＷ２４Ｌ×６２の広幅フランジビームを製造するために計算された上記の７段ロール設定点情報を示す。このとき，スラブ１２は表Ａに示す上記計算設定点により位置決めされたウェブおよびフランジロールを有するユニバーサル圧延機に供給される。次に，スラブ１２はｎセットの設定点による一連のパスにおいてロール圧延され，パスが完了したとき図１に示す広幅フランジ付製品１０が形成される。最終製品は，たとえば連続鋳造工程から加熱スラブが圧延のために圧延機内に供給された後，追加の再加熱を行うことなく完成される。通常，一群のビーム製品における各ビームサイズは同じ内側ウェブ深さｄ_wを有している。たとえば，Bethlehem Ｗ24の広幅フランジ群においては，１２の異なる重量のビームがＷ２４×５５の最小ビームからＷ２４×１７６の最大ビームまでのサイズ範囲内に入っている。１２の異なるＷ２４ビームの各々は同じ２２．５６０″のウェブ深さｄ_wを有している。このビーム群はユニバーサル圧延機において同じウェブおよびフランジロールを用いて最終製品にロール圧延することができる。あるユニバーサル圧延機はテーパ付フランジロールを有している。このような圧延機においては，スラブのウェブ部分の外面３０は図３および４に示すように中心面３２に沿って僅かに凹形状を形成することになる。ロール圧延法の種々の設定点に対するウェブのフランジに対する面積比を計算するとき，この輪郭を有するフランジ部分が考慮されなければならない。上記の実施例は本発明のステップを用いて最終広幅フランジ付ビーム製品を製造する例を示しているが，この方法のステップを用いて他のフランジ付製品もまた製造可能であることを理解すべきである。たとえば，図５および６は本発明によるロール圧延法を用いてフランジ付構造Ｔ形状を形成する例を示している。上記のフランジ付ビームの例と同様に，Ｔ形状製品は，図５において選択されたスラブ長さＬ，厚さｔ_sおよび最初のスラブ深さ値ｄ_sの符号も付けられている深さＴ２２を有するスラブＴ１２から製造される。前と同様に，スラブＴ１２はユニバーサル圧延機に挿入される前に適切なロール圧延温度に再加熱される。ユニバーサル圧延機はＴ形状製品の最終ウェブ深さｄ_wに対応する水平ウェブロールを含む。ウェブロールは，スラブＴ１２の一方の縁に沿って伸長する破線Ｔ２８ａと第２の破線Ｔ２８との間に形成されるウェブ領域内でスラブＴ１２の上面および下面Ｔ２６ａを加工する。同時に，垂直フランジロールは破線Ｔ２８に隣接するスラブ縁面Ｔ３０を加工し，（図示されていない）エッジ仕上ロールは縁Ｔ３０ａに沿って絞り出された局部高温材料を制御するように縁Ｔ３０ａを加工し，これにより破線Ｔ２８ａとＴ２８との間の適切なウェブ深さｄ_wを維持する。破線Ｔ２８ａとＴ２８との間に定義されたスラブのウェブ部分は最初のスラブ厚さｔ_sより小さい中間厚さに圧縮され，同時にスラブの深さＴ２２は最初のスラブ深さ値ｄ_sから低減される。この方法の進行中，ウェブロール間の間隔はステップｎごとに増分ずつ低減され，これによりスラブの中央部分における中間スラブ厚さｔnは初期値ｔ_sからさらに低減される。ウェブロール間の間隔における各増分変化に対して，ラインＴ２８に隣接するフランジロールもまた増分ステップにおいてウェブ部分に接近され，これにより深さＴ２２はその最初のスラブ値ｄ_sからさらに低減される。スラブＴ１２をウェブおよびフランジロール間で前後に通過させるとき，破線Ｔ２８と外側縁面Ｔ３０との間に伸長する領域内に位置する領域Ｔ２６ｂ内のホットメタルに力が加えられてホットメタルはスラブの中心面Ｔ３２から離れる反対方向に移動される。矢印Ｔ３３で示すように，ホットメタルには，スラブ領域Ｔ２６ｂの厚さが最初のスラブ厚さｔ_sを超えるような方向に力が加えられる。ウェブおよびフランジロールは，ロールが図６に示すようにウェブ厚さｔ_wおよびフランジ厚さｔ_fを有する製品を製造するまで増分ずつさらに再位置決めされる。フランジ幅を希望の最終値ｂ_fに仕上げるために後のロール圧延段において（図示されていない）エッジ仕上ロールが使用される。エッジ仕上ロールはウェブロールにより加えられる力に平行な（図１において矢印３６で示す）反対方向にフランジ先端上をプレスする。図６は図５に示すようなスラブからＴ形状製品をロール圧延するために使用される９つの増分ロール調節またはステップを示す。同様に，これは一例にすぎない。増分ステップ数は図示のステップ数より大きくてもまたは小さくてもよい。ロールの設定点間の移動量（距離）はロールにより形状が形成される圧延機内で利用可能なエネルギーにより概して制限される。９つの増分ステップの各々の後，スラブＴ１２の縁面Ｔ３０はスラブの圧縮により図６において数字１−８で示した位置に移動される。同時に，ウェブロールの幅により決定されかつ図５において破線Ｔ２８ａおよびＴ２８により定義されるウェブ領域内の対向する上面および下面２６ａは，図６においてそれぞれ数字１′−８′により示される寸法に圧縮される。Ｔ形状断面の形成において，ロール圧延作用は縁面Ｔ３０ａおよびＴ３０に沿って非対称であり，上面および下面２６ａ上で対称である。形状の形成が進みかつスラブの幅寸法Ｔ２２が最初のスラブ寸法ｄ_sから低減されたとき，高温材料は方向矢印Ｔ３３で示すようにスラブ中心面Ｔ３２から離れる２方向に垂直に移動する。したがって，フランジＴ１４の最終輪郭は，フランジ領域１″−８″を次第に形成するウェブおよびフランジロールの設定点に対応する増分ステップにおいて形成される。スラブＴ１２は各設定点においてロール間で単一パスを行い，図示の例においては９つのパスが行われる。各ロール設定点間において図示の９つのパスが行われた後，スラブＴ１２から図６に示す最終Ｔ形状製品が形成される。ウェブおよびフランジロールに対する最終設定点はウェブ厚さｔ_w，フランジ厚さｔ_fを形成し，（図示されていない）エッジ仕上ロールは値ｂｆを有するフランジ幅を形成する。最終構造製品の深さはウェブを形成するウェブロールの幅およびフランジの厚さにより定義され，各パスに対するロール設定点はＨ形状のフランジ付製品に対して与えられた上記の例と同様に計算される。本発明のステップを用いて製造可能な異なるフランジ付製品のさらに他の例が図７および８に示されている。図は，図７において選択されたスラブ長さＬ，厚さｔ_sおよび最初のスラブ深さ値ｄ_sの符号も付けられている深さＣ２２を有するチャネルまたは構造Ｃ形状を製造する例を示している。前と同様に，スラブＣ１２はユニバーサル圧延機に挿入される前に再熱炉においてロール圧延温度まで再加熱される。ユニバーサル圧延機はＣ形状製品の最終ウェブ深さｄ_wに対応する水平ロール，すなわちウェブロールを含む。ウェブロールは破線Ｃ２８の間に定義されたウェブ領域内のスラブＣ１２の上面Ｃ２６ａを加工する。同時に，フランジロールが破線Ｃ２８に隣接するスラブ縁面Ｃ３０を加工する。破線Ｃ２８の間に定義されるスラブのウェブ領域はウェブロールにより最初のスラブ厚さｄsより小さい中間厚さに圧縮され，同時にスラブの深さＣ２２は最初の値ｄ_sから低減される。この方法の進行中，ウェブロール間の間隔はステップｎごとに増分ずつ低減され，これによりスラブの中央部分Ｃ２６ａにおける中間スラブ厚さｔ_nは初期値ｔ_sからさらに低減される。ウェブロール間の間隔における各増分変化に対して，フランジロールもまた増分ステップｎにおいてウェブ部分に接近され，これにより幅Ｃ２２はその最初の値ｄ_sからさらに低減される。スラブＣ１２をウェブおよびフランジロール間で前後に通過させるとき，破線Ｃ２８と外側縁面Ｃ３０との間に伸長する領域内に位置する領域Ｃ２６ｂ内のホットメタルに力が加えられてホットメタルはスラブの中心面Ｃ３２から離れる反対方向に移動される。矢印Ｃ３３で示すように，ホットメタルには，スラブ領域Ｃ２６ｂの厚さが工程中のウェブ厚さｔ_nを超えるような方向に力が加えられる。ウェブおよびフランジロールは，ロールが図８に示すようにウェブ厚さｔ_wおよびフランジ厚さｔ_fを有する最終Ｃ形状製品を製造するまで増分ずつさらに再位置決めされる。フランジ幅を希望の最終値ｂ_fに仕上げ，および拡張メタルを支持しかつ上方方向に向けるために後のロール圧延段において（図示されていない）エッジ仕上ロールが使用される。エッジ仕上ロールはウェブロールにより加えられる力に平行な（図１において矢印３６で示す）反対方向にフランジ先端およびウェブ底部上をプレスする。図８は図７に示すようにスラブから最終Ｃ形状をロール圧延するために使用される９つの増分ロール調節またはステップを示す。同時にこれは一例にすぎない。増分ステップ数は図示のステップ数より大きくてもまたは小さくてもよい。ロールの設定点間の移動量（距離）はロールにより形状が形成される圧延機内で利用可能なエネルギーにより概して制限される。９つの増分ステップの各々の後，スラブＣ１２の対向縁面Ｃ３０はスラブの圧縮により図８において数字１−８で示した位置に移動される。同時に，ウェブロールの幅により決定されるウェブ領域内Ｃ２６ａ内の上面Ｃ２６ａは，図３においてそれぞれ数字１′−８′により示される寸法に対応して圧縮される。同時に，底部エッジ仕上ロールが全深さＣ２２を加工して底面Ｃ２６に沿って絞り出される局部高温材料を制御する。Ｃ形状の形成において，ロール圧延作用は縁面Ｃ３０に沿って対称であり，上面および下面Ｃ２６ａおよびＣ２６上で非対称である。形状の形成が進みかつスラブの深さＣ２２が最初のスラブ深さｄ_sから低減されたとき，高温材料は方向矢印Ｃ３３で示すようにスラブ中心面Ｃ３２から離れる一方向に移動する。したがって，フランジＣ１４の最終輪郭は，フランジ領域１″−８″を次第に形成するフランジロールのロール設定点に対応する増分ステップにおいて形成される。スラブＣ１２は各設定点においてロール間で単一パスを行い，図示の例においては９つのパスが行われる。各ロール設定点間において図示の９つのパスが行われた後，スラブＣ１２から図８に示す最終Ｃ形状が形成される。ウェブおよびフランジロールに対する最終設定点はウェブ厚さｔ_w,フランジ厚さｔｆを形成し，（図示されていない）エッジ仕上ロールは値ｂ_fを有する最終フランジ幅を形成する。最終構造製品の深さはウェブを形成するウェブロールの幅およびフランジの厚さにより定義され，各パスに対するロール設定点はＨ形状のフランジ付製品に対して与えられた上記の例と同様に計算される。このようにして，ユニバーサル圧延機およびエッジ仕上ロールに制限してもよい通常のロール圧延設備のみを用いて矩形スラブから広幅フランジ付製品が製造される。スラブの深さｄ_sを調節することにより所定セットのウェブロールから，最終製品がすべて同じ内側ウェブ深さ２４を有する広範囲の製品を製造することが可能である。したがって，設備の要求度は低減される。最初のロール圧延ステップの前に加工部品を１回加熱するだけなのでエネルギーが節約され，すぐ製作加工に使用可能な製品が高い歩留でかつ欠陥の少ない製品が製造される。したがって，上記の説明から明らかなように上記の設定された課題は有効に達成され，上記の方法を実行するときに，本発明の精神および範囲から逸脱することなくある程度の変更が可能なので，上記の説明に含まれる事項はすべて例として解釈すべきであり，決してこれに限定されるものではないことがわかるであろう。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項【提出日】１９９７年１月１５日【補正内容】次に，あらかじめ計算された設定点の表を用いて，たとえば１２０４°Ｃ（２２００°Ｆ）の高温においてスラブはユニバーサル圧延機内で加工され，ロールに対する対応する設定点の各々においてスラブのパスを行い，この結果最終設定点におけるパスの後にフランジ付製品が完成される。このとき，部材はたとえば７７７．７°Ｃ（１４００°Ｆ）に冷却されている。現在使用されているたいていのユニバーサル圧延機においては，水平ウェブロールが駆動され，垂直フランジロールは駆動されない。両方のロール対が駆動されることが好ましいことは当然である。本方法は向きには無関係であると理解すべきである。本発明の方法において，ロールおよびスラブは，垂直方向を向くウェブを有する部材を製造するような位置に向けてもよい。以下の実施例は，“Be thIehem STRUCTURAL SHAPES”（ベツレヘム構造形状），カタログ３２７７，１９８９年６月版に掲載されているようなＷ２４Ｌ×６２の広幅フランジビームに対する仕様に基づいており，図１ないし４には，この用途に対する図面の寸法記号が示されている。図１の最終Ｈ形状フランジ付製品１０を製造する方法のステップは以下のとおりである。ステップ１）最終フランジ付製品１０のウェブのフランジに対する面積比Ａ_w ／Ａ_fを計算する。（図１参照。）Ａ_w＝（ｄ−２ｔ_f）（ｔ_w）Ａ_f＝ｂ_fｔ_f Ａ_w＝［60.299−（2・1.499）］（1.092）Ａ_f＝（17.881）（1.499）Ａ_w＝（62.587）Ａ_f＝（26.800）Ａ_w／Ａ_f＝2.336 ステップ２）次式を用いて符号２２で示したスラブの開始幅ｄ_s を計算する。ここで，スラブ厚さｔ_sは特定の鋳造設備に対する既知の値であることを認識する。厚さｔ_sは最終製品のｔ_wに対し≧４ｔ_wとし，理想的には≧ｂ_f とすべきである。（図２参照。）ｄ_s＝（57.302）［1＋2（5.933）^-1］ｄ_s＝57.302＋114.604（5.933）^-1 ｄ_s＝57.302＋49.070＝106.373 この式は破線２８の間の開始ウェブ面積，および破線２８と縁面３０との間に伸長する開始フランジ面積を決定する。たとえば，ｄ_ws＝５７．３０２ｃｍ（２２．５６０″）およびｔ_fs＝５６．９６２ｃｍ（２２．４２６″）がわかると，開始時のウェブのフランジに対する面積比Ａ_ws／Ａ_fsは次のように計算される。Ａ_ws＝（ｄ_ws）（ｔ_s）Ａ_fs＝（ｔ_fs）（ｂ_fs）Ａ_ws＝（57.302）（20.320）Ａ_fs＝（25.536）（20.320）Ａ_ws＝1164.385 Ａ_fs＝498.554 Ａ_ws／Ａ_fs＝1164.385／498.554＝2.336 この例からわかるように，スラブの開始深さ２２はステップ１に示した最終製品の面積比Ａ_w／Ａ_fに等しいウェブのフランジに対する開始面積比Ａ_ws／Ａ_fsを提供するように調節される。したがって，スラブの開始面積比はスラブ厚さｔ_s の値に無関係に最終面積比Ａ_w／Ａ_fに等しい。ステップ３）ユニバーサル圧延機のウェブロール間の各バスに対する標準設定点の表を計算する。希望の最終フランジ付製品の厚さｔwに到達するまで各パスはステップ（ｎ＋１．．．ｎ＋８）ごとにスラブの厚さｔ_sを低減する。（図３および以下の表Ａを参照。）ウェブの１ステップ移動量＝（ｔ_s−ｔ_w）／ｎウェブの１ステップ移動量＝（20.320−1.092）／9 ウェブの１ステップ移動量＝2.136 パス数および各パスにおける移動量は当業者に既知のように圧延機において利用可能な動力および製品品質／温度要求に応じて決定される。ステップ４）次式を用いて選択された各水平設定点（ｎ＋１．．．ｎ＋８）における中間ウェブ面積Ａ_wnを計算する。以下の実施例は設定点ｎ＋４に基づいている。（図４および以下の表Ａ参照。）Ａ_w4＝（ｔ_w4）（ｄ_w）Ａ_w4＝（11.775）（57.302）Ａ_w4＝674.695 ステップ５）次式を用いて各水平設定点（ｎ＋１．．．ｎ＋８）に対する中間フランジ面積Ａ_fnを計算する。以下の実施例は設定点ｎ＋４に基づいている。（図４および以下の表参照。）Ａ_f4=Ａ_w4（Ａ_w/Ａ_f）^-1 Ａ_f4=265.628（2.336）^-1 Ａ_f4=288.829 ステップ６）スラブ厚さｔ_sから最終製品１０のフランジ幅ｂ_fまでの各パス（ｎ＋１．．．ｎ＋８）に対する中間フランジ幅ｂ_fｎの表を計算し，およびステップ７）各パスに対しＡ_fnをｂ_fnで除算することにより各ステップ（ｎ＋１．．．ｎ＋８）に対するフランジロールの設定点の表を計算する。ステップ６ステップ７ｂ_fn=（ｔ_s-ｂ_f）／ｎｔ_f4=Ａ_f4/ｂ_f4 ｂ_fn=（20.320−17.882）／9 ｔ_f4=100.406／20.036 ｂ_fn=0.277は設定点ごとに変わるｔ_f4=12.728 ∴ｂ_f4=20.320−（0.272×4）ｂ_f4=19.235 以下の表Ａはスラブから最終フランジ付製品まで９パスにおいてロール圧延することによりＷ２４Ｌ×６２の広幅フランジビームを製造するために計算された上記の７段ロール設定点情報を示す。このとき，スラブ１２は表Ａに示す上記計算設定点により位置決めされたウェブおよびフランジロールを有するユニバーサル圧延機に供給される。次に，スラブ１２はｎセットの設定点による一連のパスにおいてロール圧延され，パスが完了したとき図１に示す広幅フランジ付製品１０が形成される。最終製品は，たとえば連続鋳造工程から加熱スラブが圧延のために圧延機内に供給された後，追加の再加熱を行うことなく完成される。通常，一群のビーム製品における各ビームサイズは同じ内側ウェブ深さｄ_wを有している。たとえば，Bethlehem Ｗ24の広幅フランジ群においては，１２の異なる重量のビームがＷ２４×５５の最小ビームからＷ２４×１７６の最大ビームまでのサイズ範囲内に入っている。１２の異なるＷ２４ビームの各々は同じ５７．３０２ｃｍ（２２．５６０″）のウェブ深さｄ_wを有している。このビーム群はユニバーサル圧延機において同じウェブおよびフランジロールを用いて最終製品にロール圧延することができる。あるユニバーサル圧延機はテーパ付フランジロールを有している。このような圧延機においては，スラブのウェブ部分の外面３０は図３および４に示すように中心面３２に沿って僅かに凹形状を形成することになる。ロール圧延法の種々の設定点に対するウェブのフランジに対する面積比を計算するとき，この輪郭を有するフランジ部分が考慮されなければならない。上記の実施例は本発明のステップを用いて最終広幅フランジ付ビーム製品を製造する例を示しているが，この方法のステップを用いて他のフランジ付製品もまた製造可能であることを理解すべきである。たとえば，図５および６は本発明によるロール圧延法を用いてフランジ付構造Ｔ形状を形成する例を示している。スか行われる。各ロール設定点間において図示の９つのパスが行われた後，スラブＣ１２から図８に示す最終Ｃ形状が形成される。ウェブおよびフランジロールに対する最終設定点はウェブ厚さｔ_w，フランジ厚さｔ_fを形成し，（図示されていない）エッジ仕上ロールは値ｂfを有する最終フランジ幅を形成する。最終構造製品の深さはウェブを形成するウェブロールの幅およびフランジの厚さにより定義され，各パスに対するロール設定点はＨ形状のフランジ付製品に対して与えられた上記の例と同様に計算される。このようにして，ユニバーサル圧延機およびエッジ仕上ロールに制限してもよい通常のロール圧延設備のみを用いて矩形スラブから広幅フランジ付製品が製造される。スラブの深さｄ_sを調節することにより所定セットのウェブロールから，最終製品がすべて同じ内側ウェブ深さ２４を有する広範囲の製品を製造することが可能である。したがって，設備の要求度は低減される。最初のロール圧延ステップの前に加工部品を１回加熱するだけなのでエネルギーが節約され，すぐ製作加工に使用可能な製品が高い歩留でかつ欠陥の少ない製品が製造される。【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項【提出日】１９９７年３月２５日【補正内容】明細書フランジ付構造製品をスラブから直接製造する方法発明の背景本発明はフランジ付構造製品の製造方法，さらに詳細にはたとえばＨおよびＩ形状を有するビームのような構造ビームをスラブから直接製造する方法に関するものである。２０世紀の初頭以後，フランジ付構造製品を一体要素としてロール圧延することが最初に行われたとき，これらの製品の製造における時間，エネルギーおよびコストを節約する必要性が常に存在していた。最初の製造方法は，鋳造ビレットを再加熱し，荒延べ圧延機において粗成形することによりたとえば概してＨ形状のフランジ付ビーム素材に成形することを必要とした。次に，得られた素材がユニバーサル圧延機内で仕上げられた。１９１２年７月３０日付のGreyによる米国特許第１０３４３６１号ならびにドイツ特許第１６２７１４号および英国特許公開第１６４７９号に記載の方法は，荒延べ圧延機およびユニバーサル圧延機の両方を必要とした。ロール圧延されたフランジ付製品が広く使用されるようになるに従って，建設業界により，製品のさらに特殊な形状，サイズおよび重量が仕様されるようになった。鉄鋼業界はこれに対応し，今日では世界中でロール圧延機においてきわめて多種類の異なるロール圧延フランジ付製品が製造されている。最終製品にロール圧延するために特定の矩形形状をユニバーサル圧延機に直接供給することができれば，設備費，材料費および時間が低減可能であることが明らかになった。矩形形状がユニバーサル圧延機に直接供給可能な場合，荒延べ圧延機を省略することができ，本発明により，上記の目的は，フランジ付製品がウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fを有する所定の寸法および形状の前記フランジ付製品をスラブから製造する方法において，ａ）厚さｔ_sおよび所定スラブ深さｄ_sの矩形断面を有するスラブを予熱することなくユニバーサル圧延機に導入するステップと，ｂ）ユニバーサル圧延機の少なくとも一方のウェブロールが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ深さｄ_wに等しいロール幅を有する対向ウェブロール間で前記スラブのウェブ部分を中間厚さｔ_nに圧縮するステップと，ｃ）ユニバーサル圧延機の少なくとも一方のフランジロールによりステップ（ｂ）とほぼ同時に前記スラブ深さｄ_sを中間深さｄ_nに圧縮し，前記少なくとも一方のフランジロールが前記対向ウェブロールにより圧縮されない領域内に位置する前記スラブのフランジ部分を圧縮して前記フランジ部分を前記ウェブ部分に対しほぼ直角な方向に伸長させるステップと，ｄ）前記対向ウェブロールの少なくとも一方のウェブロールを前記中間厚さｔ_n の低減方向に増分ずつ調節し，かつ前記少なくとも一方のフランジロールを前記中間深さｄ_nの低減方向に増分ずつ調節するステップと，ｅ）前記スラブを前記対向ウェブロール間でおよび前記少なくとも一方のフランジロールを用いて同時に圧縮して前記中間厚さｔ_nを増分ずつさらに低減しかつ前記中間深さｄ_nを増分ずつさらに低減し，これにより前記フランジ部分を前記ウェブ部分に対しほぼ直角な方向にさらに伸長させるステップと，およびｆ）前記中間深さｔ_nが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ厚さｔ_wに等しくなるまでステップ（ｄ）および（ｅ）を反復するステップと，を含むフランジ付製品をスラブから製造する方法により解決される。請求の範囲１．フランジ付製品がウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_f を有する所定の寸法および形状の前記フランジ付製品をスラブから製造する方法において，ａ）厚さｔ_sおよび所定スラブ深さｄ_sの矩形断面を有するスラブを予熱することなくユニバーサル圧延機に導入するステップと，ｂ）ユニバーサル圧延機の少なくとも一方のウェブロールが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ深さｄ_wに等しいロール幅を有する対向ウェブロール間で前記スラブのウェブ部分を中間厚さｔ_nに圧縮するステップと，ｃ）ユニバーサル圧延機の少なくとも一方のフランジロールによりステップ（ｂ）とほぼ同時に前記スラブ深さｄ_sを中間深さｄ_nに圧縮し，前記少なくとも一方のフランジロールが前記対向ウェブロールにより圧縮されない領域内に位置する前記スラブのフランジ部分を圧縮して前記フランジ部分を前記ウェブ部分に対しほぼ直角な方向に伸長させるステップと，ｄ）前記対向ウェブロールの少なくとも一方のウェブロールを前記中間厚さｔ_n の低減方向に増分ずつ調節し，かつ前記少なくとも一方のフランジロールを前記中間深さｄ_nの低減方向に増分ずつ調節するステップと，ｅ）前記スラブを前記対向ウェブロール間でおよび前記少なくとも一方のフランジロールを用いて同時に圧縮して前記中間厚さｔ_nを増分ずつさらに低減しかつ前記中間深さｄ_nを増分ずつさらに低減し，これにより前記フランジ部分を前記ウェブ部分に対しほぼ直角な方向にさらに伸長させるステップと，およびｆ）前記中間深さｔ_nが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ厚さｔ_wに等しくなるまでステップ（ｄ）および（ｅ）を反復するステップと，を含むフランジ付製品をスラブから製造する方法。２．前記ウェブ部分に対し直角に伸長する前記スラブの前記フランジ部分をユニバーサル圧延機のエッジ仕上ロール手段の間を通過させ，前記エッジ仕上ロール手段が前記フランジ部分を前記フランジ付製品の前記所定寸法のフランジ幅ｂ_f に対応する最終寸法に形成するステップ，をさらに含む請求項１の方法。３．前記エッジ仕上ロール手段が，前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも１つのフランジロールの間で圧縮される前記スラブの少なくとも最終パスの間に前記スラブに作用する請求項２の方法。４．前記エッジ仕上ロール手段が前記ウェブロールにより圧縮されない前記ウェブ部分に直角に伸長する前記フランジ部分を前記フランジ付製品の所定寸法のフランジ幅ｂ_fに対応する最終寸法に制限するために前記ウェブロールに平行に作用するように位置決めされる請求項２または３の方法。５．前記スラブにおける前記増分変化の各々に対し，前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロールが，前記フランジ付製品の前記ウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fに等しい中間ウェブ部分の中間フランジ部分に対する面積比Ａ_wn/Ａ_fnを提供する所定の設定点に調節される請求項１ないし４のいずれかの方法。６．前記スラブが前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロール内を交互に反対方向に通過する請求項１ないし５の方法。７．スラブの厚さおよび深さにおける前記増分ずつの低減の各々に対し単一パスが行われる請求項１ないし６のいずれかのの方法。８．ステップ（ａ）の前記スラブが，ａ）最初のスラブ厚さ≧４ｔ_w,およびｂ）最初のスラブ深さｄ_s=（ｄ_w）[１＋２(Ａ_w/Ａ_f)^-1], ここでｉ）Ａ_w=（ｄ_w）（ｔ_w）およびＡ_f＝（ｔ_f）（ｂ_f），および ii）ｄ_w,ｂ_fはそれぞれ，前記最終製品の前記所定寸法の深さおよびフランジ幅，を含む請求項１ないし７のいずれかの方法。９．ａ）複数のステップｎにおいて前記対向ウェブロールを増分ずつ調節するためのウェブロールの設定点を選択することと，ｂ）中間ウェブ面積Ａ_wn＝（ｔ_wn）（ｄ_w）を決定することにより各ステップにおける対応するフランジロールの設定点を計算することと，ここでｉ）ｔ_wn=ステップｎに対する中間ウェブ厚さ，およびｃ）前記Ａ_wnを用いて前記ステップｎにおける中間フランジ面積Ａ_fnを計算することと，ここでＡ_fn=Ａ_wn(Ａ_w/Ａ_f)^-1 を含む請求項８の方法。１０．ａ）前記フランジロールの設定点が，前記ウェブロールの設定点の各々に対してｔ_fn=Ａ_fn/ｂ_fnとなるように計算され，ここでｉ）ｔ_fnは中間フランジ厚さおよびｂ_fnは中間フランジ幅であり，およびｂ）前記ステップｎの各々における中間ウェブのフランジに対する面積比Ａ_wn /Ａ_fnが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fに等しく維持される，請求項９の方法。１１．スラブが圧縮される前に予熱される請求項１ないし１０のいずれかの方法。１２．ステップ（ｃ）において，スラブがフランジロール対間を通過され，フランジロールの回転軸がウェブロールの回転軸に対し直角であり，前記スラブ幅ｄ_sを中間幅ｄ_nに圧縮するために，ウェブロールにより圧縮されない領域に位置する前記スラブの部分が，前記ロール対による前記圧縮の結果として，前記スラブがフランジロール間を前記通過する方向に対し概して直角に伸長する請求項１ないし１１のいずれかの方法。１３．ステップ（ａ）の前記スラブの断面が概して矩形である請求項１ないし１２のいずれかの方法。１４．ステップ（ａ）の前記スラブの断面が，次の式ｄ_s=（ｄ−２ｔ_f）[１＋２(Ａ_w/Ａ_f)^-1]，およびここでｄ＝最終広幅フランジ付製品の深さ，ｔ_f=最終フランジの厚さ，ｔ_w=最終ウェブの厚さ，およびＡ_w=（ｄ−２ｔ_f）（ｔ_w）Ａ_f=ｈ_fｔ_f により計算される請求項１ないし１３のいずれかの方法。１５．前記水平ロール対に対する設定点が選択された後，前記垂直ロール対に対する対応設定点が各ステップｎにおいてｔ_wn(ｄ−２ｔ_f)に等しい中間ウェブ面積Ａ_wnを決定することにより計算され，ｔ_wnは中間ウェブ厚さであり，およびＡ_wnの計算値を用いて対応中間フランジ面積をＡ_fn=Ａ_wn(Ａ_w/Ａ_f)^-1として計算する請求項１４の方法。１６．前記水平ロールの前記設定点の各々に対する前記垂直ロールに対し設定点がｔ_fn=Ａ_fn/ｈ_fnとなるように計算され，ここでｔ_fnは中間フランジ厚さであり，およびＡ_wn/Ａ_fnがＡ_w/Ａ_fに等しく維持される請求項１５の方法。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ

Claims

【特許請求の範囲】１．フランジ付製品がウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fを有する所定の寸法および形状の前記フランジ付製品をスラブから製造する方法において，ａ）厚さｔ_sおよび所定スラブ深さｄ_sの断面を有するスラブを提供するステップと，ｂ）少なくとも一方のウェブロールが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ深さｄ_wに等しいロール幅を有する対向ウェブロール間で前記スラブのウェブ部分を中間厚さｔ_nに圧縮するステップと，ｃ）少なくとも一方のフランジロールによりステップ（ｂ）とほぼ同時に前記スラブ深さｄ_sを中間深さｄ_nに圧縮し，前記少なくとも一方のフランジロールが前記対向ウェブロールにより圧縮されない領域内に位置する前記スラブのフランジ部分を圧縮して前記フランジ部分を前記ウェブ部分に対しほぼ直角な方向に伸長させるステップと，ｄ）前記対向ウェブロールの少なくとも一方のウェブロールを前記中間厚さｔ_n の低減方向に増分ずつ調節するステップと，ｅ）前記少なくとも一方のフランジロールを前記中間深さｄ_nの低減方向に増分ずつ調節するステップと，ｆ）前記スラブを前記対向ウェブロール間でおよび前記少なくとも一方のフランジロールを用いて同時に圧縮して前記中間厚さｔ_nを増分ずつさらに低減しかつ前記中間深さｄ_nを増分ずつさらに低減し，これにより前記フランジ部分を前記ウェブ部分に対しほぼ直角な方向にさらに伸長させるステップと，およびｇ）前記中間深さｔ_nが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ厚さｔ_wに等しくなるまでステップ（ｄ），（ｅ）および（ｆ）を反復するステップと，を含むフランジ付製品をスラブから製造する方法。２．ｈ）前記ウェブ部分に対し直角に伸長する前記スラブの前記フランジ部分をエッジ仕上ロール手段の間を通過させ，前記エッジ仕上ロール手段が前記フランジ部分を前記フランジ付製品の前記所定寸法のフランジ幅ｂ_fに対応する最終寸法に形成するステップ，をさらに含む請求項１の方法。３．前記スラブにおけるステップ（ｂ）−（ｇ）の前記増分変化の各々に対し，前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロールが，前記フランジ付製品の前記ウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fに等しい中間ウェブ部分の中間フランジ部分に対する面積比Ａ_wn/Ａ_fnを提供する所定の設定点に調節される請求項１の方法。４．前記スラブにおけるステップ（ｂ）−（ｈ）の前記増分変化の各々に対し，前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロールが，前記フランジ付製品の前記ウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fに等しい中間ウェブ部分の中間フランジ部分に対する面積比Ａ_wn/Ａ_fnを提供する所定の設定点に調節される請求項２の方法。５．前記スラブが前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロール内を交互に反対方向に通過する請求項３の方法。６．前記スラブが前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロール内を交互に反対方向に通過する請求項４の方法。７．前記エッジ仕上ロール手段が，前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも１つのフランジロールの間で圧縮される前記スラブの少なくとも最終パスの間に前記スラブに作用する請求項４の方法。８．スラブの厚さおよび深さにおける前記増分ずつの低減の各々に対し単一パスが行われる請求項１の方法。９．ステップ（ａ）の前記スラブが，ａ）最初のスラブ厚さ≧４ｔ_w,およびｂ）最初のスラブ深さｄ_s=（ｄ_w）[１＋２(Ａ_w/Ａ_f)^-1]，ここでｉ）Ａ_w=（ｄ_w）（ｔ_w）およびＡ_f=（ｔ_f）（ｂ_f），および ii）ｄ_w,ｂ_fはそれぞれ，前記最終製品の前記所定寸法の深さおよびフランジ幅，を含む請求項１の方法。１０．ａ）複数のステップｎにおいて前記対向ウェブロールを増分ずつ調節するためのウェブロールの設定点を選択することと，ｂ）中間ウェブ面積Ａ_wn=（ｔ_wn）（ｄ_w）を決定することにより各ステップにおける対応するフランジロールの設定点を計算することと，ここでｉ）ｔ_wn=ステップｎに対する中間ウェブ厚さ，およびｃ）前記Ａ_wnを用いて前記ステップｎにおける中間フランジ面積Ａ_fnを計算することと，ここでＡ_fn=Ａ_wn(Ａ_w/Ａ_f)^-1 を含む請求項９の方法。１１．ａ）前記フランジロールの設定点が，前記ウェブロールの設定点の各々に対してｔ_fn=Ａ_fn/ｂ_fnとなるように計算され，ここでｉ）ｔ_fnは中間フランジ厚さおよびｂ_fnは中間フランジ幅であり，およびｂ）前記ステップｎの各々における中間ウェブのフランジに対する面積比Ａ_wn /Ａ_fnが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fに等しく維持される，請求項１０の方法。１２．フランジ付製品がウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fを有する所定の寸法および形状の前記フランジ付製品をスラブから製造する方法において，ａ）厚さｔ_sおよび所定スラブ深さｄ_sの断面を有するスラブを提供するステップと，ｂ）少なくとも一方のウェブロールが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ深さｄ_wに等しいロール幅を有する対向ウェブロール間で前記スラブのウェブ部分を中間厚さｔ_nに圧縮するステップと，ｃ）少なくとも一方のフランジロールによりステップ（ｂ）とほぼ同時に前記スラブ深さｄ_sを中間深さｄ_nに圧縮し，前記少なくとも一方のフランジロールが前記対向ウェブロールにより圧縮されない領域内に位置する前記スラブのフランジ部分を圧縮して前記フランジ部分を前記ウェブ部分に対しほぼ直角な方向に伸長させるステップと，ｄ）前記対向ウェブロールの少なくとも一方のウェブロールを前記中間厚さｔ_n の低減方向に増分ずつ調節し，かつ前記対向ウェブロールを用いて前記スラブを圧縮して前記中間厚さｔ_nを増分ずつさらに低減するステップと，ｅ）前記少なくとも一方のフランジロールを前記中間深さｄ_nの低減方向に増分ずつ調節し，かつ前記少なくとも一方のフランジロールを用いて前記スラブを圧縮して前記中間深さｄ_nを増分ずつさらに低減し，および前記フランジ部分を前記ウェブ部分に対しほぼ直角な方向にさらに伸長させるステップと，およびｆ）前記中間深さｔ_nが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ厚さｔ_wに等しくなるまでステップ（ｄ）および（ｅ）を反復するステップと，を含むフランジ付製品をスラブから製造する方法。１３．ｇ）前記ウェブ部分に対し直角に伸長する前記スラブの前記フランジ部分をエッジ仕上ロール手段の間を通過させ，前記エッジ仕上ロール手段が前記フランジ部分を前記フランジ付製品の前記所定寸法のフランジ幅ｂ_fに対応する最終寸法に形成するステップ，をさらに含む請求項１２の方法。１４．前記スラブにおけるステップ（ｂ）−（ｆ）の前記増分変化の各々に対し，前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロールが，前記フランジ付製品の前記ウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fに等しい中間ウェブ部分の中間フランジ部分に対する面積比Ａ_wn/Ａ_fnを提供する所定の設定点に調節される請求項１２の方法。１５．前記スラブにおけるステップ（ｂ）−（ｇ）の前記増分変化の各々に対し，前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロールが，前記フランジ付製品の前記ウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fに等しい中間ウェブ部分の中間フランジ部分に対する面積比Ａ_wn／Ａ_fnを提供する所定の設定点に調節される請求項１３の方法。１６．前記スラブが前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロール内を交互に反対方向に通過する請求項１４の方法。１７．前記スラブが前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも一方のフランジロール内を交互に反対方向に通過する請求項１５の方法。１８．前記エッジ仕上ロール手段が，前記対向ウェブロールおよび前記少なくとも１つのフランジロールの間で圧縮される前記スラブの少なくとも最終パスの間に前記スラブに作用する請求項１５の方法。１９．スラブの厚さおよび深さにおける前記増分ずつの低減の各々に対し単一パスが行われる請求項１２の方法。２０．ステップ（ａ）の前記スラブが，ａ）最初のスラブ厚さ≧４ｔ_w,およびｂ）最初のスラブ深さｄ_s=（ｄ_w）[１＋２(Ａ_w/Ａ_f)^-1]，ここでｉ）Ａ_w=（ｄ_w）（ｔ_w）およびＡ_f=（ｔ_f）（ｂ_f），および ii）ｄ_w,ｂ_fはそれぞれ，前記最終製品の前記所定寸法の深さおよびフランジ幅，を含む請求項１２の方法。２１．ａ）複数のステップｎにおいて前記対向ウェブロールを増分ずつ調節するためのウェブロールの設定点を選択することと，ｂ）中間ウェブ面積Ａ_wn=（ｔ_wn）（ｄ_w）を決定することにより各ステップにおける対応するフランジロールの設定点を計算することと，ここでｉ）ｔ_wn=ステップｎに対する中間ウェブ厚さ，およびｃ）前記Ａ_wnを用いて前記ステップｎにおける中間フランジ面積Ａ_fnを計算することと，ここでＡ_fn=Ａ_wn(Ａ_w/Ａ_f)^-1 を含む請求項２０の方法。２２．ａ）前記フランジロールの設定点が，前記ウェブロールの設定点の各々に対してｔ_fn=Ａ_fn/ｂ_fnとなるように計算され，ここでｉ）ｔ_fnは中間フランジ厚さおよびｂ_fnは中間フランジ幅であり，およびｂ）前記ステップｎの各々における中間ウェブのフランジに対する面積比Ａ_wn /Ａ_fnが前記フランジ付製品の前記所定寸法のウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fに等しく維持される，請求項２１の方法。２３．広幅フランジ付製品がウェブのフランジに対する面積比Ａ_w/Ａ_fを有する所定の寸法および形状の前記広幅フランジ付製品を予熱スラブから製造する方法において，ａ）厚さｔ_sおよび所定幅ｄ_sの断面を有する予熱スラブを提供するステップと，ｂ）前記スラブを前記スラブ幅ｄ_sより小さい幅を有する第１の対向ロール対間を通過させ，前記第１のロール対の前記幅が前記広幅フランジ付製品の前記フランジ間の内側距離に等しく，前記第１のロール対が前記スラブ厚さｔ_sを中間厚さｔ_nに圧縮するステップと，ｃ）前記スラブをほぼ同時に第２の対向ロール対間を通過させ，前記第１のロール対の回転軸が前記第２のロール対の回転軸に対し直角であり，前記第２のロール対が前記スラブ幅ｄ_sを中間幅ｄ_nに圧縮し，前記第１のロール対により圧縮されない領域に位置する前記スラブの部分が，前記ロール対による前記圧縮の結果として，前記スラブが前記ロール間を前記通過する方向に対し概して直角に伸長するステップと，ｄ）前記ロール対の各々の少なくとも一方のロールを増分ごとに移動させて前記第１のロール対間の第１の間隔を低減させ，かつ前記第２のロール対間の第２の間隔を低減させるステップと，ｅ）前記スラブを前記第１および第２のロール対間で同時に圧縮して前記中間厚さｔ_nおよび前記中間幅ｄ_nを増分ずつさらに低減させるステップと，ｆ）前記中間厚さｔ_nが前記広幅フランジ付製品の前記所定寸法のウェブ厚さｔ_wに等しくなるまで，および同時に前記中間幅ｄ_nが前記広幅フランジ付製品の前記所定寸法の深さｄに等しくなるまでステップ（ｄ）および（ｅ）を反復するステップと，を含む広幅フランジ付製品をスラブから製造する方法。２４．ｇ）前記通過方向に対し直角に伸長する前記スラブの前記部分をエッジ仕上ロール手段の間を通過させ，前記エッジ仕上ロール手段が前記第１のロール手段により圧縮されない前記直角伸長部分を前記広幅フランジ付製品の所定寸法のフランジ幅ｈ_fに対応する最終寸法に制限するために第１のロール手段に平行に作用するように位置決めされるステップ，をさらに含む請求項２３の方法。２５．前記スラブにおけるステップ（ｂ）−（ｆ）の前記増分変化の各々に対し，前記ロール間隔が，Ａ_w/Ａ_fに等しい，前記第１のロール対の間に位置決めされた前記スラブの第１の断面積と，前記第２のロール対の間に位置決めされた断面積から前記第１の断面積を除いた前記スラブの第２の断面積との比を提供する請求項２３の方法。２６．前記スラブにおけるステップ（ｂ）−（ｇ）の前記増分変化の各々に対し，前記ロール間隔が，Ａ_w/Ａ_fに等しい，前記第１のロール対の間に位置決めされた前記スラブの第１の断面積と，前記第２のロール対の間に位置決めされた断面積から前記第１の断面積を除いた前記スラブの第２の断面積との比を提供する請求項２４の方法。２７．ステップ（ａ）の前記スラブの断面が概して矩形である請求項２５の方法。２８．ステップ（ａ）の前記スラブの断面が概して矩形である請求項２６の方法。２９．前記第１および第２のロール対内の前記通過方向が交互に反対方向に変わる請求項２７の方法。３０．前記第１および第２のロール対内の前記通過方向が交互に反対方向に変わる請求項２８の方法。３１．前記エッジ仕上ロール手段が，前記第１および第２のロール対の間で圧縮される前記スラブの少なくとも最終パスの間に前記スラブに作用する請求項２８の方法。３２．スラブの厚さおよび深さにおける前記増分ずつの低減の各々に対し単一パスが行われる請求項２３の方法。３３．ステップ（ａ）の前記スラブの断面が，次の式ｄ_s=（ｄ−２ｔ_f）[１＋２(Ａ_w/Ａ_f)^-1]，およびここでｄ＝最終広幅フランジ付製品の深さ，ｔ_f=最終フランジの厚さ，ｔ_w=最終ウェブの厚さ，およびＡ_w=（ｄ−２ｔ_f）（ｔ_w）Ａ_f=ｈ_fｔ_f により計算される請求項２３の方法。３４．前記水平ロール対に対する設定点が選択された後，前記垂直ロール対に対する対応設定点が各ステップｎにおいてｔ_wn(ｄ−２ｔ_f)に等しい中間ウェブ面積Ａ_wnを決定することにより計算され，ｔ_wnは中間ウェブ厚さであり，およびＡ_wnの計算値を用いて対応中間フランジ面積をＡ_fn=Ａ_wn(Ａ_w/Ａ_f)^-1として計算する請求項３３の方法。３５．前記水平ロールの前記設定点の各々に対する前記垂直ロールに対し設定点がｔ_fn=Ａ_fn/ｈ_fnとなるように計算され，ここでｔ_fnは中間フランジ厚さおよびｈ_fnは中間フランジ幅であり，およびＡ_wn/Ａ_fnがＡ_w/Ａ_fに等しく維持される請求項３４の方法。３６．ウェブおよびフランジを有する広幅フランジ付製品を製造する方法において，ａ）伸長長さ，および厚さｔ_sおよび幅ｄ_sの断面を有する予熱スラブを提供するステップと，ｂ）前記スラブを，前記スラブ幅ｄ_sより小さい幅を有しかつ前記広幅フランジ付製品の前記フランジ間の内側距離にほぼ等しい第１の対向ロール対間を通過させ，前記第１のロール対が前記スラブ厚さｔｓを中間厚さｔ_nに圧縮するステップと，ｃ）前記スラブを同時に第２の対向ロール対間を通過させ，前記第１のロール対の回転軸が前記第２のロール対の回転軸に対し直角であり，前記第２のロール対が前記スラブ幅ｄ_sを中間幅ｄ_nに圧縮し，前記第１のロール対により圧縮されない領域に位置する前記スラブの部分が，前記ロール対による前記圧縮の結果として，前記スラブが前記ロール間を前記通過する方向に対し概して直角に伸長するステップと，ｄ）前記ロール対の各々の少なくとも一方のロールを増分ごとに移動させて前記第１のロール対間の第１の間隔を低減させ，かつ前記第２のロール対間の第２の間隔を低減させるステップと，ｅ）前記スラブを前記第１および第２のロール対間で同時に圧縮して前記中間厚さｔ_nおよび前記中間幅ｄ_nを増分ずつさらに低減させるステップと，を含むウェブおよびフランジを有する広幅フランジ付製品を製造する方法。３７．ｆ）前記中間厚さｔ_nが前記広幅フランジ付製品のウェブ厚さｔ_wに等しくなるまで，および同時に前記中間幅ｄ_nが前記広幅フランジ付製品の深さｄに等しくなるまでステップ（ｄ）および（ｅ）を反復するステップ，をさらに含む請求項３６の方法。３８．ｇ）前記通過方向に対し直角に伸長する前記スラブの前記部分をエッジ仕上ロール手段の間を通過させ，前記エッジ仕上ロール手段が前記第１のロール手段により圧縮されない前記直角伸長部分を前記広幅フランジ付製品のフランジ幅ｈ_fに対応する最終寸法に制限するために第１のロール手段に平行に作用するように位置決めされるステップ，をさらに含む請求項３７の方法。３９．前記スラブの断面が矩形である請求項３６の方法。４０．前記スラブにおけるステップ（ｂ）−（ｆ）の前記増分変化の各々に対し，前記ロール間隔が，Ａ_w/Ａ_fに等しい，前記第１のロール対の間に位置決めされた前記スラブの第１の断面積と，前記第２のロール対の間に位置決めされた断面積から前記第１の断面積を除いた前記スラブの第２の断面積との比を提供し，Ａ_wは前記広幅フランジ付製品のウェブ面積であり，およびＡ_fは前記広幅フランジ付製品のフランジ面積である請求項３６の方法。