JPH10507803A

JPH10507803A - イオン電磁エンジン

Info

Publication number: JPH10507803A
Application number: JP8513967A
Authority: JP
Inventors: サボリ，ジミー
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1994-10-20
Filing date: 1995-10-16
Publication date: 1998-07-28
Also published as: WO1996012879A1; CA2203243A1; EP0793773A4; EP0793773A1; AU702475B2; MX9702855A; AU3952195A

Abstract

(57)【要約】レシプロイオン電磁エンジンにおいて、ピストンを収容する閉鎖室内に封入された不活性ガスと触媒との混合気に点火して、ピストンを駆動するエネルギーを発生する方法及び装置が提供される。一対のピストン（４４ａ、４４ｂ）が往復運動可能に配置され、第１ピストン（４４ａ）が第１位置（上死点）にある時に第２ピストン（４４ｂ）が第２位置（下死点）に位置し、第２ピストン（４４ｂ）が第１位置にある時に第１ピストン（４４ａ）は第２位置に位置する。

Description

【発明の詳細な説明】イオン電磁エンジンこの一部継続出願は、１９９４年１０月２０日に出願された米国特許出願Ｎｏ .０８／３２６、７８６の継続出願である。米国特許出願Ｎｏ．０８／３２６、７８６を参考文献としてここに挙げる。背景自動車、飛行機、芝刈機などの多くの装置の使用において、社会はエンジンに大きく依存している。その結果、より高性能で効率的なエンジンの開発のために莫大な時間と費用とが費やされてきた。エンジン設計の２つの通常のアプローチは、例えば、ソーラー及びバッテリーを動力源とする電気エンジンと、ガソリンを動力源としてピストンを駆動する周知の燃焼エンジンと、を含む。これらのアプローチはいずれも欠点を有する。電気エンジンは距離に限界がある。例えば、出発点から目的地まで５０マイルと目的地から出発点までの帰りの５０マイルというようにである。更に、電気エンジンは、例えば車両を急坂で推進するために必要とされる、燃焼エンジンのトルク及びパワーを有しない。電気エンジンが動作する車両は典型的に３０個のバッテリーを積載する。重大な衝突時には、望ましくないバッテリーの酸性物質がバッテリーから噴出する可能性が大きい。ソーラーによる電気エンジンは、多くのバッテリーを必要とはしないが、同様に、例えば軽車両を急勾配で推進し、バスのような重車両を比較的平坦又は平らに近い坂で推進し、また、トラクタなどの軽車両を荒地で推進するために必要なトルク及びパワーを有しない。現代の燃焼エンジンは現代車両において距離並びにトルク及びパワーの点から人気が高いが、多くの部品を必要とし、危険で爆発性のある可燃性燃料であるガソリンを使用する。更に燃焼エンジンは、触媒コンバータを有するとはいえ、やはり空気を汚染する。また、ガソリンの燃焼は回復不能な資源を枯渇させる。ついに、来るべき５０年の間に多くの石油生産国はガソリンを精製するために使用する原油を消費し尽くしてしまう。経済的見通しからは、一旦石油資源が枯渇し始めるとガソリンの価格はほぼ間違いなく上昇する。加えて、現代の燃焼エンジンは、典型的には水及び／又は不凍液を有するラジエターである冷却システムを必要とする。従って、車両や変化する重量を変化する地面上で推進する必要なトルク／パワーを作り出し、走行距離が長く、汚染源とならず、爆発性／可燃性燃料を使用せず、冷却装置を要しないエンジンの要求がある。代替的エンジンを開発する試みは、１９８４年にＰａｐｐに付与された米国特許４、４２８、１９３号に記載されている。Ｐａｐｐのエンジンは燃焼室内で点火する不活性ガスを使用し、磁界を発生する電気コイルを有し、燃焼室内で点火する複数の電極を有する２シリンダエンジンであるが、Ｐａｐｐのエンジンは分裂（ヘリウム原子の分裂）及び融合（一億度の温度と高密度化）を伴う実行可能な発想についての動作物理学的欠陥を有する。さらに、Ｐａｐｐの負電極に当業者が必要な充電を与える方法についての合理的な説明が無いため、Ｐａｐｐのエンジンは実行可能な教示を欠くものである。概要本発明によれば、レシプロイオン電磁エンジンにおいて、ピストンを収容する閉鎖室内に封入された不活性ガスと触媒との混合気に点火して、ピストンを駆動するエネルギーを発生する実行可能な方法及び装置が提供される。ヘッドは閉鎖室の一端部を規定する。ピストンは閉鎖室の他端部を規定する。閉鎖室の容積はヘッドに対するピストンの相対位置によって決定される。ピストンはヘッドに対して、第１位置（上死点９から第２位置（下死点）へ至り第１位置へ戻るように同軸状に移動可能である。一対のピストンが、第１ピストンが第１位置にあるとき第２ピストンは第２位置にあり、第２ピストンが第１位置にあるとき第１ピストンは第２位置にあるように、往復運動可能に設けられる。初期点火は、第１位置にある第１ピストンに印加される点火コイル電圧により生じる。以下の第１乃至第３工程を同時に行うことにより、第１ピストンが第１位置にあるときに第１ピストン室内の前記不活性ガスと触媒との混合気に点火がなされる：(i)各々が第１ピストン室内へ延び、且つ、第１ピストンキャパシタ手段を有する複数の第１ピストン電極により、点火コイルにより印加される点火コイル電圧と、点火時の第１ピストンキャパシタ電圧との電圧差を受け取る第１工程；（ii）各々が第１ピストン室内へ延びる第１ピストンアノード及びカソードに高周波電圧を供給する第２工程；（iii）第１ピストン室と略同軸状に形成された第１ピストン電気コイル手段を、第１ピストン室の廻りに巻き付けて、第１ピストン室内に第１ピストン磁界を生成することにより、第１ピストン脈動電流を発生する第１ピストン脈動磁界を生成する第３工程。それから、第１ピストン室内の不活性ガスと触媒との混合気に印加される第１ピストン磁界を反転し、且つ、第２位置にある第１ピストンの第１ピストン磁界からの電気エネルギーを、第２ピストン磁界と、各々が第２ピストン室内へ延びる複数の第２ピストン電極に接続された第２ピストンキャパシタ手段と、第１位置にある第２ピストンの第２ピストンアノード及びカソードと、に接続して第１位置にある第２ピストンの第２ピストン室内の不活性ガスと触媒の混合気の点火を補助することにより、点火に応答して第１ピストンが第２位置に至った時に、第１ピストンの第１ピストン磁界からの電気エネルギーを第２ピストン室に伝達する。同様に、以下の工程により、第１位置にある第２ピストンの第２ピストン室内の前記不活性ガスと触媒の混合気に点火する:(i)複数の第２ピストン電極により、点火コイルにより印加される電圧と点火時の第２ピストンキャパシタ手段により印加される電圧との電圧差を受け取る工程；（ii）各々が前記第２ピストンの第２ピストン室内に延びる第２ピストンアノードと第２ピストンカソードに高周波電圧を供給する工程；（iii）第２ピストン室と略同軸状に形成された第２ピストン電気コイル手段を前記第２ピストンの閉鎖室の廻りに巻き付けて第２ピストンの第２ピストン室内に磁界を発生させる工程を伴って、第２ピストン脈動電流を生成する第２ピストン脈動磁界を発生する工程。前記第２ピストン室の前記不活性ガスと触媒の混合気に印加される磁界を反転し、且つ、第２位置にある第２ピストンの第２ピストン磁界からの電気エネルギーを第１ピストン磁界と、第１位置にある第１ピストンの第１アノード及びカソードと、に接続して第１位置にある第１ピストンの第１ピストン室の前記不活性ガスと触媒との混合気の点火を補助することにより、点火に応答して第２位置に移動した第２ピストンの第２ピストン磁界から第１ピストンへ電気エネルギーを伝達する。図面の簡単な説明図１ａは、２シリンダイオン電磁エンジンの概略平面図である。図１ｂは、２シリンダイオン電磁エンジンの概略背面立面図である。図１ｃは、２シリンダイオン電磁エンジンの左側面立面図である。図１ｄは、２シリンダイオン電磁エンジンの前面立面図である。図２は、イオン電磁エンジンの右側断面図である。図３は、垂直面に沿った第１点火ヘッドアセンブリの右断面図である。図４は、垂直面に沿った第２点火ヘッドアセンブリの正面断面図である。図５ａは、下端部にアノード／カソードコンテナを有する導電性ロッドの垂直面に沿った断面図である。図５ｂは、下端部に電極を有する導電性ロッドの垂直面に沿った断面図である。図５ｃは、第１又は第２シリンダを９０度回転させ底部断面図である。図６は、スカートアダプタに連結した第１下部ピストンの一部除去正面図である。図７ａは、電気制御キャビネットの正面図である。図７ｂは、電気制御キャビネットの背面図である。図７ｃは、電気制御キャビネットの左側面立面図である。図８ａは、本発明の好適な実施例の電気回路部を示す。図８ｂは、本発明の好適な実施例の電気回路部を示す。図８ｃは、本発明の好適な実施例の電気回路部を示す。図９は、シリンダが上死点から下死点を経て上死点へ戻る移動中の様々の状態を示すテーブルである。好適な実施例の詳細な説明Ｉ．エンジン構造の詳細な説明図１ａ、１ｂ、１ｃ及び１ｄは、２シリンダ式イオン電磁エンジンの４つの概略図である。図１ａは平面図である。図１ｂは背面図である。図１ｃは左側立面図である。図１ｄは正面図である。図２は、イオン電磁エンジンの右側断面図である。イオン電磁エンジンは６個の側面を有する：頂面、底面、前面、背面、左側面、及び右側面である。エンジン上部は点火ヘッドアセンブリ部により構成され、それは第１点火ヘッドアセンブリ１４Ａと第２点火ヘッドアセンブリ１４Ｂとを有する（図１ｃ及び２参照）。第１及び第２点火ヘッドアセンブリ１４Ａ及び１４Ｂは同一のものである。エンジンの下部はエンジンブロック１５により構成される（図１ｃ及び２参照）。点火ヘッドアセンブリ部及びエンジンブロック１５は各々６個の面を有する：頂面、底面、前面、背面、左側面、及び右側面である。エンジンブロックプレート１９は、磁化不能とすべきであり、エンジンブロック１５を点火ヘッドアセンブリ部から分離する（図２参照）。エンジンブロック１５上部は、第１及び第２の下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂを収容するシリンダブロック部である（図２参照）。エンジンブロック１５の下部は、クランクシャフト５６を有するクランク軸アセンブリ２３（図２参照）を収容するクランクケース部である。エンジンブロック１５は、鉄、鋼鉄、アルミニウム、又はその他の当業者に既知の材料を使用することができる。好ましくは、クランクケース部は鋼鉄又はアルミニウムにより製作される。エンジンブロック及びクランクケース部は、磁化可能であっても磁化不能であってもよい。下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂも、磁化可能であっても磁化不能であってもよい。しかし、好ましくは下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂの各々は、導電性放電点３６近傍部が好ましくは１１４４ハイストレス鋼により製作されることを除いて、３０４ステンレス鋼により製作される。下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂの各々は好ましくは一体溶接し、内部をホーニングし、外部を磨き、スカートアダプタ２５と適合するようにねじ山を設ける。天板１をエンジンの頂部、具体的にはシリンダヘッド２６Ａ及び２６Ｂの頂部に取り付け、エンジンの頂部を構成する（図１ｃ参照）。天板１は、磁化可能な材料であっても磁化不能な材料であってもよい。しかし、好ましくは天板１はＴ６アルミニウムにより製作し、８個のボルト５３（図１ａ及び１ｃ参照）などの取付け手段によってエンジン頂部に取り付ける。シリンダヘッド２６Ａ及び２６Ｂは、磁化可能な材料により製作すべきであり、好ましくは１１４４ハイストレス鋼により製作する。カバーパネル２を、エンジン、具体的には点火ヘッドアセンブリ部の前面、背面、左側面及び右側面に取り付ける（図１ｃ及び２参照）。カバーパネル２は、磁化可能材料であっても磁化不能材料であってもよいが、好ましくは厚さ０．１８７インチのアルミニウムシートにより構成する。第１ヘッドアセンブリ１４Ａはシリンダヘッド２６Ａを有し、第２ヘッドアセンブリ１４Ｂはシリンダヘッド２６Ｂを有する。シリンダヘッド２６Ａ及び２６Ｂには、それぞれ下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂが関連している。シリンダヘッド２６Ａ及びそれに関連する下部ピストン４４Ａはシリンダ室５５Ａの対向する端部を規定する。同様に、シリンダヘッド２６Ｂ及びそれに関連する下部ピストン４４Ｂはシリンダ室５５Ｂの対向する端部を規定する。図２には２つのシリンダ５５Ａ及び５５Ｂのみが示されているが、エンジンはあらゆる数のシリンダを備えることができる。好ましくは、エンジンは偶数のシリンダを備え、それらが対になって一体的に動作する。下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂは、対応するシリンダヘッド２６Ａ及び２６Ｂに対して同軸状に、第１位置（図２の下部ピストン４４Ａの位置）から第２位置（下部ピストン４４Ｂの位置）へ移動し、戻る。下部ピストンの各々は適当にクランクシャフト５６に接続されている。図２に示すように、適当な接続は好ましくはスカートアダプタ２５、コネクティングロッド２２、リストピン２０、及びクランクシャフトアセンブリ２３を有する。分離した下部ピストンを使用する場合、下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂはオーブン溶接、ばね式の圧力嵌め込み又は他の当業者に既知の連結手段により適当にスカートアダプタに連結される。下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂはクランクシャフトに対して相互に１８０度ずれて取り付けられ、それにより一つの下部ピストンが上死点（ＴＤＣ）（図２の下部ピストン４４Ｂ参照）に位置すると、他方は下死点（ＢＤＣ）（図２の下部ピストン４４Ａ参照）に位置し、またその逆になる。希望により追加のペアのピストンを設けることができるが、個々のペアの下部ピストンはクランクシャフトに対して相互に１８０度ずれて取り付けられるべきである。個々の下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂが上下すると、コネクティングロッド２２が上下し、これによりクランクシャフトアセンブリ２３にエネルギーを伝達してクランクシャフト５６を運動させる。クランクシャフトアセンブリ２３はコネクティングロッド２２の直線運動を回転運動に変換する。標準的なフライホイール１６がクランクシャフト５６の一端に取り付けられる。フライホイール１６は磁化可能又は磁化不能のいずれとすることもできるが、好ましくはねずみ鋳鉄（重量タイプ）により製作し、毎分の回転数（ＲＰＭ）を低くする。フライホイール１６はピン及びパッキン押さえナットによりクランクシャフト５６に取り付けることができる。クランクシャフト５６の他端は発電機アセンブリ９に連結され、クランクシャフト５６が運動するとエネルギーを発電機アセンブリ９に伝達する。オイルパン１２内に配置された典型的なオイルポンプ（図示せず）によりクランクシャフト２３にオイルが供給され、過剰なオイル又は使用後のオイルがオイルパン１２に収集される。シリンダスリーブ２１は、エンジンブロックの上部を通じてエンジンブロックプレート１９に至るまでエンジンブロックのクランクケース部から上方に延びている。コイルスリーブ５９は、磁化不能でなければならず、それはエンジンブロックプレート１９から天板１まで延び、運動する下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂから磁気コイル１７を保護する。下部ピストン４４Ａ又は４４Ｂが下死点から上死点に移動する時、それは先ずシリンダスリーブ２１内を移動し、それからコイルスリーブ５９内を移動する。各々のシリンダスリーブ２１は圧力により嵌め込み、段をつける。シリンダスリーブ２１は、スカートアダプタ２５並びに特殊形状の下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂともに動作し、オイルが磁界に入り込むことを防止する。各々のシリンダスリーブ２１は磁化可能な材料であっても磁化不能な材料であってもよく、好ましくは３４０４ステンレス鋼により製作される。１個以上のテフロンリング３５がガイドとして作用し、コイルスリーブ５９内で下部ピストン４４Ａ及び４４Ｂを正しい位置に維持する。１８０度のクランクピン６１を有するクランクシャフトアセンブリ２３は、好ましくは４３４０ハイストレスＡＣ鋼により製作される。スカートアダプター２５は磁化可能又は磁化不能な材料より製作することができ、好ましくは軽量の７０７５Ｔ６又は６０６１Ｔ６アルミニウムにより製作することができるが、それらは鋼鉄により製作することもできる。コネクティングロッド２２は、好ましくは７０７５Ｔ６アルミニウムにより製作され、青銅／アルミニウム製ピンブッシング、鉛／青銅製又は銅／鉛製ベアリングインサート、並びにナット及びボルトを有する。クランクシャフトアセンブリ２３、クランクピン６１、スカートアダプタ２５、及びコネクティングロッド２５は、また、当業者に既知である他の磁化可能又は磁化不能な材料により製作することができる。エンジンは２つの並列火花放電器３、１９６を有し、その一つ一つがシリンダ４４Ａ及び４４Ｂに対応する。一方の並列火花放電器はエンジンの背面部に取り付けられ（図１ｂ参照）、他方の並列火花放電器はエンジンの正面部に取り付けられる（図１ｄ参照）。その代わりに、エンジンは一つの並列火花放電器３を有するように構成することもできる。一つ一つが各々シリンダ４４Ａ及び４４Ｂに対応する２つの点火コイル４、１９８は、エンジンの左側面部に取り付けられる（図１ａ参照）。その代わりに、エンジンは一つの点火コイル４を有するように構成することもできる。ボルテージレギュレータ７は通常の１２ボルト直流レギュレータとすることができ、エンジンブロック１５の左側面部に取り付けられる（図１ｃ参照）。スタータ８は、通常の１２ボルト直流スタータとすることができ、エンジンブロック１５の左側面部に取り付けられる（図１ａ参照）。エンジンブロック１５の右側面には、発電機９、高周波発振器１０、及び増幅器１１が取り付けられる（図１ａ参照）。発電機は標準的な直流発電機（好ましくは１２ボルト発電機）とすることができる。発振器１０は２４ボルト直流可調発振器とすることができる。増幅器１１は、２４ボルト、３００ワット、８．５アンペアの直流高周波増幅器とすることができる。発電機９は、２個の１２ボルト直流バッテリー（図示せず）を再充電し、磁気コイル１７（図２参照）のための電流を発生し、１０−３０ＭＨｚの電気を電極３３Ａ、３３Ｂ及びアノード／カソードコンテナ３４Ａ、３４Ｂに供給するように動作する。標準的な発電機９、発振器１０、及び増幅器１１の代わりに高周波発電機を使用することができる。また、高周波発電機は２個の１２ボルト直流バッテリーを再充電し、磁気コイル１７（図２参照）のための電流を発生し、高周波（１０− ３０ＭＨｚ）の電気を電極３３及びアノード／カソードコンテナ３４に供給するように動作可能である。磁気コイル１７は、第１点火ヘッドアセンブリ１４Ａ及び第２点火ヘッドアセンブリ１４Ｂ（図２参照）を取り囲む。点火ヘッドアセンブリ１４Ａ用の磁気コイル１７は、上部コイル１７Ａ、中心コイル１７Ｂ、及び下部コイル１７Ｃを有する。点火ヘッドアセンブリ１４Ｂ用の磁気コイル１７は、上部コイル１７Ｄ、中心コイル１７Ｅ、及び下部コイル１７Ｆを有する。好ましくは、各々の磁気コイルは、例えばエネルギートランスフォーメーションシステムズ（Ｅnergy Ｔra nsformation Ｓystems）社により製造される、約１０５０巻きで、１００ＭＨｚのインダクタンスを有し、１９−ゲージワイヤにより製作されたものとする。コイルキャパシタ１８が、点火ヘッドアセンブリ１４Ａ及び１４Ｂの近傍（好ましくは取り囲むように）配置される。各々の点火ヘッドアセンブリ（１４Ａ又は１４Ｂ）は好ましくは２つのコイルキャパシタ１８により取り囲まれるが（図２参照）、一つのキャパシタを使用することもできる。その代わりに、キャパシタ１３をエンジンブロック１５の左側面に取り付けることもできる（図１ｂ参照）。コイルキャパシタ１８が使用される場合にはキャパシタ１３は不要となり、キャパシタ１３が使用される場合にはコイルキャパシタ１８は不要となる。好適な実施例では、キャパシタ１３はシリンダＡ用のキャパシタ１３Ａ、及びシリンダＢ用のキャパシタ１３Ｂを有する（図８ａ及び８ｂの回路図に示され、後に説明されるように）。図３は、点火ヘッドアセンブリの垂直面に沿った右側断面図である。図３の下部ピストンは上死点と下死点との間にある。図４は、第２点火ヘッドアセンブリの垂直面に沿った正面断面図である。図４の下部ピストン４４Ｂは上死点にある。図３及び４はシリンダヘッド２６Ａ及び２６Ｂを示し、それら各々は４個の導電性ロッド２７を収容する空洞を有し、それら導電性ロッド２７の各々はロッドスリーブ２８内に収容されている。導電性ロッド２７は低抵抗の導電性材料により製作されるべきである。導電性ロッド２７は好ましくは、黄銅、銅、又は他の低抵抗の導電性材料により製作される。図３では２個の導電性ロッドが示され、図４でも２個の導電性ロッドが示されている。図３、４及び５ｃに示されるように、４個の導電性ロッド２７は点火ヘッドアセンブリ（１４Ａ又は１４Ｂ）の中央垂直軸にから略等距離に離隔し、これに対して略平行に配置される。各々のシリンダ室５５Ａ、５５Ｂ内には４個の導電性ロッド２７の各々が隣接する２個の導電性ロッドから９０度ずれて配置される。図３及び４に示すように、個々の導電性ロッド２７は、保持ナット３７の如き固定手段により点火ヘッドアセンブリ（１４Ａ又は１４Ｂ）の頂部に固定される。各々の導電性ロッド２７はシリンダヘッド（２６Ａ又は２６Ｂ）の開口下端部に向かって延びている。各々のロッドの下端部には電極３３又はアノード／カソードコンテナ３４のいずれか一方が設けられる。電極３３は低抵抗の導電性材料により製作すべきである。電極３３は好ましくは黄銅、タンタル、タングステン、又はそれらの合金により製作される。各々の導電性ロッド２７の頂部はロッドスリーブ２８内に収容され、それは各々のロッドの長さだけシリンダヘッド（２６Ａ又は２６Ｂ）の下端部に向かって延びている。ロッドスリーブ２８は絶縁体として作用し、当業者に既知のあらゆる絶縁材料を使用することができる。ロッドスリーブ２８は好ましくはプラスチック又はテフロンにより製作される。図３及び４に示すように、真空シール３２が各々の導電性ロッド２７の底部に巻き付けられている。真空シール３２は当業者に既知のあらゆる材料により製作することができる。真空シール３２は好ましくはガラスエポキシにより製作され、高温シリコンによりコートされる。真空を維持することの他に、真空シール３２は電極３３及びアノード／カソードコンテナ３４を適正な位置に維持する。加えて、１以上のテフロンリング３５がシリンダヘッド（２６Ａ又は２６Ｂ）の壁部下端を取り囲み、シリンダヘッド（２６Ａ又は２６Ｂ）と下部ピストン（４４Ａ又は４４Ｂ）の間に挟持される。真空シール３２及びテフロンリング３５は、シリンダヘッド（２６Ａ又は２６Ｂ）の下端部と下部ピストン（４４Ａ又は４４Ｂ）の底部との間の開き部分内でシリンダの真空部（５４Ａ又は５４Ｂ）を維持するのに役立ち、下部ピストンの底部に導電性放電点３６が配置される。導電性放電点３６は低抵抗のあらゆる導電性材料により製作することができる。導電性放電点は好ましくは、黄銅、銅、又は低抵抗のあらゆる導電性材料により製作することができる。シリンダの真空部（５４Ａ又は５４Ｂ）は、下部ピストン（４４Ａ又は４４Ｂ）が上死点及び下死点間で上下運動をするエンジン動作中において維持される。図３及び４において、各々の導電性ロッド２７について点火ヘッド３１がシリンダヘッド（２６Ａ又は２６Ｂ）底端部に取り付けられる。点火ヘッド３１は好ましくは２組のねじにより取り付けられる。点火ヘッド３１の位置は、好ましくはテフロンリング３５と真空シール３２との間に設けられてこれらを加圧し、それによりシリンダ室５４Ａ、５４Ｂの真空を維持することを補助する。燃料噴射管２９は、各々の点火ヘッドアセンブリ１４Ａ、１４Ｂの中央垂直軸とほぼ一致する。燃料スタックアセンブリ３０は各々の点火ヘッドアセンブリ１４Ａ、１４Ｂと関連付けられる。各々の燃料スタックアセンブリ３０は、チェックバルブ６０及びゲージ６１を有し、空気を含む燃料及びガスを燃料噴射管２９を通じて、シリンダ室５４Ａ、５４Ｂへ噴射させ、またそこから抽出させる。ゲージ６１は燃料の量、及び、シリンダ真空部（５４Ａ又は５４Ｂ）内の真空度を測定する。空気は燃料スタックアセンブリによって燃料噴射管２９を通じて抽出され、シリンダ室５４Ａ、５４Ｂを真空にする。図５ａは、下端部にアノード／カソードコンテナ３４を有する導電性ロッド２７の垂直面に沿った断面図である。図５ｂは、下端部に電極３３を有する導電性ロッド２７の垂直面に沿った断面図である。図５ａ及び５ｂは各々の導電性ロッド２７がロッドスリーブ２８内に入れられた状態を示す。真空シール３２が各々の導電性ロッド２７の下端部に巻き付けられている。図５ｂに示すように、電極３３は導電性プレート４２（好ましくは良く磨かれた）を有し、それを通じて導電性チップ４１が圧力により嵌め込まれている。導電性プレート４２は導電性の耐熱材料により製作される。導電性プレート４２は好ましくはタングステン、チタン、又はそれらの合金により製作される。導電性チップ４１は耐熱性、導電性材料により製作される。導電性チップ４１は好ましくは、タングステン、トリウムタングステン、チタン、又はそれらの合金により製作される。導電性チップ４１は好ましくはチタンによっては製作されない。真鍮製の鋲４０が導電性チップ４１を導電性ロッド２７に連結する。図５ｃは、第１又は第２シリンダを９０度回転した底面断面図である。２個の電極３３を結ぶ線と２個のアノード／カソードコンテナ３４を結ぶ線は、シリンダの中央垂直軸にほぼ沿った焦点５３で約９０度に交差する。燃料噴射管２９はシリンダの中央垂直軸とほぼ一致し、シリンダにガス４２を噴射する。図５ｃに示すように、各々のシリンダには２個のアノード／カソードコンテナ３４が設けられる。一方のコンテナはアノードコンテナであり、他方のコンテナはカソードコンテナである。アノード／カソードコンテナ３４は好ましくは軟らかい導電性材料（例えば、アルミニウム及び／又は銅）により製作される。アノードコンテナは正に充電され、約１０−３０ＭＨｚの周波数で動作する電源に接続される。アノードコンテナは、石油内の約２グラムのルビジウム−３７と２グラムの唖りん酸−１５により満たされる。カソードコンテナは負に充電され、約１０−３０ＭＨｚの周波数で動作する電源に接続される。カソードコンテナは、石油内の約２．５グラムのトリウム−２３２により満たされる。図６は第１下部ピストン４４Ａの前面断面図であり、その第１下部ピストンはねじ４５によりスカートアダプター２５のギザギザを付けた部分と連結される。下部ピストン４４Ａはスカートアダプタ２５にねじ込まれて組立を容易にし、代替的な燃料供給方法を提供する。スカートアダプタ２５は段差部分５７を有し、それはスカートアダプタ２５のギザギザを付けた部分よりも広い。段差を付けた部分５７は、リストピン４９によりコネクティングロッド２２（図６には示さず）に連結される。図６に示すように、スカートアダプター２５の段差部分５７は、幾つかのオイル制御リング４８、少なくとも一つのスクレーパリング４７、及び少なくとも一つのオイルシール４６を有し、それら全ては一体的に作用して、スカートアダプタ２５の段差部分４７から上昇するオイルをできる限り少なくするようにする。オイルは磁界内では凝結すると考えられるので、それはスカートアダプタ２５の段差部分５７より下方に維持される。こうして、磁気コイル１７（図６には図示せず）により発生する磁界からオイル十分にを遠ざけ、凝結を防止する。各々のオイル制御リング４８は好ましくは、２個の鋼鉄レール間の鋼鉄部分により製作される。オイル制御リング４８、スクレーパリング４７、及びオイルシール４６は真空に維持する必要はない。当業者に既知なように、オイル制御リング４８、スクレーパリング４７、及びオイルシール４６は、オイルが磁気コイル１７により生成される磁界近傍で凝結することを防止するためのあらゆる手段と交換することができる。図７は、電子制御キャビネット６３の正面図である。図７ｂは伝製制御キャビネット６３の背面図である。図７ｃは、電子制御キャビネット６３の左側立面図である。電子制御キャビネット６３は標準的なシャーシ／ドアのユニットであり、ある便利な場所でエンジンアセンブリに取り付けることができ、また、適当なワイヤによりエンジンアセンブリに接続される自立型外部ユニットとして維持することができ、図８ａ、８ｂ及び８ｃにより示され、説明されるスイッチ、ダイオード、ヒューズ等の多くの小さな電子部品ほとんどを収容する。ある種の大型部品、例えば重量のある抵抗をキャビネットに、それぞれ図７ｂ及び７ｃの位置５２及び６４に示す位置、又は図１ａ、１ｂ、１ｃ及び１ｄに示す他の位置で配置することができる。エンジンシリンダ室５５Ａ及び５５Ｂは、１気圧当たり約６立方インチ（１００ｃｍ³）の不活性ガスの混合気により満たされる。好適な実施例では、混合気は以下のガスを含む（体積中＋／−５ｃｍ³）：３６ｃｍ³のヘリウム、２６ｃｍ³ のネオン、２４ｃｍ³のアルゴン、１３ｃｍ³のクリプトン、及び８ｃｍ³。開始位置においては、下部ピストン４４Ａは下死点にあり、下部ピストン４４Ｂは上死点にある。瞬間的に、下部ピストン４４Ｂの電極３３と導電性プレート４２の間に高電圧が生じる。従来の燃焼エンジンと同様に、導電性チップ４１（図５ｃ参照）を通じて点火コイル４により高電圧（直流４万ボルト）が発生する。この電圧はキャパシタプレートに印加されると、シリンダ内の電極間でイオン化されたガスを放電させる。シリンダの周りに巻き付けられた磁気コイル１７がシリンダ内に発生する磁界によってガスと触媒の混合気はさらに励起される。バッテリー又はオルタネータ（直流電圧）からの電力を使用して、２．０５７ＭＨｚから３０ＭＨｚの周波数レンジで、出力電流８．５アンペアで、発振器によってアノード／カソードコンテナ３４を通じてシリンダ内に高周波電流が導入される。高周波は、第１点火ヘッドアセンブリ１４Ａ及び第２点火ヘッドアセンブリ１４Ｂの磁気コイル１７にも印加される。各々の点火ヘッドアセンブリ（１４Ａ及び１４Ｂ）のカソードコンテナ３４は、４グラムの低放射性トリウム−２３２により満たされ、高質の石油によって満たされる。アノードコンテナ３４は２グラムのルビジウム３７（純度９９．９９９％）及び３グラムの純度９９．５％のリン −１５により満たされる。励起が開始し、環状の回転が生じるようになる。アノード及びカソードから光線が放射され、強い脈動が生じる。この段階では、予備励起段階でシリンダの真空部５４Ａ内のガスによりサイクルが活性化されているので、磁気コイル１７は未だ通電されない。シリンダヘッド５４Ａ及び５４Ｂは常に正（北）極性に維持される。上死点ではシリンダヘッド５４Ａ及び５４Ｂは同一の極性（北）の鉄製コアを構成する。分離点では、下部ピストン４４Ａ又は４４Ｂは磁気コイルの磁界から離れるにつれて南極性を獲得し始めるが、シリンダヘッド５４Ａ及び５４Ｂは正（北）極性を維持する。” 励起ガス”が正（北）極性を占めることにより、ピストンコンテナの壁部の原子がエネルギーを放出する代わりに、エネルギーを獲得する。この予備励起段階で、磁気コイル１７は他のシリンダの磁気コイル１７の全ての電圧を受け取る。サイクルは非常に短く、電流は巻き抵抗を克服するのでコイルを大きくは加熱しない。この段階中に、ガスは１０−１５％収縮（高密度化）するのみである。磁界は拡大し、その結果ガスは完全にイオン化し、励起する。シリンダの真空部５４Ａ又は５４Ｂ内の２個の電極３３は鏡のような程度まで磨かれた２個の対向する導電性プレートを有し、その中心には、より大きいタングステンの高電圧スパークギャップがある。ガスがイオン化すると、直流電流が電極間に流れる。点火コイル４及び並列火花放電器からの４万ボルトに至るパルスが正電極に印加し、アノードコンテナ３４とカソードコンテナ３４に高周波相互作用が誘導される。放電は、２つの光線（アノードとカソード）の交差点の正確な中心に生じる。放電が同時に起きる限り、その焦点はシリンダの丁度中心に位置する。放電は、キャパシタ７９、４万ボルトの効果、高周波放電、アノード及びカソード放電、並びにキャパシタ１３ａからの放電により集合的に起きる。ＩＩ．パワーサイクルの詳細な説明通常、シリンダＢがアップストロークの間シリンダＡが点火し爆発工程を生じる。シリンダＡのコイルは、点火によりピストンが下死点まで押し下げられる時に、連続的に点火する。ピストンが下死点に至ると、シリンダＡのコイルへの電力はオフになり、丁度上死点に到達しパワーサイクルの準備ができたシリンダＢに伝達される。シリンダＢのコイルは抵抗及びキャパシタを介して電力を受け取る。ピストンＡが上死点又は角度０度にあるとする。一方のピストンが上死点又は０度にある時、他方のピストンは下死点又はクランクシャフト上の１８０度ずれた点にある。開始位置（点火）では、下部ピストン４４は上死点を５度過ぎた位置にあり、キー／メインスイッチはメイン回路を起動し、スタータモータ８を起動する。メインスイッチが閉とされると、スタータがクランクを回し、バッテリーによりガスのイオン化が開始する。点火コイル４（図１）が発生する初期高圧パルス（４万ボルト）がシリンダＡ内の電極３３Ａ、３３Ｂ間でイオン化したガスを放電させる。ピストンの廻りの静止スリーブ２６内には、電磁界を生成するための３個の電気コイルが設けられている。これらのコイルは独立に通電される。上部コイル１７Ａは常に通電している。その主目的はシリンダヘッドアセンブリ１４Ａ及び１４Ｂに対して北極性を維持することにある。中心コイル及び下部コイルは両方ともオフである。シリンダＡを囲む中心コイル及び下部コイルは、ピストンＡがシリンダを横切るにつれてその後順にオンとなる。ピストンＢはその後下死点又は０度の位置になる。下部ピストン４４及び点火ヘッド３１は上死点で結合し、同一極性（北＋）の一つのコアを形成する。下部ピストンが下降を開始すると、コアは分離し、それらの極性は変化する。中心コイル１７Ｂは２個の移動コアを有する。一方のコアはシリンダヘッド１４Ａ及び１４Ｂであり、それらは下部ピストン４４内部へ突出する磁化可能コアであり、他方のコアは下部ピストン自身である。”励起した”不活性ガスは、統合化（電子軌道の変化）を生じるために正極性空間を必要とする。よって、励起段階においてイオン化が生じ、電極導電性チップ４１(図５)での放電及びアノード／カソードコンテナ３４(図４)へ印加される高周波を伴って、ガスが電磁界内で高密度化する。電極は、点火コイルから正の４万ボルトの第１パルスを受け取る。２４ボルトバッテリの正端子はシリンダＢ内のカソードコンテナの負端子にも接続されている。シリンダＢが下死点にある間、上部コイル及び下部コイルが、逆極性電流としてバッテリーから供給される負の直流により通電される。シリンダＡが上死点を僅かに、例えば５−４５度過ぎて点火を開始し下降すると、シリンダ内で時間を合わせて”爆発”が起き、圧力の縦波がピストンヘッドに加わる。ピストンＡが下降すると、それは磁界と交錯し、上部コイルに通電を生じる。同時に、ピストンＡが下降するとピストンＢが上昇を開始し、シリンダＢの通電した下部コイルの磁界と交錯し、そのエネルギーをシリンダＡに伝達する。クランクシャフトが４０−４５度の回転に近づくと、キャパシタ７９は約１０００ボルトの脈動する直流を負電極に放電する。２４ボルトまでの電圧を提供するオルタネータにより負電極に交流が供給される。同時に、２４ボルトの直流プラス高周波がバッテリーからアノード／カソードへ供給される。中心コイル１７Ｂはここで通電される。アノードとカソードと電極との焦点で放電が生じる。磁力線はシリンダ軸に平行かつこれに沿っており、ヘリウムをアノードとカソードの間のシリンダの磁界中心へ強制的に下降させる。６−８ガウスの弱磁界がガスに乱流をおこし、これが励起状態での電子の分離を促進する。ガスの電子速度は増加する。励起を突然に中止すると、電子は存在する最遠の軌道へとジャンプし、過剰なエネルギーを放出してその元の軌道に戻り、弾性体に類似した爆発がシリンダ内のガスに圧力波（縦波）を加える。この圧力（力）は、爆発力の高温と、ガスの圧力係数と、アノード／カソードから放射し、印加される電気的インパルスにより加速した指向電子とによる結果生じる。これらの自由電子は、特殊な性質によりこれらの電子を吸収することができるガスにより吸収される。この環境で生成されるエネルギーの原因は電気的なものであり、拡散する電子により連結され、改変された分子構造及び原子構造と関係がある。その拡散する電子は、素子と、システムと相互作用する電気的又は電磁的力との相互作用により連続的に結合され、又、解放される（即ち、これを衝突イオン化と呼ぶことができる）。ピストンが移動すると、それは南極性の獲得を開始し、圧力が低下する。量子レベルの一定の変化、充電及び放電、エネルギーの取得及び放出の結果、ガスは交互に北極又は南極に向かって下降する。ピストンがクランクシャフト上で９０度の点に来ると、下部コイルが通電し、中心コイルがオフとなる。ピストンＡが９０度を通過すると、それは燃焼を続け、下部コイルを通過して移動する。ピストンＡがほぼ下死点（例えば、１７５度）に達すると、シリンダＡの中央及び下部コイルはオフとなる。ピストンが更に９０度回転して下死点に達すると、縦の圧力波を吸収していた真空部全体を反応が一掃し、熱がクリプトン及びキセノンガスにより吸収される。注意すべきことは、キャパシタが放電するとキャパシタ７９は一回のみ点火するが、シリンダＡ内の火花はピストンが下死点に達するまで燃焼を維持することである。ピストンの下降運動（爆発工程）の間、ガスにより生成された電流は他のシリンダ（Ｂ）へ伝達される。この時間の間、上部及び下部コイルは十分な電流を生成して磁界を形成し、それによりそれらコイルはガスの再結合により誘導された後期電流を吸収することができる。下死点ではピストンは南極性（−）を有する。ピストン”Ａ”が下死点に達すると、ピストン”Ｂ”は上死点に位置し、下降運動（爆発工程）の開始に備える。ここで、極性反転スイッチ８４が切り替わり、電流の極性が逆転して下部コイルがバッテリにより通電される。こうして、ピストン下降運動中とピストン上昇中の両方でピストンは”南”極性となる。３個のコイルによる脈動する磁界は、連続的スイッチングと、一つの量子レベル(軌道)から次のレベルへの電子ジャンプとして得られたエネルギーとによって部分的に生成される。それが脈動する磁界のためのものでなかったならば、電流を誘導することはできない。これらの磁界はガスの一定磁界と相互作用するので、それら磁界は磁気音響振動を発生する。磁界は様々の粒子を制御し、一体に維持する。シリンダ室Ａから生成された電流は他方のシリンダＢのシリンダ室内のガスを励起することに使用される。ピストン”Ａ”が下死点に到達すると、シリンダＢを取り囲む上部コイル及び下部コイルはオンとなり、中心コイルはオフとなる。下死点では、電流の極性が反転する。極性反転スイッチがオンされ、下部コイル１７Ｃがバッテリーから逆極性で給電される。中心コイルはオフとなる。上部コイルと下部コイルとの間で励起が起きる。ピストンＡが上死点に戻ると、それは北極性（＋）となる。ピストンＡが上死点に至るまで電流が発生し、ガスは乱流状態となる。これがピストンに逆圧力を与える。こうして得られた電流は、シリンダＢの爆発工程を補助し、シリンダＢのキャパシタ８０とシリンダＢのアノード及びカソードを充電するために使用される。過剰なアンペア数（即ち、３００アンペアに至る）は大抵抗に分散させ、電極の損傷を防止する。ガスの励起は磁気エネルギーと合焦した点火により創造される。レーザー光線は使用しない。その代わり、アノード及びカソード光線に高周波電磁振動が重畳される。これがアノード及びカソードコンテナ内の低レベル放射性物質の放射を変化させ、イオン化したガスの放電を補助する。シリンダＡが下死点にある時、シリンダＢは、ダウンストローク中にオルタネータにより追加のパワーが与えられることを除いてシリンダＡと同様の方法による爆発工程に備えている。ピストンＡが下死点に至ると、ピストンＢは上死点に至る。アップストローク中、中心コイルは１８０度から３６０度の間でオフを維持する。それからピストンＢは０度から開始し、ピストンＡについて起きたシーケンスを行う。それから、同様にピストンＡは１８０度から始まり、ピストンＢについて起きたシーケンスを行う。シリンダＡ上では、１８０度から３６０度へ上昇を開始すると電流の極性が切り替わる。逆電流下で下部コイルがオンし、中心コイルがオフし、上部コイルがオンする。バッテリは電流を流すのに十分で無いので、電流は引っ張られる。電流は電極を通され、点火位置（上死点）においてピストンＡからピストンＢへ送られ、ピストンＢの点火位置で放電するキャパシタに流れる。キャパシタは１０００ボルトの電圧が充電される。生成される２００−３００アンペアの電流は抵抗／ダイオードバンクへ分散し、電極の焼き付きを防止する。好適な実施例では、適正な電流が生じ、１０００ボルトの電圧が点火のためにキャパシタに給電されるように抵抗値を定める。キャパシタが放電すると、その電気的エネルギーは消費される。バッテリのみしか使用しないとすると、キャパシタは２４ボルトレベルまでしか充電されない。しかし、２４ボルトレベルはシステムに点火するためには十分ではない。キャパシタ１３ａに通電するために１０００ボルトが必要であり、電極に通電するために点火コイルから４万ボルトに至る電圧が必要となる。キャパシタ７９から負電極への補償電圧差、即ち３００ボルトは、正電流が負電流を押さず、キャパシタを短絡しないようにするために使用される。加えて、不活性ガスの混合気は触媒として作用する。このガスは正充電を引き付ける”アンテナ”として作用する。ＩＩＩ．電気的システムの動作の詳細な説明図８ａ、８ｂ及び８ｃを参照して、本発明の好適な実施例の電気回路の動作をより詳細に説明する。２個の２４ボルトバッテリー１００が直列に接続される。正端子は２個の安全ヒューズ１０２を介してイグニッションキースイッチ１０４に接続され、そのイグニッションキースイッチが閉とされるとスタータ８が始動する。イグニッションとスタータの組み合わせはあらゆるタイプの自動車スタータシステムと同様に作動する。バッテリー１００の負端子はボルテージレギュレータ７に接続され、そのボルテージレギュレータ７は２４ボルトオルタネータ９に接続される。ボルテージレギュレータ７は、点火コイル４に通電する並列の火花放電器３に接続される。ボルテージレギュレータ７はまた、２極性双投極性反転スイッチ８４に接続される。極性反転スイッチ８４は、トランジスタスイッチにより構成することができる。エンジンのパワーダウンストロークでは、極性反転スイッチ８４は起動されない。極性反転スイッチ８４は同様にトランジスタであるスイッチ６５に接続し、そのスイッチ６５はコイル１７Ａの負部分へ接続し、起動されて２４ボルトを給電される。同様に、スイッチ６６はシリンダＡの下部コイルであるコイル１７Ｃに接続され、これに給電する。極性反転スイッチ８４にはまた、降圧変圧器７３が接続され、それは印加電圧を２４ボルトから、タイミングシステム１３０に供給される３．５ボルトまでステップダウンする。２極性沿双投極性反転スイッチ８２はまた、ここではシリンダＢを起動する極性反転スイッチ８４に接続される。極性反転スイッチ８２では、負の線が正の線に交差し、次に正の線が負の線に交差する。極性反転スイッチ８２の正出力端子はスイッチ６９に接続される。スイッチ６９はオフとされると、シリンダＢの中心コイル１７Ｅに接続され、そのシリンダＢはこの段階ではアップストローク中である。ボルテージレギュレータ７の正出力はダイオード１３８を介してコイル１７Ｆを駆動し、ダイオード１４２を介してコイル１７Ｄを駆動する。シリンダＢはここでアップストローク中であり、即ち、電力がかけられていない。中心コイル１７Ｅはオフである。それが起動されていた時に存在した電力はシリンダＡに向けられている。バッテリー１００に戻ると、電流コントローラ７３がバッテリー１００の正及び負端子に接続され、電流を一方向、即ちキャパシタ７９を介して電流コントローラ８１の負入力端子へ流れさせる。キャパシタ７９は並列に接続され、３００ボルト、６マイクロファラドのキャパシタバンクを形成する。キャパシタバンクの代りに、単一の等価キャパシタを使用することができる。キャパシタ７９のいずれかの側に配置された電流コントローラは標準的な平滑電流制御部であり、異なる方向への電流サージを防止する。電流コントローラ８１から接地された電流がシリンダＡの負電極３３Ａへ流れる。再度バッテリー１００を参照すると、正端子はヒューズ１０２、キースイッチ１０４を介してスタータ８へ接続される。正端子はまた、並列の火花放電器３に接続され、火花放電器はさらに点火コイル４に接続する。点火コイル４は正電極３３Ｂに給電する。オフである極性反転スイッチ８４の正出力は、ダイオード１６０を介してコイル１７Ａの上部へ接続し、また、ダイオード１６２を介してコイル１７Ｃの上部へ接続する。上部及び下部コイルはここでは２４ボルトの充電電圧を給電される。極性反転スイッチ８４の正出力はまた、ダイオード１６４に接続し、キャパシタ１３Ａの正部分及び５オーム抵抗１６８、１６９に給電し、スイッチ６７を介してシリンダＡの中心コイル１７Ｂの底部に接続される。極性反転スイッチ８４の正出力端子はまた、スイッチ６７を介して中心コイル１７Ｂへ、降圧変圧器７３へ、及び極性反転スイッチ８２へ接続する。極性反転スイッチ８２からの、結果として得られる負電圧はスイッチ７１を介してコイル１７Ｄへ、またスイッチ７２を介してコイル１７Ｆへ送られる。タイミング装置１３０に言及すると、タイミングクランクシャフト６は時計周りに回転し、０度で示される上死点を有する。タイミングクランクシャフト６は、２極性双投オン−オフスイッチ６５、６６、６７及び６８に接続されたオン及びオフの接点を有し、それらオン−オフスイッチ６５、６６、６７及び６８は、シリンダＡのコイル及び２極性双投オン−オフスイッチ６９、７０、７１及び７２に接続され、それらオン−オフスイッチ６９、７０、７１及び７２はシリンダＢのコイルに接続されている。ＯＮ／ＯＦＦの接触タイミングは、個々のシリンダの上死点から下死点を通じて上死点に戻る推移として、コイルに接続されたスイッチと電流の極性が図９に示す条件を満足するように統合されている。ダウンストローク（爆発工程）では、シリンダＡのガスはイオン化され、そのコイルはある時刻にオンとされ、オンを維持する。同時にシリンダＢの中心コイルがオフとされる。１８０度の位置でシリンダＡの上部及び底部スイッチ６５、６６がオンとなる。２７０度の位置で、オフのスイッチがオンとなり、オンのスイッチがオフとなる。上死点手前の５度の位置で、シリンダＢは点火して同一の工程に進み、シリンダＡは中心コイルをオフとする。シリンダＡ内のパワーが採取され、制御スイッチ回路８１を介してシリンダＢへ伝達される。シリンダＢはそれから、上記のようにシリンダＡが点火したのと同様に点火する。制御スイッチ回路８３は、シリンダＢのパワーをシリンダＡに伝達するのと類似の伝達機能を実行する。制御スイッチ８１、８３は各々、反転防止ダイオードを有する固体リレースイッチである。点火コイルタイミングシーケンス回転器７８は分配器であり、一つのシリンダについては暗サイクルで点火し、ボトムサイクルでオフとなり、他方のシリンダについては逆となる。これは正電極の給電を行い、分配器と同様に伝統的な自動車用点火プラグを点火する。レオスタットアセンブリ１８６は、タイミング装置１３０及びクランクシャフトを制御することによりエンジン速度を調整する。レオスタットアセンブリ１８６は、可変抵抗器１０、ボルテージレギュレータ７の出力に接続された安全スイッチ１０７、及びパワーサージの際のためのヒューズアセンブリ１９０を有する。また、標準的な平滑電流制御部７５、７６、及び、可変抵抗器１０のいずれかの側に接続され、あらゆる電流サージを単一方向に制御するダイオード１７５、１７６、１７７及び１７８を有する。シリンダＡの電極に接続されたキャパシタ７９は、シリンダＢの電極に接続された比較キャパシタ８０を有する。キャパシタ８０はそのいずれかの側に、キャパシタ７９用のものと同様の電流コントローラ７４を有する。並列火花放電器３及び４と同様の選択的並列火花放電器１９６及びコイル１９８を追加し、シリンダＢの点火を補助することができる。シリンダＡのキャパシタ１３Ａと、その相手側のキャパシタ１３Ｂは、各々が１０００ボルト、３マイクロファラドのキャパシタであり、コイルのみに給電する。キャパシタ１３Ｂは、キャパシタ１３Ａのものと同様の、５オームの保護抵抗１４０とダイオード１４２とを有する。一方、キャパシタ７９及び８０は点火シーケンスのために電極に給電する。追加の５オームの抵抗１５０、１５１及び１５２が追加の電流保護を提供する。抵抗／ダイオードバンク１８０、１８２が設けられ、電流を分散させ、ダイオードの焼き付きを防止する。要約すると、本発明は実行可能な２シリンダ式イオン電磁エンジンを提供し、そのエンジンは以下のようである：典型的に２００−２５０馬力の現在の８シリンダ燃焼エンジン及び典型的に１２０−１４０馬力の現在の６シリンダ燃焼エンジンと比較すると、４００馬を生成することが可能である。ガロン当たり５０マイル、又はマイル当たりの距離がもっと少ない典型的燃焼エンジンと比較すると、不活性ガスのキャニスター当たり２５００マイルの走行距離を有する。環境を汚染する排気を伴う典型的な燃焼エンジンと比較すると、燃焼室内に密閉された非汚染性燃料を有する。

Claims

【特許請求の範囲】１．レシプロイオン電磁エンジンにおいて、ピストンを収容する閉鎖室内に封入された不活性ガスと触媒との混合気に点火してピストンを駆動するエネルギーを発生する方法は以下の工程を備える：ヘッドを設けて閉鎖室の一端部を規定し、ピストンにより閉鎖室の他端部を規定し、閉鎖室の容積はピストンのヘッドに対する相対的位置により決定され、ピストンをヘッドに対して同軸状に第１位置から第２位置へ至り第１位置へ戻るように移動可能とし、前記ピストンの対を、第１ピストンが第１位置にあるときに第２ピストンが第２位置に位置し、第２ピストンが第１位置にあるときに第２ピストンが第１位置に位置するように往復運動可能に設ける工程；第１位置にある第１ピストンに供給される点火コイル電圧を利用して初期点火を起こす工程；以下の第１乃至第３工程を同時に行うことにより、第１ピストンが第１位置にあるときに、第１ピストン室内の前記不活性ガスと触媒との混合気に点火する工程；各々が第１ピストン室内へ延び、且つ、第１ピストンキャパシタ手段を有する複数の第１ピストン電極により、点火コイルにより印加される点火コイル電圧と、点火時の第１ピストンキャパシタ電圧との電圧差を受け取る第１工程；各々が第１ピストン室内へ延びる第１ピストンアノード及びカソードに高周波電圧を供給する第２工程；第１ピストン室と略同軸状に形成された第１ピストン電気コイル手段を、第１ピストン室の廻りに巻き付けて、第１ピストン室内に第１ピストン磁界を生成することにより、第１ピストン脈動電流を発生する第１ピストン脈動磁界を生成する第３工程；第１ピストン室内の不活性ガスと触媒との混合気に印加される第１ピストン磁界を反転し、且つ、第２位置にある第１ピストンの第１ピストン磁界からの電気エネルギーを、第２ピストン磁界と、各々が第２ピストン室内へ延びる複数の第２ピストン電極に接続された第２ピストンキャパシタ手段と、第１位置にある第２ピストンの第２ピストンアノード及びカソードと、に接続して第１位置にある第２ピストンの第２ピストン室内の不活性ガスと触媒の混合気の点火を補助することにより、点火に応答して第１ピストンが第２位置に至った時に、第１ピストンの第１ピストン磁界からの電気エネルギーを第２ピストン室に伝達する工程。２．以下の工程により、第１位置にある第２ピストンの第２ピストン室内の前記不活性ガスと触媒の混合気に点火する請求項１記載の方法：複数の第２ピストン電極により、点火コイルにより印加される電圧と点火時の第２ピストンキャパシタ手段により印加される電圧との電圧差を受け取る工程；各々が前記第２ピストンの第２ピストン室内に延びる第２ピストンアノードと第２ピストンカソードに高周波電圧を供給する工程；第２ピストン室と略同軸状に形成された第２ピストン電気コイル手段を前記第２ピストンの閉鎖室の廻りに巻き付けて第２ピストンの第２ピストン室内に磁界を発生させる工程を伴って、第２ピストン脈動電流を生成する第２ピストン脈動磁界を発生する工程；前記第２ピストン室の前記不活性ガスと触媒の混合気に印加される磁界を反転し、且つ、第２位置にある第２ピストンの第２ピストン磁界からの電気エネルギーを第１ピストン磁界と、第１位置にある第１ピストンの第１アノード及びカソードと、に接続して第１位置にある第１ピストンの第１ピストン室の前記不活性ガスと触媒との混合気の点火を補助することにより、点火に応答して第２位置に移動した第２ピストンの第２ピストン磁界から第１ピストンへ電気エネルギーを伝達する工程。３．ピストンを収容する閉鎖室内に封入された不活性ガスと触媒との混合気に点火して、レシプロイオン電磁エンジン内の少なくとも一対のピストン各々を駆動するエネルギーを発生する装置は、以下の構成を有する：各々の閉鎖室の一端部を規定するヘッド；各々の閉鎖室の他端部を規定する少なくとも一対のピストン、各々の閉鎖室の容積はピストンのヘッドに対する相対的位置により決定され、前記一対のピストン各々はヘッドに対して同軸状に第１位置から第２位置へ至り第１位置へ戻るように移動可能であり、前記ピストンの対は、第１ピストンが第１位置にあるときに第２ピストンが第２位置に位置し、第２ピストンが第１位置にあるときに第１ピストンが第２位置に位置する；各々の閉鎖室について、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、キセノンを含む前記不活性ガスと触媒の混合気に点火する手段、前記点火手段は以下の構成を有する：閉鎖室内へ延びる複数の電極、前記電極の各々はキャパシタ手段を有し、前記キャパシタ手段は、点火時に点火コイルとキャパシタ手段との間に電圧差を提供する：印加された高周波電圧を受け取るアノード及びカソード；脈動する電流を生成する脈動磁界を提供する手段、前記脈動磁界提供手段は、閉鎖室の廻りに閉鎖室と略同軸状に巻き付けられ、閉鎖室内に磁界を発生する電気コイル手段を有する；往復運動ピストンへの点火に応答して第２位置へ移動したピストンの磁界から電気エネルギーを伝達する手段であって、以下の構成を有する：前記不活性ガスと触媒の混合気に印加される磁界を反転する手段；第２位置にある第１ピストンの磁界から、往復運動ピストンの磁界と、各々が往復運動ピストン室内へ延びる複数の往復運動ピストンに接続された往復運動ピストンキャパシタ手段と、第１位置にある往復運動ピストンのアノード及びカソードと、へ電気エネルギーを接続して第１位置にある前記往復ピストンの不活性ガスと触媒の混合気の点火を補助する手段。４．電極は前記閉鎖室の軸から略等間隔状に離隔して配置され、ピストンは、ピストンにより閉鎖室の軸にほぼ沿って保持される導電性放電点を有し、導電性放電点はピストンが第１位置にある時に電極のほぼ中間で電極の近接して配置され、ピストンが第２位置にある時に電極から離隔して位置する請求項３記載の装置。５．少なくとも４個の電極が閉鎖室内に設けられ、電極は閉鎖室の軸から略等間隔状に離隔し、且つ、各々が隣接する電極とほぼ９０度ずれて配置され、前記電極の対向する組を結ぶ線がほぼ閉鎖室の軸上に位置して焦点を規定する請求項３記載の装置。６．前記電極のうちの２つは鋭利な端部を有し、ピストンは、ピストンにより閉鎖室の軸にほぼ沿って保持される導電性放電点を有し、ピストンが第１位置にある時、鋭利な端部を有する電極とピストン上の導電性放電点とがスパークギャップを形成する請求項５記載の装置。７．独立にコイルに通電する手段を有する請求項３記載の装置。８．少なくとも３個のコイルを有し、前記通電手段は、ピストンが第１位置から第２位置に移動する間は全てのコイルに通電し、ピストンが第２位置から第１位置に移動する間はいずれかのコイルには通電しないように動作する請求項７記載の装置。９．前記通電手段は、ピストンが第１位置から第２位置に移動する時に所定の極性で少なくとも１個のコイルに通電し、ピストンが第２位置から第１位置に移動する時に逆の極性で少なくとも１個のコイルに通電する請求項７記載の装置。