【発明の詳細な説明】
内燃機関
本発明は四工程(four-stroke)原理に基づいて作動する内燃機関に関する。
あらゆる面で技術的進歩が見られるにも拘わらず、非レール式路上走行車(non
-rail-bound road vehicles)を駆動させるものとして最も広く用いられている内
燃機関は、四工程クランク軸ピストンエンジン、特にオットー及びディーゼルエ
ンジンであることは長年知られている。無論これらのエンジンは相当長い年月を
経て改良されてきたものであるが、原理的に解消することが極めて困難あるいは
不可能なくつかの不利な面を含んでいる。オットー（サイクル）機関は下記の不
都合点を有していると言える。すなわち、等圧縮・膨張比によるかなり低い理論
効率；ピストンが上死点に至る前に混合気に点火することによる相当に低い品質
効率；圧縮と膨張とがピストンの一方側で生じるために大きな熱交換が生じ、こ
れにより熱及びエネルギーの大きな損失が生ずることによる相当に低い品質効率
；付加が減少しても摩擦損失が変わらないことによる、低負荷時における低い機
械的効率；及び、各シリンダを分離することが難しく、かつ電気モータとオット
ー機関とを組み合わせることも難しい、といったことである。
バンケル機関はかかるオットー機関のいくつかの欠点、特にピストンの往復運
動に係る欠点、及び弁機構に係る欠点を解消しようとしたものであったが、この
機関もオットー機関に取って代わることはできなかった。
本発明の目的は、上記欠点を排除あるいは少なくとも実質的に減少させる新規
な内燃機関を提供することである。
上記目的を達成するため、本発明は、四工程原理に従って作動する内燃機関を
提案するもので、該内燃機関は、内部にロータスペースを有したハウジングと；
好ましくは前記ロータスペース内の周囲に均等に分離して形成された少なくとも
一対の燃焼室と；前記ロータ室のロータ軸周りを実際に回転するロータであり、
非円形とされ、かつ好ましくは周方向に離れた少なくとも二つのカムを備えたロ
ータと；前記ロータの周囲に設けられ、該ロータと前記ロータスペースとの間を
シールするシール手段と；前記燃焼室と連通される吸気ダクト及び排気ダクトと
；前記ロータの前記カムと共働して、前記ロータと前記ハウジングとの間を、燃
焼室の各対に対して四つに変化する室に分離し、それら各室において四工程プロ
セスの四つの工程が生じるようにする弁手段と；を備えて成る。
該内燃機関の優位点として次のことを挙げることができる：
− ロータは回転運動をして壁面に支持されるものではないので、摩擦損失は
最小限のものとなる。ベアリングの内部における摩擦損失以外で生ずる摩擦損失
は、必要なシール及びその動き、並びに弁手段の動きによる摩擦損失のみである
。
− 設計段階で、ロータのカムの周方向幅を選択することによりロータの角回
転を規定し、その回転の間に、燃焼室内でピストンあるいはロータを押し戻すこ
とによる負の仕事を生じることなく点火及び圧力発生が生ずる定常上死点条件(s
tationary ＵＤＣ-condition)がより大きく又は小さく生成されるように設定す
ることができる。
− 弁手段を上方位置にロックすることによりロータの燃焼サイクルを断つこ
とが可能であり、この場合ロータはフライホイールとしてのみ回転するものとな
る。その際、ガス力がなければシールの摩擦抵抗のみが機械的損失として残留す
るが、それらは最小限のものである。シールがブランク接触シールである場合に
は、シールには摩擦抵抗は一切生じない。
− 弁手段の作動によるタイミングが如何なる回転速度であっても常に最適と
なるため、ガスの掃気は最適なものである。燃焼室でガスの流入／流出が生じる
必要がなく、吸入ガスと排出ガスとの接触が回避される（弁のオーバーラップ、
バックファイヤは生じない）。本発明の実施形態によれば、吸気ダクト及び排気
ダクトをロータの全幅にわたって延ばすことが可能で、これにより燃焼室を適正
に充填(charge)することができる。
− このエンジンのトルクの傾向は、オットーエンジンに比べて極めて規則的
なものである。一つのロータと、対向した二つの燃焼室とを有した本発明のシン
プルなタイプのエンジンでは、１８０°毎に、四気筒四工程オットーエンジンに
対応した燃焼が生じる。
− ロータは互いに分離したコールドサイドとホットサイドとを有しているた
め、ロータを非対称形にすること、及び／又は、カムを不均一な間隔で配置する
ことにより、圧縮比及び膨張比を独立して選択できる。これにより、理論効率の
向上が図れる。
− 本発明によるこの燃焼機関は、電気モータと組み合わせるのに非常に適し
ており、混成（ハイブリッド）駆動装置を実現する。かかる組合せでは、弁手段
を非作動状態とすれば、ロータは、フライホイールとして電気モータと共に回転
することができる。この燃焼エンジンがその駆動を電気モータから引き継ぐとき
には、弁手段が作動状態に設定され、適正な点火及び燃料噴射がなされるよう注
意すれば、動力はスムーズに引き継がれる。また、この燃焼エンジンの形状はち
ょうど電気モータの如くほぼ円形であり、その径は各電気モータに良好にフィッ
トするように選択できる。
− 本発明によるこの燃焼機関においては、低負荷時に圧縮弁がロータから僅
かに引き上げられる構成とされていれば、空気は、ほとんど閉状態となっている
スロットル弁を介して大きな抵抗に抗して吸入される代わりに、圧縮室から内部
に取り入れられ、低負荷時の効率を向上させることができる。
以下、本発明による内燃機関の実施形態の例を示した図面を参照して本発明を
さらに説明する。
図１ａないし図１ｈはそれぞれ、本発明に係るエンジンの作動中における八つ
の異なった位置を極めて概略的に示した断面図である。
図２ａないし図２ｈはそれぞれ、本発明の他の実施形態による内燃機関の作動
中における八つの異なった位置を極めて概略的に示した断面図である。
図３は、図２ａのIII-III線に沿う断面図である。
図４、図５、図６は、それぞれ図３のIV-IV,V-V,VI-VI線に沿う断面図である
。
図７は、本発明の内燃機関の別の実施形態を示す拡大一部断面図である。
図８は、本発明の内燃機関のさらに別の実施形態を示すもので、ほぼ図７に対
応した断面図である。
図９は、図８のIX-IX線に沿った断面図である。
図１０は、図８の底面を若干縮小して示した部分断面底面図である。
図１１は、本発明の図８に示した実施形態による内燃機関の部分断面図である
。
図１２及び図１３はそれぞれ、図１１のXII-XII線及びXIII-XIII線に沿った概
略部分断面を縮小して示した図である。本図において、断面部の左側部分はロー
タの一部を示している。この部分は、本図の右側部分に示されたロータの部分と
正反対に位置している。また、この右側部分は図１１の切断線に対応している。
図１４は、ロータが軸方向に圧縮部及び膨張部に分離した本発明による内燃機
関の一実施例を極めて概略的に示した図であり、本図の左側には各ロータ位置に
おける断面形状を示してある。
図１５は、図１４に示した実施形態における内燃機関の部分断面図である。
図１６及び図１７は、軸方向に分離したロータの他の実施形態を示した、図１
４に対応した図である。
図１は本発明による内燃機関の極めてシンプルな構成を示している。該内燃機
関はハウジング１を備えている。このハウジングは、極めて概略的に示してあり
、その中に形成されたロータスペース２を有している。該ロータスペース２は、
対向配置された燃焼室３，４を除いて円筒形状のもので、その軸線はこの図の紙
面に対して垂直である。今述べたようにこの実施形態では、このロータスペース
２内の周囲には対向配置された一対の燃焼室３，４が形成されているものとして
いるが、これら燃焼室を複数組設けることも無論可能である。ロータスペース２
内ではロータ５がロータ軸６に回転可能に取り付けられている。このロータ軸６
はロータスペース２の前記軸線と一致している。ロータ５は円形ではなく、この
場合、ロータスペース２の周囲にまで至る二つのカム７，８、すなわち圧縮・膨
張カム７、及び吸入・排出カム８を有している。これらカム７，８は前記燃焼室
３，４と同じ配置形態とされており、従ってこの場合では、これらのカムが対向
配置されたものとなっている。ロータ５は長軸線９と短軸線１０とを有している
。このロータの形状は、これら軸線９，１０に対しては対称的なものではないが
、１８０°の回転に対しては略対称的なものとなっている。ただし、圧縮・膨張
比を最適化するためにこれらカム７，８を１８０°以外の角度にオフセットさせ
て構成することも可能であり、またそのために、両カムの両側においてロータの
形状を変えてもよい。長軸９の両側には前記各カム７，８に対してシール手段１
１が設けられており、これらシール手段によってロータ５及びハウジング１間の
気密性が確保されている。
図示の如く、ロータ５の回転方向（矢印参照）における各燃焼室３，４の僅か
手前に排気ダクト１２，１３が形成されている。これら排出ダクト１２，１３は
それぞれ対応する排気弁１４，１５によって開閉される。各燃焼室３，４の後方
には吸気ダクト１６，１７が形成されており、これらは、対応する吸気弁１８，
１９によってそれぞれ開閉される。これら弁１４，１５及び１８，１９は、例え
ば図示しないカムシャフトあるいはカムトラック等によって内部からの操作が可
能である。これら弁１４，１５及び１８，１９は、前記各ダクト１２，１３及び
１６，１７を開閉できるだけでなく、ロータ５及びハウジング１間の室を気密的
に分離された四つの室に分離するようにも機能し、これらの室において四工程過
程の四つの工程が生じるものとなる。無論この四つの室の分離は、ロータ５のカ
ム７，８に設けられた前記シール１１との共働により成し得るものである。これ
ら室の各々において、吸気工程、圧縮工程、膨張工程、及び排気工程が代わるが
わるなされる。図では、吸気工程にある室をＡ、圧縮工程にある室をＢ、膨張工
程にある室をＣ、排気工程にある室をＤで示してある。無論ロータ５の周囲と、
各弁１４，１５及び１８，１９の内端とは、それらが過度に摩耗することなく当
接状態で通過できかつ良好なシールを果たせるようにされたものである。そのた
めにはいくつかの技術を利用できる。
図１ａないし図１ｈは、前記四工程が完全に行われるロータ５の一回転の途中
における八つの異なった位置を示している。
図１ａには前記四つの室Ａ〜Ｄを示してあり、この図には、吸気ダクト１６か
ら新しい混合気を取り入れるべく前吸気弁１８が開かれている状態が示されてい
る。また、この吸気弁１８は室Ａを一方側において制限しており、かつ、この吸
気工程にある室Ａの他方側は、ロータ５のカム８のシール１１によって封鎖され
ている。ロータ５のカム８は吸気弁１８から離れるように移動してるため室Ａの
容積は増加し、これにより吸気ダクト１６から新しい混合気が吸入される。ロー
タ５をシールしているこの吸気ダクト１８の反対側では、そこに形成された室Ｂ
において圧縮工程が行われる。ここにおいて、前記排気弁１４は閉じられており
、またロータ５のカム７が燃焼室３に向かって移動するため、これにより室Ｂの
容積が減少し内部の混合気が圧縮される。膨張工程は室Ｃ内で生じ、この膨張工
程において燃焼室４では内部の混合気圧が上昇し、室Ｃにおけるこの圧力がロー
タ５に、室Ｃの容積が増加する方向すなわち矢印で示す方向のトルクを与える。
そして、室Ｄにおける排出工程はほとんど終了し、ロータ５のカム８の隣接した
シール１１と共に室Ｄを形成している排気弁１５がほとんど閉じられている状態
を見ることができる。
図１ｂでは、ロータ５がさらに若干回転し、ここにおいて排気室Ｄの容積はゼ
ロまで減少し、ここで排気弁１５は完全に閉止される。
図１ｃ及び図１ｄはロータがさらに回転された状態を示しており、図１ｄでは
吸気弁１８がほぼ閉じられる。
図１ｅは、室Ａ及び室Ｃが各々最大容積となり、かつ室Ｂ及び室Ｄが各々最小
容量となったロータの位置を示している。室Ａには一定量の新しい混合気が充填
され、その混合気は、ロータ５がさらに回転することにより圧縮される。室Ｂで
は圧縮工程がちょうど終了し、燃焼室３内の圧縮混合気への点火を行うことがで
きる。この点火は図示しないスパークによって開始される。ロータ５のカム７の
先行側シール１１及び排気弁１９が、高いガス圧に耐えるよう、燃焼室３をシー
ルする。カム７の周方向の幅がロータ５の角回転を決定しており、この角回転の
間に定常上死点が現われ、従ってこの間ロータが回転しても室Ｂの容積変化を生
じない。この回転角の間に混合気への点火及び燃焼が生じる。この燃焼は、それ
により生じた圧力がロータ５に負の仕事を与えるものではない。エンジンタイプ
に応じて、カム７の幅は、所要の定常上死点を最適化するよう設計段階において
選択することができる。室Ｃにおいて膨張工程が終了し、該室内の全圧縮エネル
ギーが消費される。最後に、室Ｄが室Ｂに変換される段階となり、そこにおいて
、次の図に示されるように吸入混合気が圧縮される。
図１ｆは、例えば最初に吸気工程がなされる室Ａが、吸入混合気を圧縮する圧
縮室Ｂにまさに移行する位置から、室Ａ〜Ｄが幾分移動した状態を示している。
この図１ｆの位置において、吸気工程及び圧縮工程は実際には開始されていない
。他方、図１ｅにおける前の圧縮室Ｂでは既に膨張工程が始まっており、その時
点で圧縮室Ｂは室Ｃとなり、その中で点火された混合気が膨張でき、ロータ５を
駆動させることでその容積が増加される。この時点でロータカム８の一方のシー
ル１１と排気弁１４とから規定される室Ｄ内では排気工程が既になされている。
図１ｇ及び図１ｈでは室Ａ〜Ｄにおける四工程がさらに進み、図１ｈでは、ロー
タ５が図１ａの位置に対して１８０°回転した位置に至っている。この位置から
、図１ｂ〜図１ｇに示したものと１８０°オフセットした状態にて同様に進行す
る。
上記のことから、ロータ５の一方側では吸気工程及び圧縮工程がなされ、ロー
タ５の他方側では膨張工程及び排気工程のみが行われることが明らかである。こ
のロータ５の一方側をロータのホットサイド、また、反対側をロータのコールド
サイドと呼ぶことができる。かかる分離は、混合気の熱損失及びエネルギー損失
に関して有利となる。そしてこのことが、該エンジンの品質効率にとって有利な
効果をもたらす。
図２ａないし図２ｈは図１に示した燃焼機関の他の実施形態を示しており、こ
の例のものは、排気ダクト１２及び吸気ダクト１６を一つのみ有したものとなっ
ている。これらはハウジング１に形成されたものではなくロータ５に形成されて
おり、かつ常時開状態となっている。一方、弁１４，１５及び１８，１９は単に
四つの室Ａ〜Ｄを分離するために機能しているものの、前記排気ダクト１２及び
吸気ダクト１６は、常に固有の室Ｄ又は室Ａにそれぞれ連通したものとなってい
る。この構成では、排気ダクト１２及び吸気ダクト１６はロータ軸６を介して延
びたものとならざるを得ず、従ってロータ軸６は中空構造のものとなる。無論原
理的には、ロータ５ではなくハウジングの方を回転させ、ロータ５を静止状態と
することも可能である。
図３ないし図６は、図２に示した実施形態による本発明の内燃機関のより詳細
な構成を概略で示したものである。ハウジング１、ロータ５、ロータ軸６、排気
ダクト１２、吸気ダクト１６、排気弁１４、及び吸気弁１９を見ることができる
。この場合、弁１４，１５及び１８，１９は、これら弁が移動できるよう、弁軸
２０に回転可能に取り付けられていることが解る。本実施形態において、該弁軸
２０は、これら弁１４，１５及び１８，１９を作動させるようにも機能する。何
故なら、これら弁軸２０は、各弁１４，１５，１８，１９にそれぞれ回転するよ
うに固定されており、かつこれら軸の両端にはそれぞれカム２１が設けられてお
り、これらカム２１が該弁軸２０に回転可能に取り付けられて各カム板２２，２
３にそれぞれ当接しているからである。両カム板２３は、上方側の上部吸気弁１
８の双方のカム２１を作動させ、下方側の下部吸気弁１９（図３）の双方のカム
２１を作動させる。かかる対称的な構成により、二重作動カム板２３によるこれ
ら弁１８，１９のこのような共通動作が可能となっている。このカム板２２によ
る共通動作は、排気弁１４，１５においても可能である。図５及び図６は前記カ
ム板２２，２３の形状を示している。各弁１４，１５及び１８，１９を内包に回
転させるべく、コイルバネの如きトーションバネが前記各弁軸２０を或る程度付
勢している。
図３及び図４はまた、ロータ５の両側に、円形外周を有した共働回転板２５が
固定されていることを示している。これらの共働回転板及びシール手段２６によ
って、ロータ５とハウジング１との間の側方シールがなされている。シール手段
２６はハウジング１及び共働回転板の双方に取り付けられている。
図３はさらに、ロータ軸６が中空であり、かつ複数のベアリング２７によって
ハウジング１内で軸受けされていることを示している。このロータ軸６はその中
心で閉塞されており、一方側では排気ダクト１２として、また他方側では吸気ダ
クト１６として機能するものである。
図７は、本発明に係る内燃機関の別の実施形態を示しており、該構成では特殊
な弁装置を用いている。この場合、圧縮弁１４及び膨張弁１８が、燃焼室３内に
設けられた軸受け部２８で各弁軸２０に軸受けされている。この軸受け部２８に
よって、燃焼室３に通ずるダクト２９が形成されている。本実施形態では、吸気
ダクト及び排気ダクトはロータ５内に形成することができる。本実施例の優位点
は、圧縮ガスが非常に好ましく燃焼室３へ流れることができ、かつこの方式によ
りその圧縮ガスが高温の膨張弁１８を通過しないということである。さらに、極
めて高温の膨張ガスが前記圧縮弁１４を通過することがなく、よってこの弁の熱
負荷は低いものとなる。また、この実施形態によれば、燃料を望ましい位置で噴
射することができる。その際、そのノズルは、圧縮弁１４が開かれているときに
燃料を燃焼室内に直接噴射する。無論各弁のシールは高基準に合うものである必
要がある。
図８，図９，及び図１０は、さらに別の形態による弁構成を示している。この
構成の特徴としてまず挙げられることは、双方の弁１４，１８が一本の軸３１に
支持されており、少なくともこれら双方の弁が同一軸回りに回転する点である。
この構成の利点は、弁１４，１８を通過して燃焼室３に至る流路ダクト２９をで
きるだけ短いものとでき、これにより、燃焼室のコンパクト化、圧縮ガスへのブ
レーキ作用の最小化、及び、該ダクト２９を介しての燃焼室３への燃料直接噴射
の一層の容易化がなされることである。燃料噴射器のための取付け孔３０を示し
てある。この燃料噴射器のノズルヘッドは、好ましくは、圧縮工程の最終段階に
て所要のガソリン(petrol)を燃焼室３内に直接噴射するものである。圧縮弁１４
によって燃焼室３は閉塞されているので、その燃料噴射器が高燃焼圧にさらされ
ることはない。
図１０は両弁１４，１８の前記軸への懸架状態を概略的に示している。弁１４
は、該弁１４の両側のハウジング部３３に軸受けされている内部軸３２により支
持されており、弁１８は、前記内部軸３２に軸受けされた中空軸３４に固定され
ている。
さらに、図８及び図９は、膨張弁が、十分な高圧縮が得られるように燃焼室３
の幅をできるだけ大きく制限した側方シール部３５を有して成る特殊タイプのシ
ール構造を備えているものを示している。これらのシール部３５により、圧縮ガ
スが、比較的狭い圧縮弁１４から同様に狭い燃焼室３内に流れ、上記の如き十分
に高い圧縮が可能となっている。一方、これらのシール部３５によって、前記膨
張弁１８が開いた際に、燃焼ガスが、広い膨張弁１８の全幅からすぐには流出し
ないようになっている。もしそうでなければ、膨張圧によるパワーは急激に低下
してしまうであろう。この場合、このようなことは生じ得ない。それは、横方向
に設けられた両前壁部３６によってそれらシール部３５の外側の空間３８を膨張
室３７から締め出しているからである。これら横行壁部３６は、ハウジング１内
の嵌合凹所３９内にガイドされ、かつシールされている。
図８及び図１１に示すように、圧縮弁１４及び膨張弁１８はロータ５に向いた
側が凹状となっている。すなわち、これら弁１４，１８がシール４１を介してカ
ム７又は８の位置でロータに当接し、かつロータ５をその両端でシールできるよ
う凹所４０を備えている。弁１４，１８の開閉動作はシール４１上でなされ、カ
ム７，８がこれら弁を通過すれば、弁とロータとの間のこのシールはなされたま
まの状態となる。
ロータとハウジングとの間のシールはブランク接触シール(blank contact sea
l)であることが好ましい。このシールは、ロータ５の駆動を断った際に摩擦損失
が最小になるか全くなくなる。このような状況となるのは、複数のロータを有し
た実施形態において、僅かなパワーのみを必要とする際に或るロータの駆動を断
つような場合である。また、ロータ５を電気モータと連結し、その電気モータを
、この燃焼機関の停止中に作動状態とするような混成（ハイブリッド）実施形態
も考えられる。何れの場合でも、弁１４，１８は閉止位置に保持される。
図１２及び図１３はロータ５の両側とハウジング１との間のブランク接触シー
ル４２を示している。このシール４２は、例えば０．０３〜０．０５ｍｍの非常
に小さい間隙４３を有している。膨張が生じるロータ５の周囲に近接した部分（
断面図の右側）で、前記間隙４３は、ロータ５内に内側に向けて形成された空気
室４４と接続しており、好ましくは接線方向に分割されている。ハウジング１内
に形成された空気ダクトが前記空気室４４内に開口するようになっている。この
空気ダクト４５は例えば空気ベッセルから延出させて、その内部に圧力及び空気
の流れが生じるようにすることができる。これら圧力及び空気流は、電子的に制
御され、ロータ５の外周面におけるガス圧に対して逆圧及び逆流の形態を取るも
のである。図１２と図１３との比較において、前記空気室４４の半径方向長さ及
び／又は軸方向深さは、ロータ５の予想局部ガス圧に応じてロータ５の周方向に
変えられることを示している。この空気室４４の長さを変えることによってこの
シール間隙４３の長さを変えられ、これによって異なった圧縮比及び該シール間
隙４３内の流れが得られる。ロータ軸６のベアリングが、空気ダクト４５からの
圧縮空気の漏れによる径方向内方の圧力を受けないように、ハウジング１内にお
けるロータ軸６近傍に圧力解放ダクト５３が形成されている。ロータ５の圧縮部
（図１２及び図１３の左部分参照）には空気室４４はないが、これは、ロータ５
の周囲における圧力が低く、従って漏洩のおそれが少ないからである。
図１１を参照すると、ロータの圧縮・膨張カム７に設けられた前記シール４１
には０．０３〜０．０５ｍｍの非常に小さい間隙４５を設け、このカムの部分を
通る流れを妨げるようにすることもできる。この間隙４５は、カム７上を流れる
ガス流を妨害し、ガスが一部通過し得る状態とすることによりそのガスの流れを
乱すように膨張室の方に向けられた一つ又は複数の楔形凹所４６を有している。
ここでも、ガスの漏れを防ぐために、この場合、ロータ５を介して圧縮空気を供
給することが可能である。吸入・排気カム８のシールはより単純な構成とするこ
とができる。
本発明のその他の変形としては、例えば、ロータ５及びロータスペース２を軸
方向に圧縮部及び膨張部に分離させることによってよって、コールド部及びホッ
ト部分をより完全に分離することである。ロータスペース２を吸気・圧縮室、及
び膨張・排気室に分離することにより、ロータハウジング内の吸気及び排気ダク
トは連続的に開いたままとなる。また、吸気ダクトもロータ内に形成し、中空ロ
ータ軸６を介して空気供給源に接続することもできる。
図１４は、ロータ５が、圧縮及び膨張とで完全に軸方向に分離してなる例を示
している。この実施形態のものでは、ロータ中央部４７が膨張部として、また両
外側部分４８が圧縮部として機能する。弁１４，１８は、ロータ５の交差方向に
、それぞれ前記膨張部４７あるいは圧縮部４８のみに対応して延びている。図１
５は、圧縮空気がダクト４９を介して燃焼室３に供給されることを示している。
言うまでもなく、この構成では、圧縮及び膨張がロータの幅部分のみで生じるた
め、完全分離していないロータ５に比べてパワーの発生が少ないものとなる。し
かしこの構成の利点は、圧縮弁１４及び膨張弁１８の双方の動きが各ロータ部４
８，４７にてそれぞれガイドされ、これにより外部制御手段が不要となる点であ
る。
図１６は、膨張部と圧縮部との間が一部分離された場合の一例を示している。
この場合、五つの部分があり、両外側部５０では圧縮のみが行われ、中央部５１
では膨張のみが行われ、それらの中間部５２では膨張及び圧縮の双方が行われる
。この実施形態は、前記外側部５０が圧縮弁１４を制御することができ、かつ前
記中央部５１が膨張弁１８を制御するので、弁の外部的な操作を必要としない。
図１７に示すロータ５は、部分的な軸方向分離が別の手法でなされている例で
ある。中央部４７が圧縮及び膨張の双方を担い、両外側部４８で膨張のみが行わ
れる。これら両外側部４８、従って膨張部は、膨張弁１８のみとオーバラップす
るもので、従って上半分が無効となる半円形をしている。これに対し、（図の左
側における）前記中央部４７は完全な楕円形をなしている。この実施形態におい
て、膨張弁１８の動きは両ロータ部４８によってガイドされることができるが、
圧縮弁１４には外部からの制御が必要である。図１２及び図１３に示したロータ
５は、図１７に示した実施形態に従って構成されている。
本発明は、原理上は、一つのみの燃焼室及び一つのロータカムを用いる構成と
することも可能であることに留意されたい。その場合、二つの非活動工程を含ん
だ六工程原理が生ずることになる。ロータが三回転して一回の燃焼工程が生ずる
。また、四室、六室、八室、他の燃焼室を持った燃焼空間が考えられる。
その他の実施形態あるいは変更も可能である。例えば、ロータの両側における
前記ブランク接触シールを、ラビリンス出口が燃焼ガス排気口又は加圧ダクトに
接続されて成るラビリンスシールとすることもできる。
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(81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，
ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ
Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ
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ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＴ，ＵＡ，Ｕ
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