JPH1054376A - 遮断羽根型ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】ラジアル力の発生が最小化され、同時に体積流
脈動の低下が達成される遮断羽根型ポンプを提供する。 【解決手段】少なくとも４個の遮断羽根（３０）と、回
転体（１６）の周面（２０）方向に配置される２の倍数
の数量の制御面（２２）とを設ける。それぞれ二つの制
御面（２２）が対向配置され且つ同一に構成され、制御
面（２２）の数量は遮断羽根（３０）の数量よりも多
い。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、回転体を収容する
ケーシングを有し、ケーシングの壁に、それぞれ遮断羽
根を収容する少なくとも一つの溝が形成され、遮断羽根
が、分離部によって互いに分離されている制御面を有す
る回転体の周面に対して弾性要素により押圧される遮断
羽根型ポンプに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の遮断羽根型ポンプは知られてい
る。遮断羽根型ポンプはケーシングを有し、ケーシング
内で回転体が回転せしめられる。回転体の周面は少なく
とも一つの制御面を有し、制御面は周方向に見て分離部
の両側で区画される。制御面と分離部とは少なくとも一
つの遮断羽根と協働する。遮断羽根は、定置のケーシン
グの壁に形成した溝に収納されており、制御面に対して
押圧される。遮断羽根によって区画される容積可変な複
数の空間は、回転体の回転運動により互いに区切られ
る。空間の容積の大きさが周期的に変化することにより
流体が吸込まれ、圧力接続部から再び放出される。公知
の遮断羽根型ポンプの欠点は、流体の吸い込みと再放出
とともにラジアル力が発生し、このラジアル力を、回転
体を対応的に支持して吸収しなければならないのでコス
トを要すること、或いはこの種の遮断羽根型ポンプ、特
に２ストローク型の構成の場合には、強い体積流脈動が
発生することである。回転体の回転により、遮断羽根
は、回転体の周面の輪郭によって決定される半径方向の
運動を蒙る。多ストローク型の遮断羽根型ポンプの場
合、ポンプの全搬送流は、それぞれ一つの制御面と羽根
とによって形成されるポンプ室の搬送機能を重畳するこ
とによって決定される。この部分搬送流の重畳により、
搬送流の変動を含むような運動力学的な体積流脈動が生
じる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、ラジ
アル力の発生が最小化され、同時に体積流脈動の低下が
達成されるようなこの種の遮断羽根型ポンプを提供する
ことである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するため、少なくとも４個の遮断羽根と、回転体の周
面方向に配置される２の倍数の数量の制御面とが設けら
れ、それぞれ二つの制御面が対向配置され且つ同一に構
成され、制御面の数量が遮断羽根の数量よりも多いこと
を特徴とするものである。

【０００５】本発明によれば、少なくとも４個の遮断羽
根と、回転体の周面方向に配置される２の倍数の数量の
制御面とが設けられ、それぞれ二つの制御面が対向配置
され且つ同一に構成され、制御面の数量が遮断羽根の数
量よりも多いことにより、対向配置される制御面によっ
てそれぞれの加圧室に生じるラジアル力が相殺される。
なぜなら、これらのラジアル力は互いに逆方向に指向し
ているからである。これにより、回転体を支持するため
に、ラジアル力を吸収する固有の支持体を設ける必要が
ないので、非常に有利である。従って回転体は、駆動動
力機の駆動軸の片側の自由端で「片持ち式に」支持され
ていることができる。

【０００６】さらに、少なくとも４個の遮断羽根と少な
くとも６個の制御面により、全体積流を、重畳する部分
体積流に分割するのが非常に有利である。部分体積流
は、回転体の回転に応じて、時間的にずれて互いに重畳
する。これにより、体積流の脈動を最小化した均一な体
積流が得られる。

【０００７】本発明の有利な構成によれば、回転体の周
方向に６個の制御面が設けられ、これらの制御面が全部
で４個の遮断羽根と協働するのが有利である。遮断羽根
型ポンプをこのように構成することにより、回転体の全
周にわたってラジアル力を特に好適に配分させることが
可能になり、この場合、回転体の回転軸に作用するラジ
アル力の和はほぼゼロになる。

【０００８】分離部とケーシングとの接触圧は、従来は
発生するラジアル力の変動のために変化していたが、本
発明による遮断羽根型ポンプにより、このような接触圧
は最小レベルでほぼ一定の大きさであり、回転体または
ケーシングの摩耗を最小化できて非常に有利である。こ
れにより、総じて遮断羽根型ポンプの使用期間をより長
くさせることができる。

【０００９】さらに本発明の有利な構成によれば、走出
しつつある遮断羽根の半径方向の位置の平方値と走入し
つつある遮断羽根の半径方向の位置の平方値との和が一
定で、且つ遮断羽根の半径方向の位置の最大値の平方値
と最小値の平方値との和に大きさが等しいという条件が
回転体の回転の各時点で満たされる。これにより、遮断
羽根の搬送特性全体は遮断羽根の半径方向におけるスト
ロークの関数とみなされる。輪郭を本発明にしたがって
構成することにより、遮断羽根に対して搬送量は平方的
に増大するものとみなされる。その結果、部分流が重畳
する時の運動力学的な体積流の脈動は極端に減少する。

【００１０】本発明の他の有利な構成は、従属項に記載
された構成から明らかである。

【００１１】

【発明の実施形態】次に、本発明の実施形態を添付の図
面を用いて説明する。図１は、遮断羽根型ポンプ１０の
部分図である。遮断羽根型ポンプ１０はケーシング１２
を有している。ケーシング１２は円形のポンプ室１４を
有している。ポンプ室１４の内部には回転体１６が支持
され、回転体１６は駆動軸１８によって駆動することが
できる。駆動軸１８は図示していない動力機、例えば自
動車の駆動機を介して駆動可能であり、その結果回転体
１６はポンプ室１４の内部で回転可能である。図示した
実施形態では、回転体１６は反時計方向に駆動可能であ
る。

【００１２】回転体１６は円板状に形成されており、円
形輪郭からずれたその周面２０に、同一に構成される複
数個の（図示した実施形態では６個の）制御面２２と分
離部２４とを有している。制御面２２と分離部２４と
は、周方向に見て常に交互に設けられており、その結果
それぞれの制御面２２は二つの分離部２４によって区画
されている。回転体１６の最大直径は、分離部２４の領
域での回転体の外径が実質的にポンプ室１４の周壁２６
の内径に相当するように選定されている。分離部２４の
領域で回転体１６に与えられている直径は、いわば半径
方向に入り込んだ領域によって形成される制御面２２の
領域での回転体の直径よりも大きい。この様に制御面２
２と分離部２４とは周面２０の輪郭を形成している。な
お、周面２０の輪郭については後で詳細に触れる。

【００１３】周壁２６には、図の実施形態では駆動軸１
８に対して半径方向に配置される溝２８が形成されてい
る。溝２８には遮断羽根３０が挿着されている。遮断羽
根３０の、図１の面に対して垂直に測った幅は、ほぼ回
転体１６の厚さに相当している。遮断羽根３０の、半径
方向に測った長さは、溝２８の深さよりも浅い。遮断羽
根３０の厚さは溝２８の幅よりも幾分薄く、その結果遮
断羽根３０は、弾性要素（例えば圧縮ばね３２）の弾性
力に抗して半径方向に可動に支持され案内されている。
遮断羽根３０は圧縮ばね３２によって押圧力で付勢され
て、回転体１６の周面２０に対して押圧される。回転体
１６に対する遮断羽根３０の当接面は丸くなっており、
有利には円形であり、その結果実質的に、回転体１６の
周面２０との線状接触が得られる。圧縮ばね３２の押圧
力の強さは、すべての駆動回転数で遮断羽根３０が回転
体１６の周面２０に押圧されるように選定されている。
図１に図示した実施形態の場合、内部に遮断羽根３０を
可動に支持する溝２８が全部で４個設けられており、こ
れらの溝１８は互いに９０°の角度間隔を持ってケーシ
ング１２の周壁２６に配置されている。

【００１４】６個の分離部２４は、６０°の角度で回転
体１６の周方向に配置されており、その結果分離部２４
の間にある制御面２２も同様に互いに６０°の角度だけ
ずらして配置されている。分離部２４と制御面２２はす
べて正確に同一の曲線で延びており、即ち同一の輪郭を
有している。その結果、駆動軸１８を通るように任意の
個所に引いた直線において、この直線と周面２０との二
つの交点における周面２０とポンプ室１４の周壁２６と
の距離、または周面２０と駆動軸１８との距離はすべて
等しい。

【００１５】制御面２２は、第１の輪郭部分６４と第２
の輪郭部分６６を有している。両輪郭部分６４と６６
は、円弧状に湾曲している部分６８を介して互いに移行
している。回転体１６の回転方向３８に見て、第１の輪
郭部分６４は第２の輪郭部分６６の前にある。輪郭部分
６４と６６はそれぞれ、分離部２４から、或いは分離部
２４のほうへ向けて、湾曲部分６８に移行している。

【００１６】それぞれの遮断羽根３０には、加圧吐き出
し部３４と吸い込み部３６とが付設されている。加圧吐
き出し部３４は、図の実施形態では、矢印３８で示した
回転体１６の回転方向において遮断羽根３０の前に配置
され、吸い込み部３６はそれぞれ遮断羽根３０の後方に
配置されている。加圧吐き出し部３４は、例えば、ポン
プ室１４の周壁２６に開口する穴４０によって形成され
る。穴４０は、圧力接続部４２に開口している。吸い込
み部３６は、ケーシング１２を貫通するように案内され
た連通ダクト４４によって形成される。連通ダクト４４
は、吸い込み接続部４６に開口している。それぞれ遮断
羽根３０に付設されている圧力接続部４２は、図の実施
形態では４個設けられており、図１には図示していない
ケーシング領域内部で遮断羽根型ポンプ１０の共通の圧
力接続部に合流している。それぞれの遮断羽根３０に付
設されている吸い込み接続部４６も同様に、遮断羽根型
ポンプ１０の共通の吸い込み接続部に合流している。

【００１７】図１に図示した遮断羽根型ポンプ１０は次
のように作動する。なお、図１に図示したケーシング１
２の一部分は、ケーシング全体の中で圧力漏れがないよ
う配置されている。このため、回転体１６の両側に圧力
板を設けてもよい。圧力板は圧力が漏れないようポンプ
室１４を密封し、 前記圧力接続部または吸い込み接続
部のための適当な通路を有している。

【００１８】回転体１６は駆動軸１８を介して回転せし
められる。遮断羽根３０は、圧縮ばね３２によって回転
体１６の周面２０に対して押圧される。分離部２４と制
御面２２が形成されているので、回転体１６の回転中遮
断羽根３０は半径方向に運動（ストローク）を蒙る。分
離部２４（その外周は実質的に周壁２６の内周に対応し
ている）の領域で遮断羽根３０は半径方向においてその
最も外側の位置にある。一つの制御面２２が通過する
と、遮断羽根３０は圧縮ばね３２のばね力により、制御
面２２の輪郭に対応して半径方向内側へ押される。それ
ぞれの制御面２２の領域では、制御面２２の輪郭により
一定容積のチャンバー４８が生じる。すべてのチャンバ
ー４８は同じ大きさの容積を有している。

【００１９】一つの制御面２２が一つの遮断羽根３０の
領域にあると、丸く形成されたエッジによって周面２０
に密接している遮断羽根３０によりチャンバー４８は二
つの領域５０と５２に分割される。領域５０と５２の容
積は回転体１６の回転方向３８に対応して変化する。回
転方向において遮断羽根３０の前にある領域５０の容積
は、チャンバー４８の全容積に対応する最大値から、理
想的にはゼロに対応する最小値へ変化する。この場合、
この容積の経時的現象は、制御面２２の輪郭部分６４，
６６，６８の延在態様によって決定される。この点につ
いては、図２ないし図４を用いて後で詳細に説明する。
回転方向において遮断羽根３０の後にある領域５２の容
積は、理想的にはゼロに対応する最小値から、チャンバ
ー４８の容積に対応する最大値へ変化する。このように
領域５２の容積が可変であるので、領域５２の内部に
は、チャンバー４８の全容積に対応する容積まで領域５
２が拡大することにより吸い込み部３６から被搬送流体
が吸い込まれる。チャンバー４８の内部において流体は
次の加圧吐出し部３４の方向に移動し、そこで加圧排出
される。この加圧排出は、領域５０において容積が小さ
くなることにより生じ、流体は矢印５４の方向に圧力接
続部４２から加圧状態で押し出される。

【００２０】図示した実施形態では、図１の下側または
上側に図示したチャンバー４８は、縮小しつつある領域
５０と拡大しつつある領域５２とを有している。縮小し
つつある領域５０を介して加圧吐出し部３４への流体の
押し出し（ハッチング部分）が行われ、他方これと同時
に領域５２には吸い込み部３６を介して流体が吸い込ま
れる。図１の左側または右側に図示したチャンバー４８
はまさに遮断羽根３０に達したところであり、図示した
時点の状態では、このチャンバー４８は加圧吐出し部３
４を介して空になり始めるところである。

【００２１】図から明らかなごとく、互いに真向かいに
対向しているチャンバー４８またはその領域５０及び５
２は、回転体１６が回転している間どの時点でも常に同
じ大きさである。これにより、互いに対向しているチャ
ンバー４８またはその領域５０及び５２には同じ大きさ
の圧力が発生し、或いは減圧が生じる。このような圧力
状態の変化が原因で生じるラジアル力は、互いに真向か
いに対向しているチャンバー４８またはその領域５０及
び５２において常に同じ大きさであり、且つ常に逆方向
の方向ベクトルを有しており、その結果これらのラジア
ル力は互いに相殺される。従って、回転体１６及びその
駆動軸１８には横方向の力が作用しない。よって、回転
体１６または駆動軸１８に作用するこの種の横方向の力
を逃がすための特殊な支持構成を必要としない。このよ
うに回転体１６を、駆動装置から出ている駆動軸１８の
自由端に相対回転不能に非常に有利に配置することがで
きる。この場合の駆動軸１８の支持は、駆動装置（例え
ば電動機）の内部で駆動軸１８を支持するだけで行われ
る。

【００２２】回転体１６を横方向の力が作用しないよう
に支持することにより、回転体１６は分離部２４を介し
てポンプ室１４の周壁２４で最適に案内されている。従
って分離部２４は、二つのチャンバー４８の間で一定の
密封作用をもたらす。さらに、作動中の回転体１６及び
ケーシング１２の材料に対する荷重が軽減される。従っ
て、回転体１６が回転している間、ケーシング１２には
機械的応力がほとんど作用しない。

【００２３】４個の遮断羽根と協働する全部で６個のチ
ャンバー４８の形成により、４個の圧力接続部４２によ
って提供される部分体積流が重なって一つの全体積流が
生じるので、体積流の脈動は非常に小さい。従って、例
えば従来の２ストローク型遮断羽根型ポンプに比べる
と、体積流の脈動の点で著しく改善されている。

【００２４】回転体１６が回転することにより、それぞ
れのチャンバー４８から搬送された搬送体積流が重畳さ
れて一つの全体積流が形成される。４個の遮断羽根３０
と６個の制御面２２が配置されているので、回転体１６
の現在位置に応じて大きさが異なり、且つ遮断羽根型ポ
ンプ１０の圧力接続部において統合されて一つの全体積
流を形成するような部分体積流が重畳される。

【００２５】次に、図２を用いて一つの遮断羽根３０と
回転体１６の半回転運動との関係を説明する。図１に
は、回転体１６上に固定点Aを記入したが、この固定点A
は一つの遮断羽根３０に対する実際の角度が０°である
ことを定義するものであり、この例示においては正確に
分離部２４の中央に位置している。

【００２６】図２には、一つの遮断羽根３０の半径方向
の位置hと回転体１６の半回転運動との関係が図示され
ている。これから明らかなように、図１に図示した６ス
トロークの遮断羽根型ポンプの場合、作業サイクルが再
度繰り返される。縦軸は一つの遮断羽根３０の半径方向
の位置hを示し、横軸は現時点での実際角、即ち０ない
し１８０°の角度を示している。本発明を説明するため
に、図には全部で三つの特性曲線が記入されているが、
そのうち実線と破線は従来の遮断羽根型ポンプの正弦状
輪郭に対するもので、本発明による遮断羽根型ポンプ１
０の特性曲線は一点鎖線で示してある。このグラフから
明らかなように、遮断羽根３０の半径方向の位置hは、
分離部２４の領域では最大値に維持され、制御面２２の
輪郭部分６８の領域では最小値に維持される。分離部２
４と輪郭部分６８は、これらの部分で遮断羽根３０が半
径方向に運動を行わないように構成されている。分離部
２４と輪郭部分６８の間での輪郭の延在態様は次のよう
に選定されており、即ち回転体１６が任意の位置にある
時に、制御面２２の一つの輪郭部分６４の領域でまさに
半径方向外側へ移動している一つの遮断羽根３０の半径
方向の位置hの平方値と、一つの制御面２２の輪郭部分
６６の領域でまさに半径方向内側に移動している一つの
遮断羽根３０の半径方向の位置hの平方値との和が、常
に一定になるように選定されている。また、半径方向外
側へ移動している遮断羽根３０の半径方向の位置の平方
値と半径方向内側へ移動している遮断羽根３０の半径方
向の位置の平方値との和は、半径方向の位置hの最小値
の平方値と最大値の平方値との和に等しい。

【００２７】これに関する、任意に選び出した具体的な
例を挙げると、第１の遮断羽根３０の角度位置が１２．
５°であり、この遮断羽根３０が半径方向に占める位置
がh１で、まさに半径方向外側に移動しているとする。
その際、次の第２の遮断羽根３０の角度位置が１０２．
５°であり、半径方向に占める位置がh２で、まさに半
径方向内側に移動しているものとする。この場合、h１
とh２の平方値の和は、周面２０の輪郭線全体にわたっ
て同じ大きさである。即ち回転体１６が一回転すると、
個々の遮断羽根３０の角度位置は正確に同じ角度ステッ
プだけ変位する。第１の遮断羽根３０は半径方向外側へ
移動する段階にあり、第２の遮断羽根３０は半径方向内
側へ移動する段階にある。また、半径方向の位置h１とh
２の平方値の和は、半径方向の位置の最小値ｈｍｉｎと
最大値ｈｍａｘの平方値の和に等しい。

【００２８】図１に図示した実施形態では４個の遮断羽
根３０が設けられているが、図２において考察しなかっ
た他の２個の遮断羽根に対しても同様の関係が適用され
る。図３には、遮断羽根３０の半径方向加速度曲線が図
示されている。このグラフでも実線と破線は従来の遮断
羽根の加速度曲線を示し、本発明による周面２０の輪郭
に対応する加速度曲線は一点鎖線で示されている。輪郭
部分６４が通過する時に遮断羽根３０は負の加速度を最
小値まで蒙る。この最小値から加速度はゼロを越えて連
続的に最大値まで上昇し、最大値から再び連続的に低下
して輪郭部分６８に達した時にゼロになる。遮断羽根３
０は、半径方向の最小位置hminに対応する輪郭部分６８
を通過する間、半径方向の加速度を蒙らない。輪郭部分
６６における加速度は、回転体１６の回転に応じて最大
値まで連続的に上昇し、次にこの最大値からゼロを経て
連続的に負の加速度へ低下して最小値に達し、最小値か
ら再び連続的に上昇し、分離部２４に達した時にゼロに
なる。分離部２４を通過する際に遮断羽根３０は半径方
向の最大位置hmaxを占め、この位置では半径方向の加速
度を蒙らない。本発明による輪郭と従来の輪郭とを比較
すると明らかなように、本発明においては加速度の急激
なジャンプはなく、ほぼ連続的に上昇または下降する加
速度曲線が得られる。

【００２９】最後に図４には、体積流と回転体１６の実
際の回転角度との関係が図示されている。比較のため、
このグラフでも実線と破線で従来技術を示し、一点鎖線
で本発明による輪郭を示した。このグラフから明らかな
ように、本発明による輪郭により、周面２０の輪郭の延
在態様によって決定される体積流の運動力学的な脈動は
極めて少ない。体積流の運動力学的な脈動は、０．３％
以下である。従って、本発明による輪郭を備えた遮断羽
根ポンプにより、ほぼ一定の搬送特性を設定することが
でき、図４のグラフから明らかなごとく、従来のような
体積流の著しい変動はない。

【００３０】とりわけ明らかなことは、図２において遮
断羽根３０の半径方向の位置hに関し説明したような周
面２０の輪郭を使用する場合、遮断羽根型ポンプ１０の
搬送特性は遮断羽根のストロークの関数とみなされる点
である。特に、体積流の運動力学的な脈動を最小にさせ
るために周面２０の輪郭を創成する場合、遮断羽根のス
トロークに対して搬送量が平方的に増大することを考慮
するのが重要である。

【００３１】本発明は、４個の遮断羽根３０と６個の制
御面２２とを備えた図示の実施形態に限定されるもので
はなく、多ストローク型の（ｍｅｈｒｈｕｂｉｇ）輪郭
により部分体積流が重畳されて全体積流が形成されるよ
うな遮断羽根型ポンプであればどのようなものにも適用
可能である。

【００３２】本発明による遮断羽根型ポンプ１０は、自
動車の変速装置のポンプ、舵取り補助ポンプ、または燃
料圧送ポンプとして有利に使用される。回転体１６の回
転数に対応して、一定の搬送特性を広範囲の搬送流にお
いて設定することができ、即ちほとんど脈動のない搬送
特性を設定できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】遮断羽根型ポンプの断面図である。

【図２】本発明による遮断羽根型ポンプの、遮断羽根の
ストロークと回転体の回転との関係を示すグラフであ
る。

【図３】本発明による遮断羽根型ポンプの、半径方向に
おける加速度を示すグラフである。

【図４】本発明による遮断羽根型ポンプと従来の遮断羽
根型ポンプとを、体積流と回転体の実際の回転角度に関
して示すグラフである。

【符号の説明】

１０ 遮断羽根型ポンプ １６ 回転体 ２０
周面 ２２ 制御面 ３０ 遮断羽根 ３４，４２ 加圧
吐出し部 ３６，４６ 吸い込み部 ４８ チャンバー

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】回転体を収容するケーシングを有し、ケー
   シングの壁に、それぞれ遮断羽根を収容する少なくとも
   一つの溝が形成され、遮断羽根が、分離部によって互い
   に分離されている制御面を有する回転体の周面に対して
   弾性要素により押圧される遮断羽根型ポンプにおいて、 少なくとも４個の遮断羽根（３０）と、回転体（１６）
   の周面（２０）方向に配置される２の倍数の数量の制御
   面（２２）とが設けられ、それぞれ二つの制御面（２
   ２）が対向配置され且つ同一に構成され、制御面（２
   ２）の数量が遮断羽根（３０）の数量よりも多いことを
   特徴とする遮断羽根型ポンプ。
2. 【請求項２】回転体（１６）が６個の制御面（２２）を
   有し、４個の遮断羽根（３０）が設けられていることを
   特徴とする、請求項１に記載の遮断羽根型ポンプ。
3. 【請求項３】遮断羽根（３０）が、互いに９０°ずらし
   て配置されていることを特徴とする、請求項1または２
   に記載の遮断羽根型ポンプ。
4. 【請求項４】制御面（２２）が、回転体（１６）の周方
   向に互いに６０°の角度だけずらして配置されているこ
   とを特徴とする、請求項１から３までのいずれか一つに
   記載の遮断羽根型ポンプ。
5. 【請求項５】すべての制御面（２２）が同一の輪郭を有
   していることを特徴とする、請求項１から４までのいず
   れか一つに記載の遮断羽根型ポンプ。
6. 【請求項６】回転体（１６）の周面（２０）とケーシン
   グ（１２）の周壁（２６）との間の制御面（２２）の領
   域に形成されるチャンバー（４８）が、同じ大きさの容
   積を有していることを特徴とする、請求項１から５まで
   のいずれか一つに記載の遮断羽根型ポンプ。
7. 【請求項７】遮断羽根（３０）に付設される加圧吐出し
   部（３４，４２）が合流して遮断羽根型ポンプ（１０）
   の共通の圧力接続部を形成していることを特徴とする、
   請求項１から６までのいずれか一つに記載の遮断羽根型
   ポンプ。
8. 【請求項８】遮断羽根（３０）に付設される吸い込み部
   （３６，４６）が合流して遮断羽根型ポンプ（１０）の
   共通の吸い込み接続部を形成していることを特徴とす
   る、請求項１から７までのいずれか一つに記載の遮断羽
   根型ポンプ。
9. 【請求項９】走出しつつある遮断羽根（３０）の半径方
   向の位置（h）の平方値と走入しつつある遮断羽根（３
   ０）の半径方向の位置（h）の平方値との和が一定で、
   且つ遮断羽根（３０）の半径方向の位置の最大値（hma
   x）の平方値と最小値（hmin）の平方値との和に大きさ
   が等しいという条件が回転体（１６）の回転の各時点で
   満たされるように、周面の輪郭が選定されていることを
   特徴とする、請求項１から８までのいずれか一つに記載
   の遮断羽根型ポンプ。