JPH1054821A - 空燃比センサおよびその製造方法 - Google Patents
空燃比センサおよびその製造方法Info
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- JPH1054821A JPH1054821A JP8210941A JP21094196A JPH1054821A JP H1054821 A JPH1054821 A JP H1054821A JP 8210941 A JP8210941 A JP 8210941A JP 21094196 A JP21094196 A JP 21094196A JP H1054821 A JPH1054821 A JP H1054821A
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本願発明は、冷鍛加工によって得られたハウ
ジングを用いて、熱かしめによって検出素子を固定保持
したとしても、耐腐食性にすぐれた空燃比センサとす
る。 【解決手段】 検出素子１２の側面に設けられた鍔部１
３の下面１３ａをハウジング１４のテーパ部１４ｂに当
接させ、上面１３ｂより、ハウジング１４の冷かしめ部
１４ｃおよび熱かしめ部１４ｄによって、検出素子１２
をハウジング１４の収納孔１４ａ内に固定保持する空燃
比センサ１０において、ハウジング１４の熱かしめ部１
４ｄの組成成分が、炭素（Ｃ）＋窒素（Ｎ）≦０．０３
重量％であるか、もしくは、ハウジングの熱かしめ時の
平均温度が、９５０℃以下で行われることを特徴とす
る。
ジングを用いて、熱かしめによって検出素子を固定保持
したとしても、耐腐食性にすぐれた空燃比センサとす
る。 【解決手段】 検出素子１２の側面に設けられた鍔部１
３の下面１３ａをハウジング１４のテーパ部１４ｂに当
接させ、上面１３ｂより、ハウジング１４の冷かしめ部
１４ｃおよび熱かしめ部１４ｄによって、検出素子１２
をハウジング１４の収納孔１４ａ内に固定保持する空燃
比センサ１０において、ハウジング１４の熱かしめ部１
４ｄの組成成分が、炭素（Ｃ）＋窒素（Ｎ）≦０．０３
重量％であるか、もしくは、ハウジングの熱かしめ時の
平均温度が、９５０℃以下で行われることを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本願発明は、空燃比センサに
関するものであり、特に、ハウジングが冷鍛加工によっ
て形成されるとともに、検出素子がハウジング内に熱か
しめによって固定保持された空燃比センサに関するもの
である。
関するものであり、特に、ハウジングが冷鍛加工によっ
て形成されるとともに、検出素子がハウジング内に熱か
しめによって固定保持された空燃比センサに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】空燃比センサは、検出素子の一端に設け
られた一対の電極間によって生ずる信号を出力すること
によって、被測定ガスの空燃比を検出する。そして、こ
の検出素子は、ハウジングの収納孔内に固定保持されて
いる。ところで、この空燃比センサは、例えば自動車に
採用される場合においては、水，泥更には、凍結防止材
等に晒される為、センサを構成する部材は、空燃比セン
サとして使用される各材料においては、耐腐食性を十分
に考慮する必要がある。
られた一対の電極間によって生ずる信号を出力すること
によって、被測定ガスの空燃比を検出する。そして、こ
の検出素子は、ハウジングの収納孔内に固定保持されて
いる。ところで、この空燃比センサは、例えば自動車に
採用される場合においては、水，泥更には、凍結防止材
等に晒される為、センサを構成する部材は、空燃比セン
サとして使用される各材料においては、耐腐食性を十分
に考慮する必要がある。
【０００３】そのため、特に検出素子を固定保持したり
シール性を確保するための構成部品であるハウジングの
材料としては、一般に耐腐食性の高いフェライト系ステ
ンレス鋼を用いている。そして、従来用いられているハ
ウジングは、切削性のよいフェライト系ステンレス鋼を
使用しているが、この材料は、非常に硬いため、切削に
よってハウジングを得ている。
シール性を確保するための構成部品であるハウジングの
材料としては、一般に耐腐食性の高いフェライト系ステ
ンレス鋼を用いている。そして、従来用いられているハ
ウジングは、切削性のよいフェライト系ステンレス鋼を
使用しているが、この材料は、非常に硬いため、切削に
よってハウジングを得ている。
【０００４】そのため、ハウジングの形成には、特に検
出素子を収納する収納孔を形成する必要があるなどの
為、多量のハウジング材料を切削する必要があり、原料
の全体の７０％程度を捨てることになるというハウジン
グ材料の多量の無駄が発生していた。そこで、従来より
例えば、ハウジングを切削により形成するのではなく、
冷鍛加工によって形成することが考えられている。
出素子を収納する収納孔を形成する必要があるなどの
為、多量のハウジング材料を切削する必要があり、原料
の全体の７０％程度を捨てることになるというハウジン
グ材料の多量の無駄が発生していた。そこで、従来より
例えば、ハウジングを切削により形成するのではなく、
冷鍛加工によって形成することが考えられている。
【０００５】しかしながら、実際に冷鍛によってハウジ
ングを得ようとした場合には、切削加工時と同一のフェ
ライト系ステンレス鋼材料を採用したのでは、材料自体
が冷鍛加工に適したものでなく、冷鍛加工が非常に困難
であった。そのため、冷鍛加工でハウジングを得ようと
する場合には、同じフェライト系ステンレス鋼材料では
なく、異なるフェライト系ステンレス鋼材料よりなるハ
ウジングを必要としていた。
ングを得ようとした場合には、切削加工時と同一のフェ
ライト系ステンレス鋼材料を採用したのでは、材料自体
が冷鍛加工に適したものでなく、冷鍛加工が非常に困難
であった。そのため、冷鍛加工でハウジングを得ようと
する場合には、同じフェライト系ステンレス鋼材料では
なく、異なるフェライト系ステンレス鋼材料よりなるハ
ウジングを必要としていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の空燃
比センサにおいて、ハウジング内に検出素子を固定保持
する為には、例えば、ハウジング形成後、ハウジングの
収納孔内に検出素子を収納し、熱かしめを行うことによ
って、検出素子をハウジングの収納孔内に固定保持して
いた。
比センサにおいて、ハウジング内に検出素子を固定保持
する為には、例えば、ハウジング形成後、ハウジングの
収納孔内に検出素子を収納し、熱かしめを行うことによ
って、検出素子をハウジングの収納孔内に固定保持して
いた。
【０００７】しかしながら、冷鍛加工によって得られる
ハウジングにおいては、この熱かしめ部分から海水や雨
水等が侵入し、腐食してしまうという問題が新たに生じ
てしまうという問題が発生した。本願発明においては、
上記問題を鑑みたものであり、冷鍛加工によって得られ
たハウジングを用いて、熱かしめによって検出素子を固
定保持したとしても、耐腐食性にすぐれた空燃比センサ
を提供するものである。
ハウジングにおいては、この熱かしめ部分から海水や雨
水等が侵入し、腐食してしまうという問題が新たに生じ
てしまうという問題が発生した。本願発明においては、
上記問題を鑑みたものであり、冷鍛加工によって得られ
たハウジングを用いて、熱かしめによって検出素子を固
定保持したとしても、耐腐食性にすぐれた空燃比センサ
を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そこで、我々は、はじめ
に、なぜ冷鍛加工した場合のハウジングにおいては、耐
腐食性に問題が生じるのか、その原因を究明した。ここ
で、切削加工の時のフェライト系ステンレス鋼の時と冷
鍛加工の時のフェライト系ステンレス鋼の時の熱かしめ
部の結晶状態を図６および図７に示した。
に、なぜ冷鍛加工した場合のハウジングにおいては、耐
腐食性に問題が生じるのか、その原因を究明した。ここ
で、切削加工の時のフェライト系ステンレス鋼の時と冷
鍛加工の時のフェライト系ステンレス鋼の時の熱かしめ
部の結晶状態を図６および図７に示した。
【０００９】図６は、切削加工用のフェライト系ステン
レス鋼を熱かしめした場合の結晶状態を示す模式図であ
る。図６において、１は、フェライト系ステンレス鋼の
主成分であるＦｅ−Ｃｒ結晶であり、３は、このＦｅ−
Ｃｒ結晶１中に存在する不純物である炭素（Ｃ）または
窒素（Ｎ）を示す。
レス鋼を熱かしめした場合の結晶状態を示す模式図であ
る。図６において、１は、フェライト系ステンレス鋼の
主成分であるＦｅ−Ｃｒ結晶であり、３は、このＦｅ−
Ｃｒ結晶１中に存在する不純物である炭素（Ｃ）または
窒素（Ｎ）を示す。
【００１０】図６に示すように、切削加工用のフェライ
ト系ステンレス鋼においては、熱かしめを行っても、そ
のＦｅ−Ｃｒ結晶１間の粒界５が密に結びつき、外部か
らの水等の侵入がなされず、良好なハウジングとなって
いる。次に、冷鍛加工用のフェライト系ステンレス鋼を
熱かしめした場合の結晶状態を図７を用いて説明する。
ト系ステンレス鋼においては、熱かしめを行っても、そ
のＦｅ−Ｃｒ結晶１間の粒界５が密に結びつき、外部か
らの水等の侵入がなされず、良好なハウジングとなって
いる。次に、冷鍛加工用のフェライト系ステンレス鋼を
熱かしめした場合の結晶状態を図７を用いて説明する。
【００１１】図７は、冷鍛加工用のフェライト系ステン
レス鋼を熱かしめした場合の結晶状態を示す模式図であ
る。図７において、図６と同様、１は、フェライト系ス
テンレス鋼の主成分であるＦｅ−Ｃｒ結晶であり、３
は、このＦｅ−Ｃｒ結晶１中に存在する不純物である炭
素（Ｃ）または窒素（Ｎ）を示す。
レス鋼を熱かしめした場合の結晶状態を示す模式図であ
る。図７において、図６と同様、１は、フェライト系ス
テンレス鋼の主成分であるＦｅ−Ｃｒ結晶であり、３
は、このＦｅ−Ｃｒ結晶１中に存在する不純物である炭
素（Ｃ）または窒素（Ｎ）を示す。
【００１２】図７に示すように、冷鍛加工用のフェライ
ト系ステンレス鋼においては、熱かしめ時における熱の
影響を受け、図７の矢印Ａに示すように、Ｆｅ−Ｃｒ結
晶１中のＣやＮ等の不純物３がＦｅ−Ｃｒ結晶１間の粒
界に偏析する。そして、この偏析した不純物３が、粒界
界面に存在するＣｒと結びつき、例えば、Ｃｒ−ＮやＣ
ｒ−Ｃ等の化合物を作る。
ト系ステンレス鋼においては、熱かしめ時における熱の
影響を受け、図７の矢印Ａに示すように、Ｆｅ−Ｃｒ結
晶１中のＣやＮ等の不純物３がＦｅ−Ｃｒ結晶１間の粒
界に偏析する。そして、この偏析した不純物３が、粒界
界面に存在するＣｒと結びつき、例えば、Ｃｒ−ＮやＣ
ｒ−Ｃ等の化合物を作る。
【００１３】そのため、Ｆｅ−Ｃｒ結晶１間の粒界界面
においては、Ｃｒの割合がＦｅ−Ｃｒ結晶１中に比べて
減少し、Ｃｒの欠乏層７が形成されてしまう。即ち、冷
鍛加工用のフェライト系ステンレス鋼においては、熱か
しめ時の高温の影響を受け、Ｃｒの欠乏層７が形成さ
れ、このＣｒの欠乏層７より、水等の侵入が生じ、腐食
が生じるという問題が発生するのである。
においては、Ｃｒの割合がＦｅ−Ｃｒ結晶１中に比べて
減少し、Ｃｒの欠乏層７が形成されてしまう。即ち、冷
鍛加工用のフェライト系ステンレス鋼においては、熱か
しめ時の高温の影響を受け、Ｃｒの欠乏層７が形成さ
れ、このＣｒの欠乏層７より、水等の侵入が生じ、腐食
が生じるという問題が発生するのである。
【００１４】ここで、我々は、なぜ、切削加工用のフェ
ライト系ステンレス鋼では、欠乏層７の形成が成されな
いのに対して、冷鍛加工用のフェライト系ステンレス鋼
では、欠乏層７が形成されるのかをさらに究明した。そ
の結果、切削加工用のフェライト系ステンレス鋼におい
ては、冷鍛加工用のフェライト系ステンレス鋼に比べ
て、不純物としてさらに硫黄（Ｓ）等が添加されてお
り、このＳが熱によるＣやＮ等の不純物の移動を抑制し
ていたことを見いだした。
ライト系ステンレス鋼では、欠乏層７の形成が成されな
いのに対して、冷鍛加工用のフェライト系ステンレス鋼
では、欠乏層７が形成されるのかをさらに究明した。そ
の結果、切削加工用のフェライト系ステンレス鋼におい
ては、冷鍛加工用のフェライト系ステンレス鋼に比べ
て、不純物としてさらに硫黄（Ｓ）等が添加されてお
り、このＳが熱によるＣやＮ等の不純物の移動を抑制し
ていたことを見いだした。
【００１５】そのため、我々は、冷鍛加工用のフェライ
ト系ステンレス鋼においても、熱かしめ時の高温の影響
を受けても、Ｆｅ−Ｃｒ結晶１中の不純物であるＣやＮ
等が結晶界面５に何らかの手段を講じて偏析させなけれ
ば、欠乏層７が形成されないことに着目し、本願発明に
おいては、以下の手段を採用することになった。即ち、
本発明としては、空燃比センサを構成するハウジングの
少なくとも熱かしめ時に、最も高い温度となる箇所にお
けるハウジングの組成成分を 炭素（Ｃ）＋窒素（Ｎ）≦０．０３重量％ とすることによって、Ｆｅ−Ｃｒ結晶１中の不純物をは
じめから減らすことによって、結晶界面５への偏析量を
減らし、欠乏層７の形成を抑制させることとした。
ト系ステンレス鋼においても、熱かしめ時の高温の影響
を受けても、Ｆｅ−Ｃｒ結晶１中の不純物であるＣやＮ
等が結晶界面５に何らかの手段を講じて偏析させなけれ
ば、欠乏層７が形成されないことに着目し、本願発明に
おいては、以下の手段を採用することになった。即ち、
本発明としては、空燃比センサを構成するハウジングの
少なくとも熱かしめ時に、最も高い温度となる箇所にお
けるハウジングの組成成分を 炭素（Ｃ）＋窒素（Ｎ）≦０．０３重量％ とすることによって、Ｆｅ−Ｃｒ結晶１中の不純物をは
じめから減らすことによって、結晶界面５への偏析量を
減らし、欠乏層７の形成を抑制させることとした。
【００１６】このような構成とすることによって、欠乏
層７の形成がなく、耐腐食性に優れた空燃比センサとす
ることができる。また、別の発明としては、空燃比セン
サを構成するハウジングの熱かしめ時の最高温度を、１
０００℃未満を１秒以下で行うことによって、Ｆｅ−Ｃ
ｒ結晶１中の不純物３の結晶界面５への移動自体を抑制
することによって、不純物３の結晶界面５への偏析量を
減少させ、しいては、欠乏層７の形成を抑制した。
層７の形成がなく、耐腐食性に優れた空燃比センサとす
ることができる。また、別の発明としては、空燃比セン
サを構成するハウジングの熱かしめ時の最高温度を、１
０００℃未満を１秒以下で行うことによって、Ｆｅ−Ｃ
ｒ結晶１中の不純物３の結晶界面５への移動自体を抑制
することによって、不純物３の結晶界面５への偏析量を
減少させ、しいては、欠乏層７の形成を抑制した。
【００１７】そのため、欠乏層７の形成がなく、耐腐食
性に優れた空燃比センサとすることができる。さらに、
この時、最高温度となるハウジングの外周側面からハウ
ジングの収納孔の内周側面までの距離の偏差が平均厚さ
に対して、１５％未満とした。これは、熱かしめ温度が
いくら低くても、ハウジングの厚さが不均一の場合に
は、特に、肉厚の薄い箇所に熱が集中し、必要以上の温
度となる場合が存在するためである。
性に優れた空燃比センサとすることができる。さらに、
この時、最高温度となるハウジングの外周側面からハウ
ジングの収納孔の内周側面までの距離の偏差が平均厚さ
に対して、１５％未満とした。これは、熱かしめ温度が
いくら低くても、ハウジングの厚さが不均一の場合に
は、特に、肉厚の薄い箇所に熱が集中し、必要以上の温
度となる場合が存在するためである。
【００１８】この方法を採用することによって、熱かし
め時の熱の発生を均一とすることができ、欠乏層７の形
成をさらに十分抑制することができる。また、熱かしめ
時の最高温度としては、９５０℃以下がさらに好まし
い。
め時の熱の発生を均一とすることができ、欠乏層７の形
成をさらに十分抑制することができる。また、熱かしめ
時の最高温度としては、９５０℃以下がさらに好まし
い。
【００１９】
【発明の実施の形態】図１は、本願発明の形態における
空燃比センサ１０の全体断面図を示す。１２は、一端が
被測定ガスの空燃比を検出する検出部１２ａを有すると
ともに、側面には、鍔部１２ｂを有するカップ形状をな
す検出素子である。この検出素子１２は、ジルコニアよ
りなり、図示しないがその外面および内面において測定
電極および基準電極が設けられ、この電極に生じる出力
による信号によって、被測定ガスの空燃比を測定するこ
とができる。
空燃比センサ１０の全体断面図を示す。１２は、一端が
被測定ガスの空燃比を検出する検出部１２ａを有すると
ともに、側面には、鍔部１２ｂを有するカップ形状をな
す検出素子である。この検出素子１２は、ジルコニアよ
りなり、図示しないがその外面および内面において測定
電極および基準電極が設けられ、この電極に生じる出力
による信号によって、被測定ガスの空燃比を測定するこ
とができる。
【００２０】また、この検出素子１２は、ハウジング１
４に形成された収納孔１４ａに収納され、ハウジング１
４の一端側より検出部１２ａが突出している。このハウ
ジング１４は、フェライト系ステンレス鋼を主成分と
し、不純物としてのＣおよびＮは、ＣおよびＮの総量が
０．０２重量％としている。このハウジング１４より突
出した検出部１２ａは、ハウジング１４に固定された保
護カバー１６によって覆われている。
４に形成された収納孔１４ａに収納され、ハウジング１
４の一端側より検出部１２ａが突出している。このハウ
ジング１４は、フェライト系ステンレス鋼を主成分と
し、不純物としてのＣおよびＮは、ＣおよびＮの総量が
０．０２重量％としている。このハウジング１４より突
出した検出部１２ａは、ハウジング１４に固定された保
護カバー１６によって覆われている。
【００２１】この保護カバー１６には、複数の貫通孔１
６ａが形成されており、この貫通孔１６ａを被測定ガス
が通過し、検出素子１２の検出部１２ａに到達する。こ
の保護カバー１６によって、例えば、排ガス中の不純物
からの検出素子１２の保護を行っている。また、収納孔
１４ａの内周には、検出素子１２の鍔部１３の下面１３
ａと当接可能なテーパ部１４ｂが形成されており、金属
製のワッシャ１８を介して当接されている。
６ａが形成されており、この貫通孔１６ａを被測定ガス
が通過し、検出素子１２の検出部１２ａに到達する。こ
の保護カバー１６によって、例えば、排ガス中の不純物
からの検出素子１２の保護を行っている。また、収納孔
１４ａの内周には、検出素子１２の鍔部１３の下面１３
ａと当接可能なテーパ部１４ｂが形成されており、金属
製のワッシャ１８を介して当接されている。
【００２２】また、検出素子１２の鍔部１３の上面１３
ｂにおいては、タルクよりなる絶縁粉末２０，バーミキ
ュライトよりなる絶縁リング２２，絶縁碍子よりなる絶
縁部材２４，カバー２６および金属材料よりなるリング
２８を介して、ハウジング１４の冷かしめ部１４ｃおよ
び熱かしめ部１４ｄによるかしめによって、ハウジング
１４の収納孔１４ａ内において、検出素子１２が固定保
持されている。
ｂにおいては、タルクよりなる絶縁粉末２０，バーミキ
ュライトよりなる絶縁リング２２，絶縁碍子よりなる絶
縁部材２４，カバー２６および金属材料よりなるリング
２８を介して、ハウジング１４の冷かしめ部１４ｃおよ
び熱かしめ部１４ｄによるかしめによって、ハウジング
１４の収納孔１４ａ内において、検出素子１２が固定保
持されている。
【００２３】そして、このかしめによって、絶縁粉末２
０等が変形し、ハウジング１４の一方側と他方側との気
密が保持されることとなる。また、検出素子１２の検出
部１２ａに設けられた図示しない電極は、ハウジングの
他方側まで引き出され、中間リード部３０ａ，３０ｂと
電気的に導通される。そして、この中間リード部３０
ａ，３０ｂは、更に、コネクタ３２ａ，３２ｂを介し
て、リード線３４ａ，３４ｂに導通される。
０等が変形し、ハウジング１４の一方側と他方側との気
密が保持されることとなる。また、検出素子１２の検出
部１２ａに設けられた図示しない電極は、ハウジングの
他方側まで引き出され、中間リード部３０ａ，３０ｂと
電気的に導通される。そして、この中間リード部３０
ａ，３０ｂは、更に、コネクタ３２ａ，３２ｂを介し
て、リード線３４ａ，３４ｂに導通される。
【００２４】又、検出素子１２中には、この検出素子１
２を加熱させるための棒状のヒータ３６が設けられてお
り、このヒータ３６がホルダ３８によって、検出素子１
２内に保持された状態で挿入されている。そして、ヒー
タ３６もまた、中間リード部３０ｃ，コネクタ３２ｃお
よびリード線３４ｃに導通されている。
２を加熱させるための棒状のヒータ３６が設けられてお
り、このヒータ３６がホルダ３８によって、検出素子１
２内に保持された状態で挿入されている。そして、ヒー
タ３６もまた、中間リード部３０ｃ，コネクタ３２ｃお
よびリード線３４ｃに導通されている。
【００２５】また、コネクタ３２ａ，３２ｂおよび３２
ｃは、互いに接触して導通不良が生じないように、イン
シュレータ４０に形成されたそれぞれの貫通孔に収納さ
れ、互いのコネクタ間の絶縁を保持している。また、リ
ード線３４ａ，３４ｂおよび３４ｃは、ゴムブッシュ４
２の貫通孔を通り、空燃比センサの外部と導通可能とな
っている。
ｃは、互いに接触して導通不良が生じないように、イン
シュレータ４０に形成されたそれぞれの貫通孔に収納さ
れ、互いのコネクタ間の絶縁を保持している。また、リ
ード線３４ａ，３４ｂおよび３４ｃは、ゴムブッシュ４
２の貫通孔を通り、空燃比センサの外部と導通可能とな
っている。
【００２６】このゴムブッシュ４２によって、空燃比セ
ンサの端面からの水等の侵入を防止するとともに、リー
ド線３４ａ，３４ｂおよび３４ｃの固定を行うため、カ
バーを外側からかしめ加工を施している。次に、検出素
子１２をハウジング１４の収納孔１４ａ内に固定保持す
るための製造方法を図２を用いて説明する。
ンサの端面からの水等の侵入を防止するとともに、リー
ド線３４ａ，３４ｂおよび３４ｃの固定を行うため、カ
バーを外側からかしめ加工を施している。次に、検出素
子１２をハウジング１４の収納孔１４ａ内に固定保持す
るための製造方法を図２を用いて説明する。
【００２７】はじめに、図２(a) の如く、ハウジング１
４の収納孔１４ａ中に、検出素子１２を収納し、検出素
子１２の鍔部１３の下面１３ａとハウジング１４のテー
パ部１４ｂとをワッシャ１８を介して当接させる。その
後、前述の如く、鍔部１３の上面１３ｂに、絶縁粉末２
０，絶縁リング２２，絶縁セラミック部材２４，カバー
２６およびリング２８を順次、組み込む。
４の収納孔１４ａ中に、検出素子１２を収納し、検出素
子１２の鍔部１３の下面１３ａとハウジング１４のテー
パ部１４ｂとをワッシャ１８を介して当接させる。その
後、前述の如く、鍔部１３の上面１３ｂに、絶縁粉末２
０，絶縁リング２２，絶縁セラミック部材２４，カバー
２６およびリング２８を順次、組み込む。
【００２８】そして、図２(b) の如く、治具５０によっ
て、ハウジング１４の冷かしめ部１４ｃを３トンの力で
押圧する。この治具５０の押圧によって、ハウジング１
４の冷かしめ部１４ｃが冷かしめされることとなる。そ
の後、図２(c) の如く、ハウジング１４の冷かしめ部１
４ｃを押圧している治具５０の力を１．５トンとし、１
秒以下で７．０ｋＡの電流を流し、熱かしめを行う。こ
の時の熱かしめ温度は９５０℃とした。
て、ハウジング１４の冷かしめ部１４ｃを３トンの力で
押圧する。この治具５０の押圧によって、ハウジング１
４の冷かしめ部１４ｃが冷かしめされることとなる。そ
の後、図２(c) の如く、ハウジング１４の冷かしめ部１
４ｃを押圧している治具５０の力を１．５トンとし、１
秒以下で７．０ｋＡの電流を流し、熱かしめを行う。こ
の時の熱かしめ温度は９５０℃とした。
【００２９】この熱かしめによって、ハウジング１４の
肉厚の最も薄い箇所である熱かしめ部１４ｄが図２(c)
に示すように変形し、絶縁粉末２０を変形させ、気密性
を高める。このような熱かしめを行うことによって、ハ
ウジング１４の収納孔１４ａ内に検出素子１２を確実に
固定保持することができた。
肉厚の最も薄い箇所である熱かしめ部１４ｄが図２(c)
に示すように変形し、絶縁粉末２０を変形させ、気密性
を高める。このような熱かしめを行うことによって、ハ
ウジング１４の収納孔１４ａ内に検出素子１２を確実に
固定保持することができた。
【００３０】以上のような空燃比センサ１０により、気
密性に優れるばかりでなく、耐腐食性に強い空燃比セン
サを得ることができた。次に、空燃比センサ１のハウジ
ング１４の不純物量および熱かしめ時の温度が耐腐食性
にどのように影響されるのかを図３を用いて説明する。
図３は、熱かしめの平均温度を変化させた場合のそれぞ
れにおけるハウジング１４の主成分であるフェライト系
ステンレス鋼中に存在する炭素（Ｃ）および窒素（Ｎ）
の総量に対する割れ発生率の関係を示している。
密性に優れるばかりでなく、耐腐食性に強い空燃比セン
サを得ることができた。次に、空燃比センサ１のハウジ
ング１４の不純物量および熱かしめ時の温度が耐腐食性
にどのように影響されるのかを図３を用いて説明する。
図３は、熱かしめの平均温度を変化させた場合のそれぞ
れにおけるハウジング１４の主成分であるフェライト系
ステンレス鋼中に存在する炭素（Ｃ）および窒素（Ｎ）
の総量に対する割れ発生率の関係を示している。
【００３１】尚、この割れ発生率は、２０個のサンプル
を抽出し、顕微鏡にて割れの確認を行うことによって算
出した。図３より明らかなように、全体を１００重量部
とした場合、Ｃ＋Ｎが０．０３重量％以下とした場合に
は、どのような熱かしめの平均温度においても、割れが
ほとんどなかった。
を抽出し、顕微鏡にて割れの確認を行うことによって算
出した。図３より明らかなように、全体を１００重量部
とした場合、Ｃ＋Ｎが０．０３重量％以下とした場合に
は、どのような熱かしめの平均温度においても、割れが
ほとんどなかった。
【００３２】また、Ｃ＋Ｎが０．０３重量％よりも大の
場合においても、熱かしめの平均温度が１０００℃未
満，好ましくは９５０℃とした場合においては、割れの
発生がなかった。このように、図３より、ハウジング１
４の少なくとも熱かしめ部１４ｄにおける材料成分を全
体を１００重量部とした場合、Ｃ＋Ｎが０．０３重量％
であれば、割れの発生がほとんどなく、耐腐食性に優れ
たハウジングとすることができることがわかる。
場合においても、熱かしめの平均温度が１０００℃未
満，好ましくは９５０℃とした場合においては、割れの
発生がなかった。このように、図３より、ハウジング１
４の少なくとも熱かしめ部１４ｄにおける材料成分を全
体を１００重量部とした場合、Ｃ＋Ｎが０．０３重量％
であれば、割れの発生がほとんどなく、耐腐食性に優れ
たハウジングとすることができることがわかる。
【００３３】また、Ｃ＋Ｎが０．０３重量％より大であ
っても、熱かしめの平均温度が１０００℃未満，好まし
くは９５０℃以下とした場合においても、割れの発生が
ほとんどなく、耐腐食性に優れたハウジングとすること
ができることがわかる。しかしこの時、熱かしめの平均
温度を治具５０によって制御した場合においては、ハウ
ジング１４の熱かしめ部１４ｄにおける肉厚が全周にわ
たって均一でない場合には、薄い部分のみにおいて、熱
が集中し、予想以上の熱かしめの平均温度となる場合が
ある。
っても、熱かしめの平均温度が１０００℃未満，好まし
くは９５０℃以下とした場合においても、割れの発生が
ほとんどなく、耐腐食性に優れたハウジングとすること
ができることがわかる。しかしこの時、熱かしめの平均
温度を治具５０によって制御した場合においては、ハウ
ジング１４の熱かしめ部１４ｄにおける肉厚が全周にわ
たって均一でない場合には、薄い部分のみにおいて、熱
が集中し、予想以上の熱かしめの平均温度となる場合が
ある。
【００３４】図４は、熱かしめ部１４ｄにおける平均肉
厚に対する偏差の割合を変化させた場合の温度差を示
す。この平均肉厚に対する偏差の割合を変化させた場合
とは、図５に示すように、最小肉厚部をＤａ，最大肉厚
部をＤｂとした場合、 である、平均肉厚に対する偏差によって、示される値で
ある。
厚に対する偏差の割合を変化させた場合の温度差を示
す。この平均肉厚に対する偏差の割合を変化させた場合
とは、図５に示すように、最小肉厚部をＤａ，最大肉厚
部をＤｂとした場合、 である、平均肉厚に対する偏差によって、示される値で
ある。
【００３５】また、温度差としては、図５のＡ部の温度
からＢ部の温度の差として求めた。図５より、偏差が１
５％以上とする場合においては、肉厚部と肉薄部との温
度差が４０℃以上となってしまい、ハウジング１４の熱
かしめ部１４ｄにおける温度制御が困難となってしま
う。そのため、ハウジング１４の熱かしめ部における肉
厚の偏差は、１５％以内が好ましいことが分かる。
からＢ部の温度の差として求めた。図５より、偏差が１
５％以上とする場合においては、肉厚部と肉薄部との温
度差が４０℃以上となってしまい、ハウジング１４の熱
かしめ部１４ｄにおける温度制御が困難となってしま
う。そのため、ハウジング１４の熱かしめ部における肉
厚の偏差は、１５％以内が好ましいことが分かる。
【００３６】以上のように、本願発明を採用することに
よって、耐腐食性がすぐれた空燃比センサ用のハウジン
グを得ることができる。
よって、耐腐食性がすぐれた空燃比センサ用のハウジン
グを得ることができる。
【図１】図１は、本願発明の空燃比センサの全体図であ
る。
る。
【図２】図２は、本願発明の空燃比センサの製造方法の
一部を説明する説明図である。
一部を説明する説明図である。
【図３】図３は、熱かしめ温度を変化させた場合のハウ
ジング中の不純物量と割れ発生率との関係を示す関係図
である。
ジング中の不純物量と割れ発生率との関係を示す関係図
である。
【図４】図４は、ハウジングの熱かしめ部における肉厚
の偏差と温度差との関係を示す関係図である。
の偏差と温度差との関係を示す関係図である。
【図５】図５は、ハウジングの熱かしめ部の肉厚の偏差
を説明する説明図である。
を説明する説明図である。
【図６】図６は、切削加工用のステンレス鋼を熱かしめ
した時の結晶状態を説明する説明図である。
した時の結晶状態を説明する説明図である。
【図７】図７は、冷鍛加工用のステンレス鋼を熱かしめ
した時の結晶状態を説明する説明図である。
した時の結晶状態を説明する説明図である。
１０ 空燃比センサ １２ 検出素子 １２ｂ 鍔部 １４ ハウジング １４ａ 収納部 １４ｂ テーパ部 １４ｃ 冷かしめ部 １４ｄ 熱かしめ部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 浜谷 正広 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 太田 実 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 被測定ガスの空燃比を検出する検出部を
有するとともに、側面に鍔部を有する検出素子と、 該検出素子を収納可能な軸方向に形成された収納孔を有
し、該収納孔の一方側より前記検出素子の前記検出部が
突出されるとともに、該収納孔の内周に形成されたテー
パ部と前記検出素子の前記鍔部とを対向させるととも
に、前記収納孔の他方側に形成されたかしめ部によっ
て、前記検出素子を前記収納孔内に固定保持するハウジ
ングとからなる空燃比センサであって、 前記ハウジングの少なくとも熱かしめ時に、最も高い温
度となる箇所におけるハウジングの組成成分が、 炭素（Ｃ）＋窒素（Ｎ）≦０．０３重量％ であることを特徴とする空燃比センサ。 - 【請求項２】 熱かしめ時において最高温度となる前記
ハウジングの外周側面から前記収納孔の内周側面までの
距離の偏差が平均厚さに対して、１５％未満であること
を特徴とする請求項１記載の空燃比センサの製造方法。 - 【請求項３】 前記ハウジングは、冷鍛加工よって形成
されることを特徴とする請求項１記載の空燃比センサ。 - 【請求項４】 被測定ガスの空燃比を検出する検出部を
有するとともに、側面に鍔部を有する検出素子と、 該検出素子を収納可能な軸方向に形成された収納孔を有
し、該収納孔の一方側より前記検出素子の前記検出部が
突出されるとともに、該収納孔の内周に形成されたテー
パ部と前記検出素子の前記鍔部とを対向させるととも
に、前記収納孔の他方側のかしめ部によって、前記検出
素子を前記収納孔内に固定保持するハウジングとからな
る空燃比センサの製造方法であって、 前記ハウジングが冷鍛加工によって形成されるととも
に、前記ハウジングの熱かしめ時の平均温度が、１００
０℃未満で１秒以下行われることを特徴とする空燃比セ
ンサの製造方法。 - 【請求項５】 熱かしめ時において最高温度となる前記
ハウジングの外周側面から前記収納孔の内周側面までの
距離の偏差が平均厚さに対して、１５％未満であること
を特徴とする請求項４記載の空燃比センサの製造方法。 - 【請求項６】 前記熱かしめ時の平均温度が９５０℃以
下であることを特徴とする請求項４記載の空燃比センサ
の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21094196A JP3622351B2 (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 空燃比センサおよびその製造方法 |
| US08/908,799 US5859361A (en) | 1996-08-09 | 1997-08-08 | Air fuel ratio sensor and a method for making the same |
| DE69733048T DE69733048T2 (de) | 1996-08-09 | 1997-08-08 | Sensor zur Messung des Kraftstoff-Luft-Verhältnisses und Verfahren zu seiner Herstellung |
| CA002212703A CA2212703C (en) | 1996-08-09 | 1997-08-08 | An air fuel ratio sensor and a method for making the same |
| EP97113784A EP0823631B1 (en) | 1996-08-09 | 1997-08-08 | An air fuel ratio sensor and a method for making the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21094196A JP3622351B2 (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 空燃比センサおよびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1054821A true JPH1054821A (ja) | 1998-02-24 |
| JP3622351B2 JP3622351B2 (ja) | 2005-02-23 |
Family
ID=16597631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21094196A Expired - Lifetime JP3622351B2 (ja) | 1996-08-09 | 1996-08-09 | 空燃比センサおよびその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5859361A (ja) |
| EP (1) | EP0823631B1 (ja) |
| JP (1) | JP3622351B2 (ja) |
| CA (1) | CA2212703C (ja) |
| DE (1) | DE69733048T2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000121599A (ja) * | 1998-08-12 | 2000-04-28 | Denso Corp | ガスセンサ |
| JP2002181762A (ja) * | 2000-12-11 | 2002-06-26 | Ngk Spark Plug Co Ltd | センサ及びセンサの製造方法 |
| JP2002202279A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-07-19 | Ngk Spark Plug Co Ltd | ガスセンサの製造方法 |
| US6446489B2 (en) | 1999-12-27 | 2002-09-10 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Gas sensor and method of producing the same |
| JP2002286684A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-03 | Denso Corp | ガスセンサの製造方法 |
| JP2008070381A (ja) * | 1998-10-30 | 2008-03-27 | Denso Corp | ガスセンサ及びその製造方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6415647B1 (en) * | 1998-10-30 | 2002-07-09 | Denso Corporation | Compact structure of gas sensor and production method thereof |
| JP2000258384A (ja) * | 1999-01-08 | 2000-09-22 | Denso Corp | ガスセンサ |
| JP4590354B2 (ja) * | 2004-01-09 | 2010-12-01 | 日本特殊陶業株式会社 | ガスセンサの製造方法及びガスセンサ |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3844920A (en) * | 1973-11-21 | 1974-10-29 | Gen Motors Corp | Air fuel ratio sensor |
| US3936794A (en) * | 1974-06-27 | 1976-02-03 | Ford Motor Company | Exhaust gas sensor probe |
| US3959765A (en) * | 1975-09-02 | 1976-05-25 | Ford Motor Company | Stoichiometric air/fuel ratio exhaust gas sensor |
| JPS5819553A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-04 | Nippon Denso Co Ltd | 多機能酸素濃度検出器 |
| US4526672A (en) * | 1984-03-23 | 1985-07-02 | Axia Incorporated | Oxygen sensor |
| US4535316A (en) * | 1984-03-26 | 1985-08-13 | Allied Corporation | Heated titania oxygen sensor |
| JPS60235048A (ja) * | 1984-05-07 | 1985-11-21 | Toyota Motor Corp | 酸素センサの抵抗発熱式電気ヒ−タの通電制御方法 |
| USRE33980E (en) * | 1986-03-19 | 1992-06-30 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Thick-film gas-sensitive element |
| US4834808A (en) * | 1987-09-08 | 1989-05-30 | Allegheny Ludlum Corporation | Producing a weldable, ferritic stainless steel strip |
| JPH02216448A (ja) * | 1989-11-08 | 1990-08-29 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 酸素センサ |
| JP2708915B2 (ja) * | 1989-11-25 | 1998-02-04 | 日本特殊陶業株式会社 | ガス検出センサ |
| EP0520528A1 (en) * | 1991-06-10 | 1992-12-30 | General Motors Corporation | Electrochemical-type exhaust gas oxygen sensor having improved metal to ceramic seal |
| US5329806A (en) * | 1993-05-11 | 1994-07-19 | General Motors Corporation | Exhaust sensor with tubular shell |
| JP3109634B2 (ja) * | 1993-09-16 | 2000-11-20 | 本田技研工業株式会社 | 酸素センサーボス |
| US5593558A (en) * | 1994-06-09 | 1997-01-14 | Nippondenso Co., Ltd. | Oxygen concentration detector |
| JP3586896B2 (ja) * | 1994-08-09 | 2004-11-10 | 株式会社デンソー | フランジ付中空部品の製造方法 |
| JPH08240556A (ja) * | 1995-03-03 | 1996-09-17 | Nippondenso Co Ltd | 酸素濃度検出器 |
-
1996
- 1996-08-09 JP JP21094196A patent/JP3622351B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-08-08 US US08/908,799 patent/US5859361A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-08 CA CA002212703A patent/CA2212703C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-08 DE DE69733048T patent/DE69733048T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-08 EP EP97113784A patent/EP0823631B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000121599A (ja) * | 1998-08-12 | 2000-04-28 | Denso Corp | ガスセンサ |
| JP2008070381A (ja) * | 1998-10-30 | 2008-03-27 | Denso Corp | ガスセンサ及びその製造方法 |
| US6446489B2 (en) | 1999-12-27 | 2002-09-10 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Gas sensor and method of producing the same |
| US6513363B2 (en) | 1999-12-27 | 2003-02-04 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Gas sensor and method of producing the same |
| JP2002202279A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-07-19 | Ngk Spark Plug Co Ltd | ガスセンサの製造方法 |
| JP2002181762A (ja) * | 2000-12-11 | 2002-06-26 | Ngk Spark Plug Co Ltd | センサ及びセンサの製造方法 |
| JP2002286684A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-03 | Denso Corp | ガスセンサの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| CA2212703C (en) | 2001-01-16 |
| CA2212703A1 (en) | 1998-02-09 |
| JP3622351B2 (ja) | 2005-02-23 |
| DE69733048D1 (de) | 2005-05-25 |
| EP0823631A3 (en) | 1999-12-15 |
| DE69733048T2 (de) | 2006-03-09 |
| US5859361A (en) | 1999-01-12 |
| EP0823631A2 (en) | 1998-02-11 |
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