JPH1074602A - 感温抵抗体及びその製造方法 - Google Patents
感温抵抗体及びその製造方法Info
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- JPH1074602A JPH1074602A JP22905996A JP22905996A JPH1074602A JP H1074602 A JPH1074602 A JP H1074602A JP 22905996 A JP22905996 A JP 22905996A JP 22905996 A JP22905996 A JP 22905996A JP H1074602 A JPH1074602 A JP H1074602A
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- temperature
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- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 初期抵抗値が低く、かつＰＴＣ特性に優れる
感温抵抗体を提供する。 【解決手段】 （Ａ）合成樹脂及び（Ｂ）気相法炭素繊
維からなる組成物であって、該炭素繊維のＸ線回折ピー
ク強度比が下記（ａ）及び（ｂ）を満たす、電流方向に
一次元に配向していることを特徴とする感温抵抗体であ
る。 （ａ）電流の流れる方向と垂直に０〜３６０度の角度か
らＸ線を照射し、グラファイトの（００２）面と（１０
０）面のＸ線回折のピーク強度比を測定したときの最大
値（Ｉｍａｘ）と最小値（Ｉｍｉｎ）との比（Ｉｍｉｎ
／Ｉｍａｘ）が０．６以上 （ｂ）電流の流れる方向からＸ線を照射し、グラファイ
トの（００２）面と（１００）面のＸ線回折のピーク強
度比を測定したときの強度比（Ｉｅ）とＩｍａｘとの比
（Ｉｍａｘ／Ｉｅ）が１．５以上
感温抵抗体を提供する。 【解決手段】 （Ａ）合成樹脂及び（Ｂ）気相法炭素繊
維からなる組成物であって、該炭素繊維のＸ線回折ピー
ク強度比が下記（ａ）及び（ｂ）を満たす、電流方向に
一次元に配向していることを特徴とする感温抵抗体であ
る。 （ａ）電流の流れる方向と垂直に０〜３６０度の角度か
らＸ線を照射し、グラファイトの（００２）面と（１０
０）面のＸ線回折のピーク強度比を測定したときの最大
値（Ｉｍａｘ）と最小値（Ｉｍｉｎ）との比（Ｉｍｉｎ
／Ｉｍａｘ）が０．６以上 （ｂ）電流の流れる方向からＸ線を照射し、グラファイ
トの（００２）面と（１００）面のＸ線回折のピーク強
度比を測定したときの強度比（Ｉｅ）とＩｍａｘとの比
（Ｉｍａｘ／Ｉｅ）が１．５以上
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、過電流・過熱保護
素子あるいは自己温度制御機能を有する発熱体などに好
適に用いられる感温抵抗体及びその製造方法に関する。
素子あるいは自己温度制御機能を有する発熱体などに好
適に用いられる感温抵抗体及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリエチレンやポリプロピレンなどの結
晶性重合体に導電性粉末（例えば、カーボンブラック、
金属粉末など）を配合した導電性樹脂組成物が、特定温
度領域において電気抵抗値が温度の上昇と共に急激に増
大する性質（以下「ＰＴＣ特性」という）を有すること
が知られている。これらの樹脂組成物が、かかるＰＴＣ
特性を有するのは、結晶性重合体がその融点付近になる
と、結晶質から非晶質に転移する際に起こるものである
ので、温度変化に伴う抵抗変化の追随性が悪く、また、
初期抵抗値を低くするために導電性粉末を多量に添加す
る必要があり、そのために機械的性質が低下するという
問題があった。かかる問題を改善する方法として、導電
性粉末として気相法炭素繊維を使用する方法が提案され
ている（例えば、特開昭６３−１７０９０２号公報、特
開平２−９２９６０号公報など）。
晶性重合体に導電性粉末（例えば、カーボンブラック、
金属粉末など）を配合した導電性樹脂組成物が、特定温
度領域において電気抵抗値が温度の上昇と共に急激に増
大する性質（以下「ＰＴＣ特性」という）を有すること
が知られている。これらの樹脂組成物が、かかるＰＴＣ
特性を有するのは、結晶性重合体がその融点付近になる
と、結晶質から非晶質に転移する際に起こるものである
ので、温度変化に伴う抵抗変化の追随性が悪く、また、
初期抵抗値を低くするために導電性粉末を多量に添加す
る必要があり、そのために機械的性質が低下するという
問題があった。かかる問題を改善する方法として、導電
性粉末として気相法炭素繊維を使用する方法が提案され
ている（例えば、特開昭６３−１７０９０２号公報、特
開平２−９２９６０号公報など）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の方法では、過電流・過熱保護素子などに応用するには
依然として初期抵抗値が高いという問題があった。本発
明は、かかる状況に鑑みてなされたものであり、初期抵
抗値が低く、かつ優れたＰＴＣ特性を有する感温抵抗体
を提供することを目的とする。
の方法では、過電流・過熱保護素子などに応用するには
依然として初期抵抗値が高いという問題があった。本発
明は、かかる状況に鑑みてなされたものであり、初期抵
抗値が低く、かつ優れたＰＴＣ特性を有する感温抵抗体
を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意研究
を重ねた結果、導電性フィラーを電流の流れ方向に一次
元的に配向させることにより上記目的を達成しうること
を見いだし、この知見に基づいて本発明を完成するに至
った。すなわち、本発明は（Ａ）合成樹脂及び（Ｂ）気
相法炭素繊維からなる組成物であって、該炭素繊維が電
流方向に一次元に配向していることを特徴とする感温抵
抗体を提供するものである。
を重ねた結果、導電性フィラーを電流の流れ方向に一次
元的に配向させることにより上記目的を達成しうること
を見いだし、この知見に基づいて本発明を完成するに至
った。すなわち、本発明は（Ａ）合成樹脂及び（Ｂ）気
相法炭素繊維からなる組成物であって、該炭素繊維が電
流方向に一次元に配向していることを特徴とする感温抵
抗体を提供するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明における（Ａ）合成樹脂と
しては、特に制限されるものはなく、フェノール系，ユ
リア系，エポキシ系，ウレタン系，不飽和ポリエステル
系，シリコーン系などの熱硬化性樹脂、あるいは低密度
ポリエチレン，高密度ポリエチレン，ポリプロピレン，
エチレン−プロピレン共重合体などのポリオレフィン、
オレフィン系共重合体、ポリアミド類、ポリエステル
類、フッ素含有エチレン系重合体などの熱可塑性樹脂な
どが使用でき、これらの樹脂を単独または二種以上を組
み合わせて用いることができる。これらの中でもＰＴＣ
特性に優れるものとしては、結晶性重合体が好ましい。
結晶化度としては５％以上が好ましく、特に１５％以上
が好適である。
しては、特に制限されるものはなく、フェノール系，ユ
リア系，エポキシ系，ウレタン系，不飽和ポリエステル
系，シリコーン系などの熱硬化性樹脂、あるいは低密度
ポリエチレン，高密度ポリエチレン，ポリプロピレン，
エチレン−プロピレン共重合体などのポリオレフィン、
オレフィン系共重合体、ポリアミド類、ポリエステル
類、フッ素含有エチレン系重合体などの熱可塑性樹脂な
どが使用でき、これらの樹脂を単独または二種以上を組
み合わせて用いることができる。これらの中でもＰＴＣ
特性に優れるものとしては、結晶性重合体が好ましい。
結晶化度としては５％以上が好ましく、特に１５％以上
が好適である。
【０００６】また、本発明における（Ｂ）気相法炭素繊
維（以下「ＶＧＣＦ」という）は、例えば、炭化水素な
どを有機遷移金属化合物の存在下で熱分解して得られる
ウィスカー状の繊維である。ＶＧＣＦの製造方法として
は、例えば特開昭６０−２７７００号公報に詳細な記載
がある。ＶＧＣＦは、一般に直径が０．０５〜１０μｍ
で長さが１μｍ〜５ｍｍであるが、本発明においては直
径が０．０５〜５μｍで長さが１μｍ〜０．１ｍｍのも
のが好ましく、とりわけ直径が０．０５〜２μｍで長さ
が１μｍ〜０．１ｍｍのものが好適である。さらに、本
発明のＶＧＣＦとしては、処理温度が２０００℃以上が
好ましく、特に２５００℃以上が好適である。合成樹脂
に対するＶＧＣＦの配合割合は、１〜５０容量％が好ま
しく、とりわけ３〜３０容量％が好適である。使用する
ＶＧＣＦの体積抵抗値はできるだけ小さい方が好まし
く、１０-2Ω・ｃｍ以下が好ましい。
維（以下「ＶＧＣＦ」という）は、例えば、炭化水素な
どを有機遷移金属化合物の存在下で熱分解して得られる
ウィスカー状の繊維である。ＶＧＣＦの製造方法として
は、例えば特開昭６０−２７７００号公報に詳細な記載
がある。ＶＧＣＦは、一般に直径が０．０５〜１０μｍ
で長さが１μｍ〜５ｍｍであるが、本発明においては直
径が０．０５〜５μｍで長さが１μｍ〜０．１ｍｍのも
のが好ましく、とりわけ直径が０．０５〜２μｍで長さ
が１μｍ〜０．１ｍｍのものが好適である。さらに、本
発明のＶＧＣＦとしては、処理温度が２０００℃以上が
好ましく、特に２５００℃以上が好適である。合成樹脂
に対するＶＧＣＦの配合割合は、１〜５０容量％が好ま
しく、とりわけ３〜３０容量％が好適である。使用する
ＶＧＣＦの体積抵抗値はできるだけ小さい方が好まし
く、１０-2Ω・ｃｍ以下が好ましい。
【０００７】本発明の感温抵抗体は、合成樹脂とＶＧＣ
Ｆとの組成物からなるものであるが、さらに、次の
（ａ）および（ｂ）を満足する必要がある。 （ａ）電流の流れる方向と垂直に０〜３６０度の角度か
らＸ線を照射し、グラファイトの（００２）面と（１０
０）面のＸ線回折のピーク強度比を測定したときの最大
値（Ｉｍａｘ）と最小値（Ｉｍｉｎ）との比（Ｉｍｉｎ
／Ｉｍａｘ）が０．６以上 （ｂ）電流の流れる方向からＸ線を照射し、グラファイ
トの（００２）面と（１００）面のＸ線回折のピーク強
度比を測定したときの強度比（Ｉｅ）とＩｍａｘとの比
（Ｉｍａｘ／Ｉｅ）が１．５以上 電流が流れる方向と垂直な方向におけるグラファイトの
（００２）面のＸ線回折強度が大きく、かつ角度による
変化が少ないほど合成樹脂中でのＶＧＣＦの一次元配向
性に優れているということができる。上記Ｉｍｉｎ／Ｉ
ｍａｘは０．８以上が好ましく、特に０．９以上が好適
である。Ｉｍｉｎ／Ｉｍａｘが０．６未満では初期抵抗
値が高くなるので好ましくない。また、Ｉｍａｘ／Ｉｅ
は３．０以上が好ましく、特に５．０以上が好適であ
る。Ｉｍａｘ／Ｉｅが１．５未満ではＰＴＣ特性に劣る
ので好ましくない。
Ｆとの組成物からなるものであるが、さらに、次の
（ａ）および（ｂ）を満足する必要がある。 （ａ）電流の流れる方向と垂直に０〜３６０度の角度か
らＸ線を照射し、グラファイトの（００２）面と（１０
０）面のＸ線回折のピーク強度比を測定したときの最大
値（Ｉｍａｘ）と最小値（Ｉｍｉｎ）との比（Ｉｍｉｎ
／Ｉｍａｘ）が０．６以上 （ｂ）電流の流れる方向からＸ線を照射し、グラファイ
トの（００２）面と（１００）面のＸ線回折のピーク強
度比を測定したときの強度比（Ｉｅ）とＩｍａｘとの比
（Ｉｍａｘ／Ｉｅ）が１．５以上 電流が流れる方向と垂直な方向におけるグラファイトの
（００２）面のＸ線回折強度が大きく、かつ角度による
変化が少ないほど合成樹脂中でのＶＧＣＦの一次元配向
性に優れているということができる。上記Ｉｍｉｎ／Ｉ
ｍａｘは０．８以上が好ましく、特に０．９以上が好適
である。Ｉｍｉｎ／Ｉｍａｘが０．６未満では初期抵抗
値が高くなるので好ましくない。また、Ｉｍａｘ／Ｉｅ
は３．０以上が好ましく、特に５．０以上が好適であ
る。Ｉｍａｘ／Ｉｅが１．５未満ではＰＴＣ特性に劣る
ので好ましくない。
【０００８】本発明における組成物を架橋剤及び／また
は架橋助剤を添加したり、放射線あるいは電子線照射に
より架橋してもよい。また、所望により当該技術分野に
おいて慣用の各種添加剤、例えば安定剤、難燃剤、着色
剤等を本発明の特長を損なわない程度に配合することも
できる。本発明の感温抵抗体に使用する電極の材質につ
いては、特に制限されるものはないが、耐酸化性の面か
らＮｉが好ましい。また、電極形成方法についても特に
制約はないが、熱融着、真空蒸着、スパッタリング、メ
ッキなどの方法を適宜採用できる。
は架橋助剤を添加したり、放射線あるいは電子線照射に
より架橋してもよい。また、所望により当該技術分野に
おいて慣用の各種添加剤、例えば安定剤、難燃剤、着色
剤等を本発明の特長を損なわない程度に配合することも
できる。本発明の感温抵抗体に使用する電極の材質につ
いては、特に制限されるものはないが、耐酸化性の面か
らＮｉが好ましい。また、電極形成方法についても特に
制約はないが、熱融着、真空蒸着、スパッタリング、メ
ッキなどの方法を適宜採用できる。
【０００９】本発明の感温抵抗体は、以上の各成分を公
知の混練装置、例えばロールミキサー、バンバリーミキ
サー、一軸押出機、二軸押出機等を用いて混練する。そ
の後、先端に絞りノズルを設けた公知の押出成形機を用
いてノズルの形状により糸、丸棒、板、シート、フィル
ム等の形状に成形することができる。絞りノズルの形状
はテーパー状に絞られているのが好ましい。また、ノズ
ルの入口断面積（Ｓ１）と出口断面積（Ｓ２）との比
（Ｓ２／Ｓ１）（以下「絞り比率」という）は０．２以
下が好ましく、特に０．１以下が好適である。成形速度
は遅いほうが配向にとっては好ましい。得られた成形体
を樹脂の押出流れ方向と垂直に切断し、その両面に電極
を形成することにより感温抵抗体が得られる。合成樹脂
として熱硬化性樹脂を用いる場合は、上記の方法で成形
した後、硬化させればよい。以後は上記の方法により抵
抗体を作製する。
知の混練装置、例えばロールミキサー、バンバリーミキ
サー、一軸押出機、二軸押出機等を用いて混練する。そ
の後、先端に絞りノズルを設けた公知の押出成形機を用
いてノズルの形状により糸、丸棒、板、シート、フィル
ム等の形状に成形することができる。絞りノズルの形状
はテーパー状に絞られているのが好ましい。また、ノズ
ルの入口断面積（Ｓ１）と出口断面積（Ｓ２）との比
（Ｓ２／Ｓ１）（以下「絞り比率」という）は０．２以
下が好ましく、特に０．１以下が好適である。成形速度
は遅いほうが配向にとっては好ましい。得られた成形体
を樹脂の押出流れ方向と垂直に切断し、その両面に電極
を形成することにより感温抵抗体が得られる。合成樹脂
として熱硬化性樹脂を用いる場合は、上記の方法で成形
した後、硬化させればよい。以後は上記の方法により抵
抗体を作製する。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳しく説
明する。合成樹脂として、高密度ポリエチレン（日本ポ
リオレフィン社製、ジェイレックス６０８０）（以下
「ＰＥ」という）、ポリプロピレン（日本ポリオレフン
社製、ジェイアロマーＳＭＡ−４１０）（以下「ＰＰ」
という）及びエポキシ樹脂（シェル化学社製、エピコー
ト）（以下「ＥＰＸ」という）を用いた。ＶＧＣＦとし
て、ベンゼンを原料にフェロセン触媒で合成し、温度３
０００℃で熱処理して得られた以下のものを用いた。 ＶＦ１：直径０．２μｍ、長さ１５μｍ、体積抵抗値４×１０-3Ω・ｃｍ ＶＦ２：直径１．０μｍ、長さ８０μｍ、体積抵抗値７×１０-3Ω・ｃｍ ＶＦ３：直径２．０μｍ、長さ０．１ｍｍ、体積抵抗値５×１０-3Ω・ｃｍ ＶＦ４：直径１．５μｍ、長さ３０μｍ、体積抵抗値１×１０-2Ω・ｃｍ
明する。合成樹脂として、高密度ポリエチレン（日本ポ
リオレフィン社製、ジェイレックス６０８０）（以下
「ＰＥ」という）、ポリプロピレン（日本ポリオレフン
社製、ジェイアロマーＳＭＡ−４１０）（以下「ＰＰ」
という）及びエポキシ樹脂（シェル化学社製、エピコー
ト）（以下「ＥＰＸ」という）を用いた。ＶＧＣＦとし
て、ベンゼンを原料にフェロセン触媒で合成し、温度３
０００℃で熱処理して得られた以下のものを用いた。 ＶＦ１：直径０．２μｍ、長さ１５μｍ、体積抵抗値４×１０-3Ω・ｃｍ ＶＦ２：直径１．０μｍ、長さ８０μｍ、体積抵抗値７×１０-3Ω・ｃｍ ＶＦ３：直径２．０μｍ、長さ０．１ｍｍ、体積抵抗値５×１０-3Ω・ｃｍ ＶＦ４：直径１．５μｍ、長さ３０μｍ、体積抵抗値１×１０-2Ω・ｃｍ
【００１１】なお、Ｘ線回折はリガク社製Ｘ線回折装置
ＲＴＰ３００を使用し、以下の条件で測定した。 Ｘ線源：ＣｕＫα線 スキャン速度：５°／ｍｉｎ スリット幅：１°（ＤＳ）、１°（ＳＳ）、０．３ｍｍ
（ＲＳ） モノクロ：グラファイト ＰＴＣ特性は、デジタルマルチメーター（ＡＶＡＮＴＥ
ＳＴ社製、Ｒ６８７１Ｅ）を用いてＰＥについては２３
〜１３５℃、ＰＰ及びＥＰＸについては２３〜２００℃
の範囲を測定した。抵抗変化率は２３℃における体積抵
抗値（ρ１）とシッチング温度における体積抵抗値（ρ
ｍａｘ）との比（ρｍａｘ／ρ１）で示した。なお、ス
イッチング温度とは抵抗値が急激に立ち上がる部分の両
側にある実質的に直線である線を延長して得られる交点
に対応する温度のことをいう。ＶＧＣＦの体積抵抗値
は、三菱化学製粉体抵抗測定装置を用いて圧密度と体積
抵抗との関係を測定し、真密度における値を求めた。
ＲＴＰ３００を使用し、以下の条件で測定した。 Ｘ線源：ＣｕＫα線 スキャン速度：５°／ｍｉｎ スリット幅：１°（ＤＳ）、１°（ＳＳ）、０．３ｍｍ
（ＲＳ） モノクロ：グラファイト ＰＴＣ特性は、デジタルマルチメーター（ＡＶＡＮＴＥ
ＳＴ社製、Ｒ６８７１Ｅ）を用いてＰＥについては２３
〜１３５℃、ＰＰ及びＥＰＸについては２３〜２００℃
の範囲を測定した。抵抗変化率は２３℃における体積抵
抗値（ρ１）とシッチング温度における体積抵抗値（ρ
ｍａｘ）との比（ρｍａｘ／ρ１）で示した。なお、ス
イッチング温度とは抵抗値が急激に立ち上がる部分の両
側にある実質的に直線である線を延長して得られる交点
に対応する温度のことをいう。ＶＧＣＦの体積抵抗値
は、三菱化学製粉体抵抗測定装置を用いて圧密度と体積
抵抗との関係を測定し、真密度における値を求めた。
【００１２】実施例１〜５ 表１に種類および配合量が示されている合成樹脂とＶＧ
ＣＦをラボプラストミルで混練し、得られた組成物を絞
り比率０．０４５の２ｍｍφノズルを装着したメルトイ
ンデクサー（ＴＡＫＡＲＡ ＫＯＧＹＯ社製、Ｌ２０１
型）を用いて丸棒に押出成形した。得られた丸棒を厚さ
１ｍｍに切断して、両断面に白金を真空蒸着し、銀ペー
ストにてリード線を固定して感温抵抗体を得た。得られ
た抵抗体のＸ線回折及びＰＴＣ特性を測定した。実施例
１で得られた抵抗体のＰＴＣ特性曲線を図１に示す。
ＣＦをラボプラストミルで混練し、得られた組成物を絞
り比率０．０４５の２ｍｍφノズルを装着したメルトイ
ンデクサー（ＴＡＫＡＲＡ ＫＯＧＹＯ社製、Ｌ２０１
型）を用いて丸棒に押出成形した。得られた丸棒を厚さ
１ｍｍに切断して、両断面に白金を真空蒸着し、銀ペー
ストにてリード線を固定して感温抵抗体を得た。得られ
た抵抗体のＸ線回折及びＰＴＣ特性を測定した。実施例
１で得られた抵抗体のＰＴＣ特性曲線を図１に示す。
【００１３】実施例６ 絞り比率０．１８の４ｍｍφノズルを用いた以外は実施
例１と同様に行った。 実施例７ 絞り比率０．０１の２ｍｍφノズルを用いた以外は実施
例１と同様に行った。 実施例８ 連続押出機で混練し、絞り比率０．００５の２ｍｍφノ
ズルを用いた以外は、実施例１と同様に行った。 実施例９ ＶＧＣＦの熱処理を２５００℃で行った以外は実施例と
同様にして行った。 実施例１０ 切断サンプルの厚さが１０ｍｍである以外は実施例１と
同様にして行った。 実施例１１ ＶＧＣＦの熱処理を２１００℃で行った以外は実施例と
同様にして行った。 実施例１２ 絞り比率０．０１で５ｍｍ×３０ｍｍの板状に押出成形
した以外は実施例１と同様に行った。 実施例１３ ＥＰＸとＶＧＣＦを混合後、硬化剤を添加して混合し、
さらにメルトインデクサーに投入し、常温で内径２ｍｍ
の銅製の筒に押し出した。筒を１２０℃に加熱し硬化さ
せた。以降は実施例１のとおりに行った。
例１と同様に行った。 実施例７ 絞り比率０．０１の２ｍｍφノズルを用いた以外は実施
例１と同様に行った。 実施例８ 連続押出機で混練し、絞り比率０．００５の２ｍｍφノ
ズルを用いた以外は、実施例１と同様に行った。 実施例９ ＶＧＣＦの熱処理を２５００℃で行った以外は実施例と
同様にして行った。 実施例１０ 切断サンプルの厚さが１０ｍｍである以外は実施例１と
同様にして行った。 実施例１１ ＶＧＣＦの熱処理を２１００℃で行った以外は実施例と
同様にして行った。 実施例１２ 絞り比率０．０１で５ｍｍ×３０ｍｍの板状に押出成形
した以外は実施例１と同様に行った。 実施例１３ ＥＰＸとＶＧＣＦを混合後、硬化剤を添加して混合し、
さらにメルトインデクサーに投入し、常温で内径２ｍｍ
の銅製の筒に押し出した。筒を１２０℃に加熱し硬化さ
せた。以降は実施例１のとおりに行った。
【００１４】比較例１ 表１の組成物を厚さ１ｍｍに熱プレス成形し、短冊状に
打ち抜いた。得られた成形体の相対する２つのプレス面
に白金を蒸着し、以降は実施例１と同様に行った。 比較例２ 成形体のプレス面以外の面を電極にした以外は比較例１
と同様に行った。以上の結果を表１に示す。
打ち抜いた。得られた成形体の相対する２つのプレス面
に白金を蒸着し、以降は実施例１と同様に行った。 比較例２ 成形体のプレス面以外の面を電極にした以外は比較例１
と同様に行った。以上の結果を表１に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】本発明の感温抵抗体は、初期抵抗値が低
く、かつＰＴＣ特性に優れるので、特に過電流・過熱保
護素子として有用である。
く、かつＰＴＣ特性に優れるので、特に過電流・過熱保
護素子として有用である。
【図１】本発明の実施例１で得られた抵抗体のＰＴＣ特
性曲線を示す図である。
性曲線を示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 （Ａ）合成樹脂及び（Ｂ）気相法炭素繊
維からなる組成物であって、該炭素繊維のＸ線回折ピー
ク強度比が下記（ａ）及び（ｂ）を満たす、電流方向に
一次元に配向していることを特徴とする感温抵抗体。 （ａ）電流の流れる方向と垂直に０〜３６０度の角度か
らＸ線を照射し、グラファイトの（００２）面と（１０
０）面のＸ線回折のピーク強度比を測定したときの最大
値（Ｉｍａｘ）と最小値（Ｉｍｉｎ）との比（Ｉｍｉｎ
／Ｉｍａｘ）が０．６以上 （ｂ）電流の流れる方向からＸ線を照射し、グラファイ
トの（００２）面と（１００）面のＸ線回折のピーク強
度比を測定したときの強度比（Ｉｅ）とＩｍａｘとの比
（Ｉｍａｘ／Ｉｅ）が１．５以上 - 【請求項２】 （Ｂ）気相法炭素繊維は、直径が０．０
５〜５μｍで長さが１μｍ〜０．１ｍｍである請求項１
記載の感温抵抗体。 - 【請求項３】 ２３℃における初期体積抵抗値が３Ω・
ｃｍ以下であり、かつ抵抗変化率が１０4 以上である請
求項１または請求項２記載の感温抵抗体。 - 【請求項４】 絞り比率が０．２以下の絞りノズルを用
いて押出し成形することを特徴とする請求項１記載の感
温抵抗体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22905996A JP3658881B2 (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 感温抵抗体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22905996A JP3658881B2 (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 感温抵抗体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1074602A true JPH1074602A (ja) | 1998-03-17 |
| JP3658881B2 JP3658881B2 (ja) | 2005-06-08 |
Family
ID=16886102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22905996A Expired - Fee Related JP3658881B2 (ja) | 1996-08-29 | 1996-08-29 | 感温抵抗体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3658881B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003234110A (ja) * | 2002-02-07 | 2003-08-22 | Mitsubishi Pencil Co Ltd | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-08-29 JP JP22905996A patent/JP3658881B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JP2003234110A (ja) * | 2002-02-07 | 2003-08-22 | Mitsubishi Pencil Co Ltd | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
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| JP3658881B2 (ja) | 2005-06-08 |
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