JPH1076414A - ツイストドリル - Google Patents
ツイストドリルInfo
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- JPH1076414A JPH1076414A JP24932296A JP24932296A JPH1076414A JP H1076414 A JPH1076414 A JP H1076414A JP 24932296 A JP24932296 A JP 24932296A JP 24932296 A JP24932296 A JP 24932296A JP H1076414 A JPH1076414 A JP H1076414A
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- Japan
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- drill
- thinning
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- twist drill
- straight
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 外部給油による切削剤の切刃までの供給性、
およびシンニング切刃により生成される切りくずの排出
性が改善されたツイストドリルを提供する。 【解決手段】 ツイストドリルのヒールに面取り５を施
すとともに、クロスシンニングのシンニングポケット形
状を、ドリルの軸心Ｏから伸びる長さｔ1なる直線部分
と、これより外周に配される直線および／または曲線の
組合せにより全体として凹状に構成し、ドリルの軸心Ｏ
と前記直線部分との開き角度θを１００〜１３０゜に形
成する。面取り５の付加により拡幅されたフルート溝２
の先端視による溝幅比β1／β2は０．９〜１．３の範囲
にあるように形成する。
およびシンニング切刃により生成される切りくずの排出
性が改善されたツイストドリルを提供する。 【解決手段】 ツイストドリルのヒールに面取り５を施
すとともに、クロスシンニングのシンニングポケット形
状を、ドリルの軸心Ｏから伸びる長さｔ1なる直線部分
と、これより外周に配される直線および／または曲線の
組合せにより全体として凹状に構成し、ドリルの軸心Ｏ
と前記直線部分との開き角度θを１００〜１３０゜に形
成する。面取り５の付加により拡幅されたフルート溝２
の先端視による溝幅比β1／β2は０．９〜１．３の範囲
にあるように形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ツイストドリル
のフルート溝およびシンニングの形状に関し、切りくず
排出性の改善と、排出しやすい切りくず形状の生成が図
られたツイストドリルに関する。
のフルート溝およびシンニングの形状に関し、切りくず
排出性の改善と、排出しやすい切りくず形状の生成が図
られたツイストドリルに関する。
【０００２】
【従来の技術】クロスシンニングは、ツイストドリルの
先端視である図７（ａ）において、切刃３に対してある
一定の角度範囲内で任意に方向決めされたシンニング切
刃４に対し、図７（ｂ）の如くその直交方向から側面視
し、さらにこれを仰角αなる角度方向から側面視した状
態（図７（ｃ））にセッティングされ、砥石の外周面が
ドリルの軸心Ｏからの開き角度θに一致するテーパをも
つ平砥石でもって研削することにより成形される。
先端視である図７（ａ）において、切刃３に対してある
一定の角度範囲内で任意に方向決めされたシンニング切
刃４に対し、図７（ｂ）の如くその直交方向から側面視
し、さらにこれを仰角αなる角度方向から側面視した状
態（図７（ｃ））にセッティングされ、砥石の外周面が
ドリルの軸心Ｏからの開き角度θに一致するテーパをも
つ平砥石でもって研削することにより成形される。
【０００３】図８および図９には、上記のようなセッテ
ィング状態のもとで研削加工された従来のシンニング形
状が示されている。切刃３に対するシンニング切刃４は
一般的に１３０〜１６０゜に設定され、仰角αは３８〜
５０゜に設定される。そして砥石による研削の結果、ド
リルの軸線Ｏと開き角度θの位置にある直線とによって
挟まれたポケットが形成されたものがクロスシンニング
である。開き角度θは通常９０〜１１０゜に設定され
る。
ィング状態のもとで研削加工された従来のシンニング形
状が示されている。切刃３に対するシンニング切刃４は
一般的に１３０〜１６０゜に設定され、仰角αは３８〜
５０゜に設定される。そして砥石による研削の結果、ド
リルの軸線Ｏと開き角度θの位置にある直線とによって
挟まれたポケットが形成されたものがクロスシンニング
である。開き角度θは通常９０〜１１０゜に設定され
る。
【０００４】また、図８には、先端視における溝幅β1
とランド幅β2が示されている。ツイストドリルの溝幅
比をドリル軸の直角断面で表わしたときに、その大きさ
は従来０．５〜１．１である。このようなドリルを先端
視による溝幅比β1／β2で表わしたときに、先端部のド
リル形状によって一義的に言えないが、β1／β2は大体
において０．９を超えることはない。
とランド幅β2が示されている。ツイストドリルの溝幅
比をドリル軸の直角断面で表わしたときに、その大きさ
は従来０．５〜１．１である。このようなドリルを先端
視による溝幅比β1／β2で表わしたときに、先端部のド
リル形状によって一義的に言えないが、β1／β2は大体
において０．９を超えることはない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ツイストドリルのフル
ート溝は、穴加工時の切り屑が穴の外に排出されるとき
の通路であると同時に、切削剤を外部から供給するとき
の流路となるものである。溝幅比はフルート溝の大きさ
と関連するものであるから、溝幅比が小さければ、切削
剤はドリルの先端部に達しにくい傾向にある。反対に、
溝幅比が大きければ切削剤の切刃までの供給は改善され
るが、ドリル本体の断面積はその分小さくなり、工具剛
性が低下して切削性能が損われることになる。
ート溝は、穴加工時の切り屑が穴の外に排出されるとき
の通路であると同時に、切削剤を外部から供給するとき
の流路となるものである。溝幅比はフルート溝の大きさ
と関連するものであるから、溝幅比が小さければ、切削
剤はドリルの先端部に達しにくい傾向にある。反対に、
溝幅比が大きければ切削剤の切刃までの供給は改善され
るが、ドリル本体の断面積はその分小さくなり、工具剛
性が低下して切削性能が損われることになる。
【０００６】シンニングポケットの形状は、切りくず処
理性能に大きく影響する。シンニングポケットが小さい
と、シンニング切刃にて生成された切りくずが詰り勝手
になり、悪くすれば切刃の欠損を引き起こす。反対に、
シンニングポケットが広がれば切りくず詰りは解消され
るが、切りくずを拘束する力は弱まるので、切りくずが
伸び勝手となって切りくず処理性能の低下を招く。ま
た、シンニングポケットを広くすることはコーナ側の刃
部厚みを減少させるので、切れ刃強度の低下を招くこと
にもなる。
理性能に大きく影響する。シンニングポケットが小さい
と、シンニング切刃にて生成された切りくずが詰り勝手
になり、悪くすれば切刃の欠損を引き起こす。反対に、
シンニングポケットが広がれば切りくず詰りは解消され
るが、切りくずを拘束する力は弱まるので、切りくずが
伸び勝手となって切りくず処理性能の低下を招く。ま
た、シンニングポケットを広くすることはコーナ側の刃
部厚みを減少させるので、切れ刃強度の低下を招くこと
にもなる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の如き
課題に鑑みなされたもので、丸棒状を呈する工具本体の
外周部分には、ねじれを伴う二本のフルート溝が配設さ
れ、その先端には切刃が形成されてなるツイストドリル
において、前記ツイストドリルのヒールの少なくとも先
端部に面取りを施すとともに、前記ツイストドリルを先
端視におけるシンニング切刃に直交する方向から側面視
したものを、一定の仰角でもってさらに側面視して、こ
の方向から先端部に施されるクロスシンニングのシンニ
ングポケット形状を、ドリルの軸心から伸びる一定長さ
の直線部分と、これより外周に配される直線および／ま
たは曲線の組合せにより全体として凹状に構成し、ドリ
ルの軸心と前記直線部分との開き角度θを１００〜１３
０゜に形成する。
課題に鑑みなされたもので、丸棒状を呈する工具本体の
外周部分には、ねじれを伴う二本のフルート溝が配設さ
れ、その先端には切刃が形成されてなるツイストドリル
において、前記ツイストドリルのヒールの少なくとも先
端部に面取りを施すとともに、前記ツイストドリルを先
端視におけるシンニング切刃に直交する方向から側面視
したものを、一定の仰角でもってさらに側面視して、こ
の方向から先端部に施されるクロスシンニングのシンニ
ングポケット形状を、ドリルの軸心から伸びる一定長さ
の直線部分と、これより外周に配される直線および／ま
たは曲線の組合せにより全体として凹状に構成し、ドリ
ルの軸心と前記直線部分との開き角度θを１００〜１３
０゜に形成する。
【０００８】加えて、前記面取りの付加により拡幅され
たフルート溝の溝幅比β1／β2が０．９〜１．３の範囲
にあるように形成し、さらに、前記シンニングポケット
を構成する直線部分の長さｔ1が０．２ｍｍより大きく
０．３Ｄ（ただしＤはドリル直径）を超えないように形
成する。前記長さｔ1なる直線部分より外周側は円弧に
て形成し、その半径ｒが０．５ｍｍより大きく０．７Ｄ
を超えないようにする。あるいは、前記長さｔ1なる直
線部分より外周側を、長さｔ2なる第２の直線部分とさ
らに外周に位置する第３の直線部分により形成し、長さ
ｔ2は２ｍｍより大きく０．３Ｄを超えないように形成
し、第１の直線部分と第２の直線部分との開き角度
α1、および、第２の直線部分と第３の直線部分との開
き角度α2が、ともに１４０〜１７０゜となるように形
成するようにする。
たフルート溝の溝幅比β1／β2が０．９〜１．３の範囲
にあるように形成し、さらに、前記シンニングポケット
を構成する直線部分の長さｔ1が０．２ｍｍより大きく
０．３Ｄ（ただしＤはドリル直径）を超えないように形
成する。前記長さｔ1なる直線部分より外周側は円弧に
て形成し、その半径ｒが０．５ｍｍより大きく０．７Ｄ
を超えないようにする。あるいは、前記長さｔ1なる直
線部分より外周側を、長さｔ2なる第２の直線部分とさ
らに外周に位置する第３の直線部分により形成し、長さ
ｔ2は２ｍｍより大きく０．３Ｄを超えないように形成
し、第１の直線部分と第２の直線部分との開き角度
α1、および、第２の直線部分と第３の直線部分との開
き角度α2が、ともに１４０〜１７０゜となるように形
成するようにする。
【０００９】
【発明の実施の態様】次に、この発明の実施の形態の一
例について、図を参照しながら説明する。図１ないし図
３に示されたツイストドリルおいて、工具本体１の外周
部分には、ねじれを伴う二本のフルート溝２が配設さ
れ、その先端には切刃３およびシンニング切刃４が形成
されている。このツイストドリルのヒールには少なくと
も先端部に面取り５が施されるので、フルート溝２は先
端部において面取り５を含む大きさに拡幅されている。
例について、図を参照しながら説明する。図１ないし図
３に示されたツイストドリルおいて、工具本体１の外周
部分には、ねじれを伴う二本のフルート溝２が配設さ
れ、その先端には切刃３およびシンニング切刃４が形成
されている。このツイストドリルのヒールには少なくと
も先端部に面取り５が施されるので、フルート溝２は先
端部において面取り５を含む大きさに拡幅されている。
【００１０】このようなフルート溝２としたことによる
長所は、先端部の溝幅比が大きくなるということであ
る。すなわち、先端視における面取り５の最外周点Ａ、
言い換えればフルート溝２の最外周点Ａと軸心Ｏとを結
ぶ直線によって分割される溝幅β1とランド幅β2とがな
す溝幅比β1／β2が大きくなり、従来の標準的なツイス
トドリルの最大値である０．９を上回るようになるの
で、切削剤を外部から給油したときに、切削剤がドリル
の先端まで十分達しやすくなる。しかも面取り５は、切
りくず排出に阻害されない切削剤の専用的な流路として
確保される。一方、過度に大きな溝幅比はドリルの剛性
を低下させるので上限についての検討も加え、溝幅比β
1／β2の範囲は０．９〜１．３が適切であるとしたもの
である。
長所は、先端部の溝幅比が大きくなるということであ
る。すなわち、先端視における面取り５の最外周点Ａ、
言い換えればフルート溝２の最外周点Ａと軸心Ｏとを結
ぶ直線によって分割される溝幅β1とランド幅β2とがな
す溝幅比β1／β2が大きくなり、従来の標準的なツイス
トドリルの最大値である０．９を上回るようになるの
で、切削剤を外部から給油したときに、切削剤がドリル
の先端まで十分達しやすくなる。しかも面取り５は、切
りくず排出に阻害されない切削剤の専用的な流路として
確保される。一方、過度に大きな溝幅比はドリルの剛性
を低下させるので上限についての検討も加え、溝幅比β
1／β2の範囲は０．９〜１．３が適切であるとしたもの
である。
【００１１】上記のようなフルート溝２としたことによ
る短所は、ヒールに面取りが施されて削られた分だけ切
りくず生成に関与する溝が失われることになり、切りく
ず処理性能が低下することである。この問題を、本発明
はシンニングの形状によって解決している。以下はその
説明である。
る短所は、ヒールに面取りが施されて削られた分だけ切
りくず生成に関与する溝が失われることになり、切りく
ず処理性能が低下することである。この問題を、本発明
はシンニングの形状によって解決している。以下はその
説明である。
【００１２】図３は、クロスシンニングのポケットの研
削を行うときのセッティング状態に関連する図であり、
図７（ｃ）に相当するものである。本図において、軸心
Ｏと軸心Ｏから伸びる直線部分とによってシンニングの
開き角度θが規定され、その開き角度θの大きさは１０
０〜１３０゜である。また、直線部分の長さｔ1は、ド
リル直径Ｄの大きさに従って０．２ｍｍより大きく０．
３Ｄを超えない範囲で適宜選択される。長さｔ1なる直
線部分の外周側は、これに連続する円弧と結ばれ、全体
として凹状をなすようにする。このとき、円弧の半径ｒ
は、ドリル直径Ｄの大きさに従って０．５ｍｍより大き
く０．７Ｄを超えない範囲で適宜選択される。
削を行うときのセッティング状態に関連する図であり、
図７（ｃ）に相当するものである。本図において、軸心
Ｏと軸心Ｏから伸びる直線部分とによってシンニングの
開き角度θが規定され、その開き角度θの大きさは１０
０〜１３０゜である。また、直線部分の長さｔ1は、ド
リル直径Ｄの大きさに従って０．２ｍｍより大きく０．
３Ｄを超えない範囲で適宜選択される。長さｔ1なる直
線部分の外周側は、これに連続する円弧と結ばれ、全体
として凹状をなすようにする。このとき、円弧の半径ｒ
は、ドリル直径Ｄの大きさに従って０．５ｍｍより大き
く０．７Ｄを超えない範囲で適宜選択される。
【００１３】シンニング面６において、前記長さｔ1で
示された直線部分に相応して形成された平面部分は、シ
ンニング切刃４により生成される切りくずが最初に接触
する箇所である。したがって、当該平面部分によって形
成される空間が小さいと切りくずは適切に処理されず、
切りくず詰りや切れ刃の欠損を引き起こすことになる。
本発明ツイストドリルは開き角度θが従来より大きくと
られることから、このようなトラブルは減少する。
示された直線部分に相応して形成された平面部分は、シ
ンニング切刃４により生成される切りくずが最初に接触
する箇所である。したがって、当該平面部分によって形
成される空間が小さいと切りくずは適切に処理されず、
切りくず詰りや切れ刃の欠損を引き起こすことになる。
本発明ツイストドリルは開き角度θが従来より大きくと
られることから、このようなトラブルは減少する。
【００１４】長さｔ1なる直線部分の外周側に繋がる円
弧は、シンニング面６の円弧に相応する部分を凹曲面に
するので、従来のように一様に平面とするシンニングよ
りもコーナ側の刃部の肉厚を厚く保つ効能があり、面取
り５により削り取られたヒールを補強する。さらに、シ
ンニング切刃４にて生成された切りくずは、前記の如く
大きな開き角度θの効果により無理な変形を受けること
なく滑らかに流出したあと、凹曲面に倣ってフルート溝
２の奥に引き込まれるようにして排出される。円弧の半
径ｒの大きさは、切りくずの滑らかな流出が行われる範
囲の検討から求められたものである。
弧は、シンニング面６の円弧に相応する部分を凹曲面に
するので、従来のように一様に平面とするシンニングよ
りもコーナ側の刃部の肉厚を厚く保つ効能があり、面取
り５により削り取られたヒールを補強する。さらに、シ
ンニング切刃４にて生成された切りくずは、前記の如く
大きな開き角度θの効果により無理な変形を受けること
なく滑らかに流出したあと、凹曲面に倣ってフルート溝
２の奥に引き込まれるようにして排出される。円弧の半
径ｒの大きさは、切りくずの滑らかな流出が行われる範
囲の検討から求められたものである。
【００１５】シンニングポケットの直線部分の長さも切
りくず流出との関係で求まる好適値があって、当該長さ
ｔ1が短か過ぎれば、開き角度θを大きくした効果が発
揮されずに切りくず詰りを誘い、長さｔ1がドリル直径
Ｄの３０％を超えるほどに長ければ、直線部分の外周側
に繋がる凹曲面が切りくずから遠ざかって切りくずを拘
束する作用が薄れ、もって切りくず処理効果が弱まる。
りくず流出との関係で求まる好適値があって、当該長さ
ｔ1が短か過ぎれば、開き角度θを大きくした効果が発
揮されずに切りくず詰りを誘い、長さｔ1がドリル直径
Ｄの３０％を超えるほどに長ければ、直線部分の外周側
に繋がる凹曲面が切りくずから遠ざかって切りくずを拘
束する作用が薄れ、もって切りくず処理効果が弱まる。
【００１６】図４ないし図６は、この発明の実施の形態
の他の一例を示すものであり、上記一例と同一箇所には
同符号を付してある。この一例も、上記一例と同一の作
用効果を狙ったものであるが、シンニングの形状を、上
記一例におけるシンニングの円弧に近似するように二つ
の直線でもって組合せて構成したものである。すなわ
ち、ドリルの軸心Ｏから伸びる長さｔ1なる第１の直線
部分と、これに繋がる長さｔ２なる第２の直線部分と、
さらに外周側に繋がる第３の直線部分によって、全体と
して凹状になるように構成している。
の他の一例を示すものであり、上記一例と同一箇所には
同符号を付してある。この一例も、上記一例と同一の作
用効果を狙ったものであるが、シンニングの形状を、上
記一例におけるシンニングの円弧に近似するように二つ
の直線でもって組合せて構成したものである。すなわ
ち、ドリルの軸心Ｏから伸びる長さｔ1なる第１の直線
部分と、これに繋がる長さｔ２なる第２の直線部分と、
さらに外周側に繋がる第３の直線部分によって、全体と
して凹状になるように構成している。
【００１７】そして上記一例と同じに、第１の直線部分
の長さｔ1は、ドリル直径Ｄの大きさに従って０．２ｍ
ｍより大きく０．３Ｄを超えない範囲で設定され、開き
角度θは１００〜１３０゜の範囲に設定される。第２の
直線部分は、その長さｔ2が、ドリル直径Ｄの大きさに
従って０．２ｍｍより大きく０．３Ｄを超えない範囲で
設定され、第１の直線部分と第２の直線部分との開き角
度γ1は１４０〜１７０゜にあるように形成される。さ
らに、第２の直線部分と第３の直線部分との開き角度γ
2についても１４０〜１７０゜の範囲にあるようにす
る。このような構成とすることにより、上記一例の円弧
にて形成されたシンニングと同等の効果が得られるよう
になると同時に、直線の組合せ形状であるために、シン
ニング加工に使用する砥石の成形が円弧のものより容易
となる。
の長さｔ1は、ドリル直径Ｄの大きさに従って０．２ｍ
ｍより大きく０．３Ｄを超えない範囲で設定され、開き
角度θは１００〜１３０゜の範囲に設定される。第２の
直線部分は、その長さｔ2が、ドリル直径Ｄの大きさに
従って０．２ｍｍより大きく０．３Ｄを超えない範囲で
設定され、第１の直線部分と第２の直線部分との開き角
度γ1は１４０〜１７０゜にあるように形成される。さ
らに、第２の直線部分と第３の直線部分との開き角度γ
2についても１４０〜１７０゜の範囲にあるようにす
る。このような構成とすることにより、上記一例の円弧
にて形成されたシンニングと同等の効果が得られるよう
になると同時に、直線の組合せ形状であるために、シン
ニング加工に使用する砥石の成形が円弧のものより容易
となる。
【００１８】
【発明の効果】この発明によれば、ヒール部の面取りに
より溝幅が拡幅されたために、外部給油による切削剤の
供給が切刃まで適切に行われるようになる。また、シン
ニングポケットの独創的な形状により、溝幅の拡幅によ
ってもドリルの剛性が低下することがない。さらに、シ
ンニング切刃にて生成される切りくずの詰りが防止され
るとともに、ポケットに拘束されてフルート溝の排出方
向へ切りくずが誘引されるようになり、切りくず処理性
能も改善される。
より溝幅が拡幅されたために、外部給油による切削剤の
供給が切刃まで適切に行われるようになる。また、シン
ニングポケットの独創的な形状により、溝幅の拡幅によ
ってもドリルの剛性が低下することがない。さらに、シ
ンニング切刃にて生成される切りくずの詰りが防止され
るとともに、ポケットに拘束されてフルート溝の排出方
向へ切りくずが誘引されるようになり、切りくず処理性
能も改善される。
【図１】本発明ツイストドリルの実施の形態の一例を示
す側面図である。
す側面図である。
【図２】図１の正面図であり、その先端部のみ示したも
のである。
のである。
【図３】図１のツイストドリルのシンニングの状態を表
わす図である。
わす図である。
【図４】本発明ツイストドリルの実施の形態の他の一例
を示す側面図である。
を示す側面図である。
【図５】図４の正面図であり、その先端部のみ示したも
のである。
のである。
【図６】図４のツイストドリルのシンニングの状態を表
わす図である。
わす図である。
【図７】ツイストドリルのクロスシンニング研削のセッ
ティングを説明する図である。
ティングを説明する図である。
【図８】従来のツイストドリルの一例を示す側面図であ
る。
る。
【図９】図８の正面図であり、その先端部のみ示したも
のである。
のである。
１ 工具本体 ２ フルート溝 ４ シンニング切刃 ５ 面取り ６ シンニング面 Ｏ 軸心 θ （シンニングの）開き角度 ｔ1 （直線部分の）長さ
Claims (5)
- 【請求項１】 丸棒状を呈する工具本体１の外周部分に
は、ねじれを伴う二本のフルート溝２が配設され、その
先端には切刃３が形成されてなるツイストドリルにおい
て、 前記ツイストドリルのヒールの少なくとも先端部に面取
り５を施すとともに、前記ツイストドリルを先端視にお
けるシンニング切刃４に直交する方向から側面視したも
のを、一定の仰角αでもってさらに側面視して、この方
向から先端部に施されるクロスシンニングのシンニング
ポケット形状を、ドリルの軸心Ｏから伸びる長さｔ1な
る直線部分と、これより外周に配される直線および／ま
たは曲線の組合せにより全体として凹状に構成し、ドリ
ルの軸心Ｏと前記直線部分との開き角度θを１００〜１
３０゜に形成することを特徴とするツイストドリル。 - 【請求項２】 前記面取り５の付加により拡幅されたフ
ルート溝２の溝幅比β1／β2が０．９〜１．３の範囲に
あるように形成されることを特徴とする請求項１に記載
のツイストドリル。 - 【請求項３】 前記シンニングポケットを構成する直線
部分の長さｔ1が０．２ｍｍより大きく０．３Ｄ（ただ
しＤはドリル直径）を超えないように形成されることを
特徴とする請求項１および請求項２に記載のツイストド
リル。 - 【請求項４】 前記長さｔ１なる直線部分より外周側を
円弧により形成し、その半径ｒが０．５ｍｍより大きく
０．７Ｄを超えないように形成されることを特徴とする
請求項１ないし請求項３に記載のツイストドリル。 - 【請求項５】 前記長さｔ1なる直線部分より外周側
を、長さｔ2なる第２の直線部分とさらに外周に位置す
る第３の直線部分により形成し、長さｔ2は０．２ｍｍ
より大きく０．３Ｄを超えないように形成され、第１の
直線部分と第２の直線部分との開き角度γ1、および、
第２の直線部分と第３の直線部分との開き角度γ2が、
ともに１４０〜１７０゜にあるように形成されることを
特徴とする請求項１ないし請求項３に記載のツイストド
リル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24932296A JPH1076414A (ja) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | ツイストドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24932296A JPH1076414A (ja) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | ツイストドリル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1076414A true JPH1076414A (ja) | 1998-03-24 |
Family
ID=17191285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24932296A Pending JPH1076414A (ja) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | ツイストドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1076414A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002210608A (ja) * | 2001-01-17 | 2002-07-30 | Dijet Ind Co Ltd | 耐熱金属用ドリル |
| JP2005169572A (ja) * | 2003-12-11 | 2005-06-30 | Mitsubishi Materials Corp | ドリル、スローアウェイ式ドリル及びスローアウェイチップ |
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| CN103752911A (zh) * | 2013-12-31 | 2014-04-30 | 深圳市金洲精工科技股份有限公司 | 一种微型钻头及其加工方法 |
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1996
- 1996-08-30 JP JP24932296A patent/JPH1076414A/ja active Pending
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