JPH1078524A - 分散シフト光ファイバー - Google Patents
分散シフト光ファイバーInfo
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- JPH1078524A JPH1078524A JP8235578A JP23557896A JPH1078524A JP H1078524 A JPH1078524 A JP H1078524A JP 8235578 A JP8235578 A JP 8235578A JP 23557896 A JP23557896 A JP 23557896A JP H1078524 A JPH1078524 A JP H1078524A
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- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02214—Optical fibres with cladding with or without a coating tailored to obtain the desired dispersion, e.g. dispersion shifted, dispersion flattened
- G02B6/02219—Characterised by the wavelength dispersion properties in the silica low loss window around 1550 nm, i.e. S, C, L and U bands from 1460-1675 nm
- G02B6/02266—Positive dispersion fibres at 1550 nm
- G02B6/02271—Non-zero dispersion shifted fibres, i.e. having a small positive dispersion at 1550 nm, e.g. ITU-T G.655 dispersion between 1.0 to 10 ps/nm.km for avoiding nonlinear effects
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers
- G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
- G02B6/03622—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 2 layers only
- G02B6/03633—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 2 layers only arranged - -
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- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
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- G02B6/03638—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 3 layers only
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 センターコア径やサイドコアの厚みを調整し
なくても、サイドコアの比屈折率差を調整するだけで零
分散波長を十分に制御できる屈折率分布を持つ分散シフ
ト光ファイバーを提供する。 【解決手段】 分散シフト光ファイバー１０は、センタ
ーコア１１と、センターコア１１の外側にセンターコア
１１より低屈折率な第１サイドコア１２と、第１サイド
コア１２の外側に第１サイドコア１２より低屈折率な第
２サイドコア１３と、第２サイドコア１３の外側に第２
サイドコア１３よりも低屈折率なクラッド１４とを有す
るものである。
なくても、サイドコアの比屈折率差を調整するだけで零
分散波長を十分に制御できる屈折率分布を持つ分散シフ
ト光ファイバーを提供する。 【解決手段】 分散シフト光ファイバー１０は、センタ
ーコア１１と、センターコア１１の外側にセンターコア
１１より低屈折率な第１サイドコア１２と、第１サイド
コア１２の外側に第１サイドコア１２より低屈折率な第
２サイドコア１３と、第２サイドコア１３の外側に第２
サイドコア１３よりも低屈折率なクラッド１４とを有す
るものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光通信等に利用さ
れるシングルモードの光ファイバーであって零分散波長
のものに関する。
れるシングルモードの光ファイバーであって零分散波長
のものに関する。
【０００２】
【従来の技術】石英系シングルモード光ファイバーは、
例えばLuc B.Jeunhomme, "Single-mode Fiber Optics
−Principles and Applications− ",: ｐ.98（1990）
に記載されているように、理論上、1550ｎｍ付近の光の
伝送損失が最小である。このため1550ｎｍ帯の光伝送で
きる分散シフト光ファイバーが実用化されている。
例えばLuc B.Jeunhomme, "Single-mode Fiber Optics
−Principles and Applications− ",: ｐ.98（1990）
に記載されているように、理論上、1550ｎｍ付近の光の
伝送損失が最小である。このため1550ｎｍ帯の光伝送で
きる分散シフト光ファイバーが実用化されている。
【０００３】特公平3-18161号公報には、1550ｎｍ帯で
波長分散がゼロになるように屈折率分布が設計されてい
る分散シフト光ファイバーが開示されている。すなわち
図９にその断面を示すように、分散シフト光ファイバー
２０はセンターコア２１とサイドコア２２とクラッド２
３からなる。その屈折率分布は図１０に示すような階段
型である。このような階段型構造にすることで、材料の
波長分散と導波路の波長分散とが相互に打ち消しあって
1550ｎｍ帯における波長分散がゼロになる。
波長分散がゼロになるように屈折率分布が設計されてい
る分散シフト光ファイバーが開示されている。すなわち
図９にその断面を示すように、分散シフト光ファイバー
２０はセンターコア２１とサイドコア２２とクラッド２
３からなる。その屈折率分布は図１０に示すような階段
型である。このような階段型構造にすることで、材料の
波長分散と導波路の波長分散とが相互に打ち消しあって
1550ｎｍ帯における波長分散がゼロになる。
【０００４】一方、海底ケーブル等、長距離の光ファイ
バー通信における中継器として、従来の「光→電気（増
幅）→光」という経緯をとる増幅器に変って、エルビウ
ムドープファイバーにより光エネルギそのものを励起す
る増幅器（ＥＤＦＡ：ErbiumDoped Fiber Amplifier）
が用いられるようになってきた。ＥＤＦＡシステムで
は、増幅できる波長帯域が1550ｎｍ帯に一致しているた
め、上記の分散シフト光ファイバーを組み合わせて使用
するには、格好である。
バー通信における中継器として、従来の「光→電気（増
幅）→光」という経緯をとる増幅器に変って、エルビウ
ムドープファイバーにより光エネルギそのものを励起す
る増幅器（ＥＤＦＡ：ErbiumDoped Fiber Amplifier）
が用いられるようになってきた。ＥＤＦＡシステムで
は、増幅できる波長帯域が1550ｎｍ帯に一致しているた
め、上記の分散シフト光ファイバーを組み合わせて使用
するには、格好である。
【０００５】しかしながら、ＥＤＦＡシステムでは、信
号光そのものの増幅を繰り返して長距離伝送するため、
光学非線型効果が蓄積して信号が劣化してしまうという
問題が浮上してきた。従来の「光→電気（増幅）→光」
の増幅システムでは、このような信号劣化は起こらな
い。
号光そのものの増幅を繰り返して長距離伝送するため、
光学非線型効果が蓄積して信号が劣化してしまうという
問題が浮上してきた。従来の「光→電気（増幅）→光」
の増幅システムでは、このような信号劣化は起こらな
い。
【０００６】信号劣化の原因になる光学非線型効果に
は、誘導ラマン散乱、誘導プルリアン散乱、自己位相変
調、相互位相変調、４光波混合がある。これらの現象を
低減するには、信号光の出力やファイバーの光学特性を
調整する必要がある。このうちファイバー特性に関与す
る重要な現象は、４光波混合である。４光波混合は、異
なる周波数の光が相互作用して新たな周波数の光を生じ
る現象である。信号光とＥＤＦＡの自然放出光（ＡＳ
Ｅ：Amplifier Spontaneous Emission）との間や、波長
多重システム場合に信号光どうしの間に４光波混合が発
生すると、Ｓ／Ｎ（信号対雑音比）の低下やクロストー
クの原因となる。４光波混合の生じ易さは、光信号の位
相マッチングに依存する。このため４光波混合を防止す
る手段として、信号波長の波長分散値の絶対値を大きく
すること、すなわち信号波長と零分散波長とを一致させ
ないことが検討されている。
は、誘導ラマン散乱、誘導プルリアン散乱、自己位相変
調、相互位相変調、４光波混合がある。これらの現象を
低減するには、信号光の出力やファイバーの光学特性を
調整する必要がある。このうちファイバー特性に関与す
る重要な現象は、４光波混合である。４光波混合は、異
なる周波数の光が相互作用して新たな周波数の光を生じ
る現象である。信号光とＥＤＦＡの自然放出光（ＡＳ
Ｅ：Amplifier Spontaneous Emission）との間や、波長
多重システム場合に信号光どうしの間に４光波混合が発
生すると、Ｓ／Ｎ（信号対雑音比）の低下やクロストー
クの原因となる。４光波混合の生じ易さは、光信号の位
相マッチングに依存する。このため４光波混合を防止す
る手段として、信号波長の波長分散値の絶対値を大きく
すること、すなわち信号波長と零分散波長とを一致させ
ないことが検討されている。
【０００７】D.Marcuse,“Single-Channel Operation i
n Very Long Nonlinear Fibers with Optical Amplifie
rs at Zero Dispersion”, J.Lightwave Technol,Vol.
9,No.3(1991),pp356-361には、１チャンネルのＥＤＦＡ
システムでは増幅ゲインがピークとなる1558.5ｎｍ付近
を信号波長として使用すること、ＡＳＥノイズとの干渉
を避けるために分散値の異なるファイバーを鋸刃状に接
続していることが示されている。
n Very Long Nonlinear Fibers with Optical Amplifie
rs at Zero Dispersion”, J.Lightwave Technol,Vol.
9,No.3(1991),pp356-361には、１チャンネルのＥＤＦＡ
システムでは増幅ゲインがピークとなる1558.5ｎｍ付近
を信号波長として使用すること、ＡＳＥノイズとの干渉
を避けるために分散値の異なるファイバーを鋸刃状に接
続していることが示されている。
【０００８】米国特許第5,327,516号明細書には、４チ
ャンネルの波長多重通信でチャンネル間隔250ＧＨｚと
したときの伝送容量と波長分散との関係が記載されてい
る。信号波長の分散をOps/km・nmに近づけたとき、伝送
容量は急速に悪化して１Ｇbit/ｓ以下となってしまう
が、分散の絶対値を１ps/km・nmにすれば１０Ｇbit/ｓ
以上の伝送容量を確保できる。分散スロープが約0.08Ps
/km・nm2前後であるから、伝送容量を確保するには零分
散波長と信号波長とを数ｎｍから数十ｎｍ離す必要があ
る。
ャンネルの波長多重通信でチャンネル間隔250ＧＨｚと
したときの伝送容量と波長分散との関係が記載されてい
る。信号波長の分散をOps/km・nmに近づけたとき、伝送
容量は急速に悪化して１Ｇbit/ｓ以下となってしまう
が、分散の絶対値を１ps/km・nmにすれば１０Ｇbit/ｓ
以上の伝送容量を確保できる。分散スロープが約0.08Ps
/km・nm2前後であるから、伝送容量を確保するには零分
散波長と信号波長とを数ｎｍから数十ｎｍ離す必要があ
る。
【０００９】このように分散シフト光ファイバーには、
信号波長と零分散波長とが一致した零分散タイプ、信号
波長と零分散波長とが一致しない非零分散タイプがあ
る。非零分散タイプは、信号波長の違いや信号波長の分
散値の正負の違い等によって多品種になりつつある。と
ころが非零分散タイプの品種は、零分散波長は異なる
が、他光学特性、例えばカットオフ波長やモードフィー
ド径がほぼ同一となる。したがって、ファイバーの用途
に合わせて零分散波長だけを作り分ける必要がある。
信号波長と零分散波長とが一致した零分散タイプ、信号
波長と零分散波長とが一致しない非零分散タイプがあ
る。非零分散タイプは、信号波長の違いや信号波長の分
散値の正負の違い等によって多品種になりつつある。と
ころが非零分散タイプの品種は、零分散波長は異なる
が、他光学特性、例えばカットオフ波長やモードフィー
ド径がほぼ同一となる。したがって、ファイバーの用途
に合わせて零分散波長だけを作り分ける必要がある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明の発明者は、分
散シフト光ファイバーを研究のため試作し、種々の検討
をした結果、以下の所見を得た。
散シフト光ファイバーを研究のため試作し、種々の検討
をした結果、以下の所見を得た。
【００１１】図９の分散シフト光ファイバー２０の屈折
率分布は、図１０に示すとおりで、ｎ1がセンターコア
２１の屈折率、ｎ2がサイドコア２２の屈折率、ｎ3がク
ラッド２３の屈折率、ａ1がセンターコア２１の半径、
ａ2がサイドコア２２の半径、すなわちセンターコア２
１の半径ａ1とサイドコア２２の厚みとの総和である。
率分布は、図１０に示すとおりで、ｎ1がセンターコア
２１の屈折率、ｎ2がサイドコア２２の屈折率、ｎ3がク
ラッド２３の屈折率、ａ1がセンターコア２１の半径、
ａ2がサイドコア２２の半径、すなわちセンターコア２
１の半径ａ1とサイドコア２２の厚みとの総和である。
【００１２】図１１は、分散シフト光ファイバー２０の
カットオフ波長λｃと零分散波長λｏとの関係（実
線）、およびカットオフ波長λｃとモードフィールド径
ＭＦＤとの関係（点線）を示している。この分散シフト
光ファイバー２０は、センターコア２１の比屈折率差Δ
１＝（ｎ1−ｎ3）／ｎ1、サイドコア２２の比屈折率差
Δ２＝（ｎ2−ｎ3）／ｎ2、センターコア２１の半径ａ1
に対するサイドコア２２の半径ａ2の比率Ｒａ2＝ａ2／
ａ1を変えずに、クラッド２３の厚みだけを変えて外径
１２５μｍに作製したものである。零分散波長λｏの変
化率dλｏ/dλｃが最小になる点Ｐのクラッド厚みを設
定することで、分散シフト光ファイバー２０の零分散波
長λｏの変動が抑制される。
カットオフ波長λｃと零分散波長λｏとの関係（実
線）、およびカットオフ波長λｃとモードフィールド径
ＭＦＤとの関係（点線）を示している。この分散シフト
光ファイバー２０は、センターコア２１の比屈折率差Δ
１＝（ｎ1−ｎ3）／ｎ1、サイドコア２２の比屈折率差
Δ２＝（ｎ2−ｎ3）／ｎ2、センターコア２１の半径ａ1
に対するサイドコア２２の半径ａ2の比率Ｒａ2＝ａ2／
ａ1を変えずに、クラッド２３の厚みだけを変えて外径
１２５μｍに作製したものである。零分散波長λｏの変
化率dλｏ/dλｃが最小になる点Ｐのクラッド厚みを設
定することで、分散シフト光ファイバー２０の零分散波
長λｏの変動が抑制される。
【００１３】点Ｐにおける零分散波長λｏｐ、カットオ
フ波長λｃｐ、モードフィールド径ＭＦＤｐと比屈折率
差Δ１、比屈折率差Δ２、サイドコア半径比率Ｒａ2と
の関係を図１２に示す。図１２の(O-1)は比屈折率差Δ
１の変動に対する零分散波長λｏｐの変化、同じく(C-
1)はカットオフ波長λｃｐの変化、(M-1)はモードフィ
ールド径ＭＦＤｐの変化を示している。(O-2)は比屈折
率差Δ２の変動に対する零分散波長λｏｐの変化、同じ
く(C-2)はカットオフ波長λｃｐの変化、(M-2)はモード
フィールド径ＭＦＤｐの変化を示している。(O-3)はサ
イドコア半径比率Ｒａ2の変動に対する零分散波長λｏ
ｐの変化、同じく(C-3)はカットオフ波長λｃｐの変
化、(M-3)はモードフィールド径ＭＦＤｐの変化を示し
ている。これら図１２から分かるように、分散シフト光
ファイバー２０は、零分散波長λｏｐを変えるために比
屈折率差Δ１、比屈折率差Δ２、サイドコア半径比率Ｒ
ａ2を変えると、カットオフ波長λｃｐやモードフィー
ルド径ＭＦＤｐも変化してしまう。
フ波長λｃｐ、モードフィールド径ＭＦＤｐと比屈折率
差Δ１、比屈折率差Δ２、サイドコア半径比率Ｒａ2と
の関係を図１２に示す。図１２の(O-1)は比屈折率差Δ
１の変動に対する零分散波長λｏｐの変化、同じく(C-
1)はカットオフ波長λｃｐの変化、(M-1)はモードフィ
ールド径ＭＦＤｐの変化を示している。(O-2)は比屈折
率差Δ２の変動に対する零分散波長λｏｐの変化、同じ
く(C-2)はカットオフ波長λｃｐの変化、(M-2)はモード
フィールド径ＭＦＤｐの変化を示している。(O-3)はサ
イドコア半径比率Ｒａ2の変動に対する零分散波長λｏ
ｐの変化、同じく(C-3)はカットオフ波長λｃｐの変
化、(M-3)はモードフィールド径ＭＦＤｐの変化を示し
ている。これら図１２から分かるように、分散シフト光
ファイバー２０は、零分散波長λｏｐを変えるために比
屈折率差Δ１、比屈折率差Δ２、サイドコア半径比率Ｒ
ａ2を変えると、カットオフ波長λｃｐやモードフィー
ルド径ＭＦＤｐも変化してしまう。
【００１４】図１３はカットオフ波長λｃｐ、モードフ
ィールド径ＭＦＤｐを一定にしたとき、零分散波長λｏ
ｐに対する比屈折率差Δ１（Ａ）、比屈折率差Δ２
（Ｂ）、サイドコア半径比率Ｒａ2と（Ｃ）の関係を示
した図である。カットオフ波長λｃｐ＝1.3μｍ、モー
ドフィールド径ＭＦＤｐ＝8.5μｍである。同図より零
分散波長λｏｐに対しては、比屈折率差Δ２、サイドコ
ア半径比率Ｒａ2の制御が重要なことがわかる。
ィールド径ＭＦＤｐを一定にしたとき、零分散波長λｏ
ｐに対する比屈折率差Δ１（Ａ）、比屈折率差Δ２
（Ｂ）、サイドコア半径比率Ｒａ2と（Ｃ）の関係を示
した図である。カットオフ波長λｃｐ＝1.3μｍ、モー
ドフィールド径ＭＦＤｐ＝8.5μｍである。同図より零
分散波長λｏｐに対しては、比屈折率差Δ２、サイドコ
ア半径比率Ｒａ2の制御が重要なことがわかる。
【００１５】図１４には、分散シフト光ファイバー２０
のプリフォームを製造する原料である多孔質母材２００
の製造装置の概略が示してある。多孔質母材２００に向
けて第１バーナ４１、第２バーナ４２、第３バーナ４３
が配置されている。第１バーナ４１、第２バーナ４２、
第３バーナ４３は、図１５にその正面を示すように、同
心円多重管バーナであり、中心空孔４５は水素が流出
し、空孔４６は酸素が流出し、空孔４７はSiCl4が流出
し、最外空孔４８はGeCl4が流出するようになってい
る。多孔質母材２００を製造するには、種棒に向けて、
第１バーナ４１から火炎形成用ガスとして水素および酸
素を流し、さらにガラス原料のSiCl4およびドーパント
のGeCl4を流す。第１バーナ４１の火炎中で生成したガ
ラス微粒子が噴出し種棒（多孔質母材２００）に堆積
し、その部分がセンターコア２０１となる。第２バーナ
４２にも水素、酸素、SiCl4およびGeCl4を流し、ガラス
微粒子が堆積した部分がサイドコア２０２になる。第３
バーナ４３には水素、酸素およびSiCl4を流し、Geがド
ープされないガラス微粒子が噴出して堆積した部分がク
ラッド２０３になる。こうして作製した多孔質母材２０
０を焼成して透明化させると光ファイバー母材（プリフ
ォーム）となる。このプリフォームを線引して分散シフ
ト光ファイバーができあがる。
のプリフォームを製造する原料である多孔質母材２００
の製造装置の概略が示してある。多孔質母材２００に向
けて第１バーナ４１、第２バーナ４２、第３バーナ４３
が配置されている。第１バーナ４１、第２バーナ４２、
第３バーナ４３は、図１５にその正面を示すように、同
心円多重管バーナであり、中心空孔４５は水素が流出
し、空孔４６は酸素が流出し、空孔４７はSiCl4が流出
し、最外空孔４８はGeCl4が流出するようになってい
る。多孔質母材２００を製造するには、種棒に向けて、
第１バーナ４１から火炎形成用ガスとして水素および酸
素を流し、さらにガラス原料のSiCl4およびドーパント
のGeCl4を流す。第１バーナ４１の火炎中で生成したガ
ラス微粒子が噴出し種棒（多孔質母材２００）に堆積
し、その部分がセンターコア２０１となる。第２バーナ
４２にも水素、酸素、SiCl4およびGeCl4を流し、ガラス
微粒子が堆積した部分がサイドコア２０２になる。第３
バーナ４３には水素、酸素およびSiCl4を流し、Geがド
ープされないガラス微粒子が噴出して堆積した部分がク
ラッド２０３になる。こうして作製した多孔質母材２０
０を焼成して透明化させると光ファイバー母材（プリフ
ォーム）となる。このプリフォームを線引して分散シフ
ト光ファイバーができあがる。
【００１６】上記のように分散シフト光ファイバー２０
で零分散波長λｏｐを得るには、比屈折率差Δ２、サイ
ドコア半径比率Ｒａ2の調整が必要である（図１３参
照）。図１４の装置で多孔質母材２００を製造するとき
に、比屈折率差Δ２は、サイドコア２０２のドーパント
の量、すなわち第２バーナ４２から流すGeCl4の流量を
変化させれば、比較的容易に調整することができる。し
かし比屈折率差Δ２だけではなく、サイドコア半径比率
Ｒａ2も調整する必要がある。サイドコア半径比率Ｒａ2
は、基本的にサイドコア２０２に対するSiCl4の流量を
変化させることで調整されるが、SiCl4の量だけが変化
するとGeCl4の相対量が変わって屈折率ｎ2が変化してし
まう。屈折率ｎ2を一定に保つためには、SiCl4の流量と
ともにGeCl4の流量も変化させる必要がある。さらに、
サイドコア２０２に対するSiCl4の流量が変化するとそ
の成長速度が変化するため、センターコア２０１の成長
速度とのバランスをとるため、各バーナ４１、４２、４
３の相対位置や、夫々の酸素や水素の流量までも調整し
直さなければならい。
で零分散波長λｏｐを得るには、比屈折率差Δ２、サイ
ドコア半径比率Ｒａ2の調整が必要である（図１３参
照）。図１４の装置で多孔質母材２００を製造するとき
に、比屈折率差Δ２は、サイドコア２０２のドーパント
の量、すなわち第２バーナ４２から流すGeCl4の流量を
変化させれば、比較的容易に調整することができる。し
かし比屈折率差Δ２だけではなく、サイドコア半径比率
Ｒａ2も調整する必要がある。サイドコア半径比率Ｒａ2
は、基本的にサイドコア２０２に対するSiCl4の流量を
変化させることで調整されるが、SiCl4の量だけが変化
するとGeCl4の相対量が変わって屈折率ｎ2が変化してし
まう。屈折率ｎ2を一定に保つためには、SiCl4の流量と
ともにGeCl4の流量も変化させる必要がある。さらに、
サイドコア２０２に対するSiCl4の流量が変化するとそ
の成長速度が変化するため、センターコア２０１の成長
速度とのバランスをとるため、各バーナ４１、４２、４
３の相対位置や、夫々の酸素や水素の流量までも調整し
直さなければならい。
【００１７】上記のように従来の分散シフト光ファイバ
ー２０で零分散波長にするには、その原料となる多孔質
母材を製造するための調整が非常に手間のかかるものと
なる。本発明は、このような問題点を解決するためにな
されたもので、センターコア径やサイドコアの厚みを調
整しなくても、サイドコアの比屈折率差を調整するだけ
で零分散波長を十分に制御できる屈折率分布を持つ分散
シフト光ファイバーを提供するものである。
ー２０で零分散波長にするには、その原料となる多孔質
母材を製造するための調整が非常に手間のかかるものと
なる。本発明は、このような問題点を解決するためにな
されたもので、センターコア径やサイドコアの厚みを調
整しなくても、サイドコアの比屈折率差を調整するだけ
で零分散波長を十分に制御できる屈折率分布を持つ分散
シフト光ファイバーを提供するものである。
【００１８】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めになされた本発明の分散シフト光ファイバーは、図１
に示されるように、センターコア１１と、センターコア
１１の外側にセンターコア１１より低屈折率な第１サイ
ドコア１２と、第１サイドコア１２の外側に第１サイド
コア１２より低屈折率な第２サイドコア１３と、第２サ
イドコア１３の外側に第２サイドコア１３よりも低屈折
率なクラッド１４とを有している。
めになされた本発明の分散シフト光ファイバーは、図１
に示されるように、センターコア１１と、センターコア
１１の外側にセンターコア１１より低屈折率な第１サイ
ドコア１２と、第１サイドコア１２の外側に第１サイド
コア１２より低屈折率な第２サイドコア１３と、第２サ
イドコア１３の外側に第２サイドコア１３よりも低屈折
率なクラッド１４とを有している。
【００１９】本発明の分散シフト光ファイバーは、その
材質が石英系であって伝送波長の帯域が１５５０ｎｍ帯
域であることが好ましい。
材質が石英系であって伝送波長の帯域が１５５０ｎｍ帯
域であることが好ましい。
【００２０】また本発明の分散シフト光ファイバーは、
以下のパラメータを持つことが好ましい。
以下のパラメータを持つことが好ましい。
【００２１】センターコア１１の屈折率をｎ1、第１サ
イドコア１２の屈折率をｎ2、クラッド１４屈折率をｎ4
としたときの、第１サイドコア１２の比屈折率差Δ２＝
（ｎ2−ｎ4）／ｎ2の、センターコア１１の比屈折率差
Δ１＝（ｎ1−ｎ4）／ｎ1に対する比率Δ２／Δ１が
０．０５≦Δ２／Δ１≦０．４である。
イドコア１２の屈折率をｎ2、クラッド１４屈折率をｎ4
としたときの、第１サイドコア１２の比屈折率差Δ２＝
（ｎ2−ｎ4）／ｎ2の、センターコア１１の比屈折率差
Δ１＝（ｎ1−ｎ4）／ｎ1に対する比率Δ２／Δ１が
０．０５≦Δ２／Δ１≦０．４である。
【００２２】第１サイドコア１２の屈折率をｎ2、第２
サイドコア１３の屈折率ｎ3、クラッド１４の屈折率を
ｎ4としたときの、第２サイドコア１３の比屈折率差Δ
３＝（ｎ3−ｎ4）／ｎ3の、第１サイドコアの比屈折率
差Δ２＝（ｎ2−ｎ4）／ｎ2に対する比率Δ２／Δ１が
０．１≦△３／△２≦０．９である。
サイドコア１３の屈折率ｎ3、クラッド１４の屈折率を
ｎ4としたときの、第２サイドコア１３の比屈折率差Δ
３＝（ｎ3−ｎ4）／ｎ3の、第１サイドコアの比屈折率
差Δ２＝（ｎ2−ｎ4）／ｎ2に対する比率Δ２／Δ１が
０．１≦△３／△２≦０．９である。
【００２３】第２サイドコア１３の半径ａ3の、センタ
ーコア１１の半径ａ1に対する比率ａ3／ａ1 が２≦ａ3
／ａ1 ≦7である。
ーコア１１の半径ａ1に対する比率ａ3／ａ1 が２≦ａ3
／ａ1 ≦7である。
【００２４】第１サイドコア１２の厚みａ2−ａ1の、第
１サイドコア１２と第２サイドコア１３との厚み合計ａ
3−ａ1に対する比率 （ａ2−ａ1）／（ａ3−ａ1）が
０．２≦（ａ2−ａ1）／（ａ3−ａ1）≦０．８である。
１サイドコア１２と第２サイドコア１３との厚み合計ａ
3−ａ1に対する比率 （ａ2−ａ1）／（ａ3−ａ1）が
０．２≦（ａ2−ａ1）／（ａ3−ａ1）≦０．８である。
【００２５】伝送波長の帯域が１５５０ｎｍ帯域であ
り、モードフィールド径ＭＦＤが７．０μｍ≦ＭＦＤ≦
９．０μｍである。
り、モードフィールド径ＭＦＤが７．０μｍ≦ＭＦＤ≦
９．０μｍである。
【００２６】零分散波長λｏが１５２５ｎｍ≦λｏ≦１
５７５ｎｍである。
５７５ｎｍである。
【００２７】零分散波長λｏが１５３６ｎｍ≦λο≦１
５８６ｎｍである。
５８６ｎｍである。
【００２８】波長が１５５０ｎｍにおける分散値が１．
０≦分散値≦５．０である。
０≦分散値≦５．０である。
【００２９】波長が１５５０ｎｍにおける分散値が−
５．０≦分散値≦−１．０である。
５．０≦分散値≦−１．０である。
【００３０】カットオフ波長λｃが１．０μｍ≦λｃ≦
１．５μｍである。
１．５μｍである。
【００３１】カットオフ波長λｃが１．０μｍ≦λｃ≦
１．３μｍである。
１．３μｍである。
【００３２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を詳細に説
明する。
明する。
【００３３】図１は本発明を適用する分散シフト光ファ
イバーの切り口を示す図である。中心部はセンターコア
１１で、その周囲はセンターコア１１よりも屈折率の低
い第１サイドコア１２で囲まれ、第１サイドコア１２は
その屈折率より低い屈折率の第２サイドコア１３で囲ま
れており、さらに第２サイドコア１３はその屈折率より
低い屈折率のクラッド１４で被われている。
イバーの切り口を示す図である。中心部はセンターコア
１１で、その周囲はセンターコア１１よりも屈折率の低
い第１サイドコア１２で囲まれ、第１サイドコア１２は
その屈折率より低い屈折率の第２サイドコア１３で囲ま
れており、さらに第２サイドコア１３はその屈折率より
低い屈折率のクラッド１４で被われている。
【００３４】この分散シフト光ファイバー１０の屈折率
分布が図２に示されている。横軸は分散シフト光ファイ
バー１０の半径方向であり、縦軸が屈折率である。ｎ1
はセンターコア１１の屈折率、ｎ2は第１サイドコア１
２の屈折率、ｎ3は第２サイドコア１３の屈折率、ｎ4は
クラッド１４の屈折率である。ａ1はセンターコア１１
の半径である。ａ2は第１サイドコア１２の半径、すな
わちセンターコア１１の半径と第１サイドコア１２の厚
みとの和である。ａ3は第２サイドコア１３の半径、す
なわちセンターコア１１の半径と第１サイドコア１２の
厚みと第２サイドコア１３の厚みとの総和である。
分布が図２に示されている。横軸は分散シフト光ファイ
バー１０の半径方向であり、縦軸が屈折率である。ｎ1
はセンターコア１１の屈折率、ｎ2は第１サイドコア１
２の屈折率、ｎ3は第２サイドコア１３の屈折率、ｎ4は
クラッド１４の屈折率である。ａ1はセンターコア１１
の半径である。ａ2は第１サイドコア１２の半径、すな
わちセンターコア１１の半径と第１サイドコア１２の厚
みとの和である。ａ3は第２サイドコア１３の半径、す
なわちセンターコア１１の半径と第１サイドコア１２の
厚みと第２サイドコア１３の厚みとの総和である。
【００３５】図３は分散シフト光ファイバー１０のカッ
トオフ波長λｃと零分散波長λｏとの関係（実線）、お
よびカットオフ波長λｃとモードフィールド径ＭＦＤと
の関係（点線）を示している。この分散シフト光ファイ
バー１０は、センターコア１１の比屈折率差Δ１＝（ｎ
1−ｎ4）／ｎ1、第１サイドコア１２の比屈折率差Δ２
＝（ｎ2−ｎ4）／ｎ2、第２サイドコア１３の比屈折率
差Δ３＝（ｎ3−ｎ4）／ｎ3、センターコア１１の半径
ａ1に対する第１サイドコア１２の半径ａ2の比率Ｒａ2
＝ａ2／ａ1、センターコア１１の半径ａ1に対する第２
サイドコア１３の半径ａ3の比率Ｒａ3＝ａ3／ａ1を変え
ずに、クラッド１４の厚みだけを変えて外径１２５μｍ
に作製してある。図３から分かるようにこの分散シフト
光ファイバー１０も、従来の分散シフト光ファイバー２
０と同様（図９参照）、零分散波長λｏの変化率dλｏ/
dλｃが最小になる点Ｑが存在する。そのときの零分散
波長がλｏｑ、カットオフ波長がλｃｑである。
トオフ波長λｃと零分散波長λｏとの関係（実線）、お
よびカットオフ波長λｃとモードフィールド径ＭＦＤと
の関係（点線）を示している。この分散シフト光ファイ
バー１０は、センターコア１１の比屈折率差Δ１＝（ｎ
1−ｎ4）／ｎ1、第１サイドコア１２の比屈折率差Δ２
＝（ｎ2−ｎ4）／ｎ2、第２サイドコア１３の比屈折率
差Δ３＝（ｎ3−ｎ4）／ｎ3、センターコア１１の半径
ａ1に対する第１サイドコア１２の半径ａ2の比率Ｒａ2
＝ａ2／ａ1、センターコア１１の半径ａ1に対する第２
サイドコア１３の半径ａ3の比率Ｒａ3＝ａ3／ａ1を変え
ずに、クラッド１４の厚みだけを変えて外径１２５μｍ
に作製してある。図３から分かるようにこの分散シフト
光ファイバー１０も、従来の分散シフト光ファイバー２
０と同様（図９参照）、零分散波長λｏの変化率dλｏ/
dλｃが最小になる点Ｑが存在する。そのときの零分散
波長がλｏｑ、カットオフ波長がλｃｑである。
【００３６】分散シフト光ファイバー１０（第１サイド
コア半径比率Ｒａ2、第２サイドコア半径比率Ｒａ3はと
もに一定）の点Ｑにおける零分散波長λｏｑ、カットオ
フ波長λｃｑ、モードフィールド径ＭＦＤｑと比屈折率
差Δ１、比屈折率差Δ２、比屈折率差Δ３との関係を図
４に示す。同図の(O-1)は比屈折率差Δ１の変動に対す
る零分散波長λｏｑの変化、同じく(C-1)はカットオフ
波長λｃｑの変化、(M-1)はモードフィールド径ＭＦＤ
ｑの変化を示している。(O-2)は比屈折率差Δ２の変動
に対する零分散波長λｏｑの変化、同じく(C-2)はカッ
トオフ波長λｃｑの変化、(M-2)はモードフィールド径
ＭＦＤｑの変化を示している。(O-3)は比屈折率差Δ３
の変動に対する零分散波長λｏｑの変化、同じく(C-3)
はカットオフ波長λｃｑの変化、(M-3)はモードフィー
ルド径ＭＦＤｑの変化を示している。これら図４から分
かるように、分散シフト光ファイバー１０は、比屈折率
差Δ１、比屈折率差Δ２、比屈折率差Δ３を調整するこ
とで零分散波長λｏｑ、カットオフ波長λｃｑ、モード
フィールド径ＭＦＤｑを制御できる。
コア半径比率Ｒａ2、第２サイドコア半径比率Ｒａ3はと
もに一定）の点Ｑにおける零分散波長λｏｑ、カットオ
フ波長λｃｑ、モードフィールド径ＭＦＤｑと比屈折率
差Δ１、比屈折率差Δ２、比屈折率差Δ３との関係を図
４に示す。同図の(O-1)は比屈折率差Δ１の変動に対す
る零分散波長λｏｑの変化、同じく(C-1)はカットオフ
波長λｃｑの変化、(M-1)はモードフィールド径ＭＦＤ
ｑの変化を示している。(O-2)は比屈折率差Δ２の変動
に対する零分散波長λｏｑの変化、同じく(C-2)はカッ
トオフ波長λｃｑの変化、(M-2)はモードフィールド径
ＭＦＤｑの変化を示している。(O-3)は比屈折率差Δ３
の変動に対する零分散波長λｏｑの変化、同じく(C-3)
はカットオフ波長λｃｑの変化、(M-3)はモードフィー
ルド径ＭＦＤｑの変化を示している。これら図４から分
かるように、分散シフト光ファイバー１０は、比屈折率
差Δ１、比屈折率差Δ２、比屈折率差Δ３を調整するこ
とで零分散波長λｏｑ、カットオフ波長λｃｑ、モード
フィールド径ＭＦＤｑを制御できる。
【００３７】図５はカットオフ波長λｃｑ＝1.3μｍ、
モードフィールド径ＭＦＤｑ＝8.5μｍと一定にしたと
き、零分散波長λｏｑに対する比屈折率差Δ１（Ａ）、
比屈折率差Δ２（Ｂ）、比屈折率差Δ３（Ｃ）の関係を
示した図である。このとき第１サイドコア半径比率Ｒａ
2、第２サイドコア半径比率Ｒａ3は一定に保たれてい
る。
モードフィールド径ＭＦＤｑ＝8.5μｍと一定にしたと
き、零分散波長λｏｑに対する比屈折率差Δ１（Ａ）、
比屈折率差Δ２（Ｂ）、比屈折率差Δ３（Ｃ）の関係を
示した図である。このとき第１サイドコア半径比率Ｒａ
2、第２サイドコア半径比率Ｒａ3は一定に保たれてい
る。
【００３８】図６には、本発明の分散シフト光ファイバ
ー１０のプリフォームを製造する原料である多孔質母材
１００の製造装置の概略が示してある。多孔質母材１０
０に向けて第１バーナ３１、第２バーナ３２、第３バー
ナ３３、および第４バーナ３４が配置されている。第１
バーナ３１、第２バーナ３２、第３バーナ３３、および
第４バーナ３４は、図１５にその正断面を示すように、
同心円多重管バーナであり、中心空孔４５は水素が流出
し、空孔４６は酸素が流出し、空孔４７はSiCl4が流出
し、最外空孔４８はGeCl4が流出するようになってい
る。多孔質母材１００を製造するには、種棒に向けて、
第１バーナ３１から火炎形成用ガスとして水素および酸
素を流し、さらにガラス原料のSiCl4およびドーパント
のGeCl4を流す。第１バーナ３１の火炎中で生成したガ
ラス微粒子が噴出し種棒（多孔質母材１００）に堆積
し、その部分がセンターコア１０１となる。第２バーナ
３２にも水素、酸素、SiCl4およびGeCl4を流し、ガラス
微粒子が堆積した部分が第１サイドコア１０２になる。
第３バーナ３３にも水素、酸素、SiCl4およびGeCl4を流
し、ガラス微粒子が堆積した部分が第２サイドコア１０
３になる。第４バーナ３４には水素、酸素およびSiCl4
を流し、Geがドープされないガラス微粒子が噴出して堆
積した部分がクラッド１０４になる。こうして作製した
多孔質母材１００を焼成して透明化させると、光ファイ
バー母材（プリフォーム）となる。このプリフォームを
線引して本発明の分散シフト光ファイバー１０ができあ
がる。
ー１０のプリフォームを製造する原料である多孔質母材
１００の製造装置の概略が示してある。多孔質母材１０
０に向けて第１バーナ３１、第２バーナ３２、第３バー
ナ３３、および第４バーナ３４が配置されている。第１
バーナ３１、第２バーナ３２、第３バーナ３３、および
第４バーナ３４は、図１５にその正断面を示すように、
同心円多重管バーナであり、中心空孔４５は水素が流出
し、空孔４６は酸素が流出し、空孔４７はSiCl4が流出
し、最外空孔４８はGeCl4が流出するようになってい
る。多孔質母材１００を製造するには、種棒に向けて、
第１バーナ３１から火炎形成用ガスとして水素および酸
素を流し、さらにガラス原料のSiCl4およびドーパント
のGeCl4を流す。第１バーナ３１の火炎中で生成したガ
ラス微粒子が噴出し種棒（多孔質母材１００）に堆積
し、その部分がセンターコア１０１となる。第２バーナ
３２にも水素、酸素、SiCl4およびGeCl4を流し、ガラス
微粒子が堆積した部分が第１サイドコア１０２になる。
第３バーナ３３にも水素、酸素、SiCl4およびGeCl4を流
し、ガラス微粒子が堆積した部分が第２サイドコア１０
３になる。第４バーナ３４には水素、酸素およびSiCl4
を流し、Geがドープされないガラス微粒子が噴出して堆
積した部分がクラッド１０４になる。こうして作製した
多孔質母材１００を焼成して透明化させると、光ファイ
バー母材（プリフォーム）となる。このプリフォームを
線引して本発明の分散シフト光ファイバー１０ができあ
がる。
【００３９】上記のように、分散シフト光ファイバー１
０は、比屈折率差Δ２および比屈折率差Δ３の調整をす
るだけで零分散波長λｏｑを得ることができる。比屈折
率差Δ２および比屈折率差Δ３の調整は、原料である多
孔質母材１００の製造に際して、第２バーナ３２および
第３バーナ３３に供給するドーパント（上記実施例では
GeCl4）の流量を変化させればよいから、多孔質母材１
００の製造が容易なものとなる。
０は、比屈折率差Δ２および比屈折率差Δ３の調整をす
るだけで零分散波長λｏｑを得ることができる。比屈折
率差Δ２および比屈折率差Δ３の調整は、原料である多
孔質母材１００の製造に際して、第２バーナ３２および
第３バーナ３３に供給するドーパント（上記実施例では
GeCl4）の流量を変化させればよいから、多孔質母材１
００の製造が容易なものとなる。
【００４０】実験例１ 図６の製造装置により、表１に示す製造条件で多孔質母
材を試作した。
材を試作した。
【００４１】
【表１】
【００４２】試作された多孔質母材を焼成して透明化さ
せたプリフォームを線引して分散シフト光ファイバーを
得た。このプリフォームの屈折率プロファイル（得られ
た分散シフト光ファイバーの屈折率プロファイルと相
似）は図７中に実線で描かれた(a)実験例１のようにな
る。図８の(a)には、この分散シフト光ファイバーのカ
ットオフ波長λｃと零分散波長λｏとの関係（実線）、
およびカットオフ波長λｃとモードフィールド径ＭＦＤ
との関係（点線）が示してある。尚、点Ｑ1に相当する
クラッドの厚みは、クラッド外付け方法（不図示）によ
って調整されている。
せたプリフォームを線引して分散シフト光ファイバーを
得た。このプリフォームの屈折率プロファイル（得られ
た分散シフト光ファイバーの屈折率プロファイルと相
似）は図７中に実線で描かれた(a)実験例１のようにな
る。図８の(a)には、この分散シフト光ファイバーのカ
ットオフ波長λｃと零分散波長λｏとの関係（実線）、
およびカットオフ波長λｃとモードフィールド径ＭＦＤ
との関係（点線）が示してある。尚、点Ｑ1に相当する
クラッドの厚みは、クラッド外付け方法（不図示）によ
って調整されている。
【００４３】実験例２ 図６の製造装置により、表２に示す製造条件で多孔質母
材を試作した。
材を試作した。
【００４４】
【表２】
【００４５】試作された多孔質母材を焼成して透明化さ
せたプリフォームを線引して分散シフト光ファイバーを
得た。このプリフォームの屈折率プロファイル（得られ
た分散シフト光ファイバーの屈折率プロファイルと相
似）は図７中に点線で描かれた(b)実験例２のようにな
る。図８の(b)には、この分散シフト光ファイバーのカ
ットオフ波長λｃと零分散波長λｏとの関係（実線）、
およびカットオフ波長λｃとモードフィールド径ＭＦＤ
との関係（点線）が示してある。尚、点Ｑ2に相当する
クラッドの厚みは、クラッド外付け方法によって調整さ
れている。
せたプリフォームを線引して分散シフト光ファイバーを
得た。このプリフォームの屈折率プロファイル（得られ
た分散シフト光ファイバーの屈折率プロファイルと相
似）は図７中に点線で描かれた(b)実験例２のようにな
る。図８の(b)には、この分散シフト光ファイバーのカ
ットオフ波長λｃと零分散波長λｏとの関係（実線）、
およびカットオフ波長λｃとモードフィールド径ＭＦＤ
との関係（点線）が示してある。尚、点Ｑ2に相当する
クラッドの厚みは、クラッド外付け方法によって調整さ
れている。
【００４６】実験例１および実験例２により得られた分
散シフト光ファイバーの伝送特性を表３に示す。
散シフト光ファイバーの伝送特性を表３に示す。
【００４７】
【表３】
【００４８】
【発明の効果】本発明の分散シフト光ファイバーは、比
屈折率差の調整で零分散波長を得ることができるように
なった。従来の構造の分散シフト光ファイバーではサイ
ドコア半径比率を調整する必要があるため、原料の母材
の製造に際して、複数のバーナの相対位置や、夫々の酸
素や水素の流量を調整する必要があった。しかし本発明
の構造とすることにより、比屈折率差を調整するには、
原料の母材の製造に際して、バーナに供給するドーパン
トの流量だけを変化させればよく、従来のようにバーナ
の相対位置調整等が必要ないから、母材の製造、延いて
は分散シフト光ファイバーの製造が究めて容易になる。
屈折率差の調整で零分散波長を得ることができるように
なった。従来の構造の分散シフト光ファイバーではサイ
ドコア半径比率を調整する必要があるため、原料の母材
の製造に際して、複数のバーナの相対位置や、夫々の酸
素や水素の流量を調整する必要があった。しかし本発明
の構造とすることにより、比屈折率差を調整するには、
原料の母材の製造に際して、バーナに供給するドーパン
トの流量だけを変化させればよく、従来のようにバーナ
の相対位置調整等が必要ないから、母材の製造、延いて
は分散シフト光ファイバーの製造が究めて容易になる。
【図１】本発明を適用する分散シフト光ファイバーの切
り口を示す図である。
り口を示す図である。
【図２】本発明を適用する分散シフト光ファイバーの屈
折率分布を示す図である。
折率分布を示す図である。
【図３】本発明を適用する分散シフト光ファイバーのカ
ットオフ波長と、零分散波長およびモードフィールド径
との関係を示す図である。
ットオフ波長と、零分散波長およびモードフィールド径
との関係を示す図である。
【図４】本発明を適用する分散シフト光ファイバーの零
分散波長、 カットオフ波長、モールドフィード径と、
比屈折率差との関係を示す図である。
分散波長、 カットオフ波長、モールドフィード径と、
比屈折率差との関係を示す図である。
【図５】本発明を適用する分散シフト光ファイバーの比
屈折率差と零分散波長との関係を示す図である。
屈折率差と零分散波長との関係を示す図である。
【図６】本発明を適用する分散シフト光ファイバーを作
製する装置の概略図である。
製する装置の概略図である。
【図７】本発明を適用して試作した分散シフト光ファイ
バーの屈折率プロファイルを示す図である。
バーの屈折率プロファイルを示す図である。
【図８】本発明を適用して試作した分散シフト光ファイ
バーのカットオフ波長と、零分散波長およびモードフィ
ールド径との関係を示す図である。
バーのカットオフ波長と、零分散波長およびモードフィ
ールド径との関係を示す図である。
【図９】従来の分散シフト光ファイバーの切り口を示す
図である。
図である。
【図１０】従来の分散シフト光ファイバーの屈折率分布
を示す図である。
を示す図である。
【図１１】従来の分散シフト光ファイバーのカットオフ
波長と、零分散波長およびモードフィールド径との関係
を示す図である。
波長と、零分散波長およびモードフィールド径との関係
を示す図である。
【図１２】従来の分散シフト光ファイバーの零分散波
長、カットオフ波長、モールドフィード径と、比屈折率
差、サイドコア比との関係を示す図である。
長、カットオフ波長、モールドフィード径と、比屈折率
差、サイドコア比との関係を示す図である。
【図１３】従来の分散シフト光ファイバーの比屈折率
差、サイドコア比と、零分散波長との関係を示した図で
ある。
差、サイドコア比と、零分散波長との関係を示した図で
ある。
【図１４】従来の分散シフト光ファイバーを作製する装
置の概略図である。
置の概略図である。
【図１５】同心円多重管バーナの正面図である。
１０は分散シフト光ファイバー、１１はセンターコア、
１２は第１サイドコア、１３は第２サイドコア、１４は
クラッド、３１・３２・３３・３４はバーナ、１００は
光ファイバー母材、ｎ1はセンターコアの屈折率、ｎ2は
第１サイドコアの屈折率、ｎ3は第２サイドコアの屈折
率、ｎ4はクラッドの屈折率、ａ1はセンターコアの半
径、ａ2は第１サイドコアの半径、ａ3は第２サイドコア
の半径である。
１２は第１サイドコア、１３は第２サイドコア、１４は
クラッド、３１・３２・３３・３４はバーナ、１００は
光ファイバー母材、ｎ1はセンターコアの屈折率、ｎ2は
第１サイドコアの屈折率、ｎ3は第２サイドコアの屈折
率、ｎ4はクラッドの屈折率、ａ1はセンターコアの半
径、ａ2は第１サイドコアの半径、ａ3は第２サイドコア
の半径である。
Claims (13)
- 【請求項１】 センターコアと、センターコアの外側に
センターコアより低屈折率な第１サイドコアと、第１サ
イドコアの外側に第１サイドコアより低屈折率な第２サ
イドコアと、第２サイドコアの外側に第２サイドコアよ
りも低屈折率なクラッドとを有することを特徴とする分
散シフト光ファイバー。 - 【請求項２】 材質が石英系であって伝送波長の帯域が
１５５０ｎｍ帯域であることを特徴とする請求項１に記
載の分散シフト光ファイバー。 - 【請求項３】 該センターコアの屈折率をｎ1、第１サ
イドコアの屈折率をｎ2、該クラッドの屈折率をｎ4とし
たときの、該第１サイドコアの比屈折率差Δ２＝（ｎ2
−ｎ4）／ｎ2の、該センターコアの比屈折率差Δ１＝
（ｎ1−ｎ4）／ｎ1に対する比率Δ２／Δ１が ０．０５≦Δ２／Δ１≦０．４ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項４】 該第１サイドコアの屈折率をｎ2、該第
２サイドコアの屈折率ｎ3、該クラッドの屈折率をｎ4と
したときの、該第２サイドコアの比屈折率差Δ３＝（ｎ
3−ｎ4）／ｎ3の、該第１サイドコアの比屈折率差Δ２
＝（ｎ2−ｎ4）／ｎ2に対する比率Δ２／Δ１が ０．１≦△３／△２≦０．９ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項５】 該第２サイドコアの半径ａ3の、該セン
ターコアの半径ａ1に対する比率ａ3／ａ1 が ２≦ａ3／ａ1 ≦7 であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項６】 該第１サイドコアの厚みａ2−ａ1の、該
第１サイドコアと該第２サイドコアとの厚み合計ａ3−
ａ1に対する比率 （ａ2−ａ1）／（ａ3−ａ1）が ０．２≦（ａ2−ａ1）／（ａ3−ａ1）≦０．８ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項７】 伝送波長の帯域が１５５０ｎｍ帯域であ
り、モードフィールド径ＭＦＤが ７．０μｍ≦ＭＦＤ≦９．０μｍ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項８】 零分散波長λｏが １５２５ｎｍ≦λｏ≦１５７５ｎｍ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項９】 零分散波長λｏが １５３６ｎｍ≦λο≦１５８６ｎｍ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項１０】 波長が１５５０ｎｍにおける分散値が １．０≦分散値≦５．０ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項１１】 波長が１５５０ｎｍにおける分散値が −５．０≦分散値≦−１．０ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項１２】 カットオフ波長λｃが １．０μｍ≦λｃ≦１．５μｍ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。 - 【請求項１３】 カットオフ波長λｃが １．０μｍ≦λｃ≦１．３μｍ であることを特徴とする請求項１に記載の分散シフト光
ファイバー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8235578A JPH1078524A (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 分散シフト光ファイバー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8235578A JPH1078524A (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 分散シフト光ファイバー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1078524A true JPH1078524A (ja) | 1998-03-24 |
Family
ID=16988075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8235578A Pending JPH1078524A (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 分散シフト光ファイバー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1078524A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5940567A (en) * | 1998-02-20 | 1999-08-17 | Photon-X, Inc. | Optical fibers having an inner core and an outer core |
| JP2001021735A (ja) * | 1999-07-06 | 2001-01-26 | Shin Etsu Chem Co Ltd | シングルモード光ファイバ母材の選択方法 |
| US6205279B1 (en) | 1997-11-06 | 2001-03-20 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Single mode optical fiber having multi-step core structure and method of fabricating the same |
| JP2003524798A (ja) * | 1999-09-29 | 2003-08-19 | コーニング・インコーポレーテッド | 低分散勾配の導波路ファイバ |
| EP1439408A3 (en) * | 2003-01-20 | 2005-03-23 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Wide-band dispersion controlled optical fiber |
| KR100638435B1 (ko) | 2004-11-02 | 2006-10-24 | 주식회사 효성 | 스텝인덱스형 플래스틱 광섬유 및 그 제조방법 |
| JP2024506164A (ja) * | 2021-02-08 | 2024-02-09 | チラル フォトニクス， インコーポレイテッド | マルチチャンネル光結合器アレイ |
-
1996
- 1996-09-05 JP JP8235578A patent/JPH1078524A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6205279B1 (en) | 1997-11-06 | 2001-03-20 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Single mode optical fiber having multi-step core structure and method of fabricating the same |
| US5940567A (en) * | 1998-02-20 | 1999-08-17 | Photon-X, Inc. | Optical fibers having an inner core and an outer core |
| JP2001021735A (ja) * | 1999-07-06 | 2001-01-26 | Shin Etsu Chem Co Ltd | シングルモード光ファイバ母材の選択方法 |
| JP2003524798A (ja) * | 1999-09-29 | 2003-08-19 | コーニング・インコーポレーテッド | 低分散勾配の導波路ファイバ |
| EP1439408A3 (en) * | 2003-01-20 | 2005-03-23 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Wide-band dispersion controlled optical fiber |
| US7003205B2 (en) | 2003-01-20 | 2006-02-21 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Wide-band dispersion controlled optical fiber |
| KR100638435B1 (ko) | 2004-11-02 | 2006-10-24 | 주식회사 효성 | 스텝인덱스형 플래스틱 광섬유 및 그 제조방법 |
| JP2024506164A (ja) * | 2021-02-08 | 2024-02-09 | チラル フォトニクス， インコーポレイテッド | マルチチャンネル光結合器アレイ |
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