JPH1078567A - 累進多焦点レンズの製造方法 - Google Patents
累進多焦点レンズの製造方法Info
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- JPH1078567A JPH1078567A JP23539896A JP23539896A JPH1078567A JP H1078567 A JPH1078567 A JP H1078567A JP 23539896 A JP23539896 A JP 23539896A JP 23539896 A JP23539896 A JP 23539896A JP H1078567 A JPH1078567 A JP H1078567A
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- refractive power
- progressive
- lens
- manufacturing
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Abstract
(57)【要約】
【目的】累進屈折面と反対側の面を成形するための型
や、研磨加工するための研磨皿の種類を減らし、製造設
備コスト、管理コストを低減させ、加工者の負担を減ら
して加工ミスを防ぐことができる累進多焦点レンズの製
造方法を提供する。 【構成】所定の遠用部の頂点屈折力および所定の加入屈
折力の製作範囲を包含する累進多焦点レンズ製品群にお
ける累進多焦点レンズの製造方法であって、前記製作範
囲を遠用部頂点屈折力の値によって複数のブロックに分
割し、それぞれのブロック内においてはレンズの前面ま
たは後面の何れか一方の面を加入屈折力に応じた共通の
累進屈折面とし、他方の面の形状を変えて所定の遠用部
頂点屈折力を得ることとし、より大きな加入屈折力の累
進多焦点レンズを製作するための累進屈折面ほど遠用部
測定基準点における面屈折力を小さく設定する。
や、研磨加工するための研磨皿の種類を減らし、製造設
備コスト、管理コストを低減させ、加工者の負担を減ら
して加工ミスを防ぐことができる累進多焦点レンズの製
造方法を提供する。 【構成】所定の遠用部の頂点屈折力および所定の加入屈
折力の製作範囲を包含する累進多焦点レンズ製品群にお
ける累進多焦点レンズの製造方法であって、前記製作範
囲を遠用部頂点屈折力の値によって複数のブロックに分
割し、それぞれのブロック内においてはレンズの前面ま
たは後面の何れか一方の面を加入屈折力に応じた共通の
累進屈折面とし、他方の面の形状を変えて所定の遠用部
頂点屈折力を得ることとし、より大きな加入屈折力の累
進多焦点レンズを製作するための累進屈折面ほど遠用部
測定基準点における面屈折力を小さく設定する。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は、累進多焦点レンズの製造
方法に関する。
方法に関する。
【０００２】
【従来技術およびその問題点】従来眼鏡レンズの製作範
囲は、例えば、図８の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）に示すよ
うな球面屈折力ＳＰＨおよび円柱屈折力ＣＹＬの組合せ
表で示されている。累進多焦点レンズの場合にはさらに
加入屈折力ＡＤＤとの組合せもあるので、三次元的な表
になる。
囲は、例えば、図８の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）に示すよ
うな球面屈折力ＳＰＨおよび円柱屈折力ＣＹＬの組合せ
表で示されている。累進多焦点レンズの場合にはさらに
加入屈折力ＡＤＤとの組合せもあるので、三次元的な表
になる。
【０００３】このような多様な屈折力の累進多焦点レン
ズを加工するために、従来眼鏡レンズ製造業者は、遠用
部頂点屈折力（球面屈折力と円柱屈折力）の値によっ
て、図８（ｂ）中にアルファベットＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ
で示すように製作範囲を複数のブロックに分けて、それ
ぞれのブロック内ではレンズの前面または後面の何れか
一面を、加入屈折力ＡＤＤに応じた共通の累進屈折面と
している。そして所望の遠用部頂点屈折力を得るため
に、累進屈折面とは反対側の面の形状を変えている。た
とえば、加入屈折力ＡＤＤ２．００ディオプトリ（Dpt
r）で、図８（ｂ）中Ｄで示される範囲の全３６種類の
遠用部頂点屈折力を得るために、レンズの前面に共通の
１種類の累進屈折面を用い、レンズの後面を、４種類の
球面及び３２種類のトーリック面の中から選択してい
る。
ズを加工するために、従来眼鏡レンズ製造業者は、遠用
部頂点屈折力（球面屈折力と円柱屈折力）の値によっ
て、図８（ｂ）中にアルファベットＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ
で示すように製作範囲を複数のブロックに分けて、それ
ぞれのブロック内ではレンズの前面または後面の何れか
一面を、加入屈折力ＡＤＤに応じた共通の累進屈折面と
している。そして所望の遠用部頂点屈折力を得るため
に、累進屈折面とは反対側の面の形状を変えている。た
とえば、加入屈折力ＡＤＤ２．００ディオプトリ（Dpt
r）で、図８（ｂ）中Ｄで示される範囲の全３６種類の
遠用部頂点屈折力を得るために、レンズの前面に共通の
１種類の累進屈折面を用い、レンズの後面を、４種類の
球面及び３２種類のトーリック面の中から選択してい
る。
【０００４】より具体的には、球面屈折力ＳＰＨ＋４．
００Dptr、円柱屈折力ＣＹＬ＋０．００Dptr、加入屈折
力ＡＤＤ２．００Dptrの累進多焦点レンズを製作するに
は、前面を遠用部測定基準点の面屈折力（遠用部面屈折
力）７．００Dptrで加入屈折力ＡＤＤ２．００Dptrの累
進屈折面とし、後面を−３．２４Dptrの球面とする。ま
た、球面屈折力ＳＰＨ＋３．５０Dptr、円柱屈折力ＣＹ
Ｌ＋０．５０Dptr、加入屈折力ＡＤＤ２．００Dptrの累
進多焦点レンズを製作するには、前面を前記と同様の累
進屈折面とし、後面を−３．７４／−３．２４Dptrのト
ーリック面とする。
００Dptr、円柱屈折力ＣＹＬ＋０．００Dptr、加入屈折
力ＡＤＤ２．００Dptrの累進多焦点レンズを製作するに
は、前面を遠用部測定基準点の面屈折力（遠用部面屈折
力）７．００Dptrで加入屈折力ＡＤＤ２．００Dptrの累
進屈折面とし、後面を−３．２４Dptrの球面とする。ま
た、球面屈折力ＳＰＨ＋３．５０Dptr、円柱屈折力ＣＹ
Ｌ＋０．５０Dptr、加入屈折力ＡＤＤ２．００Dptrの累
進多焦点レンズを製作するには、前面を前記と同様の累
進屈折面とし、後面を−３．７４／−３．２４Dptrのト
ーリック面とする。
【０００５】従来の累進多焦点レンズの製造方法におい
ては、同じ共通ブロックの累進屈折面は加入屈折力ＡＤ
Ｄによらずほぼ一定の遠用部面屈折力としていた。例え
ば、図８（ｂ）中のＤブロックで加入屈折力ＡＤＤ４．
００Dptr用の累進屈折面の遠用部面屈折力は、加入屈折
力ＡＤＤ２．００Dptr用のものと同じく７．００Dptrで
あった。この場合、球面屈折力ＳＰＨ＋４．００Dptr、
円柱屈折力ＣＹＬ＋０．００Dptr、加入屈折力ＡＤＤ
４．００Dptrの累進多焦点レンズを製作する場合には、
前面を遠用部面屈折力７．００Dptrで加入屈折力４．０
０Dptr用の累進屈折面とする。ここで、後面を上記−
３．２４Dptrの球面とすると、遠用部頂点屈折力はＳＰ
Ｈ＋４．０６Dptrになってしまう。加入屈折力ＡＤＤが
２．００Dptrの場合には中心厚が６．９０mmであったの
が、加入屈折力ＡＤＤが４．００Dptrになると累進屈折
面の曲率が大きくなり、中心厚が７．８５mmにまで厚く
なってしまい、このレンズ厚の変化の影響を受けて、遠
用部頂点屈折力が強くなってしまうのである。
ては、同じ共通ブロックの累進屈折面は加入屈折力ＡＤ
Ｄによらずほぼ一定の遠用部面屈折力としていた。例え
ば、図８（ｂ）中のＤブロックで加入屈折力ＡＤＤ４．
００Dptr用の累進屈折面の遠用部面屈折力は、加入屈折
力ＡＤＤ２．００Dptr用のものと同じく７．００Dptrで
あった。この場合、球面屈折力ＳＰＨ＋４．００Dptr、
円柱屈折力ＣＹＬ＋０．００Dptr、加入屈折力ＡＤＤ
４．００Dptrの累進多焦点レンズを製作する場合には、
前面を遠用部面屈折力７．００Dptrで加入屈折力４．０
０Dptr用の累進屈折面とする。ここで、後面を上記−
３．２４Dptrの球面とすると、遠用部頂点屈折力はＳＰ
Ｈ＋４．０６Dptrになってしまう。加入屈折力ＡＤＤが
２．００Dptrの場合には中心厚が６．９０mmであったの
が、加入屈折力ＡＤＤが４．００Dptrになると累進屈折
面の曲率が大きくなり、中心厚が７．８５mmにまで厚く
なってしまい、このレンズ厚の変化の影響を受けて、遠
用部頂点屈折力が強くなってしまうのである。
【０００６】加入屈折力ＡＤＤが２．００Dptrおよび
４．００Dptrの場合の眼鏡レンズの垂直断面図を図９の
（ａ）、（ｂ）に示した。図９の（ａ）、（ｂ）におい
て、符号１５、１６はレンズの前面、２５、２６はレン
ズの後面、３５、３６は累進屈折面、４５、４６は遠用
部測定基準点、５５、５６は近用部加入屈折力測定基準
点を示している。加入屈折力ＡＤＤが４．００Dptrの従
来レンズの場合、後面を−３．３０Dptrの球面にする
と、球面屈折力ＳＰＨ＋４．００Dptrが得られる。従来
例１について各加入屈折力ＡＤＤ毎に、累進屈折面の遠
用部面屈折力Ｄ１Ｆと、遠用部頂点屈折力ＳＰＨ＋４．
００Dptr、ＣＹＬ＋０．００Dptrを得るための後面屈折
力Ｄ２を求めると、表１および図１０のようになる。図
１０において、横軸は加入屈折力ＡＤＤ、縦軸は上方が
遠用部面屈折力Ｄ１Ｆ、下方が後面屈折力Ｄ２である。
４．００Dptrの場合の眼鏡レンズの垂直断面図を図９の
（ａ）、（ｂ）に示した。図９の（ａ）、（ｂ）におい
て、符号１５、１６はレンズの前面、２５、２６はレン
ズの後面、３５、３６は累進屈折面、４５、４６は遠用
部測定基準点、５５、５６は近用部加入屈折力測定基準
点を示している。加入屈折力ＡＤＤが４．００Dptrの従
来レンズの場合、後面を−３．３０Dptrの球面にする
と、球面屈折力ＳＰＨ＋４．００Dptrが得られる。従来
例１について各加入屈折力ＡＤＤ毎に、累進屈折面の遠
用部面屈折力Ｄ１Ｆと、遠用部頂点屈折力ＳＰＨ＋４．
００Dptr、ＣＹＬ＋０．００Dptrを得るための後面屈折
力Ｄ２を求めると、表１および図１０のようになる。図
１０において、横軸は加入屈折力ＡＤＤ、縦軸は上方が
遠用部面屈折力Ｄ１Ｆ、下方が後面屈折力Ｄ２である。
【０００７】従来例１
【表１】
【０００８】図８において、Ａブロックを加入屈折力Ａ
ＤＤによらず一定の遠用部面屈折力５．００Dptrを持っ
た累進屈折面で製作する場合、球面屈折力ＳＰＨ＋１．
００Dptr、円柱屈折力ＣＹＬ＋０．００Dptr、加入屈折
力ＡＤＤ２．００Dptrの累進多焦点レンズを製作するた
めの後面屈折力は−４．０７Dptrであるが、この後面屈
折力を加入屈折力ＡＤＤ１．００Dptrに適用すると、球
面屈折力ＳＰＨ＋０．９９Dptrになってしまい、加入屈
折力ＡＤＤ４．００Dptrに適用すると球面屈折力ＳＰＨ
＋１．０４Dptrになってしまう。
ＤＤによらず一定の遠用部面屈折力５．００Dptrを持っ
た累進屈折面で製作する場合、球面屈折力ＳＰＨ＋１．
００Dptr、円柱屈折力ＣＹＬ＋０．００Dptr、加入屈折
力ＡＤＤ２．００Dptrの累進多焦点レンズを製作するた
めの後面屈折力は−４．０７Dptrであるが、この後面屈
折力を加入屈折力ＡＤＤ１．００Dptrに適用すると、球
面屈折力ＳＰＨ＋０．９９Dptrになってしまい、加入屈
折力ＡＤＤ４．００Dptrに適用すると球面屈折力ＳＰＨ
＋１．０４Dptrになってしまう。
【０００９】この従来例２について各加入屈折力ＡＤＤ
ごとに、累進屈折面の遠用部面屈折力Ｄ１Ｆと、遠用部
頂点屈折力ＳＰＨ＋１．００Dptr、ＣＹＬ＋０．００Dp
trを得るための後面屈折力Ｄ２を求めると、表２および
図１１のようになる。図１１において、横軸は加入屈折
力ＡＤＤ、縦軸は上方が遠用部面屈折力Ｄ１Ｆ、下方が
後面屈折力Ｄ２である。
ごとに、累進屈折面の遠用部面屈折力Ｄ１Ｆと、遠用部
頂点屈折力ＳＰＨ＋１．００Dptr、ＣＹＬ＋０．００Dp
trを得るための後面屈折力Ｄ２を求めると、表２および
図１１のようになる。図１１において、横軸は加入屈折
力ＡＤＤ、縦軸は上方が遠用部面屈折力Ｄ１Ｆ、下方が
後面屈折力Ｄ２である。
【００１０】従来例２
【表２】
【００１１】このように、従来のレンズ技術では、累進
屈折面の遠用部面屈折力を加入屈折力ＡＤＤによらず一
定に設定していたので、所望の遠用部頂点屈折力を得る
ためには累進屈折面の反対側の面の面屈折力を加入屈折
力ＡＤＤに応じて調整する必要があった。そのため、累
進多焦点レンズの完成品を成形によって製作する場合に
は、累進屈折面の反対側の面を成形するための球面型や
トーリック型が多種類必要であった。また、あらかじめ
累進屈折面が成形された半完成品を研削、研磨して累進
多焦点レンズの完成品を製作する場合には、多種類の研
磨皿が必要であった。成形型や研磨皿の種類が多くなれ
ば、製造設備コスト、管理コストが上がり、さらに加工
者の負担も増えて加工ミスにもつながりやすいという問
題があった。
屈折面の遠用部面屈折力を加入屈折力ＡＤＤによらず一
定に設定していたので、所望の遠用部頂点屈折力を得る
ためには累進屈折面の反対側の面の面屈折力を加入屈折
力ＡＤＤに応じて調整する必要があった。そのため、累
進多焦点レンズの完成品を成形によって製作する場合に
は、累進屈折面の反対側の面を成形するための球面型や
トーリック型が多種類必要であった。また、あらかじめ
累進屈折面が成形された半完成品を研削、研磨して累進
多焦点レンズの完成品を製作する場合には、多種類の研
磨皿が必要であった。成形型や研磨皿の種類が多くなれ
ば、製造設備コスト、管理コストが上がり、さらに加工
者の負担も増えて加工ミスにもつながりやすいという問
題があった。
【００１２】
【発明の目的】本発明は、累進屈折面の反対側の面を成
形するための型や、研磨加工するための研磨皿の種類を
減らし、製造設備コスト、管理コストを低減させ、加工
者の負担を減らして加工ミスを防ぐことができる累進多
焦点レンズの製造方法を提供することを目的とする。
形するための型や、研磨加工するための研磨皿の種類を
減らし、製造設備コスト、管理コストを低減させ、加工
者の負担を減らして加工ミスを防ぐことができる累進多
焦点レンズの製造方法を提供することを目的とする。
【００１３】
【発明の概要】この目的を達成する本発明の累進多焦点
レンズの製造方法は、所定の遠用部頂点屈折力および所
定の加入屈折力の製作範囲を包含する累進多焦点レンズ
製品群における累進多焦点レンズの製造方法であって、
前記製作範囲を遠用部頂点屈折力の値によって複数のブ
ロックに分割し、それぞれのブロック内においてはレン
ズの前面または後面の何れか一方の面を加入屈折力に応
じた共通の累進屈折面とし、他方の面の形状を変えて所
定の遠用部頂点屈折力を得ることとし、より大きな加入
屈折力の累進多焦点レンズを製作するための累進屈折面
ほど遠用部測定基準点における面屈折力を小さく設定す
ること、に特徴を有する。
レンズの製造方法は、所定の遠用部頂点屈折力および所
定の加入屈折力の製作範囲を包含する累進多焦点レンズ
製品群における累進多焦点レンズの製造方法であって、
前記製作範囲を遠用部頂点屈折力の値によって複数のブ
ロックに分割し、それぞれのブロック内においてはレン
ズの前面または後面の何れか一方の面を加入屈折力に応
じた共通の累進屈折面とし、他方の面の形状を変えて所
定の遠用部頂点屈折力を得ることとし、より大きな加入
屈折力の累進多焦点レンズを製作するための累進屈折面
ほど遠用部測定基準点における面屈折力を小さく設定す
ること、に特徴を有する。
【００１４】特に本発明は、正の遠用部頂点屈折力を持
ち、遠用部測定基準点において主子午線に沿った断面の
面屈折力をＤＦｍ、主子午線に直交する断面の面屈折力
をＤＦｓとするとき、ＤＦｍ＜ＤＦｓを満足する累進多
焦点レンズの製造方法において、同一の遠用部頂点屈折
力のブロックにおいては、より大きな加入屈折力の累進
屈折面ほど、遠用部測定基準点における平均面屈折力を
小さくする。なお、前記平均面屈折力は、面屈折力ＤＦ
ｍおよびＤＦｓの算術平均とする。さらに本発明は、加
入屈折力の変化による遠用部測定基準点における主子午
線に沿った断面の面屈折力の変化をΔＤＦｍ、主子午線
に直交する断面の面屈折力の変化をΔＤＦｓとすると
き、｜ΔＤＦｍ｜＜｜ΔＤＦｓ｜とすることが望まし
い。
ち、遠用部測定基準点において主子午線に沿った断面の
面屈折力をＤＦｍ、主子午線に直交する断面の面屈折力
をＤＦｓとするとき、ＤＦｍ＜ＤＦｓを満足する累進多
焦点レンズの製造方法において、同一の遠用部頂点屈折
力のブロックにおいては、より大きな加入屈折力の累進
屈折面ほど、遠用部測定基準点における平均面屈折力を
小さくする。なお、前記平均面屈折力は、面屈折力ＤＦ
ｍおよびＤＦｓの算術平均とする。さらに本発明は、加
入屈折力の変化による遠用部測定基準点における主子午
線に沿った断面の面屈折力の変化をΔＤＦｍ、主子午線
に直交する断面の面屈折力の変化をΔＤＦｓとすると
き、｜ΔＤＦｍ｜＜｜ΔＤＦｓ｜とすることが望まし
い。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下図面に基づいて本発明を説明
する。図１および図２は、本発明を適用した、前面が累
進屈折面、後面が球面である累進多焦点レンズの実施例
１および２の面屈折力をグラフで示す図である。図１お
よび図２において、横軸は加入屈折力ＡＤＤ、縦軸は上
方が遠用部面屈折力Ｄ１Ｆ、下方が後面屈折力Ｄ２であ
る。
する。図１および図２は、本発明を適用した、前面が累
進屈折面、後面が球面である累進多焦点レンズの実施例
１および２の面屈折力をグラフで示す図である。図１お
よび図２において、横軸は加入屈折力ＡＤＤ、縦軸は上
方が遠用部面屈折力Ｄ１Ｆ、下方が後面屈折力Ｄ２であ
る。
【００１６】表３は、図１に示した実施例１における、
加入屈折力ＡＤＤごとに、累進屈折面の遠用部面屈折力
Ｄ１Ｆと、遠用部頂点屈折力ＳＰＨ＋４．００Dptr、Ｃ
ＹＬ＋０．００Dptrを得ることができる後面屈折力Ｄ２
との関係の具体的数値例である。
加入屈折力ＡＤＤごとに、累進屈折面の遠用部面屈折力
Ｄ１Ｆと、遠用部頂点屈折力ＳＰＨ＋４．００Dptr、Ｃ
ＹＬ＋０．００Dptrを得ることができる後面屈折力Ｄ２
との関係の具体的数値例である。
【００１７】実施例１
【表３】
【００１８】表４は、図２に示した実施例２における、
加入屈折力ＡＤＤごとに、累進屈折面の遠用部面屈折力
Ｄ１Ｆと、遠用部頂点屈折力ＳＰＨ＋１．００Dptr、Ｃ
ＹＬ＋０．００Dptrを得ることができる後面屈折力Ｄ２
との関係の具体的数値例である。
加入屈折力ＡＤＤごとに、累進屈折面の遠用部面屈折力
Ｄ１Ｆと、遠用部頂点屈折力ＳＰＨ＋１．００Dptr、Ｃ
ＹＬ＋０．００Dptrを得ることができる後面屈折力Ｄ２
との関係の具体的数値例である。
【００１９】実施例２
【表４】
【００２０】以上の実施例１および２によれば、同一の
遠用部頂点屈折力のレンズ群では、レンズの後面を、加
入屈折力ＡＤＤにかかわらず、共通の球面とすることが
可能になった。
遠用部頂点屈折力のレンズ群では、レンズの後面を、加
入屈折力ＡＤＤにかかわらず、共通の球面とすることが
可能になった。
【００２１】後面を累進屈折面とした眼鏡レンズの垂直
断面図を図３に示す。この眼鏡レンズに本発明を適用し
た実施例３において、各加入屈折力ＡＤＤごとに、累進
屈折面の遠用部面屈折力Ｄ２Ｆと、遠用部頂点屈折力Ｓ
ＰＨ＋４．００Dptr、ＣＹＬ＋０．００Dptrを得ること
ができる前面屈折力Ｄ１との関係を表５および図４に示
した。図３において、符号１１はレンズの前面、２１は
レンズの後面、３１は累進屈折面、４１は遠用部測定基
準点、５１は近用部加入屈折力測定基準点を示してい
る。
断面図を図３に示す。この眼鏡レンズに本発明を適用し
た実施例３において、各加入屈折力ＡＤＤごとに、累進
屈折面の遠用部面屈折力Ｄ２Ｆと、遠用部頂点屈折力Ｓ
ＰＨ＋４．００Dptr、ＣＹＬ＋０．００Dptrを得ること
ができる前面屈折力Ｄ１との関係を表５および図４に示
した。図３において、符号１１はレンズの前面、２１は
レンズの後面、３１は累進屈折面、４１は遠用部測定基
準点、５１は近用部加入屈折力測定基準点を示してい
る。
【００２２】実施例３
【表５】
【００２３】この実施例３によれば、後面２１の累進屈
折面３１の加入屈折力ＡＤＤによらず、前面１１を共通
の球面とすることができる。
折面３１の加入屈折力ＡＤＤによらず、前面１１を共通
の球面とすることができる。
【００２４】図５は、前面を累進屈折面とし、遠用部測
定基準点における主子午線に沿ったメリジオナル断面の
面屈折力と、主子午線に直交するサジタル断面の面屈折
力に所定の差をつけ、ベースカーブ（レンズ前面の屈折
力）を低くすることによって薄型・軽量化を図ったレン
ズの正面図である。
定基準点における主子午線に沿ったメリジオナル断面の
面屈折力と、主子午線に直交するサジタル断面の面屈折
力に所定の差をつけ、ベースカーブ（レンズ前面の屈折
力）を低くすることによって薄型・軽量化を図ったレン
ズの正面図である。
【００２５】本発明を図５に示したレンズに適用した実
施例４を表６及び図６に示した。表６および図６は、各
加入屈折力ＡＤＤ毎に、累進屈折面の遠用部測定基準点
における主子午線に沿った断面屈折力Ｄ１Ｆｍと、主子
午線に直交する断面屈折力Ｄ１Ｆｓと、遠用部頂点屈折
力ＳＰＨ＋４．００、ＣＹＬ＋０．００Dptrを得ること
ができる後面屈折力Ｄ２との関係を示している。なお、
図５において、符号３２は累進屈折面、４２は遠用部測
定基準点、５２は近用部加入屈折力測定基準点、６２は
主子午線、７２はメリジオナル断面、８２はサジタル断
面を示している。図６において、符号ｍは加入屈折力Ａ
ＤＤとメリジオナル断面７２における断面屈折力Ｄ１Ｆ
ｍとの関係を示し、符号ｓは加入屈折力ＡＤＤとサジタ
ル断面８２における断面屈折力Ｄ１Ｆｓとの関係を示し
ている。
施例４を表６及び図６に示した。表６および図６は、各
加入屈折力ＡＤＤ毎に、累進屈折面の遠用部測定基準点
における主子午線に沿った断面屈折力Ｄ１Ｆｍと、主子
午線に直交する断面屈折力Ｄ１Ｆｓと、遠用部頂点屈折
力ＳＰＨ＋４．００、ＣＹＬ＋０．００Dptrを得ること
ができる後面屈折力Ｄ２との関係を示している。なお、
図５において、符号３２は累進屈折面、４２は遠用部測
定基準点、５２は近用部加入屈折力測定基準点、６２は
主子午線、７２はメリジオナル断面、８２はサジタル断
面を示している。図６において、符号ｍは加入屈折力Ａ
ＤＤとメリジオナル断面７２における断面屈折力Ｄ１Ｆ
ｍとの関係を示し、符号ｓは加入屈折力ＡＤＤとサジタ
ル断面８２における断面屈折力Ｄ１Ｆｓとの関係を示し
ている。
【００２６】実施例４
【表６】
【００２７】本発明を図５に示したレンズに適用した実
施例５を表７及び図７に示した。表７および図７は、各
加入屈折力ＡＤＤ毎に、累進屈折面の遠用部測定基準点
における主子午線に沿った断面屈折力Ｄ１Ｆｍと、主子
午線に直交する断面屈折力Ｄ１Ｆｓと、遠用部頂点屈折
力ＳＰＨ＋２．００Dptr、ＣＹＬ＋０．００Dptrを得る
ための後面屈折力Ｄ２との関係を示している。
施例５を表７及び図７に示した。表７および図７は、各
加入屈折力ＡＤＤ毎に、累進屈折面の遠用部測定基準点
における主子午線に沿った断面屈折力Ｄ１Ｆｍと、主子
午線に直交する断面屈折力Ｄ１Ｆｓと、遠用部頂点屈折
力ＳＰＨ＋２．００Dptr、ＣＹＬ＋０．００Dptrを得る
ための後面屈折力Ｄ２との関係を示している。
【００２８】実施例５
【表７】
【００２９】実施例４および５は、遠用部測定基準点に
おいて主子午線に沿った断面の面屈折力をＤ１Ｆｍ、主
子午線と直交する断面の面屈折力をＤ１Ｆｓとすると
き、Ｄ１Ｆｍ＜Ｄ１Ｆｓを満足する。さらに実施例４お
よび５は、図６および図７から分かるように、加入屈折
力ＡＤＤの変化による遠用部測定基準点における主子午
線に沿った断面の面屈折力の変化をΔＤ１Ｆｍ、主子午
線と直交する断面の面屈折力の変化をΔＤ１Ｆｓとする
と、 ｜ΔＤ１Ｆｍ｜＜｜ΔＤ１Ｆｓ｜ を満足している。
おいて主子午線に沿った断面の面屈折力をＤ１Ｆｍ、主
子午線と直交する断面の面屈折力をＤ１Ｆｓとすると
き、Ｄ１Ｆｍ＜Ｄ１Ｆｓを満足する。さらに実施例４お
よび５は、図６および図７から分かるように、加入屈折
力ＡＤＤの変化による遠用部測定基準点における主子午
線に沿った断面の面屈折力の変化をΔＤ１Ｆｍ、主子午
線と直交する断面の面屈折力の変化をΔＤ１Ｆｓとする
と、 ｜ΔＤ１Ｆｍ｜＜｜ΔＤ１Ｆｓ｜ を満足している。
【００３０】以上の通り実施例４および実施例５の累進
多焦点レンズ構成によれば、前面の累進屈折面の加入屈
折力ＡＤＤによらず、後面を共通の球面とすることがで
きる。
多焦点レンズ構成によれば、前面の累進屈折面の加入屈
折力ＡＤＤによらず、後面を共通の球面とすることがで
きる。
【００３１】
【発明の効果】以上の説明から明らかな通り本発明によ
れば、同じ遠用部頂点屈折力を得るための累進屈折面の
反対側の面は加入屈折力によらず共通にできるので、成
形によって累進多焦点レンズの完成品を製作する場合に
累進屈折面の反対側の面を成形するための球面型やトー
リック型の種類が少なくて済む。本発明によって製造す
るレンズは、加入屈折力が大きくなるに従ってレンズ厚
が厚くなり、このレンズ厚の変化の影響を受けて遠用部
頂点屈折力が強くなる傾向を、累進屈折面の遠用部面屈
折力を小さくすることで補正しているので、累進屈折面
と反対側の面を補正しなくて済むようになった。さらに
本発明によると、あらかじめ累進屈折面が成形された半
完成品を研削、研磨して累進多焦点レンズの完成品を製
作する場合には、加工者の負担が減り、加工ミスも少な
くなる。
れば、同じ遠用部頂点屈折力を得るための累進屈折面の
反対側の面は加入屈折力によらず共通にできるので、成
形によって累進多焦点レンズの完成品を製作する場合に
累進屈折面の反対側の面を成形するための球面型やトー
リック型の種類が少なくて済む。本発明によって製造す
るレンズは、加入屈折力が大きくなるに従ってレンズ厚
が厚くなり、このレンズ厚の変化の影響を受けて遠用部
頂点屈折力が強くなる傾向を、累進屈折面の遠用部面屈
折力を小さくすることで補正しているので、累進屈折面
と反対側の面を補正しなくて済むようになった。さらに
本発明によると、あらかじめ累進屈折面が成形された半
完成品を研削、研磨して累進多焦点レンズの完成品を製
作する場合には、加工者の負担が減り、加工ミスも少な
くなる。
【図１】本発明の製造方法によって製作した実施例１の
レンズの面屈折力をグラフで示す図である。
レンズの面屈折力をグラフで示す図である。
【図２】本発明の製造方法によって製作した実施例２の
レンズの面屈折力をグラフで示す図である。
レンズの面屈折力をグラフで示す図である。
【図３】本発明の製造方法を適用する他のレンズの垂直
断面図である。
断面図である。
【図４】本発明の製造方法を図３に示したレンズに適用
した実施例３のレンズの面屈折力をグラフで示す図であ
る。
した実施例３のレンズの面屈折力をグラフで示す図であ
る。
【図５】本発明の製造方法を適用するさらに他のレンズ
の正面図である。
の正面図である。
【図６】本発明の製造方法を図５に示したレンズに適用
した実施例４のレンズの面屈折力をグラフで示す図であ
る。
した実施例４のレンズの面屈折力をグラフで示す図であ
る。
【図７】本発明の製造方法を図５に示したレンズに適用
した実施例５のレンズの面屈折力をグラフで示す図であ
る。
した実施例５のレンズの面屈折力をグラフで示す図であ
る。
【図８】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は累進多焦点レンズの
製作範囲およびブロック化の一例を表にして示す図であ
る。
製作範囲およびブロック化の一例を表にして示す図であ
る。
【図９】（ａ）、（ｂ）はレンズの前面を累進面とした
場合の加入度数とレンズの厚さの関係を示す図である。
場合の加入度数とレンズの厚さの関係を示す図である。
【図１０】従来レンズの面屈折力をグラフで示す図であ
る。
る。
【図１１】他の従来レンズの面屈折力をグラフで示す図
である。
である。
１１ レンズの前面 ２１ レンズの後面 ３１ 累進屈折面 ３２ 累進屈折面 ４１ 遠用部測定基準点 ４２ 遠用部測定基準点 ５１ 近用部加入屈折力測定基準点 ５２ 近用部加入屈折力測定基準点 ６２ 主子午線 ７２ メリジオナル断面 ８２ サジタル断面
Claims (4)
- 【請求項１】 所定の遠用部頂点屈折力および所定の加
入屈折力の製作範囲を包含する累進多焦点レンズ製品群
における累進多焦点レンズの製造方法であって、 前記製作範囲を遠用部頂点屈折力の値によって複数のブ
ロックに分割し、 それぞれのブロック内においてはレンズの前面または後
面の何れか一方の面を加入屈折力に応じた共通の累進屈
折面とし、他方の面の形状により所定の遠用部頂点屈折
力を得ることとし、 より大きな加入屈折力の累進多焦点レンズを製作するた
めの累進屈折面ほど遠用部測定基準点における面屈折力
を小さく設定すること、を特徴とする累進多焦点レンズ
の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１において、前記所定の遠用部頂
点屈折力が同一の場合には、前記加入屈折力にかかわら
ず他方の面の面屈折力を同一にする累進多焦点レンズの
製造方法。 - 【請求項３】 正の遠用部頂点屈折力を有し、遠用部測
定基準点において主子午線に沿った断面の面屈折力をＤ
Ｆｍ、主子午線と直交する断面の面屈折力をＤＦｓとす
ると、ＤＦｍ＜ＤＦｓである累進多焦点レンズの製造方
法であって、 同一の遠用部頂点屈折力のブロックでは、より大きな加
入屈折力の累進屈折面ほど遠用部測定基準点における平
均面屈折力を小さく設定すること、を特徴とする累進多
焦点レンズの製造方法。 - 【請求項４】 請求項３において、加入屈折力の変化に
よる遠用部測定基準点における主子午線に沿った断面の
面屈折力の変化をΔＤＦｍ、主子午線と直交する断面の
面屈折力の変化をΔＤＦｓとすると、 ｜ΔＤＦｍ｜＜｜ΔＤＦｓ｜ を満足すること、を特徴とする累進多焦点レンズの製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23539896A JP4190597B2 (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 累進多焦点レンズの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23539896A JP4190597B2 (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 累進多焦点レンズの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1078567A true JPH1078567A (ja) | 1998-03-24 |
| JP4190597B2 JP4190597B2 (ja) | 2008-12-03 |
Family
ID=16985507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23539896A Expired - Fee Related JP4190597B2 (ja) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | 累進多焦点レンズの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4190597B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001021846A (ja) * | 1999-07-08 | 2001-01-26 | Sota Suzuki | 眼鏡用累進焦点レンズ及びその製造方法並びに眼鏡用累進焦点レンズを用いた眼鏡 |
| WO2007058353A1 (ja) * | 2005-11-18 | 2007-05-24 | Hoya Corporation | 成形品の製造方法、ガラス素材、ならびにガラス素材および成形型の面形状決定方法 |
| WO2007058352A1 (ja) * | 2005-11-18 | 2007-05-24 | Hoya Corporation | 成形品の製造方法、成形型およびその製造方法 |
| US8197727B2 (en) | 2005-11-30 | 2012-06-12 | Hoya Corporation | Method of manufacturing formed article, covering member, and forming apparatus comprising the same |
| JP2012220655A (ja) * | 2011-04-07 | 2012-11-12 | Seiko Epson Corp | 累進屈折力レンズの設計方法 |
| US8641937B2 (en) | 2009-02-27 | 2014-02-04 | Hoya Corporation | Method of manufacturing lens casting mold and method of manufacturing eyeglass lens |
-
1996
- 1996-09-05 JP JP23539896A patent/JP4190597B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001021846A (ja) * | 1999-07-08 | 2001-01-26 | Sota Suzuki | 眼鏡用累進焦点レンズ及びその製造方法並びに眼鏡用累進焦点レンズを用いた眼鏡 |
| WO2007058353A1 (ja) * | 2005-11-18 | 2007-05-24 | Hoya Corporation | 成形品の製造方法、ガラス素材、ならびにガラス素材および成形型の面形状決定方法 |
| WO2007058352A1 (ja) * | 2005-11-18 | 2007-05-24 | Hoya Corporation | 成形品の製造方法、成形型およびその製造方法 |
| US8277704B2 (en) | 2005-11-18 | 2012-10-02 | Hoya Corporation | Method of manufacturing formed article, mold and method of manufacturing the same |
| JP5042032B2 (ja) * | 2005-11-18 | 2012-10-03 | Ｈｏｙａ株式会社 | 成形品の製造方法、ガラス素材、ならびにガラス素材および成形型の面形状決定方法 |
| US9242889B2 (en) | 2005-11-18 | 2016-01-26 | Hoya Corporation | Method of manufacturing formed article, glass material, and method of determining shape of glass material and mold |
| US8197727B2 (en) | 2005-11-30 | 2012-06-12 | Hoya Corporation | Method of manufacturing formed article, covering member, and forming apparatus comprising the same |
| US8641937B2 (en) | 2009-02-27 | 2014-02-04 | Hoya Corporation | Method of manufacturing lens casting mold and method of manufacturing eyeglass lens |
| JP2012220655A (ja) * | 2011-04-07 | 2012-11-12 | Seiko Epson Corp | 累進屈折力レンズの設計方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4190597B2 (ja) | 2008-12-03 |
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