JPH108214A - Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品Info
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- JPH108214A JPH108214A JP15433196A JP15433196A JPH108214A JP H108214 A JPH108214 A JP H108214A JP 15433196 A JP15433196 A JP 15433196A JP 15433196 A JP15433196 A JP 15433196A JP H108214 A JPH108214 A JP H108214A
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- casting
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- cast steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ごみ焼却炉内等で発生する塩化物、硫化物等を
含んだ強い腐食性ガスおよび高温環境下において、優れ
た耐高温腐食性と靭性を発揮する鋳鋼製品を提供するこ
とを目的とする。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１
％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：５〜２０％、Ａｌ：３
〜８％、希土類元素：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０
３％以下、さらにＣ＋Ｎが０．０５％以下で、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり、減圧消失模型鋳型で鋳造
したことを特徴とする耐高温腐食性と靭性に優れたＦｅ
−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品。
含んだ強い腐食性ガスおよび高温環境下において、優れ
た耐高温腐食性と靭性を発揮する鋳鋼製品を提供するこ
とを目的とする。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１
％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：５〜２０％、Ａｌ：３
〜８％、希土類元素：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０
３％以下、さらにＣ＋Ｎが０．０５％以下で、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり、減圧消失模型鋳型で鋳造
したことを特徴とする耐高温腐食性と靭性に優れたＦｅ
−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品。
Description
【０００１】
【発明の属する技術】本発明は、耐高温腐食性及び靭性
に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品に係わり、特に使用
中に腐食性雰囲気が変化するごみ焼却炉の火格子等に好
適な鋳鋼製品に関する。
に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品に係わり、特に使用
中に腐食性雰囲気が変化するごみ焼却炉の火格子等に好
適な鋳鋼製品に関する。
【０００２】
【従来の技術】都市ごみ焼却炉の火格子に使用されてい
る代表的な材料としては、下記の化学成分のＳＣＨ１３
（２５Ｃｒ−１２Ｎｉ）およびＳＣＨ２（２５Ｃｒ）の
鋳鋼がある。
る代表的な材料としては、下記の化学成分のＳＣＨ１３
（２５Ｃｒ−１２Ｎｉ）およびＳＣＨ２（２５Ｃｒ）の
鋳鋼がある。
【０００３】すなわち、ＳＣＨ１３は、重量％でＣ：
０．２〜０．５％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、
Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以下、Ｎｉ：１１
〜１４％、Ｃｒ：２４〜２８％および残部Ｆｅ、ＳＣＨ
２は、Ｃ：０．４％以下、Ｓｉ２％以下、Ｍｎ：１％以
下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以下、Ｎｉ：
１％以下、Ｃｒ：２５〜２８％および残部Ｆｅからなる
鋳鋼である。
０．２〜０．５％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、
Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以下、Ｎｉ：１１
〜１４％、Ｃｒ：２４〜２８％および残部Ｆｅ、ＳＣＨ
２は、Ｃ：０．４％以下、Ｓｉ２％以下、Ｍｎ：１％以
下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％以下、Ｎｉ：
１％以下、Ｃｒ：２５〜２８％および残部Ｆｅからなる
鋳鋼である。
【０００４】近年、廃棄物が多様化し、ごみ焼却過程で
発生する燃焼ガスは塩化物、硫化物等を含んだ強い腐食
性ガスとなっている。火格子は、４００〜９００程度の
高温下で、強い腐食性ガスに曝されることになり、上記
したような現在使用されている火格子材料では、例えば
６ヶ月という短期内に損耗してしまい、焼却炉メンテナ
ンス上の大きな課題となっている。
発生する燃焼ガスは塩化物、硫化物等を含んだ強い腐食
性ガスとなっている。火格子は、４００〜９００程度の
高温下で、強い腐食性ガスに曝されることになり、上記
したような現在使用されている火格子材料では、例えば
６ヶ月という短期内に損耗してしまい、焼却炉メンテナ
ンス上の大きな課題となっている。
【０００５】Ｃｒ１２〜２５％、Ａｌ３〜６％を含有す
るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金鋼は、高温酸化雰囲気下で合金
表面に緻密な保護性のＡｌ2Ｏ3皮膜が生成し、優れた耐
酸化性を示すことが知られており、熱間加工や冷間加工
を施してストーブ部品、自動車排ガス部品等に使用され
ている。
るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金鋼は、高温酸化雰囲気下で合金
表面に緻密な保護性のＡｌ2Ｏ3皮膜が生成し、優れた耐
酸化性を示すことが知られており、熱間加工や冷間加工
を施してストーブ部品、自動車排ガス部品等に使用され
ている。
【０００６】本発明者らは、前記耐酸化性に優れたＦｅ
−Ｃｒ−Ａｌ合金を鋳造品に適用することを試みた。し
かし、Ａｌ含有量が高いため、鋳造時の湯流れが悪いば
かりでなく、固溶Ａｌによるマトリックスの脆化、Ａｌ
Ｎの析出物による脆化が生じ、更には粗大結晶粒による
脆性等で製品化は極めて困難であることが分かった。
−Ｃｒ−Ａｌ合金を鋳造品に適用することを試みた。し
かし、Ａｌ含有量が高いため、鋳造時の湯流れが悪いば
かりでなく、固溶Ａｌによるマトリックスの脆化、Ａｌ
Ｎの析出物による脆化が生じ、更には粗大結晶粒による
脆性等で製品化は極めて困難であることが分かった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ごみ焼却炉
内のような高温で、塩化物、硫化物等を含む強い腐食性
ガスが存在する環境下において、優れた耐腐食性（耐高
温腐食性）と靭性を発揮する鋳鋼製品を提供することを
目的とする。
内のような高温で、塩化物、硫化物等を含む強い腐食性
ガスが存在する環境下において、優れた耐腐食性（耐高
温腐食性）と靭性を発揮する鋳鋼製品を提供することを
目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記したＦｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ合金鋼のような高Ｃｒ−高Ａｌ合金鋼は、割れ感受性
が大きいため、従来は鋳造製品として製造されていなか
った。しかし、本発明者らは、前述のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
合金鋼を鋳造品に適用することに着目し、鋳造に適した
化学組成および鋳造方法について種々実験、検討を重ね
た結果、下記の知見を得た。
ｌ合金鋼のような高Ｃｒ−高Ａｌ合金鋼は、割れ感受性
が大きいため、従来は鋳造製品として製造されていなか
った。しかし、本発明者らは、前述のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
合金鋼を鋳造品に適用することに着目し、鋳造に適した
化学組成および鋳造方法について種々実験、検討を重ね
た結果、下記の知見を得た。
【０００９】１）Ａｌ含有量が３％以上のＦｅ−Ｃｒ−
Ａｌ合金鋼を鋳造すると、鋳鋼製品の靭性が低下し、特
に押し湯下などの結晶粒粗大部の脆化が著しく、使用に
耐えない。また、鋳造時に砂型内の溶湯の流れも悪く所
望の製品形状が得られない。 ２）Ａｌ含有量を減らせば、鋳造は可能となるが耐高温
腐食性が低下し、使用に耐えなくなる。
Ａｌ合金鋼を鋳造すると、鋳鋼製品の靭性が低下し、特
に押し湯下などの結晶粒粗大部の脆化が著しく、使用に
耐えない。また、鋳造時に砂型内の溶湯の流れも悪く所
望の製品形状が得られない。 ２）Ａｌ含有量を減らせば、鋳造は可能となるが耐高温
腐食性が低下し、使用に耐えなくなる。
【００１０】３）Ｃｒは、耐酸化性、耐食性のためには
含有量を多くするのがよいが、鋳造品の靭性をよくする
ためには少ない方がよい。
含有量を多くするのがよいが、鋳造品の靭性をよくする
ためには少ない方がよい。
【００１１】４）ＣおよびＮ含有量を規制することによ
り靭性が向上する。
り靭性が向上する。
【００１２】５）Ａｌを３％以上含有する合金の鋳造に
は、減圧消失模型鋳造法が適しており、それにより目的
の製品形状に鋳込むことができ、製品の靭性も向上す
る。
は、減圧消失模型鋳造法が適しており、それにより目的
の製品形状に鋳込むことができ、製品の靭性も向上す
る。
【００１３】６）希土類元素を添加すると結晶粒が微細
化するとともに、耐酸性が向上する。
化するとともに、耐酸性が向上する。
【００１４】すなわち、Ｃ、Ｎ含有量を規制し、Ｔ
ｉ、Ｎｂ添加およびＣｒ含有量を低減する化学組成の調
整により靭性を確保することができる、希土類元素と
多量のＡｌを含有させることにより、優れた耐酸化性お
よび耐高温腐食性が得られる、減圧消失模型鋳造法を
用いることにより、高Ａｌによる湯流れの悪化を防止す
ることができるとともに、鋳鋼製品の靭性も改善でき
る。
ｉ、Ｎｂ添加およびＣｒ含有量を低減する化学組成の調
整により靭性を確保することができる、希土類元素と
多量のＡｌを含有させることにより、優れた耐酸化性お
よび耐高温腐食性が得られる、減圧消失模型鋳造法を
用いることにより、高Ａｌによる湯流れの悪化を防止す
ることができるとともに、鋳鋼製品の靭性も改善でき
る。
【００１５】本発明は、このような知見に基づいてなさ
れたもので、その要旨は、「重量％で、Ｃ：０．０３％
以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：９〜２
０％、Ａｌ：３〜８％、希土類元素：０．０１〜０．１
％、Ｎ：０．０３％以下を含み、Ｃ＋Ｎが０．０５％以
下で、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、減圧消失
模型鋳型で鋳造したことを特徴とする耐高温腐食性と靭
性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品」にある。
れたもので、その要旨は、「重量％で、Ｃ：０．０３％
以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：９〜２
０％、Ａｌ：３〜８％、希土類元素：０．０１〜０．１
％、Ｎ：０．０３％以下を含み、Ｃ＋Ｎが０．０５％以
下で、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、減圧消失
模型鋳型で鋳造したことを特徴とする耐高温腐食性と靭
性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品」にある。
【００１６】減圧消失模型鋳造方法（フルモールド法）
は、発泡ポリスチレンなどの有機材料で作製した模型を
鋳型砂中に埋め込み鋳型とし、減圧して模型を抜き取る
ことなく、そのまま溶融金属を注入して鋳物を製作する
方法である。模型の材質は、溶融金属の熱により気化消
失してしまう有機材料で、鋳物表面の浸炭による脆化を
防止するために発泡ポリスチレン（ＰＳ）とポリメチル
メタクリレート（ＰＭＭＡ）をＰＳ：ＰＭＭＡ＝２０〜
３０：７０〜８０の割合で配合したものが好ましい。浸
炭を少なくするには、ＰＭＭＡ量が多い方がよいが、過
剰になると模型の成形性が悪くなる。
は、発泡ポリスチレンなどの有機材料で作製した模型を
鋳型砂中に埋め込み鋳型とし、減圧して模型を抜き取る
ことなく、そのまま溶融金属を注入して鋳物を製作する
方法である。模型の材質は、溶融金属の熱により気化消
失してしまう有機材料で、鋳物表面の浸炭による脆化を
防止するために発泡ポリスチレン（ＰＳ）とポリメチル
メタクリレート（ＰＭＭＡ）をＰＳ：ＰＭＭＡ＝２０〜
３０：７０〜８０の割合で配合したものが好ましい。浸
炭を少なくするには、ＰＭＭＡ量が多い方がよいが、過
剰になると模型の成形性が悪くなる。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明の鋳鋼製品の化学組成及び
鋳造方法を限定した理由を以下に説明する。 Ｃ、Ｎ：Ｃ、Ｎの含有量は、それぞれ少なくするのが望
ましく、単独で０．０３％を超える場合、およびＣ＋Ｎ
が０．０５％を超える場合は、靭性を著しく低下させ
る。したがってＣ、Ｎはそれぞれ０．０３％以下とし、
かつＣ＋Ｎの総量は０．０５％以下とする。
鋳造方法を限定した理由を以下に説明する。 Ｃ、Ｎ：Ｃ、Ｎの含有量は、それぞれ少なくするのが望
ましく、単独で０．０３％を超える場合、およびＣ＋Ｎ
が０．０５％を超える場合は、靭性を著しく低下させ
る。したがってＣ、Ｎはそれぞれ０．０３％以下とし、
かつＣ＋Ｎの総量は０．０５％以下とする。
【００１８】Ｓｉ：Ｓｉは、耐酸化性向上に有効である
が、１％を超えると靭性の低下を招くので１％以下とす
る。下限は特に限定しないが、０．１％以上含有させる
のが好ましい。
が、１％を超えると靭性の低下を招くので１％以下とす
る。下限は特に限定しないが、０．１％以上含有させる
のが好ましい。
【００１９】Ｍｎ：Ｍｎは、脱酸作用と不純物であるＳ
をＭｎＳとして固定するために含有させるが、１％を超
えると耐酸化性を低下させるので１％以下とする。０．
１％以上含有させるのが好ましい。 Ｃｒ：Ｃｒは耐酸化性、耐食性を確保する基本的な元素
であるが、靭性の観点からは少ない方がよい元素であ
る。５％未満では、耐酸化性、耐食性の効果を十分得る
ことができず、２０％を超えると靭性が低下するので５
〜２０％とする。靭性の観点から、より好ましい範囲は
５〜１５％である。
をＭｎＳとして固定するために含有させるが、１％を超
えると耐酸化性を低下させるので１％以下とする。０．
１％以上含有させるのが好ましい。 Ｃｒ：Ｃｒは耐酸化性、耐食性を確保する基本的な元素
であるが、靭性の観点からは少ない方がよい元素であ
る。５％未満では、耐酸化性、耐食性の効果を十分得る
ことができず、２０％を超えると靭性が低下するので５
〜２０％とする。靭性の観点から、より好ましい範囲は
５〜１５％である。
【００２０】Ａｌ：Ａｌは、耐酸化性を確保するために
重要な元素で、３％未満ではその効果を十分得ることが
できない。一方、８％を超えると靭性を著しく低下させ
ると共に、減圧消失模型鋳造方法であっても溶湯の流れ
を悪化させるので３〜８％とする。 希土類元素：希土類元素は、耐酸化性を向上させ、結晶
粒を微細化させる作用があるが、その含有量が０．０１
％未満ではこれら作用による効果が得られず、０．１％
を超えると靭性低下、脆性割れを引き起こすので０．０
１〜０．１％とする。なお、希土類元素として好ましい
元素は、Ｌａ−Ｃｅである。
重要な元素で、３％未満ではその効果を十分得ることが
できない。一方、８％を超えると靭性を著しく低下させ
ると共に、減圧消失模型鋳造方法であっても溶湯の流れ
を悪化させるので３〜８％とする。 希土類元素：希土類元素は、耐酸化性を向上させ、結晶
粒を微細化させる作用があるが、その含有量が０．０１
％未満ではこれら作用による効果が得られず、０．１％
を超えると靭性低下、脆性割れを引き起こすので０．０
１〜０．１％とする。なお、希土類元素として好ましい
元素は、Ｌａ−Ｃｅである。
【００２１】次に、本発明の鋳鋼製品の製造方法につい
て以下に説明する。
て以下に説明する。
【００２２】従来から火格子として用いられている前記
ＳＣＨ１３およびＳＣＨ２等の鋳造は、最も一般的な砂
型鋳造方法が採用されている。
ＳＣＨ１３およびＳＣＨ２等の鋳造は、最も一般的な砂
型鋳造方法が採用されている。
【００２３】しかし、耐酸化性を得るためＡｌを３％以
上と多量に含させた合金は、鋳造時に砂型内の湯流れが
悪くなるため、目的の製品形状が得られない。本発明で
は、この問題を解消するために、減圧消失模型鋳造方法
を採用する。
上と多量に含させた合金は、鋳造時に砂型内の湯流れが
悪くなるため、目的の製品形状が得られない。本発明で
は、この問題を解消するために、減圧消失模型鋳造方法
を採用する。
【００２４】本発明で規定する化学成分の鋳鋼製品を減
圧消失模型鋳造法により鋳造すると、通常の砂型鋳造法
に比し、さらに次の点で有利となる。
圧消失模型鋳造法により鋳造すると、通常の砂型鋳造法
に比し、さらに次の点で有利となる。
【００２５】（１）冷却速度が速く、微細な結晶組織が
得られる。更に、振動凝固を付与すれば、より微細な結
晶粒を有する鋳物が得られる。
得られる。更に、振動凝固を付与すれば、より微細な結
晶粒を有する鋳物が得られる。
【００２６】（２）減圧消失模型鋳造法では、押し湯な
し方案で健全な鋳物が得られるため、砂型鋳造法で発生
する押し湯下の結晶粒粗大化がない。
し方案で健全な鋳物が得られるため、砂型鋳造法で発生
する押し湯下の結晶粒粗大化がない。
【００２７】減圧消失模型鋳造で、本発明で規定する鋳
鋼製品を鋳造するのに好ましい条件は下記の通りであ
る。
鋼製品を鋳造するのに好ましい条件は下記の通りであ
る。
【００２８】A）減圧量 フラスコ容積、鋳物体積や模型材質により変動するが、
−１００〜−３００ mmＨｇ程度である。 B）鋳込み温度 １５５０〜１６００℃ C）鋳込み姿勢 平込め、押上げ方案 以下、実施例に基づき本発明の効果を具体的に説明す
る。
−１００〜−３００ mmＨｇ程度である。 B）鋳込み温度 １５５０〜１６００℃ C）鋳込み姿勢 平込め、押上げ方案 以下、実施例に基づき本発明の効果を具体的に説明す
る。
【００２９】
【実施例】表１に示す化学組成の１０種の鋳鋼を溶製
し、火格子を下記条件で鋳造した。図１は、鋳造した火
格子を示す図である。同図（ａ）は縦断面図、（ｂ）は
側面図をそれぞれ示す。図中の数字は寸法を示し、単位
はｍｍである。
し、火格子を下記条件で鋳造した。図１は、鋳造した火
格子を示す図である。同図（ａ）は縦断面図、（ｂ）は
側面図をそれぞれ示す。図中の数字は寸法を示し、単位
はｍｍである。
【００３０】本発明例の鋼番１〜５、および比較例の鋼
番６〜１０は、押し湯なしの減圧消失模型鋳造法で鋳造
し、比較例鋼番（１）、（２）は通常の砂型鋳造法（押
し湯あり）で鋳造した。
番６〜１０は、押し湯なしの減圧消失模型鋳造法で鋳造
し、比較例鋼番（１）、（２）は通常の砂型鋳造法（押
し湯あり）で鋳造した。
【００３１】減圧消失模型鋳造条件 鋳込み温度 ： １５８０℃ 減圧圧力 ： −２５０mmＨｇ 模型材質 ： ＰＭＭＡ７５ 塗型 ： 消失模型用ジルコン系塗型 砂型鋳造条件 鋳込み温度 ： １５３０℃ 鋳造完了後、各々の火格子について外観を目視で、割
れ、湯境および湯じわの有無を調査した。この調査を行
った後、火格子の靭性、耐高温酸化性および耐高温腐食
性を調べるため、次の試験を行った。
れ、湯境および湯じわの有無を調査した。この調査を行
った後、火格子の靭性、耐高温酸化性および耐高温腐食
性を調べるため、次の試験を行った。
【００３２】１）シャルピー衝撃試験 試験片：JIS Z 2202 ３号、試験温度：２３℃ ２）耐高温酸化試験 試験片寸法：２０ｍｍ×２０ｍｍ×２０ｍｍ 試験条件 ：大気雰囲気中１１５０℃で９６時間 加熱、加熱後の酸化増量を測定 ３）耐高温腐食試験 試験片寸法：２０ｍｍ×２０ｍｍ×２０ｍｍ 試験条件 ：８０％Ｎa2ＳO4−２０％ＮaＣｌの溶融塩
中 で ８００℃、９６時間加熱 熱、加熱後腐食深さを測定 なお、砂型鋳造材の試験片は押し湯下より採取した。
中 で ８００℃、９６時間加熱 熱、加熱後腐食深さを測定 なお、砂型鋳造材の試験片は押し湯下より採取した。
【００３３】各試験結果を表１に併せて示す。表中にお
ける評価の区分は、以下の基準による。
ける評価の区分は、以下の基準による。
【００３４】
【表１】
【００３５】外観：割れ、湯境、湯じわの有無で評価 無しを○ 、有りを× 靭性：シャルピー吸収エネルギーで評価 １．０Kgf・m以上を○、１．０Kgf・m未満を× 耐高温酸化性：酸化増量（ｍｇ／ｃｍ2）で評価 ２．０mg／cm2以下を○ ２．０mg／cm2を 超えるものを× 耐高温腐食性：加熱後の侵食深さで評価 １００μ以下を○、１００μを超えるもの× 表１から明らかなように、本発明に係る鋳鋼製品は優れ
た靭性と耐高温腐食性を兼備し、割れ等の発生もない。
一方、化学組成が本発明で規定される条件を満たしてい
ないもの、及び満たしていても砂型鋳造法による比較例
は、その特性が不十分で、苛酷な条件下に曝される焼却
炉火格子等には適さない。
た靭性と耐高温腐食性を兼備し、割れ等の発生もない。
一方、化学組成が本発明で規定される条件を満たしてい
ないもの、及び満たしていても砂型鋳造法による比較例
は、その特性が不十分で、苛酷な条件下に曝される焼却
炉火格子等には適さない。
【００３６】
【発明の効果】本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品は、
耐高温腐食性および靭性に一段と優れており焼却炉の火
格子等に使用して耐久性が向上し、産業上極めて有用で
ある。
耐高温腐食性および靭性に一段と優れており焼却炉の火
格子等に使用して耐久性が向上し、産業上極めて有用で
ある。
【図１】実施例で鋳造した火格子を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１
％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：５〜２０％、Ａｌ：３
〜８％、希土類元素：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０
３％以下を含み、Ｃ＋Ｎが０．０５％以下で、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなり、減圧消失模型鋳型で鋳造
したことを特徴とする耐高温腐食性と靭性に優れたＦｅ
−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15433196A JPH108214A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15433196A JPH108214A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH108214A true JPH108214A (ja) | 1998-01-13 |
Family
ID=15581819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15433196A Pending JPH108214A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋳鋼製品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH108214A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019516015A (ja) * | 2016-04-22 | 2019-06-13 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | フェライト合金 |
| CN113337783A (zh) * | 2021-06-01 | 2021-09-03 | 钢铁研究总院淮安有限公司 | 一种钡洁净化铁铬铝合金的生产方法 |
-
1996
- 1996-06-14 JP JP15433196A patent/JPH108214A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019516015A (ja) * | 2016-04-22 | 2019-06-13 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | フェライト合金 |
| JP2022046521A (ja) * | 2016-04-22 | 2022-03-23 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | フェライト合金 |
| CN113337783A (zh) * | 2021-06-01 | 2021-09-03 | 钢铁研究总院淮安有限公司 | 一种钡洁净化铁铬铝合金的生产方法 |
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