JPH1088278A - 液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびその製造方法 - Google Patents
液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびその製造方法Info
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- JPH1088278A JPH1088278A JP24764996A JP24764996A JPH1088278A JP H1088278 A JPH1088278 A JP H1088278A JP 24764996 A JP24764996 A JP 24764996A JP 24764996 A JP24764996 A JP 24764996A JP H1088278 A JPH1088278 A JP H1088278A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 サスペンションアーム等の自動車足廻り部
品、フレーム部品など自動車構造部品の素材に要求され
る液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびその製造方
法を提供すること。 【解決手段】 重量で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．００５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．６％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００６〜０．
００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含み、 Ｓ≦０．０１５％、０．１≦Ｂ／Ｎ≦２、Ｔｉ＋Ｎｂ＋
Ｖ≦０．０１％ で、残部が実質的に鉄よりなる鋼帯を素材とした液圧バ
ルジ成形性に優れた電縫鋼管。また、前記鋼帯はスラブ
を熱間圧延後ランナウト中での６００〜７２０℃で２秒
以上温度保持あるいは徐冷の後３５０〜５５０℃で巻取
り、８０％以上のフェライトと残部ベイナイト組織と
し、幅絞り率１〜１０％でサイジングして造管する。
品、フレーム部品など自動車構造部品の素材に要求され
る液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管およびその製造方
法を提供すること。 【解決手段】 重量で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．００５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．６％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００６〜０．
００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含み、 Ｓ≦０．０１５％、０．１≦Ｂ／Ｎ≦２、Ｔｉ＋Ｎｂ＋
Ｖ≦０．０１％ で、残部が実質的に鉄よりなる鋼帯を素材とした液圧バ
ルジ成形性に優れた電縫鋼管。また、前記鋼帯はスラブ
を熱間圧延後ランナウト中での６００〜７２０℃で２秒
以上温度保持あるいは徐冷の後３５０〜５５０℃で巻取
り、８０％以上のフェライトと残部ベイナイト組織と
し、幅絞り率１〜１０％でサイジングして造管する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えばサスペンシ
ョンアームなどの自動車足廻り部品、フレーム部品など
の自動車構造部品をなす液圧バルジ成形性に優れた電縫
鋼管およびその製造方法に関するものである。
ョンアームなどの自動車足廻り部品、フレーム部品など
の自動車構造部品をなす液圧バルジ成形性に優れた電縫
鋼管およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】加工性に優れた電縫鋼管用熱延鋼帯に関
する従来技術として、例えば特開昭６０−１７０５３号
公報には、所定の化学組成を有する鋼を特定の組織とす
ることによって、電縫溶接後の伸び、偏平性、拡管性を
向上させることが開示されている。また、特開昭６０−
２１３５７号公報には、所定の化学組成を含有すること
で、偏平性、拡管性、溶接ビード部の切削性を向上させ
ることが開示されている。
する従来技術として、例えば特開昭６０−１７０５３号
公報には、所定の化学組成を有する鋼を特定の組織とす
ることによって、電縫溶接後の伸び、偏平性、拡管性を
向上させることが開示されている。また、特開昭６０−
２１３５７号公報には、所定の化学組成を含有すること
で、偏平性、拡管性、溶接ビード部の切削性を向上させ
ることが開示されている。
【０００３】一方、加工性に優れた熱延鋼帯に関する従
来技術として、例えば特公昭６２−３７０８９号公報、
特公平１−４３００５号公報、特公平１−４６５８３号
公報、特公平２−４８６０８号公報、特公平４−２４４
１８号公報には、所定の化学組成を有する鋼の組織の構
成比を特定の割合とすることで鋼帯の伸びフランジ成形
性等を向上させることが開示されている。
来技術として、例えば特公昭６２−３７０８９号公報、
特公平１−４３００５号公報、特公平１−４６５８３号
公報、特公平２−４８６０８号公報、特公平４−２４４
１８号公報には、所定の化学組成を有する鋼の組織の構
成比を特定の割合とすることで鋼帯の伸びフランジ成形
性等を向上させることが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】電縫鋼管の成形方法と
して液圧バルジ成形は有力な加工手段であるが、大きな
張出しを行う場合、または曲げ加工後に張出しを行う場
合などでは、特開昭６０−１７０５３号公報あるいは特
開昭６０−２１３５７号公報に記載されたような従来技
術によって製造された電縫鋼管では、破断が生じるのを
防ぐために、中間焼鈍が必要である。
して液圧バルジ成形は有力な加工手段であるが、大きな
張出しを行う場合、または曲げ加工後に張出しを行う場
合などでは、特開昭６０−１７０５３号公報あるいは特
開昭６０−２１３５７号公報に記載されたような従来技
術によって製造された電縫鋼管では、破断が生じるのを
防ぐために、中間焼鈍が必要である。
【０００５】一方、特公昭６２−３７０８９号公報、特
公平１−４３００５号公報、特公平１−４６５８３号公
報、特公平２−４８６０８号公報、特公平４−２４４１
８号公報などに示されたものをそのまま電縫鋼管に適用
しても造管歪みによる延性、特に一様伸び（Ｕ−Ｅｌ）
の低下が著しく、厳しい液圧バルジ成形を行うことは困
難である。
公平１−４３００５号公報、特公平１−４６５８３号公
報、特公平２−４８６０８号公報、特公平４−２４４１
８号公報などに示されたものをそのまま電縫鋼管に適用
しても造管歪みによる延性、特に一様伸び（Ｕ−Ｅｌ）
の低下が著しく、厳しい液圧バルジ成形を行うことは困
難である。
【０００６】本発明は、これらの問題点を解消し、サス
ペンションアーム等の自動車足廻り部品、フレーム部品
など自動車構造部品の素材に要求される液圧バルジ成形
性に優れた電縫鋼管およびその製造方法を提供すること
を目的とする。
ペンションアーム等の自動車足廻り部品、フレーム部品
など自動車構造部品の素材に要求される液圧バルジ成形
性に優れた電縫鋼管およびその製造方法を提供すること
を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る液圧バルジ
成形性に優れた電縫鋼管は、Ｃ：０．０１〜０．１％、
Ｓｉ：０．００５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．６
％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００６〜
０．００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含
み、 Ｓ≦０．０１５％ ０．１≦Ｂ／Ｎ≦２ Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ≦０．０１％ で、残部が実質的に鉄よりなるものである。
成形性に優れた電縫鋼管は、Ｃ：０．０１〜０．１％、
Ｓｉ：０．００５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．６
％、Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００６〜
０．００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含
み、 Ｓ≦０．０１５％ ０．１≦Ｂ／Ｎ≦２ Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ≦０．０１％ で、残部が実質的に鉄よりなるものである。
【０００８】また、液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管
の製造方法は、重量で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．００５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．６％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００６〜０．
００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含み、 Ｓ≦０．０１５％ ０．１≦Ｂ／Ｎ≦２ Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ≦０．０１％ で、残部が実質的に鉄よりなるスラブを熱間圧延後ラン
ナウト中での６００〜７２０℃で２秒以上温度保持ある
いは徐冷の後３５０〜５５０℃で巻取り、８０％以上の
フェライトと残部ベイナイト組織とした鋼帯を、幅絞り
率が１〜１０％になるように造管することにある。
の製造方法は、重量で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．００５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．６％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００６〜０．
００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含み、 Ｓ≦０．０１５％ ０．１≦Ｂ／Ｎ≦２ Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ≦０．０１％ で、残部が実質的に鉄よりなるスラブを熱間圧延後ラン
ナウト中での６００〜７２０℃で２秒以上温度保持ある
いは徐冷の後３５０〜５５０℃で巻取り、８０％以上の
フェライトと残部ベイナイト組織とした鋼帯を、幅絞り
率が１〜１０％になるように造管することにある。
【０００９】また、前記電縫鋼管の電縫部あるいは全体
を５００〜７００℃で焼鈍することにある。
を５００〜７００℃で焼鈍することにある。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明に係る液圧バルジ成形性に
優れた電縫鋼管の成分組成の限定理由は下記の通りであ
る。Ｃは所望量のベイナイトを生成させ、目標とする組
織を確保するために必須な元素である。添加量が重量比
で０．０１〜０．１％の間で、造管歪による液圧バルジ
成形性の低下が少なく、かつ液圧バルジ成形性に優れた
電縫鋼管が得られる。添加量がこれよりも多くとも、少
なくとも造管歪による延性の低下が大きくなり、液圧バ
ルジ成形性に優れた電縫鋼管は得られない。Ｓｉはフェ
ライトの生成を促進し、所望のフェライト量を確保する
ために有用な元素である。重量比で０．００５％未満で
は添加効果に乏しく、一方１．０％を越えると電縫溶接
部の液圧バルジ成形性が劣化するためこれを上限とす
る。Ｍｎは所望量のベイナイトを生成させ、目標とする
組織を確保するために必須な元素である。添加量が重量
比で０．２〜１．６％の間でベイナイトが微細に分散し
た組織が得られる。添加量が０．２％よりも少ないとパ
ーライト変態が起こり、また１．６％より多いとフェラ
イト変態が抑制され、いずれも所望の組織が得られず、
造管による液圧バルジ成形性の低下が大きくなる。Ａｌ
は脱酸元素として添加され、その添加効果は０．０１％
が下限であり、一方０．０８％を越えると介在物の増大
により液圧バルジ成形性が劣化する。Ｓは電縫部の液圧
バルジ成形性を劣化させることから０．０１５％以下と
することが必要である。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖの添加は造管歪
による液圧バルジ成形性の低下を抑制し、液圧バルジ成
形性に優れた電縫鋼管が得られる。過剰な添加はむしろ
造管歪による液圧バルジ成形性の低下が大きくなる。す
なわちＴｉ、Ｎｂ、Ｖの総計添加量が０．０１％を越え
ると液圧バルジ成形性の低下が大きくなるので、総計
０．０１％を添加量の上限とする。
優れた電縫鋼管の成分組成の限定理由は下記の通りであ
る。Ｃは所望量のベイナイトを生成させ、目標とする組
織を確保するために必須な元素である。添加量が重量比
で０．０１〜０．１％の間で、造管歪による液圧バルジ
成形性の低下が少なく、かつ液圧バルジ成形性に優れた
電縫鋼管が得られる。添加量がこれよりも多くとも、少
なくとも造管歪による延性の低下が大きくなり、液圧バ
ルジ成形性に優れた電縫鋼管は得られない。Ｓｉはフェ
ライトの生成を促進し、所望のフェライト量を確保する
ために有用な元素である。重量比で０．００５％未満で
は添加効果に乏しく、一方１．０％を越えると電縫溶接
部の液圧バルジ成形性が劣化するためこれを上限とす
る。Ｍｎは所望量のベイナイトを生成させ、目標とする
組織を確保するために必須な元素である。添加量が重量
比で０．２〜１．６％の間でベイナイトが微細に分散し
た組織が得られる。添加量が０．２％よりも少ないとパ
ーライト変態が起こり、また１．６％より多いとフェラ
イト変態が抑制され、いずれも所望の組織が得られず、
造管による液圧バルジ成形性の低下が大きくなる。Ａｌ
は脱酸元素として添加され、その添加効果は０．０１％
が下限であり、一方０．０８％を越えると介在物の増大
により液圧バルジ成形性が劣化する。Ｓは電縫部の液圧
バルジ成形性を劣化させることから０．０１５％以下と
することが必要である。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖの添加は造管歪
による液圧バルジ成形性の低下を抑制し、液圧バルジ成
形性に優れた電縫鋼管が得られる。過剰な添加はむしろ
造管歪による液圧バルジ成形性の低下が大きくなる。す
なわちＴｉ、Ｎｂ、Ｖの総計添加量が０．０１％を越え
ると液圧バルジ成形性の低下が大きくなるので、総計
０．０１％を添加量の上限とする。
【００１１】Ｎは０．００６％を越えると液圧バルジ成
形性が低下するのでこれを上限とする。０．０００６％
より少ないと仕上げスタンド間でＡｌＮとして析出せ
ず、オーステナイト粒が粗大化し、液圧バルジ成形性が
低下するのでこれを下限とする。Ｂは０．０００２％以
上添加でＮの液圧バルジ成形性への悪影響を無害化する
効果があり、添加により液圧バルジ成形性が向上する。
この液圧バルジ成形性改善効果はＢ／Ｎ比が０．１〜２
の間で著しい。一方、添加量が０．００２％を超えると
かえって液圧バルジ成形性が低下するのでこれを上限と
する。図１にＮ、Ｂ添加量と液圧バルジ成形性との関係
を示す。ここで液圧バルジ成形性は６０．５mmφ×２．
６mmｔの電縫鋼管（直管）、およびこれを曲げ半径２０
０mmＲで９０°に曲げ加工した（曲げ管）に内側から液
圧を付与し、破断時の周長変化率（ｄ0 ）で評価した。
図１において（ａ）は直管、（ｂ）が曲げ管についての
データ（丸付き数値）である。ＮおよびＢ元素が本発明
の規定範囲にある場合、すなわちＮ：０．０００６〜
０．００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含
み、かつ０．１≦Ｂ／Ｎ≦２の場合には、直管で２５％
以上、曲げ管で１５％以上の高い周長変化率を示し、液
圧バルジ成形性に優れていることがわかる。
形性が低下するのでこれを上限とする。０．０００６％
より少ないと仕上げスタンド間でＡｌＮとして析出せ
ず、オーステナイト粒が粗大化し、液圧バルジ成形性が
低下するのでこれを下限とする。Ｂは０．０００２％以
上添加でＮの液圧バルジ成形性への悪影響を無害化する
効果があり、添加により液圧バルジ成形性が向上する。
この液圧バルジ成形性改善効果はＢ／Ｎ比が０．１〜２
の間で著しい。一方、添加量が０．００２％を超えると
かえって液圧バルジ成形性が低下するのでこれを上限と
する。図１にＮ、Ｂ添加量と液圧バルジ成形性との関係
を示す。ここで液圧バルジ成形性は６０．５mmφ×２．
６mmｔの電縫鋼管（直管）、およびこれを曲げ半径２０
０mmＲで９０°に曲げ加工した（曲げ管）に内側から液
圧を付与し、破断時の周長変化率（ｄ0 ）で評価した。
図１において（ａ）は直管、（ｂ）が曲げ管についての
データ（丸付き数値）である。ＮおよびＢ元素が本発明
の規定範囲にある場合、すなわちＮ：０．０００６〜
０．００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含
み、かつ０．１≦Ｂ／Ｎ≦２の場合には、直管で２５％
以上、曲げ管で１５％以上の高い周長変化率を示し、液
圧バルジ成形性に優れていることがわかる。
【００１２】上記成分組成を有する電縫鋼管は熱延鋼帯
を素材としており、該熱延鋼帯とするべく熱延に供され
るスラブは、連続鋳造後一旦Ａ3 変態点以下まで冷却し
てから再加熱してもよいし、連続鋳造後連続的に熱間圧
延を行ってもよい。
を素材としており、該熱延鋼帯とするべく熱延に供され
るスラブは、連続鋳造後一旦Ａ3 変態点以下まで冷却し
てから再加熱してもよいし、連続鋳造後連続的に熱間圧
延を行ってもよい。
【００１３】前記熱間圧延による仕上圧延後の鋼帯は、
巻き取られるまでのランナウト中での６００〜７２０℃
の温度域で２秒以上温度保持あるいは徐冷しなければな
らない。この温度域での保持時間が２秒に満たないか徐
冷されないときは前記所望ののフェライト量が得られず
液圧バルジ成形性が低下する。
巻き取られるまでのランナウト中での６００〜７２０℃
の温度域で２秒以上温度保持あるいは徐冷しなければな
らない。この温度域での保持時間が２秒に満たないか徐
冷されないときは前記所望ののフェライト量が得られず
液圧バルジ成形性が低下する。
【００１４】前記仕上圧延後の鋼帯はミクロ組織の第２
相をベイナイト組織とするために巻取温度を３５０〜５
５０℃とする必要がある。巻取温度が５５０℃を越える
とパーライトが生成するため、造管歪による液圧バルジ
成形性の低下が大きくなる。一方３５０℃未満ではマル
テンサイトが生成し鋼帯での強度が増すことにより造管
歪による液圧バルジ成形性の低下が大きくなる。
相をベイナイト組織とするために巻取温度を３５０〜５
５０℃とする必要がある。巻取温度が５５０℃を越える
とパーライトが生成するため、造管歪による液圧バルジ
成形性の低下が大きくなる。一方３５０℃未満ではマル
テンサイトが生成し鋼帯での強度が増すことにより造管
歪による液圧バルジ成形性の低下が大きくなる。
【００１５】電縫鋼管の液圧バルジ成形性は、鋼成分、
鋼帯のミクロ組織に加えて、成形による歪量の影響もう
ける。成形による幅絞り率が１０％を越えると液圧バル
ジ成形性の低下が著しくなるため、これを上限とする。
また成形による幅絞り率が１％に満たないと周方向での
液圧バルジ成形性が不均一となり、成形性が相対的に低
い部位に歪みが集中し、液圧バルジ成形性を低下させる
ため、これを下限とする。なお、幅絞り率は次式によ
る。 幅絞り率＝｛［スリット幅］−π（［外径］−［板
厚］）｝／π（［外径］−［板厚］）×（１００％） 図２に幅絞り率と液圧バルジ成形性との関係を示す。幅
絞り率が１〜１０％の範囲で、直管は２５％以上、曲げ
管で１５％以上の高い周長変化率が得られ、液圧バルジ
成形性に優れていることがわかる。
鋼帯のミクロ組織に加えて、成形による歪量の影響もう
ける。成形による幅絞り率が１０％を越えると液圧バル
ジ成形性の低下が著しくなるため、これを上限とする。
また成形による幅絞り率が１％に満たないと周方向での
液圧バルジ成形性が不均一となり、成形性が相対的に低
い部位に歪みが集中し、液圧バルジ成形性を低下させる
ため、これを下限とする。なお、幅絞り率は次式によ
る。 幅絞り率＝｛［スリット幅］−π（［外径］−［板
厚］）｝／π（［外径］−［板厚］）×（１００％） 図２に幅絞り率と液圧バルジ成形性との関係を示す。幅
絞り率が１〜１０％の範囲で、直管は２５％以上、曲げ
管で１５％以上の高い周長変化率が得られ、液圧バルジ
成形性に優れていることがわかる。
【００１６】上記のような所定の成分組成を有し、上記
製造条件によって得られる８０％以上のフェライトと残
部ベイナイトからなる組織を有する熱延鋼帯を、成形に
よる幅絞り率が１〜１０％で造管された電縫鋼管は、造
管歪による液圧バルジ成形性低下量が小さく、かつ造管
後に優れた液圧バルジ成形性を有する理由は次のように
考えられる。無加工の熱延鋼帯においてはフェライト分
率の高いものほど液圧バルジ成形性が高い。しかし、プ
レーンなフェライト組織は造管等の加工硬化に伴う液圧
バルジ成形性低下が著しい。これは加工時に活動する転
位がすべり面にそって均一にすべり加工硬化を起こすた
めであると考えられる。これに対して、２０％未満のベ
イナイトを含ませると、転位のすべりが不均一に起こ
り、ある程度加工が進行しても可動転位密度が高く、液
圧バルジ成形性の低下が抑制されるものと考えられる。
さらに液圧バルジ成形性に悪影響をおよぼすＮをＢによ
り無害化することで液圧バルジ成形性の高い電縫鋼管が
得られる。
製造条件によって得られる８０％以上のフェライトと残
部ベイナイトからなる組織を有する熱延鋼帯を、成形に
よる幅絞り率が１〜１０％で造管された電縫鋼管は、造
管歪による液圧バルジ成形性低下量が小さく、かつ造管
後に優れた液圧バルジ成形性を有する理由は次のように
考えられる。無加工の熱延鋼帯においてはフェライト分
率の高いものほど液圧バルジ成形性が高い。しかし、プ
レーンなフェライト組織は造管等の加工硬化に伴う液圧
バルジ成形性低下が著しい。これは加工時に活動する転
位がすべり面にそって均一にすべり加工硬化を起こすた
めであると考えられる。これに対して、２０％未満のベ
イナイトを含ませると、転位のすべりが不均一に起こ
り、ある程度加工が進行しても可動転位密度が高く、液
圧バルジ成形性の低下が抑制されるものと考えられる。
さらに液圧バルジ成形性に悪影響をおよぼすＮをＢによ
り無害化することで液圧バルジ成形性の高い電縫鋼管が
得られる。
【００１７】
【実施例】次に、本発明を適用して得られた電縫鋼管に
ついて具体的に説明する。 （実施例１）表１に示す８種の鋼を溶製し、表２に示す
ように本発明に規定した熱延条件、造管条件にて６０．
５φ×２．６mmｔの電縫鋼管に造管した。これらの鋼管
を直管のまま或いは２００mmＲ−９０°の曲げ加工後に
液圧バルジ試験を行い周長変化率を評価した。本発明成
分を満足する鋼Ａ〜Ｆは直管、曲げ管の何れにおいても
比較鋼Ｇ、Ｈに比べ高い液圧バルジ成形性を示す。
ついて具体的に説明する。 （実施例１）表１に示す８種の鋼を溶製し、表２に示す
ように本発明に規定した熱延条件、造管条件にて６０．
５φ×２．６mmｔの電縫鋼管に造管した。これらの鋼管
を直管のまま或いは２００mmＲ−９０°の曲げ加工後に
液圧バルジ試験を行い周長変化率を評価した。本発明成
分を満足する鋼Ａ〜Ｆは直管、曲げ管の何れにおいても
比較鋼Ｇ、Ｈに比べ高い液圧バルジ成形性を示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】（実施例２）前記した鋼Ａ〜Ｆを用いて表
３に示すように熱延条件、造管条件を種々変化させて製
造した鋼帯を、６０．５φ×２．６mmｔの電縫鋼管に造
管した。これらの鋼管を直管のまま或いは２００mmＲ−
９０°の曲げ加工後に液圧バルジ試験を行い周長変化率
を評価した。熱延条件、ミクロ組織、造管条件が本発明
で規定した条件を満たしている鋼管は、直管、曲げ管の
何れにおいても比較例に比べ高い液圧バルジ成形性を示
す。
３に示すように熱延条件、造管条件を種々変化させて製
造した鋼帯を、６０．５φ×２．６mmｔの電縫鋼管に造
管した。これらの鋼管を直管のまま或いは２００mmＲ−
９０°の曲げ加工後に液圧バルジ試験を行い周長変化率
を評価した。熱延条件、ミクロ組織、造管条件が本発明
で規定した条件を満たしている鋼管は、直管、曲げ管の
何れにおいても比較例に比べ高い液圧バルジ成形性を示
す。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、サスペン
ションアーム等の自動車構造部材に用いられる液圧バル
ジ成形性に優れた電縫鋼管が得られる。
ションアーム等の自動車構造部材に用いられる液圧バル
ジ成形性に優れた電縫鋼管が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の電縫鋼管のＮ、Ｂ添加量と直管および
曲げ管の液圧バルジ成形時の周長増加率との関係を示す
グラフ図である。
曲げ管の液圧バルジ成形時の周長増加率との関係を示す
グラフ図である。
【図２】幅絞り率と直管および曲げ管の液圧バルジ成形
時の周長増加率との関係を示すグラフ図である。
時の周長増加率との関係を示すグラフ図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．００５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．６％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００６〜０．
００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含み、 Ｓ≦０．０１５％ ０．１≦Ｂ／Ｎ≦２ Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ≦０．０１％ で、残部が実質的に鉄よりなることを特徴とする液圧バ
ルジ成形性に優れた電縫鋼管。 - 【請求項２】 重量で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．００５〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜１．６％、
Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０００６〜０．
００６％、Ｂ：０．０００２〜０．００５％を含み、 Ｓ≦０．０１５％ ０．１≦Ｂ／Ｎ≦２ Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ≦０．０１％ で、残部が実質的に鉄よりなるスラブを熱間圧延後ラン
ナウト中での６００〜７２０℃で２秒以上温度保持ある
いは徐冷の後３５０〜５５０℃で巻取り、８０％以上の
フェライトと残部ベイナイト組織とした鋼帯を、幅絞り
率が１〜１０％になるように造管することを特徴とする
液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項３】 前記電縫鋼管の電縫部あるいは全体を５
００〜７００℃で焼鈍することを特徴とする請求項１ま
たは請求項２記載の液圧バルジ成形性に優れた電縫鋼管
の製造方法。
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005056856A1 (ja) * | 2003-12-12 | 2005-06-23 | Jfe Steel Corporation | 自動車構造部材用鋼材およびその製造方法 |
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| WO2020094684A1 (de) * | 2018-11-06 | 2020-05-14 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Innenhochdruck umgeformtes bauteil aus stahl und verwendung eines stahls für vorprodukte zur herstellung eines innenhochdruckgeformten bauteiles sowie vorprodukt hierfür |
-
1996
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| EP3877563A1 (de) * | 2018-11-06 | 2021-09-15 | Salzgitter Flachstahl GmbH | Innenhochdruck umgeformtes bauteil aus stahl und verwendung eines stahls für vorprodukte zur herstellung eines innenhochdruckgeformten bauteiles sowie vorprodukt hierfür |
| CN113423854A (zh) * | 2018-11-06 | 2021-09-21 | 萨尔茨吉特液压成型有限責任兩合公司 | 钢制内高压成型部件和钢在用于制造内高压成型部件的半成品中的用途以及用于此的半成品 |
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