JPH108919A

JPH108919A - 共沸液体の気化装置，気化方法およびその気化装置を備えた廃棄物発電システム

Info

Publication number: JPH108919A
Application number: JP16411196A
Authority: JP
Inventors: Hidefumi Araki; 秀文荒木; Kazuhito Koyama; 一仁小山; Masahiko Yamagishi; 雅彦山岸; Tsutomu Okuzawa; 務奥沢
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1996-06-25
Filing date: 1996-06-25
Publication date: 1998-01-13

Abstract

(57)【要約】【課題】重油など沸点温度が異なる複数の成分から構成
される共沸液体燃料を安定に気化させる手段を提供す
る。【解決手段】過熱系統の燃焼器１２に供給する共沸液体
の原燃料４３と排ガス４２との熱交換器４４を設置し、
共沸液体燃料を最も沸点温度が高い構成成分の沸点より
も高温に加熱する。熱交換器４４へ燃料を輸送する手段
として燃料ポンプ５０を設置し、燃料を最も飽和蒸気圧
力が高い成分の飽和蒸気圧力以上に加圧する。燃料の流
量，圧力および温度を、燃料流量制御回路７４，燃料圧
力制御回路６４および燃料温度制御回路８４により制御
して、必要な範囲に維持する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、共沸液体の気化装
置，気化方法およびその気化装置を備えた廃棄物発電シ
ステムに係わり、特に、共沸液体を気化させるのに好適
な気化装置，気化方法および蒸気タービンに供給される
蒸気を過熱する過熱系統の燃料改質器および燃焼器を備
えた廃棄物発電システムに関する。

【０００２】

【従来の技術】平成４年１０月に（財）省エネルギーセ
ンターから発行された文献「油燃焼の理論と実際」によ
ると、重油などの液体燃料を高負荷で燃焼する方法とし
て、噴霧燃焼方式が記載されている。この方式は、液体
である燃料を噴霧ノズルから燃焼器内に噴霧して、微細
な液滴状となったところを、燃焼器内の火炎または壁面
から放射されるふく射熱によって気化させ、気体となっ
た燃料分子と酸素分子との結合反応である燃焼を起こさ
せるものである。すなわち、従来の液体燃料の気化を燃
焼器の内部などで微細な燃料液滴が外部からふく射熱を
受けることにより実現している。又、この文献による
と、液体燃料を燃焼器内に噴霧するためには、噴霧ノズ
ルでの圧力損失を補うために燃料が加圧されて送出さ
れ、液体燃料の動粘性を調整して噴霧後の微細化を促進
するために、燃料を加熱器であらかじめ加熱してから噴
霧する。

【０００３】液体燃料の燃焼器を備えた産業用システム
の一例として、廃棄物発電システムがある。廃棄物発電
システムは、蒸気タービンを駆動する蒸気を得るため
に、焼却炉で廃棄物を焼却して得られた燃焼ガスを蒸気
発生装置（以下、単に「ボイラ」という）に導き蒸気を発
生させている。しかし、廃棄物を焼却して得られる燃焼
ガスに、ボイラ伝熱管を腐食させる腐食性物質が含まれ
ていることから、腐食速度が比較的小さい温度の蒸気、
即ち９００℃程度の燃焼ガスによって３００℃程度の蒸
気が発生するようボイラの運転温度を制約している。こ
の結果、発電効率も１５％程度と低く、このため、蒸気
タービンに供給される蒸気を高温化して高効率化を図る
ことが望まれていた。平成８年２月７日に行われた第１
７回全国都市清掃研究発表会の講演論文集の５５頁等に
記載されているように、天然ガス等の燃料を燃やした燃
焼ガスの熱エネルギーを利用して蒸気の高温化を図るも
のが知られている。このような蒸気過熱系統で使用する
燃料として、天然ガス等の気体燃料ではなく、重油等、
常温常圧で液体の燃料(以下、単に液体燃料と称する)を
利用することも可能である。これらの液体燃料を利用し
た場合、発熱量あたりの燃料価格が安価であるという利
点がある。液体燃料を使用する場合の燃焼方法として
は、上述の噴霧燃焼方式が考えられる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】噴霧燃焼方式では、燃
料噴射ノズルから微細な液滴を噴霧し、燃焼器内でふく
射熱などを受けて気化させ、この気体を雰囲気中の酸素
と燃焼させる。この燃焼方式では、燃料噴射ノズルから
燃料を噴射して噴霧を生成するため、ノズルの加工精度
や吐出圧力，燃料の温度等を所定の状態に維持しなけれ
ば理想的な粒径の液滴を得ることができず、結果として
安定な燃焼状態を保つことができない。例えば、ノズル
の先端部分の摩耗や、燃料成分の粘度の変動などの原因
によって、液体燃料の噴霧粒径が規定値より大きくなっ
た場合、不完全燃焼やすすの発生等の可能性があり、安
全性や経済性，装置の保守性の面で問題となる。

【０００５】また、液体燃料の動粘性を小さくして噴霧
粒径を小さくする目的と、燃焼器内で液体燃料が気化す
るのに必要なふく射熱量を少なくする目的で、液体燃料
をあらかじめ加熱する手段が有効であるが、重油などの
液体燃料は沸点温度の異なる複数の成分が混合した共沸
液体であり、加熱の程度によっては液体燃料の構成成分
が部分的に沸騰して、不安定な流動挙動をすることが懸
念される。

【０００６】本発明の第１の目的は、重油など沸点温度
の異なる複数の成分から構成される共沸液体燃料を安定
に気化させる気化装置，気化方法を提供することにあ
る。

【０００７】本発明の第２の目的は、重油など沸点温度
の異なる複数の成分から構成される共沸液体燃料を安定
に気化させる手段を備えた廃棄物発電システムを提供す
ることにある。

【０００８】本発明の第３の目的は、ごみ焼却ボイラで
発生した蒸気を過熱するための燃焼器の燃焼安定性を高
め、ＮＯｘの発生量を抑えた信頼性の高い廃棄物発電シ
ステムを提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るために、本発明の気化装置は、沸点温度が異なる複数
の成分から構成される共沸液体の成分のうち最も飽和蒸
気圧力が高い成分の飽和蒸気圧力以上に前記共沸液体を
加圧する加圧手段と、前記共沸液体の成分のうち最も沸
点温度が高い成分の沸点温度以上に前記共沸液体を加熱
する加熱手段と、前記加圧手段と加熱手段により加圧，
加熱された共沸液体を共沸液体の成分のうち最も飽和蒸
気圧力が低い成分の飽和蒸気圧力以下に減圧させる減圧
手段を備えたことを特徴とする。

【００１０】又、気化方法は、沸点温度が異なる複数の
成分から構成される共沸液体を、該共沸液体の成分のう
ち最も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和蒸気圧力以上に加
圧し、前記共沸液体の成分のうち最も沸点温度が高い成
分の沸点温度以上に加熱した後、前記共沸液体の成分の
うち最も飽和蒸気圧力が低い成分の飽和蒸気圧力以下と
なる雰囲気中に導き気化させることを特徴とする。

【００１１】上記第２，第３の目的を達成するために、
本発明の廃棄物発電システムは、廃棄物を燃焼して得ら
れた第一の燃焼ガスにより蒸気を発生させる焼却系統
と、該焼却系統で発生した蒸気を過熱する過熱系統と、
該過熱系統によって過熱された蒸気によりタービンを駆
動して発電する蒸気タービン系統とを備えた廃棄物発電
システムにおいて、前記過熱系統が、沸点温度が異なる
複数の成分から構成され常温常圧では液体である原燃料
を空気とともに燃焼して第二の燃焼ガスを発生させる燃
焼器と、該燃焼器で発生した第二の燃焼ガスにより前記
焼却系統で発生した蒸気を過熱する過熱器と、前記原燃
料の成分のうち最も沸点温度が高い成分の沸点温度以上
に加熱する熱交換器と、前記原燃料の成分のうち最も飽
和蒸気圧力が高い成分の飽和蒸気圧力以上に昇圧して前
記熱交換器に前記原燃料を供給する燃料ポンプを備えた
共沸液体の気化装置を含むことを特徴とする。

【００１２】又、前記熱交換器の加熱側流体が、前記過
熱器から排出された第二の燃焼ガスの排熱を利用するも
のである。又、前記熱交換器の下流側の原燃料の流路
に、前記原燃料の減圧装置を配置したものである。又、
前記原燃料の流路に不純物ろ過装置を備えたものであ
る。又、前記熱交換器の下流側の原燃料の流路に、前記
原燃料を水素含有ガスに改質する燃料改質器を備えたも
のである。又、前記熱交換器の下流側の前記原燃料の流
路に、原燃料と水蒸気との混合ガスを、空気もしくはガ
スタービンの排気ガスとともに部分燃焼させて水素含有
ガスに改質する燃料改質器を備えたものである。又、前
記水蒸気が、前記蒸気タービンから抽気したものであ
る。又、前記熱交換器の内部における原燃料の圧力が、
原燃料の成分のうち最も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和
蒸気圧力以上のある圧力値となるように、前記燃料ポン
プの出力を制御する燃料圧力制御回路を備えたものであ
る。又、前記熱交換器の内部における原燃料の圧力が、
原燃料の成分のうち最も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和
蒸気圧力以上のある圧力値となるように、前記減圧装置
を制御する燃料圧力制御回路を備えたものである。又、
前記熱交換器の内部における原燃料の流量が、前記燃焼
器で必要とする流量となるように前記燃料ポンプの出力
を制御する燃料流量制御回路を備えたものである。又、
前記熱交換器の内部における原燃料の流量が、前記燃焼
器で必要とする流量となるように前記減圧装置を制御す
る燃料流量制御回路を備えたものである。又、前記燃料
ポンプの下流側となる流路に分岐し流量調整機構を介し
て燃料ポンプの上流側の流路内あるいは燃料貯蔵設備内
に連通する配管を備え、前記熱交換器の内部における原
燃料の流量が前記燃焼器で必要とする流量となるように
前記流量調整機構を制御する燃料流量制御回路を備えた
ものである。又、前記燃料ポンプの下流側となる流路内
から流量調整機構を介して燃料ポンプの上流側の流路内
あるいは燃料貯蔵設備内に連通する配管を備え、前記熱
交換器の内部における原燃料の圧力が、原燃料の成分の
うち最も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和蒸気圧力以上の
ある圧力値となるように前記流量調整機構を制御する燃
料圧力制御回路を備えたものである。又、前記熱交換器
の加熱側流体の流量調整機構を備え、前記熱交換器の内
部あるいは下流側における原燃料の温度が、燃料の成分
のうち最も沸点温度が高い成分の沸点温度以上となるよ
うに前記流量調整機構を制御する燃料温度制御回路を備
えたものである。又、前記熱交換器が過熱器で構成さ
れ、該過熱器より排出される第二の燃焼ガスは膨張ター
ビンに導かれるように構成されたものである。又、前記
過熱系統の燃焼器が、前記原燃料をガスタービンの排気
ガスとともに燃焼して第二の燃焼ガスを発生させるもの
である。又、前記熱交換器の加熱側流体が、前記過熱器
より排出される第二の燃焼ガスを膨張タービンに導いた
後に前記熱交換器に供給されるものである。又、前記熱
交換器が加熱器であるものである。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例を図１に
より説明する。図１は本実施例である廃棄物発電システ
ムを示す系統図である。

【００１４】図１に示すように、本実施例の廃棄物発電
システムは、大別すると、廃棄物を焼却して得られた燃
焼ガスにより蒸気を発生させる焼却系統，焼却系統で得
られた蒸気を過熱する過熱系統，過熱系統で過熱された
蒸気を導入してタービンを駆動し発電を行う蒸気タービ
ン系統，過熱系統から排出される燃焼排ガスによって駆
動される膨張タービン系統から構成される。

【００１５】このうち、焼却系統は、収集してきた廃棄
物１を投入する廃棄物バンカ７，廃棄物バンカ７より供
給された廃棄物１を押し込みファン８から供給された燃
焼用空気２により焼却するごみ焼却炉３，廃棄物１の焼
却によって得られたごみ燃焼ガス４と後述する蒸気ター
ビン系統からの給水３６とを熱交換して蒸気５を発生さ
せるごみ焼却ボイラ６，ごみ焼却ボイラ６から排出され
た排ガス３７中に含まれている煤塵，ＮＯｘ，不純物等
を除去し、煙突３５から大気に放出するための電気集塵
機３０，脱硝装置３１，ガス水洗装置３２，ガス再熱装
置３３，誘引ファン３４から構成されている。

【００１６】過熱系統は、ごみ焼却ボイラ６で発生した
蒸気５を燃焼ガスにより過熱する系統であって、重油な
ど沸点が異なる複数の成分から構成される高温高圧の液
体である原燃料４３を改質器ノズル７０から噴射させ、
減圧沸騰現象により気化した原燃料４３を空気１８によ
って部分酸化（部分燃焼）した後に改質して水素含有ガ
ス１９（水素富化ガス）を得る燃料改質器１３，燃料改
質器１３で得られた水素含有ガス１９を燃焼器ノズル６
２から噴射して空気２３とともに燃焼させ燃焼ガス２４
を発生させる燃焼器１２，燃焼ガス２４によりごみ焼却
ボイラ６で発生した蒸気５を過熱する過熱器１０と、後
述する膨張タービン系統からの排ガス４２と原燃料４３
との熱交換器４４と、原燃料４３を燃料タンク５２より
吸入して昇圧し、熱交換器４４に供給する燃料ポンプ５
０からなっている。

【００１７】さらに、過熱系統における本実施例の特徴
的な構成として、燃料ポンプ５０の下流部分における原
燃料４３の流量を計測する流量計７５，熱交換器４４の
下流部分における原燃料４３の温度を計測する温度計８
５，熱交換器４４の下流部分における原燃料４３の圧力
を計測する圧力計６５，燃料ポンプ５０から送出された
原燃料の一部分を分岐して燃料タンク５２側へ逆流させ
る燃料戻り管９２，燃料戻り管９２の流路内を流れる原
燃料の流量を調整する流量調整弁７３，熱交換器４４に
供給される加熱側流体である排ガス４２の流量を調整す
る流量調整弁８３，燃料改質器１３へ供給される原燃料
４３の流量を調整する流量調整弁６３，流量計７５の出
力値と基準値との偏差を求め、その偏差が小さくなる方
向に流量調整弁７３の開度を変化させる燃料流量制御回
路７４，圧力計６５の出力値と基準値との偏差を求め、
その偏差が小さくなる方向に流量調整弁６３の開度を変
化させる燃料圧力制御回路６４，温度計８５の出力値を
参照し基準値との偏差に応じ偏差が小さくなる方向に流
量調整弁８３の開度を変化させる燃料温度制御回路８
４，原燃料４３に含まれる不純物等をろ過する不純物ろ
過装置５１がある。蒸気タービン系統は、過熱器１０に
よって過熱した過熱蒸気１１を駆動源とする蒸気タービ
ン２５，蒸気タービン２５によって駆動される発電機２
６，蒸気タービン２５を駆動した蒸気を凝縮し復水せし
める復水器２７，復水器２７で得られた復水を蒸気ター
ビン２５の抽気によって脱気する脱気器２８，脱気器２
８で脱気した復水をごみ焼却ボイラ６に供給する給水ポ
ンプ２９からなっている。

【００１８】膨張タービン系統は、過熱器１０から排出
される燃焼ガス２４を駆動源とする膨張タービン４０，
膨張タービン４０によって駆動される発電機４１からな
る。膨張タービン４０から排出される排ガス４２の一部
分は、流量調整弁８３を経て過熱系統の熱交換器４４に
供給され、原燃料４３を加熱した後に、煙突３５より大
気へ拡散放出される構成になっており、排ガス４２の残
りの部分は、オリフィス９０を備えたバイパス排気管９
１を経由して煙突３５より大気中へ放出される構成にな
っている。

【００１９】次に本実施例の廃棄物発電システムの動作
について説明する。

【００２０】収集されてきた廃棄物１は、廃棄物バンカ
７に投入され、図示されていないクレーン等の供給手段
によりごみ焼却炉３に供給される。また、ごみ焼却炉３
には、押し込みファン８から燃焼用空気２が供給され廃
棄物１を燃焼させる。この燃焼によりごみ焼却炉３から
は、約９００℃程度のごみ燃焼ガス４が得られ、得られ
たごみ燃焼ガス４は、その下流側に設けられたごみ焼却
ボイラ６に導かれる。また、ごみ焼却炉３の下部から
は、ごみ焼却灰９が排出される。ごみ焼却ボイラ６で
は、導かれた約９００℃程度のごみ燃焼ガス４と給水ポ
ンプ２９から供給された給水とを熱交換し約３００℃程
度の蒸気５を発生させる。

【００２１】給水と熱交換し温度の低下したごみ燃焼ガ
ス４は、排ガス３７として下流側の電気集塵機３０に導
かれ、その中に含まれている煤塵が除去された後、下流
側の脱硝装置３１に導かれる。脱硝装置３１では、排ガ
ス３７の中に含まれているＮＯｘが除去される。脱硝装
置３１によってＮＯｘが除去された排ガス３７は、下流
側のガス水洗装置３２に導かれその中に含まれている不
純物が水洗によって除去され、下流側のガス再熱装置３
３に導かれる。ガス再熱装置３３では、ガス水洗装置３
２の水洗によって温度が低下した排ガス３７の温度を所
定の温度に昇温する。これは、白煙発生を防止するため
である。ガス再熱装置３３によって所定の温度に昇温さ
れた排ガス３７は、誘引ファン３４によって昇圧され、
煙突３５より大気中に放出される。

【００２２】一方、過熱系統では、燃料タンク５２に貯
蔵した重油などの沸点が異なる複数の成分から構成され
る共沸液体燃料である原燃料４３が不純物ろ過装置８０
を通過して燃料ポンプ５０により吸入され、昇圧され
て、熱交換器４４の伝熱部分（図示せず）に到達する。
不純物ろ過装置８０は、下流側の燃料ポンプ５０，熱交
換器４４および流量調整弁７３の流路内での目詰まり等
を防止する。熱交換器４４に供給する原燃料の流量は、
流量計７５の出力信号を燃料流量制御回路７４に入力
し、燃料流量制御回路７４によって燃料戻り管９２の流
量調整弁７３の開度が制御され、燃料タンク５２に戻す
流量を調整して制御される。熱交換器４４に供給する原
燃料の基準流量は、ごみ焼却ボイラ６で発生した蒸気５
を過熱器１０で過熱するのに必要な熱量から計算され
る。

【００２３】熱交換器４４では、膨張タービン系統の排
ガス４２により、原燃料４３の構成成分のうち最も沸点
温度が高い成分の沸点より高い温度まで原燃料が加熱さ
れる。原燃料の温度は、温度計８５の出力値を燃料温度
制御回路８４に入力し、燃料温度制御回路８４によって
基準値との偏差に応じ偏差が小さくなる方向に流量調整
弁８３の開度を変化させ、熱交換器４４の加熱側流体で
ある排ガス４２の流量を調整することにより制御され
る。原燃料としてＪＩＳ重油１種（一般的名称：Ａ重
油）を用いた場合、沸点範囲が１７０℃から３８５℃程
度であるから、膨張タービン系統からの排ガスを利用す
ることでこの加熱は充分に実現可能である。その際、圧
力計６５の出力値を燃料圧力制御回路６４に入力し、燃
料圧力制御回路６４により減圧装置である流量調整弁６
３の開度が自動調整されるので、原燃料４３の圧力は最
も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和蒸気圧力よりも高圧の
ある範囲内に維持され、熱交換器４４の内部で原燃料４
３の成分が部分的に沸騰することが防止され、原燃料が
液体の状態を保ったまま均等に加熱される。流量調整弁
６３の開度を調整した場合、原燃料４３の圧力だけでな
く流量も変化してしまうため、流量計７５の出力信号を
燃料流量制御回路７４に入力し、燃料流量制御回路７４
によって燃料戻り管９２の流量調整弁７３の開度も再調
整される。

【００２４】熱交換器４４のさらに下流側には、不純物
ろ過装置５１が設置されており、下流側の流量調整弁６
３，改質器ノズル７０および燃焼器ノズル６２の目詰ま
り等を防止し、過熱系統の性能を維持する。圧力差によ
り減圧装置である流量調整弁６３を通過した原燃料は、
改質器ノズル７０から、燃料改質器１３内に噴射される
が、減圧装置である流量調整弁６３と改質器ノズル７０
で圧力が低下することに伴い飽和蒸気温度が低下し、流
量調整弁６３の下流側あるいは改質器ノズル７０の出口
付近で減圧沸騰し気化する。燃料改質器１３では、この
気化した燃料とコンプレッサー等（図示せず）から供給
される空気１８が混合され、点火栓等（図示せず）の点
火手段により点火され拡散燃焼する。この時、空気１８
の流量は、後述する化学式で示される吸熱反応に必要な
熱量から決定され、例えば燃料改質器１３に供給された
原燃料のうちの２０％程度を燃焼させる流量に設定され
る。この空気１８により原燃料４３が部分酸化される
と、未燃ガスを含む高温の被改質ガスが得られる。ボイ
ラ等の水蒸気発生装置（図示せず）によって生成された
水蒸気１６は、複数の噴射口（図示せず）から燃料改質
器１３の燃料流路内に噴射され、拡散燃焼により得られ
た高温の被改質ガスと混合される。燃料改質器１３の内
部の改質触媒層１４では、数１で示す化学式で表される
反応が行われ、被改質ガスは水素含有ガス１９に改質さ
れる。この反応は、炭化水素のスチームリフォーミング
反応と呼ばれ、炭化水素と水蒸気の混合ガスが水素を含
有したガスに変わる吸熱反応である。

【００２５】Ｃ_n1Ｈ_n2＋ｓＨ₂Ｏ → ｈＨ₂＋_c1ＣＯ＋_c2ＣＯ₂−ΔＱ …（１）ここで、ｎ₁，ｎ₂，ｓ，ｈ，ｃ_l，ｃ₂は係数、ΔＱは反
応熱である。

【００２６】このようにして得られた水素含有ガス１９
は、燃焼器１２の燃料として燃焼器１２に導かれる。燃
焼器１２では、燃料改質器１３より導かれた水素含有ガ
ス１９とコンプレッサー等（図示せず）から供給される
空気２３とを拡散燃焼により燃焼し、約１０００℃程度
の燃焼ガス２４を得る。得られた燃焼ガス２４は、過熱
器１０に導かれ、ごみ焼却ボイラ６で発生した約３００
℃程度の蒸気５を過熱する。この過熱により、過熱器１
０からは、約４００〜５００℃程度の過熱蒸気１１が得
られる。

【００２７】過熱器１０によって過熱された過熱蒸気１
１は、蒸気タービン２５を駆動する。この蒸気タービン
２５を駆動することにより、蒸気タービン２５に直結し
ている発電機２６が駆動され電力が得られる。蒸気ター
ビン２５を駆動した過熱蒸気１１は蒸気タービン２５か
ら排出され、復水器２７によって凝縮されて復水され
る。復水器２７によって得られた復水は、脱気器２８に
おいて蒸気タービン２５の抽気により脱気され、給水ポ
ンプ２９を介してごみ焼却ボイラ６に供給される。

【００２８】一方、過熱器１０から排出される燃焼ガス
２４は、膨張タービン４０に導入されて膨張タービン４
０および膨張タービン４０に直結している発電機４１を
駆動し、電力を発生させる。膨張タービン４０から排出
される排ガス４２の一部分は、流量調整弁８３を経て熱
交換器４４に導かれて原燃料４３を加熱したのち、煙突
３５より大気中へ放出されるが、排ガス４２の残りの部
分は、オリフィス９０を備えたバイパス排気管９１を経
由して煙突３５より大気中へ放出される。この排ガス４
２の分配比率は、燃料温度制御回路８４により操作され
る流量調整弁８３の開度により変化し、原燃料４３の加
熱に必要な流量以外はバイパス排気管９１を経由して大
気中へ放出されることになる。

【００２９】以上本実施例によれば、圧力計６５の出力
信号を入力した燃料圧力制御回路６４により流量調整弁
６３の開度が自動制御され、原燃料４３の流体圧力は最
も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和蒸気圧力よりも高圧の
ある範囲内に維持されるので、熱交換器４４の内部で原
燃料４３の成分が部分的に沸騰することが防止され、原
燃料が安定かつ均等に加熱される。また、温度計８５の
出力信号を入力した燃料温度制御回路８４により流量調
整弁８３の開度が自動制御され、原燃料４３の最も沸点
温度が高い成分の沸点温度よりも高温となるように原燃
料が加熱されるため、原燃料が改質器ノズル７０から噴
射される際には、減圧沸騰現象によって確実に気化さ
れ、安定かつ確実に改質触媒層１４内での化学反応が促
進される。さらに、流量計７５の出力信号を入力した燃
料流量制御回路７４により流量調整弁７３の開度が自動
制御され、原燃料４３の流量が、ごみ焼却ボイラ６で発
生した蒸気５を過熱するのに必要な流量に維持される。

【００３０】また、不純物ろ過装置５１が設置されてお
り、流量調整弁６３，改質器ノズル７０および燃焼器ノ
ズル６２の目詰まり等を防止するため、長期間安定に燃
焼させることが可能である。

【００３１】さらに、原燃料４３を熱交換器４４で加熱
する際に、膨張タービン４０の排ガス４２すなわちシス
テムの排熱を利用することにより、廃棄物発電システム
の発電効率を向上させることができる。

【００３２】燃料改質器１３で得られた水素含有ガス１
９を燃焼器１２に導き空気２３と燃焼させているので、
燃焼器１２における燃焼温度が抑制され、ＮＯｘの発生
量が低減される。また、燃料改質器１３における改質反
応は、モル数を増加させる反応であり、改質により得ら
れた水素含有ガス１９は、燃料の単位体積当りの発熱量
は低いが、燃焼速度の大きい水素が数１０％程度含まれ
ているので、燃焼安定性に優れている。この結果、燃料
改質器１３で得られた水素含有ガス１９と空気とを燃焼
器１２で燃焼すると、燃焼温度が抑制され、ＮＯｘの発
生量が低減された燃焼ガスが発生する。発生した燃焼ガ
スは過熱器１０に導かれ、ごみ焼却ボイラ６で発生した
蒸気５を過熱する。これにより、廃棄物発電システムの
低ＮＯｘ化が図れる。

【００３３】さらに、低ＮＯｘ化により、脱硝装置等の
装置が縮小され、脱硝に必要なアンモニア水等のランニ
ングコストが削減される。従って、廃棄物発電システム
全体の発電コストが低減できる。また、本実施例によれ
ば、燃焼器１２の燃焼方法として、燃焼安定性の良好な
拡散燃焼を用いているので、過熱器１０における蒸気量
の負荷変動に対して追従して運転することができる。

【００３４】本発明の他の実施例を図２により説明す
る。図２は、本実施例の廃棄物発電システムを示す系統
図である。

【００３５】本実施例の廃棄物発電システムは、図１を
用いて説明した実施例の変形例であり、本実施例におけ
る特徴的な構成として、燃料ポンプ５０の下流部分にお
ける原燃料４３の流量を計測する流量計７５，流量計７
５の出力値と基準値との偏差を求め、その偏差が小さく
なる方向に燃料ポンプ５０の出力を変化させる燃料流量
制御回路７４，燃料ポンプ５０により送出された原燃料
４３を、電気ヒータあるいはその他の熱源（図示せず）
により加熱する加熱器６０がある。また、本実施例で
は、膨張タービン系統の膨張タービン４０から排出され
る排ガス４２は、そのまま煙突３５より大気へ拡散放出
される構成となっている。さらに、発電機９６に連結さ
れたガスタービン９５が併設され、ガスタービン９５の
排ガス９７は燃焼器１２に供給される。加えて、蒸気タ
ービン２５から抽気した水蒸気が分岐管４５により燃料
改質器１３に供給される。

【００３６】以下に本実施例に特有の動作を説明する。
燃料タンク５２に貯蔵した重油などの沸点が異なる複数
の成分から構成される液体燃料である原燃料４３は燃料
ポンプ５０によって加圧され、加熱器６０によって、原
燃料４３の成分のうち最も沸点温度が高い成分の沸点を
超える温度まで加熱される。原燃料の流量は、流量計７
５の出力信号を入力した燃料流量制御回路７４によっ
て、燃料ポンプ５０の出力が電気的に制御されて、必要
な流量に調整される。原燃料４３を加熱する温度は、温
度計８５の出力値を燃料温度制御回路８４に入力し、燃
料温度制御回路８４によって基準値との偏差が小さくな
る方向に加熱器６０の熱出力を変化させて制御される。
原燃料４３の圧力の制御については、図１を用いて説明
した実施例と同様である。燃料改質器１３では、まず原
燃料４３が部分酸化され、未燃ガスを含む高温の被改質
ガスが得られる。蒸気タービン２５から抽気した水蒸気
１６が、複数の噴射口（図示せず）から燃料改質器１３
の燃料流路内に噴射され、部分酸化により得られた高温
の被改質ガスと混合される。燃料改質器１３の内部の改
質触媒層１４では、前述の化学式で表される反応が行わ
れ、水素含有ガス１９が生成される。水素含有ガス１９
は、燃焼器内でガスタービン９５の排ガス９７とともに
燃焼し、高温の燃焼ガス２４となる。燃焼ガス２４は、
過熱器１０に導かれ、ごみ焼却ボイラ６で発生した蒸気
５を過熱する。過熱器１０から排出される燃焼ガス２４
は、膨張タービン４０に導入されて膨張タービン４０お
よび膨張タービン４０に直結している発電機４１を駆動
して、電力を発生させる。膨張タービン４０から排出さ
れる排ガス４２は、煙突３５より大気中へ放出される。

【００３７】本実施例の効果は、原燃料４３を加熱する
加熱器６０の熱源として電気ヒータあるいはその他の熱
源を用いているため、発電プラントの起動時にあらかじ
め原燃料を加熱および加圧しておくことができ、プラン
トの起動が容易かつ迅速にできるという点である。ま
た、燃料改質器１３での改質反応に必要な水蒸気とし
て、蒸気タービン２５から抽気した水蒸気を用いている
ため、別系統で水蒸気を発生する設備を削減することが
できる。又、燃焼器１２内では、水素含有ガス１９をガ
スタービン９５の排ガス９７とともに燃焼しているた
め、併設したガスタービンの排熱を、過熱器１０の熱源
として利用することができる。

【００３８】本発明の他の実施例を図３により説明す
る。図３は、本実施例の廃棄物発電システムを示す系統
図である。

【００３９】本実施例は、図２を用いて説明した実施例
の変形例であり、図２を用いて説明した実施例とは異な
る本実施例における特徴的な構成として、燃料改質器１
３へ供給される原燃料４３の流量を制限するオリフィス
６１が設けられている。また、発電機９６に連結された
ガスタービン９５が併設され、該ガスタービンの排ガス
９７は燃料改質器１３へ供給される。

【００４０】以下に本実施例に特有の動作を説明する。
燃料タンク５２に貯蔵した重油などの沸点が異なる複数
の成分から構成される液体燃料である原燃料４３は燃料
ポンプ５０によって加圧され、加熱器６０によって、原
燃料４３の成分のうち最も沸点温度が高い成分の沸点を
超える温度まで加熱される。原燃料の流量は、流量計７
５の出力信号を入力した燃料流量制御回路７４によっ
て、燃料ポンプ５０の出力を制御して、必要な流量に調
整される。原燃料４３の圧力は、原燃料４３の流量に応
じ、オリフィス６１および改質器ノズル７０の圧力損失
によって決定される。したがって、オリフィス６１と改
質器ノズル７０における圧力損失の合計値が、原燃料４
３の最も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和蒸気圧力よりも
大きくなるように設計すれば、原燃料４３の圧力を必要
な範囲に維持することができる。加熱器６０における原
燃料４３の温度の制御については、図２を用いて説明し
た実施例と同様である。燃料改質器１３では、雰囲気の
圧力が低下したことにより気化した原燃料４３と、ガス
タービン９５の排ガス９７が混合され、点火栓等（図示
せず）の点火手段により点火され拡散燃焼する。この
時、排ガス９７の流量は、前述の化学式の吸熱反応に必
要な熱量から計算され、燃料改質器１３に供給された原
燃料のうちの一部を燃焼させる流量に設定してあるの
で、原燃料４３は部分酸化され、未燃ガスを含む高温の
被改質ガスが得られる。蒸気タービン２５から抽気した
水蒸気１６が、複数の噴射口（図示せず）から燃料改質
器１３の燃料流路内に噴射され、部分酸化により得られ
た高温の被改質ガスと混合される。燃料改質器１３の内
部の改質触媒層１４では、前述の化学式で表される反応
が行われ、水素含有ガス１９が生成される。水素含有ガ
ス１９は、燃焼器１２においてコンプレッサー等（図示
せず）から供給される空気２３とともに拡散燃焼により
燃焼し、約１０００℃程度の燃焼ガス２４を得る。

【００４１】本実施例の効果は、原燃料の減圧装置とし
て静的な機器であるオリフィス６１を用いており、原燃
料の流量と圧力は燃料流量制御回路７４のみで制御され
る。したがって、プラント全体の制御回路の構成が簡略
化されるという利点がある。また、燃料改質器１３で原
燃料４３を部分酸化する際に、ガスタービン９５の排ガ
ス９７を利用しているので、部分酸化に必要な原燃料の
流量が低減され、プラント全体の経済性が向上する。

【００４２】本発明のさらに他の実施例を図４により説
明する。図４は、本実施例の廃棄物発電システムを示す
系統図である。

【００４３】本実施例は、図１を用いて説明した実施例
の変形例であり、本実施例の過熱系統は、重油など沸点
が異なる複数の成分から構成される高温高圧の液体であ
る原燃料４３を燃焼器ノズル６２から噴射させ、減圧沸
騰現象により気化した原燃料４３を空気２３とともに燃
焼させ燃焼ガス２４を発生させる燃焼器１２、燃焼ガス
２４によりごみ焼却ボイラ６で発生した蒸気５を過熱す
る過熱器１０からなっている。

【００４４】この過熱系統における本実施例の特徴的な
構成として、燃料ポンプ５０の下流部分における原燃料
４３の圧力を計測する圧力計６５，熱交換器４４の下流
部分における原燃料４３の温度を計測する温度計８５，
熱交換器４４の下流部分における原燃料４３の流量を計
測する流量計７５，燃料ポンプ５０から送出された原燃
料の一部分を分岐して燃料タンク５２側へ逆流させる燃
料戻り管９２，燃料戻り管９２の流路内を流れる原燃料
の流量を調整する流量調整弁７３，燃焼器１２へ供給さ
れる原燃料４３の流量を調整する流量調整弁６３，圧力
計６５の出力値と基準値との偏差が小さくなる方向に流
量調整弁７３の開度を変化させる燃料圧力制御回路６
４，流量計７５の出力値と基準値との偏差が小さくなる
方向に流量調整弁６３の開度を変化させる燃料流量制御
回路７４，温度計８５の出力値と基準値との偏差が小さ
くなる方向に加熱器６０の熱出力を変化させる燃料温度
制御回路８４，原燃料４３に含まれる不純物等をろ過す
る不純物ろ過装置５１がある。また、過熱器１０で蒸気
５を過熱した燃焼ガス２４は、そのまま煙突３５から大
気中に放出される構成になっている。

【００４５】以下に本実施例に特有の動作を説明する。
燃料タンク５２に貯蔵した重油などの沸点が異なる複数
の成分から構成される液体燃料である原燃料４３は燃料
ポンプ５０によって加圧され、加熱器６０によって、原
燃料４３の構成成分のうち最も沸点温度が高い成分の沸
点を超える温度まで加熱される。原燃料の圧力は、圧力
計６５の出力信号を燃料圧力制御回路６４に入力し、燃
料圧力制御回路６４によって燃料戻り管９２の流量調整
弁７３の開度が制御されることにより調整される。すな
わち、流量調整弁７３を全開とすれば、原燃料の圧力は
燃料タンク５２の圧力と同程度まで低下し、流量調整弁
７３を全閉とすれば、原燃料の圧力は燃料ポンプ５０の
吐出圧力と同程度まで上昇する。原燃料４３を加熱する
温度は、温度計８５の出力値を燃料温度制御回路８４に
入力し、燃料温度制御回路８４によって基準値との偏差
が小さくなる方向に加熱器６０の熱出力を変化させて制
御される。原燃料の流量は、流量計７５の出力信号を入
力した燃料流量制御回路７４によって、流量調整弁６３
の開度を制御して、蒸気５の過熱に必要な流量に調節さ
れる。流量調整弁６３を通過した原燃料は、燃焼器ノズ
ル６２から燃焼器１２内に噴射されるが、減圧装置であ
る流量調整弁６３と燃焼器ノズル６２で圧力が低下する
ことに伴い飽和蒸気温度が低下し、流量調整弁６３の下
流側あるいは燃焼器ノズル６２の出口付近で減圧沸騰し
気化する。燃焼器１２では、気化した原燃料４３とコン
プレッサー等（図示せず）から供給される空気２３とを
拡散燃焼により燃焼し、約１０００℃程度の燃焼ガス２
４を得る。得られた燃焼ガス２４は、過熱器１０に導か
れ、ごみ焼却ボイラ６で発生した約３００℃程度の蒸気
５を過熱する。過熱器１０で蒸気５を過熱した燃焼ガス
２４は、そのまま煙突３５によって大気中に放出され
る。

【００４６】本実施例による効果は、他の実施例と比較
して、燃料改質器や膨張タービン等の付属設備を削除
し、発電プラントの建設費を削減したことである。

【００４７】以上各実施例で説明したように、原燃料を
燃焼器に導く前段に燃料改質器を設置すれば、単位体積
あたりの発熱量が小さくなり、燃焼器における燃焼温度
が抑制されるので、ＮＯｘの発生量が抑制される。

【００４８】又、共沸液体燃料である原燃料を加熱する
熱交換器または加熱器を設置したので、共沸液体の原燃
料を最も沸点温度が高い成分の沸点よりも高温に加熱す
ることが可能である。燃料ポンプを設置して原燃料の流
体圧力を成分のうち最も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和
蒸気圧力以上に加圧するので、原燃料の成分が部分的に
沸騰して不安定な挙動をすることが防止される。これら
の作用の複合により、原燃料を高温高圧の液体の状態で
燃焼器に供給することができる。この原燃料を燃焼器中
に放出すれば、圧力の低下に伴い燃料成分の飽和蒸気温
度も低下し、減圧沸騰現象により原燃料を安定かつ確実
に気化することが可能である。

【００４９】又、液体燃料の流路に不純物ろ過装置を備
えれば、燃料を気化させるノズル等、流路内の目詰まり
等を防止し、過熱系統の性能を維持できる。また、流路
に流量調整弁等の減圧装置を設置すれば、原燃料の流量
が少ない場合でも、流路内の原燃料の圧力を高圧に維持
することが容易である。

【００５０】又、流路内の原燃料の圧力または流量と基
準値とを比較し、基準値との偏差が小さくなる方向に減
圧装置である流量調整弁等の開度を制御する制御回路を
設置することにより、原燃料の圧力または流量を必要な
範囲内に維持することが容易となる。流路内の原燃料の
圧力または流量と基準値とを比較し、基準値との偏差が
小さくなる方向に前記燃料ポンプの出力を制御する制御
回路を設置することにより、原燃料の圧力または流量を
必要な範囲内に維持することが容易となる。

【００５１】又、燃料ポンプの下流側の流路内から流量
調整機構を介して燃料ポンプの上流側の流路内あるいは
燃料貯蔵設備内に連通する戻り配管を備え、原燃料の圧
力または燃焼器側への流量と基準値とを比較し、基準値
との偏差が小さくなる方向に前記流量調整機構を制御す
る流量制御回路を設置することにより、原燃料の圧力ま
たは流量を必要な範囲内に維持することが容易となる。

【００５２】又、原燃料を加熱する熱交換器の加熱側流
体として、蒸気の過熱器より排出される燃焼ガスを利用
した場合には、燃焼ガスの流量調整機構を備え、熱交換
器の内部あるいは下流側における原燃料の温度が、燃料
構成成分のうち最も沸点温度が高い成分の沸点温度以上
となるように流量調整機構を制御する流量制御回路を備
えることにより、原燃料の温度を一定の範囲に維持する
ことが容易となる。原燃料を加熱する熱交換器ではな
く、加熱器を設置した場合には、加熱器の内部あるいは
下流側における原燃料の温度が、燃料構成成分のうち最
も沸点温度が高い成分の沸点温度以上となるように流量
調整機構を制御する流量制御回路を備えることにより、
原燃料の温度を一定の範囲に維持することが容易とな
る。

【００５３】又、過熱器より排出される燃焼ガスを膨張
タービンに導いたのちに、液体燃料を加熱するための熱
交換器の加熱側流体として供給すれば、排熱を利用した
ことによりプラント全体の熱効率が向上する。ガスター
ビンを併設した場合には、ガスタービンの排気ガスを過
熱系統の燃焼器で原燃料とともに燃焼すれば、ガスター
ビンの排熱が過熱系統への熱源として利用でき、プラン
ト全体の熱効率が向上する。

【００５４】

【発明の効果】本発明によれば、重油など沸点が異なる
複数の成分から構成される液体燃料を、液体に維持した
まま加熱することが可能であり、この液体燃料を大気圧
程度の雰囲気で減圧沸騰させることにより液体燃料を安
定して気化させることができる。これを燃料改質器や燃
焼器に適用することで、より信頼性が高い廃棄物発電シ
ステムを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例である廃棄物発電システムを
示す系統図である。

【図２】本発明の他の実施例である廃棄物発電システム
を示す系統図である。

【図３】本発明のさらに他の実施例である廃棄物発電シ
ステムを示す系統図である。

【図４】本発明のさらに他の実施例である廃棄物発電シ
ステムを示す系統図である。

【符号の説明】

１…廃棄物、２…燃焼用空気、３…ごみ焼却炉、４…ご
み燃焼ガス、５…蒸気、６…ごみ焼却ボイラ、７…廃棄
物バンカ、８…押し込みファン、９…ごみ焼却灰、１０
…過熱器、１１…過熱蒸気、１２…燃焼器、１３…燃料
改質器、１４…改質触媒層、１６…水蒸気、１８，２３
…空気、１９…水素含有ガス、２４…燃焼ガス、２５…
蒸気タービン、２６，４１，９６…発電機、２７…復水
器、２８…脱気器、２９…給水ポンプ、３０…電気集塵
機、３１…脱硝装置、３２…ガス水洗装置、３３…ガス
再熱装置、３４…誘引ファン、３５…煙突、３６…給
水、３７，４２，９７…排ガス、４０…膨張タービン、
４３…原燃料、４４…熱交換器、４５…分岐管、５０…
燃料ポンプ、５１，８０…不純物ろ過装置、５２…燃料
タンク、５３…出力制御回路、５４，６５…圧力計、６
０…加熱器、６１，９０…オリフィス、６２…燃焼器ノ
ズル、６３，７３，８３…流量調整弁、６４…燃料圧力
制御回路、７０…改質器ノズル、７４…燃料流量制御回
路、７５…流量計、８４…燃料温度制御回路、８５…温
度計、９１…バイパス排気管、９２…燃料戻り管、９５
…ガスタービン。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者奥沢務茨城県日立市大みか町七丁目２番１号株式会社日立製作所電力・電機開発本部内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】沸点温度が異なる複数の成分から構成され
る共沸液体の成分のうち最も飽和蒸気圧力が高い成分の
飽和蒸気圧力以上に前記共沸液体を加圧する加圧手段
と、前記共沸液体の成分のうち最も沸点温度が高い成分
の沸点温度以上に前記共沸液体を加熱する加熱手段と、
前記加圧手段と加熱手段により加圧，加熱された共沸液
体を共沸液体の成分のうち最も飽和蒸気圧力が低い成分
の飽和蒸気圧力以下に減圧させる減圧手段を備えたこと
を特徴とする共沸液体の気化装置。
【請求項２】沸点温度が異なる複数の成分から構成され
る共沸液体を、該共沸液体の成分のうち最も飽和蒸気圧
力が高い成分の飽和蒸気圧力以上に加圧し、前記共沸液
体の成分のうち最も沸点温度が高い成分の沸点温度以上
に加熱した後、前記共沸液体の成分のうち最も飽和蒸気
圧力が低い成分の飽和蒸気圧力以下となる雰囲気中に導
き気化させることを特徴とする共沸液体の気化方法。
【請求項３】廃棄物を燃焼して得られた第一の燃焼ガス
により蒸気を発生させる焼却系統と、該焼却系統で発生
した蒸気を過熱する過熱系統と、該過熱系統によって過
熱された蒸気によりタービンを駆動して発電する蒸気タ
ービン系統とを備えた廃棄物発電システムにおいて、前
記過熱系統が、沸点温度が異なる複数の成分から構成さ
れ常温常圧では液体である原燃料を空気とともに燃焼し
て第二の燃焼ガスを発生させる燃焼器と、該燃焼器で発
生した第二の燃焼ガスにより前記焼却系統で発生した蒸
気を過熱する過熱器と、前記原燃料の成分のうち最も沸
点温度が高い成分の沸点温度以上に加熱する熱交換器
と、前記原燃料の成分のうち最も飽和蒸気圧力が高い成
分の飽和蒸気圧力以上に昇圧して前記熱交換器に前記原
燃料を供給する燃料ポンプを備えた共沸液体の気化装置
を含むことを特徴とする廃棄物発電システム。
【請求項４】前記熱交換器の加熱側流体が、前記過熱器
から排出された第二の燃焼ガスの排熱を利用するもので
ある請求項３に記載の廃棄物発電システム。
【請求項５】前記熱交換器の下流側の原燃料の流路に、
前記原燃料の減圧装置を配置した請求項３にに記載の廃
棄物発電システム。
【請求項６】前記原燃料の流路に不純物ろ過装置を備え
た請求項３に記載の廃棄物発電システム。
【請求項７】前記熱交換器の下流側の原燃料の流路に、
前記原燃料を水素含有ガスに改質する燃料改質器を備え
た請求項３に記載の廃棄物発電システム。
【請求項８】前記熱交換器の下流側の前記原燃料の流路
に、原燃料と水蒸気との混合ガスを、空気もしくはガス
タービンの排気ガスとともに部分燃焼させて水素含有ガ
スに改質する燃料改質器を備えた請求項３に記載の廃棄
物発電システム。
【請求項９】前記水蒸気が、前記蒸気タービンから抽気
したものである請求項８に記載の廃棄物発電システム。
【請求項１０】前記熱交換器の内部における原燃料の圧
力が、原燃料の成分のうち最も飽和蒸気圧力が高い成分
の飽和蒸気圧力以上のある圧力値となるように、前記燃
料ポンプの出力を制御する燃料圧力制御回路を備えた請
求項３に記載の廃棄物発電システム。
【請求項１１】前記熱交換器の内部における原燃料の圧
力が、原燃料の成分のうち最も飽和蒸気圧力が高い成分
の飽和蒸気圧力以上のある圧力値となるように、前記減
圧装置を制御する燃料圧力制御回路を備えた請求項５に
記載の廃棄物発電システム。
【請求項１２】前記熱交換器の内部における原燃料の流
量が、前記燃焼器で必要とする流量となるように前記燃
料ポンプの出力を制御する燃料流量制御回路を備えた請
求項３に記載の廃棄物発電システム。
【請求項１３】前記熱交換器の内部における原燃料の流
量が、前記燃焼器で必要とする流量となるように前記減
圧装置を制御する燃料流量制御回路を備えた請求項５に
記載の廃棄物発電システム。
【請求項１４】前記燃料ポンプの下流側となる流路に分
岐し流量調整機構を介して燃料ポンプの上流側の流路内
あるいは燃料貯蔵設備内に連通する配管を備え、前記熱
交換器の内部における原燃料の流量が前記燃焼器で必要
とする流量となるように前記流量調整機構を制御する燃
料流量制御回路を備えた請求項３に記載の廃棄物発電シ
ステム。
【請求項１５】前記燃料ポンプの下流側となる流路内か
ら流量調整機構を介して燃料ポンプの上流側の流路内あ
るいは燃料貯蔵設備内に連通する配管を備え、前記熱交
換器の内部における原燃料の圧力が、原燃料の成分のう
ち最も飽和蒸気圧力が高い成分の飽和蒸気圧力以上のあ
る圧力値となるように前記流量調整機構を制御する燃料
圧力制御回路を備えた請求項３に記載の廃棄物発電シス
テム。
【請求項１６】前記熱交換器の加熱側流体の流量調整機
構を備え、前記熱交換器の内部あるいは下流側における
原燃料の温度が、燃料の成分のうち最も沸点温度が高い
成分の沸点温度以上となるように前記流量調整機構を制
御する燃料温度制御回路を備えた請求項３に記載の廃棄
物発電システム。
【請求項１７】前記熱交換器が過熱器で構成されるもの
であって、該過熱器より排出される第二の燃焼ガスは膨
張タービンに導かれるように構成された請求項３に記載
の廃棄物発電システム。
【請求項１８】前記過熱系統の燃焼器が、前記原燃料を
ガスタービンの排気ガスとともに燃焼して第二の燃焼ガ
スを発生させるものである請求項３に記載の廃棄物発電
システム。
【請求項１９】前記熱交換器の加熱側流体が、前記過熱
器より排出される第二の燃焼ガスを膨張タービンに導い
た後に前記熱交換器に供給されるものである請求項４に
記載の廃棄物発電システム。
【請求項２０】前記熱交換器が、加熱器である請求項３
から１８のいずれかに記載の廃棄物発電システム。