JPH108974A - 内燃エンジンのコンロッド過給装置 - Google Patents
内燃エンジンのコンロッド過給装置Info
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- JPH108974A JPH108974A JP16416996A JP16416996A JPH108974A JP H108974 A JPH108974 A JP H108974A JP 16416996 A JP16416996 A JP 16416996A JP 16416996 A JP16416996 A JP 16416996A JP H108974 A JPH108974 A JP H108974A
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- supercharging device
- piston
- internal combustion
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 シリンダボアの大径化を図ることなく、より
充填効率を高めることにより、更なるエンジン出力の向
上を図ることができる内燃エンジンのコンロッド過給装
置を提供すること。 【構成】 上死点付近を除くクランク角度においてクラ
ンク室内にコンロッド５によって区画される吸入室と圧
縮室を形成し、コンロッド５の揺動運動に伴って容積が
増大する吸入室に新気又は混合気を吸入し、容積が減少
する圧縮室の新気又は混合気を圧縮してこれをシリンダ
に供給する内燃エンジンのコンロッド過給装置におい
て、前記コンロッド５の小端部５ａを除く部分５ｂの厚
さｔ2 を小端部５ａの厚さｔ1 よりも厚く（ｔ2 ＞ｔ
1 ）する。本発明によれば、小端部５ａの厚さｔ1 はそ
のまま、即ち、ピストンの外径は変更することなく、コ
ンロッド５が揺動することにより押し退けるクランク室
容積を大きくすることができ、より大きな給気比を確保
して当該コンロッド過給装置の過給性能を高めることが
できる。
充填効率を高めることにより、更なるエンジン出力の向
上を図ることができる内燃エンジンのコンロッド過給装
置を提供すること。 【構成】 上死点付近を除くクランク角度においてクラ
ンク室内にコンロッド５によって区画される吸入室と圧
縮室を形成し、コンロッド５の揺動運動に伴って容積が
増大する吸入室に新気又は混合気を吸入し、容積が減少
する圧縮室の新気又は混合気を圧縮してこれをシリンダ
に供給する内燃エンジンのコンロッド過給装置におい
て、前記コンロッド５の小端部５ａを除く部分５ｂの厚
さｔ2 を小端部５ａの厚さｔ1 よりも厚く（ｔ2 ＞ｔ
1 ）する。本発明によれば、小端部５ａの厚さｔ1 はそ
のまま、即ち、ピストンの外径は変更することなく、コ
ンロッド５が揺動することにより押し退けるクランク室
容積を大きくすることができ、より大きな給気比を確保
して当該コンロッド過給装置の過給性能を高めることが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、クランク室内での
コンロッドの揺動運動によって新気又は混合気を圧縮し
てこれをシリンダに供給する内燃エンジンの過給装置に
関する。
コンロッドの揺動運動によって新気又は混合気を圧縮し
てこれをシリンダに供給する内燃エンジンの過給装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃エンジンの出力向上を目的としたク
ランク室過給装置の１つとして本出願人はコンロッド過
給装置を提案した（例えば、特開平６−９３８６９号公
報参照）。このコンロッド過給装置は、上死点付近を除
くクランク角度においてクランク室内にコンロッドによ
って区画される吸入室と圧縮室を形成し、コンロッドの
揺動運動に伴って容積が増大する吸入室に新気又は混合
気を吸入し、容積が減少する圧縮室の新気又は混合気を
圧縮してこれをシリンダに供給（過給）することによっ
て充填効率を高め、以てエンジン出力の向上を図るもの
である。
ランク室過給装置の１つとして本出願人はコンロッド過
給装置を提案した（例えば、特開平６−９３８６９号公
報参照）。このコンロッド過給装置は、上死点付近を除
くクランク角度においてクランク室内にコンロッドによ
って区画される吸入室と圧縮室を形成し、コンロッドの
揺動運動に伴って容積が増大する吸入室に新気又は混合
気を吸入し、容積が減少する圧縮室の新気又は混合気を
圧縮してこれをシリンダに供給（過給）することによっ
て充填効率を高め、以てエンジン出力の向上を図るもの
である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、本出願人
は、上記コンロッド過給装置において更に充填効率を高
め、以てエンジン出力の更なる向上を図ることが必要で
あると考えた。即ち、充填効率の向上が可能なコンロッ
ド過給装置を搭載したエンジンの出力の更なる向上を図
るためには、シリンダボア径を大きくして排気量を大き
くすることが考えられるが、ピストンが大径化して重量
の増大を招き、慣性力の増大によってエンジン振動が増
大化してしまう。更に、シリンダブロックやシリンダヘ
ッドの大型化を招き、エンジン重量が増大してしまう。
は、上記コンロッド過給装置において更に充填効率を高
め、以てエンジン出力の更なる向上を図ることが必要で
あると考えた。即ち、充填効率の向上が可能なコンロッ
ド過給装置を搭載したエンジンの出力の更なる向上を図
るためには、シリンダボア径を大きくして排気量を大き
くすることが考えられるが、ピストンが大径化して重量
の増大を招き、慣性力の増大によってエンジン振動が増
大化してしまう。更に、シリンダブロックやシリンダヘ
ッドの大型化を招き、エンジン重量が増大してしまう。
【０００４】本発明は上記事情に鑑みてなされたもの
で、その目的とする処は、シリンダボアの大径化を図る
ことなく、より充填効率を高めることにより、更なるエ
ンジン出力の向上を図ることができる内燃エンジンのコ
ンロッド過給装置を提供することにある。
で、その目的とする処は、シリンダボアの大径化を図る
ことなく、より充填効率を高めることにより、更なるエ
ンジン出力の向上を図ることができる内燃エンジンのコ
ンロッド過給装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明は、上死点付近を除くクランク
角度においてクランク室内にコンロッドによって区画さ
れる吸入室と圧縮室を形成し、コンロッドの揺動運動に
伴って容積が増大する吸入室に新気又は混合気を吸入
し、容積が減少する圧縮室の新気又は混合気を圧縮して
これをシリンダに供給する内燃エンジンのコンロッド過
給装置において、前記コンロッドの小端部を除く部分の
厚さを小端部のそれよりも厚くしたことを特徴とする。
め、請求項１記載の発明は、上死点付近を除くクランク
角度においてクランク室内にコンロッドによって区画さ
れる吸入室と圧縮室を形成し、コンロッドの揺動運動に
伴って容積が増大する吸入室に新気又は混合気を吸入
し、容積が減少する圧縮室の新気又は混合気を圧縮して
これをシリンダに供給する内燃エンジンのコンロッド過
給装置において、前記コンロッドの小端部を除く部分の
厚さを小端部のそれよりも厚くしたことを特徴とする。
【０００６】又、請求項２記載の発明は、請求項１記載
の発明において、ピストン底面をコンロッドの揺動方向
に沿う凸状の円弧曲面とするとともに、コンロッドの小
端部を除く部分の段凸部をピストン底面に微小隙間をも
って対向する凹状の円弧曲面状に成形したことを特徴と
する。
の発明において、ピストン底面をコンロッドの揺動方向
に沿う凸状の円弧曲面とするとともに、コンロッドの小
端部を除く部分の段凸部をピストン底面に微小隙間をも
って対向する凹状の円弧曲面状に成形したことを特徴と
する。
【０００７】更に、請求項３記載の発明は、請求項１記
載の発明において、ピストン内部にコンロッドの揺動方
向に沿う凸状の円弧曲面を有する段凹部を形成し、該段
凹部にコンロッドの小端部を除く部分の一部を臨ませる
とともに、その段凸部をピストン内部に形成された前記
段凹部の円弧曲面に微小隙間をもって対向する凹状の円
弧曲面状に成形したことを特徴とする。
載の発明において、ピストン内部にコンロッドの揺動方
向に沿う凸状の円弧曲面を有する段凹部を形成し、該段
凹部にコンロッドの小端部を除く部分の一部を臨ませる
とともに、その段凸部をピストン内部に形成された前記
段凹部の円弧曲面に微小隙間をもって対向する凹状の円
弧曲面状に成形したことを特徴とする。
【０００８】従って、本発明によれば、コンロッドの厚
さを小端部とそれ以外の部分とで異ならせたため、小端
部の厚さはそのまま、即ち、ピストンの外径は変更する
ことなく、コンロッドが揺動することにより押し退ける
クランク室容積を大きくすることができ、より大きな給
気比を確保して当該コンロッド過給装置の過給性能を高
めることができる。
さを小端部とそれ以外の部分とで異ならせたため、小端
部の厚さはそのまま、即ち、ピストンの外径は変更する
ことなく、コンロッドが揺動することにより押し退ける
クランク室容積を大きくすることができ、より大きな給
気比を確保して当該コンロッド過給装置の過給性能を高
めることができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を添付
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
【００１０】＜実施の形態１＞図１は本発明の実施の形
態１に係るコンロッド過給装置を備える内燃エンジンの
縦断面図、図２はコンロッド過給装置の構成を示す同内
燃エンジン要部の断面斜視図、図３は図１のＸ−Ｘ線拡
大断面図、図４はピストンの斜視図、図５はコンロッド
の斜視図、図６はクランク軸の斜視図である。
態１に係るコンロッド過給装置を備える内燃エンジンの
縦断面図、図２はコンロッド過給装置の構成を示す同内
燃エンジン要部の断面斜視図、図３は図１のＸ−Ｘ線拡
大断面図、図４はピストンの斜視図、図５はコンロッド
の斜視図、図６はクランク軸の斜視図である。
【００１１】図１に示す内燃エンジン１は水冷４サイク
ル単気筒エンジン（以下、単にエンジンと略称する）で
あって、これのシリンダボディ２に形成されたシリンダ
ボア３内にはピストン４が上下摺動自在に嵌装されてい
る。そして、このピストン４はコンロッド５を介してク
ランク軸６に連結されており、クランク軸６はクランク
ケース７に形成されたクランク室８に回転自在に収納さ
れている。尚、シリンダボディ２のシリンダボア３の周
囲にはウォータジャケット９が形成されている。
ル単気筒エンジン（以下、単にエンジンと略称する）で
あって、これのシリンダボディ２に形成されたシリンダ
ボア３内にはピストン４が上下摺動自在に嵌装されてい
る。そして、このピストン４はコンロッド５を介してク
ランク軸６に連結されており、クランク軸６はクランク
ケース７に形成されたクランク室８に回転自在に収納さ
れている。尚、シリンダボディ２のシリンダボア３の周
囲にはウォータジャケット９が形成されている。
【００１２】而して、本実施の形態に係るエンジン１は
クランク室８内に本発明に係るコンロッド過給装置を備
えている。ここで、このコンロッド過給装置の構成を図
２乃至図６に基づいて説明する。
クランク室８内に本発明に係るコンロッド過給装置を備
えている。ここで、このコンロッド過給装置の構成を図
２乃至図６に基づいて説明する。
【００１３】コンロッド５は、図３に示すように、その
小端部５ａがピストンピン１０によって前記ピストン４
に連結されているが、ピストン４には、図４に示すよう
に、コンロッド５の小端部５ａを収容して該コンロッド
５の揺動を許容する厚さＴ1の凹部４ａが形成されると
ともに、前記ピストン１０を挿通保持するためのピスト
ンピン孔４ｂが貫設されている。又、ピストン４の底面
４ｃはコンロッド５の揺動方向に沿う凸状の円弧曲面を
構成している。つまり、この底面４ｃはピストンピン孔
４ｂを中心とする半径ｒの円弧曲面状に成形されてい
る。
小端部５ａがピストンピン１０によって前記ピストン４
に連結されているが、ピストン４には、図４に示すよう
に、コンロッド５の小端部５ａを収容して該コンロッド
５の揺動を許容する厚さＴ1の凹部４ａが形成されると
ともに、前記ピストン１０を挿通保持するためのピスト
ンピン孔４ｂが貫設されている。又、ピストン４の底面
４ｃはコンロッド５の揺動方向に沿う凸状の円弧曲面を
構成している。つまり、この底面４ｃはピストンピン孔
４ｂを中心とする半径ｒの円弧曲面状に成形されてい
る。
【００１４】ところで、コンロッド５の小端部４ａ（正
確には、ピストン４の凹部４ａに入り込む部分）は、図
５に示すように、その厚さが前記ピストン４に形成され
た凹部４ａの厚さＴ1 よりも微小クリアランスｃ1 だけ
小さい値ｔ1 （＝Ｔ1 −ｃ1）に設定されており、この
小端部５ａを除く部分５ｂはその厚さｔ2 が小端部５ａ
の厚さよりも厚く（ｔ2 ＞ｔ1 ）設定されている。従っ
て、図５に示すように、コンロッド５の小端部５ａとそ
れ以外の部分５ｂとの境には段凸部５ｃが表裏両面にそ
れぞれ形成されているが、この段凸部５ｃはピストン４
の円弧曲面状の底面４ｃに微小クリアランスＣ3 （図３
参照）をもって対向する凹状の円弧曲面を構成してい
る。尚、図５に示すように、この段凸部５ｃは小端部５
ａに形成されたピストンピン孔５ｄを中心とする半径Ｒ
（＝ｒ＋ｃ3 ）の円弧曲面に成形されている。
確には、ピストン４の凹部４ａに入り込む部分）は、図
５に示すように、その厚さが前記ピストン４に形成され
た凹部４ａの厚さＴ1 よりも微小クリアランスｃ1 だけ
小さい値ｔ1 （＝Ｔ1 −ｃ1）に設定されており、この
小端部５ａを除く部分５ｂはその厚さｔ2 が小端部５ａ
の厚さよりも厚く（ｔ2 ＞ｔ1 ）設定されている。従っ
て、図５に示すように、コンロッド５の小端部５ａとそ
れ以外の部分５ｂとの境には段凸部５ｃが表裏両面にそ
れぞれ形成されているが、この段凸部５ｃはピストン４
の円弧曲面状の底面４ｃに微小クリアランスＣ3 （図３
参照）をもって対向する凹状の円弧曲面を構成してい
る。尚、図５に示すように、この段凸部５ｃは小端部５
ａに形成されたピストンピン孔５ｄを中心とする半径Ｒ
（＝ｒ＋ｃ3 ）の円弧曲面に成形されている。
【００１５】他方、図５に示すように、コンロッド５の
厚さｔ2 （＞ｔ1 ）の大端部にはクランクピン孔５ｅが
形成されており、この大端部はクランクピン１１によっ
て図６に示す前記クランク軸６の相対向する２枚の円板
状クランクウェブ６ａの間に連結されている。ここで、
両クランクウェブ６ａの間の距離Ｔ2 はコンロッド５の
大端部を含む部分５ｂの厚さｔ2 よりも微小クリアラン
スｃ2 分だけ大きく設定されている（Ｔ2 ＝ｔ2 ＋ｃ
2 ）。尚、図６に示すクランク軸６において、６ｂはク
ランクジャーナル部である。
厚さｔ2 （＞ｔ1 ）の大端部にはクランクピン孔５ｅが
形成されており、この大端部はクランクピン１１によっ
て図６に示す前記クランク軸６の相対向する２枚の円板
状クランクウェブ６ａの間に連結されている。ここで、
両クランクウェブ６ａの間の距離Ｔ2 はコンロッド５の
大端部を含む部分５ｂの厚さｔ2 よりも微小クリアラン
スｃ2 分だけ大きく設定されている（Ｔ2 ＝ｔ2 ＋ｃ
2 ）。尚、図６に示すクランク軸６において、６ｂはク
ランクジャーナル部である。
【００１６】而して、図２に示すように、クランクケー
ス７には、クランク軸６の前記クランクウェブ６ａの外
周に沿う円筒曲面状の内周壁７ａが形成され、シリンダ
ボディ２にはコンロッド５との干渉を避けるための切欠
面２ａが形成されており、内周壁７ａに沿ってコンロッ
ド５の大端部が微小クリアランスをもって移動すること
によって後述のように所要のポンピング作用がなされ
る。
ス７には、クランク軸６の前記クランクウェブ６ａの外
周に沿う円筒曲面状の内周壁７ａが形成され、シリンダ
ボディ２にはコンロッド５との干渉を避けるための切欠
面２ａが形成されており、内周壁７ａに沿ってコンロッ
ド５の大端部が微小クリアランスをもって移動すること
によって後述のように所要のポンピング作用がなされ
る。
【００１７】ところで、シリンダボディ２には、前記ク
ランクウェブ６ａと同一平面を成す凹部側壁２ｂ（図２
には一方のみ示す）が形成されており、該凹部側壁２ｂ
とクランクウェブ６ａとはコンロッド５の一側面（図２
では下面）に微小クリアランスをもって対向している。
従って、クランクケース７内には、同一平面を成すクラ
ンクウェブ６ａと凹部側壁２ｂ（これらは図２の上下方
向に各一対ずつ形成される）、内周壁７ａ、切欠面２ａ
及びピストン４によって区画される容積可変の前記クラ
ンク室８（図１参照）が形成される。
ランクウェブ６ａと同一平面を成す凹部側壁２ｂ（図２
には一方のみ示す）が形成されており、該凹部側壁２ｂ
とクランクウェブ６ａとはコンロッド５の一側面（図２
では下面）に微小クリアランスをもって対向している。
従って、クランクケース７内には、同一平面を成すクラ
ンクウェブ６ａと凹部側壁２ｂ（これらは図２の上下方
向に各一対ずつ形成される）、内周壁７ａ、切欠面２ａ
及びピストン４によって区画される容積可変の前記クラ
ンク室８（図１参照）が形成される。
【００１８】而して、本発明に係るコンロッド過給装置
は、上死点付近を除くクランク角度においてコンロッド
５の大端部が図１に示すように前記内周壁７ａに沿って
移動しているときにはクランク室８をコンロッド５によ
って吸入室Ａと圧縮室Ｂとに区画し、コンロッド５の揺
動運動に伴って容積が増大する吸入室Ａに混合気を吸収
し、容積が減少する圧縮室Ｂ内の混合気を圧縮する一種
の容積型圧縮機を構成するものであって、クランク室８
には吸入室Ａに開口する吸入通路１２と圧縮室Ｂに開口
する吐出通路１３が形成されている。そして、クランク
ケース７の吐出通路１３部分には、圧縮室Ｂで圧縮され
た混合気の圧縮室Ｂ外への吐出のみを許容するリード弁
１４が設けられている。
は、上死点付近を除くクランク角度においてコンロッド
５の大端部が図１に示すように前記内周壁７ａに沿って
移動しているときにはクランク室８をコンロッド５によ
って吸入室Ａと圧縮室Ｂとに区画し、コンロッド５の揺
動運動に伴って容積が増大する吸入室Ａに混合気を吸収
し、容積が減少する圧縮室Ｂ内の混合気を圧縮する一種
の容積型圧縮機を構成するものであって、クランク室８
には吸入室Ａに開口する吸入通路１２と圧縮室Ｂに開口
する吐出通路１３が形成されている。そして、クランク
ケース７の吐出通路１３部分には、圧縮室Ｂで圧縮され
た混合気の圧縮室Ｂ外への吐出のみを許容するリード弁
１４が設けられている。
【００１９】一方、図１に示すように、前記シリンダボ
ディ２に被着されたシリンダヘッド１５には吸気通路１
６と排気通路１７が形成されており、これらの吸気通路
１６と排気通路１７の燃焼室Ｓへの開口部である吸気ポ
ートと排気ポートが吸気バルブ１８と排気バルブ１９に
よってそれぞれ適当なタイミングで開閉されることによ
ってシリンダボア３内で所要のガス交換がなされる。
尚、吸気バルブ１８と排気バルブ１９はカム軸２０に一
体に形成されたカムによって駆動されるタペット２１，
２２によってそれぞれ開閉動作せしめられる。
ディ２に被着されたシリンダヘッド１５には吸気通路１
６と排気通路１７が形成されており、これらの吸気通路
１６と排気通路１７の燃焼室Ｓへの開口部である吸気ポ
ートと排気ポートが吸気バルブ１８と排気バルブ１９に
よってそれぞれ適当なタイミングで開閉されることによ
ってシリンダボア３内で所要のガス交換がなされる。
尚、吸気バルブ１８と排気バルブ１９はカム軸２０に一
体に形成されたカムによって駆動されるタペット２１，
２２によってそれぞれ開閉動作せしめられる。
【００２０】ところで、クランクケース７に形成された
前記吸入通路１２には吸入管２３の一端が接続されてお
り、該吸入管２３の他端は不図示のエアクリーナに接続
され、同吸入管２３の途中には不図示のキャブレタが設
けられている。又、クランクケース７に形成された前記
吐出通路１３とシリンダヘッド１５に形成された前記吸
気通路１６とは蓄圧室を兼ねる加圧吸入管２４によって
接続されている。そして、シリンダヘッド１５に形成さ
れた排気通路１７には不図示の排気管が接続されてい
る。
前記吸入通路１２には吸入管２３の一端が接続されてお
り、該吸入管２３の他端は不図示のエアクリーナに接続
され、同吸入管２３の途中には不図示のキャブレタが設
けられている。又、クランクケース７に形成された前記
吐出通路１３とシリンダヘッド１５に形成された前記吸
気通路１６とは蓄圧室を兼ねる加圧吸入管２４によって
接続されている。そして、シリンダヘッド１５に形成さ
れた排気通路１７には不図示の排気管が接続されてい
る。
【００２１】次に、本発明に係るコンロッド過給装置の
作用を説明する。
作用を説明する。
【００２２】エンジン１が駆動されてコンロッド５がク
ランク室８内で揺動し、前述のように上死点付近を除く
クランク角度においてコンロッド５がクランクケース７
の内周壁７ａに沿って移動するときにはクランク室８は
図１に示すように吸入室Ａと圧縮室Ｂとに区画され、コ
ンロッド５の揺動運動に伴って容積が増大する吸入室Ａ
に発生する負圧に引かれて混合気が吸入管２３及び吸入
通路１２を通ってクランク室８内の吸入室Ａに導入され
る。
ランク室８内で揺動し、前述のように上死点付近を除く
クランク角度においてコンロッド５がクランクケース７
の内周壁７ａに沿って移動するときにはクランク室８は
図１に示すように吸入室Ａと圧縮室Ｂとに区画され、コ
ンロッド５の揺動運動に伴って容積が増大する吸入室Ａ
に発生する負圧に引かれて混合気が吸入管２３及び吸入
通路１２を通ってクランク室８内の吸入室Ａに導入され
る。
【００２３】他方、コンロッド５の揺動運動に伴って容
積が減少する圧縮室Ｂにおいては混合気が圧縮され、該
圧縮室Ｂにおいて加圧されて圧力が高くなった混合気は
リード弁１４を通過して加圧吸入管２４に蓄えられる。
そして、吸入行程において吸気バルブ１８が開くと、加
圧吸入管２４内の高圧の混合気が吸気通路１６からシリ
ンダボア３内に供給（過給）される。
積が減少する圧縮室Ｂにおいては混合気が圧縮され、該
圧縮室Ｂにおいて加圧されて圧力が高くなった混合気は
リード弁１４を通過して加圧吸入管２４に蓄えられる。
そして、吸入行程において吸気バルブ１８が開くと、加
圧吸入管２４内の高圧の混合気が吸気通路１６からシリ
ンダボア３内に供給（過給）される。
【００２４】而して、上述のようにシリンダボア３内に
供給（過給）された混合気は、その後の圧縮行程におい
て圧縮された後に燃焼室Ｓでの燃焼に供され、この燃焼
によって発生した熱エネルギの一部がクランク軸６の回
転動力として取り出される。尚、混合気の燃焼によって
シリンダボア３内に生じた排気ガスは、排気行程におい
て排気バルブ１９が開くと排気通路１７及び不図示の排
気管を通って大気中に排出される。
供給（過給）された混合気は、その後の圧縮行程におい
て圧縮された後に燃焼室Ｓでの燃焼に供され、この燃焼
によって発生した熱エネルギの一部がクランク軸６の回
転動力として取り出される。尚、混合気の燃焼によって
シリンダボア３内に生じた排気ガスは、排気行程におい
て排気バルブ１９が開くと排気通路１７及び不図示の排
気管を通って大気中に排出される。
【００２５】以上のように、本実施の形態に係るエンジ
ン１においては、混合気が本発明に係るコンロッド過給
装置によってクランク室８内で圧縮されてシリンダボア
３内に過給させるため、混合気の充填効率が高められて
出力向上が図られるが、コンロッド過給装置において
は、前述のようにコンロッド５の厚さを小端部５ａとそ
れ以外の部分５ｂとで異ならせたため、小端部５ａを除
く部分５ｂの厚さｔ2 を厚くでき、これに伴ってコンロ
ッド５が揺動することにより押し退けるクランク室８内
の容積を拡大することが可能となる。この結果、大きな
給気比を確保してコンロッド過給装置の過給性能を高め
ることができ、これによってエンジン１の出力を更に高
めることが可能となる。
ン１においては、混合気が本発明に係るコンロッド過給
装置によってクランク室８内で圧縮されてシリンダボア
３内に過給させるため、混合気の充填効率が高められて
出力向上が図られるが、コンロッド過給装置において
は、前述のようにコンロッド５の厚さを小端部５ａとそ
れ以外の部分５ｂとで異ならせたため、小端部５ａを除
く部分５ｂの厚さｔ2 を厚くでき、これに伴ってコンロ
ッド５が揺動することにより押し退けるクランク室８内
の容積を拡大することが可能となる。この結果、大きな
給気比を確保してコンロッド過給装置の過給性能を高め
ることができ、これによってエンジン１の出力を更に高
めることが可能となる。
【００２６】＜実施の形態２＞次に、本発明の実施の形
態２を図７乃至図９に基づいて説明する。尚、図７は本
発明の実施の形態２に係るコンロッド過給装置を示すピ
ストンとコンロッド小端部との連結部分の正面図、図８
は図７のＹ−Ｙ線断面図、図９はピストンとコンロッド
小端部の破断分解斜視図であり、これらの図においては
図２乃至図６において示したと同一要素には同一符号を
付している。
態２を図７乃至図９に基づいて説明する。尚、図７は本
発明の実施の形態２に係るコンロッド過給装置を示すピ
ストンとコンロッド小端部との連結部分の正面図、図８
は図７のＹ−Ｙ線断面図、図９はピストンとコンロッド
小端部の破断分解斜視図であり、これらの図においては
図２乃至図６において示したと同一要素には同一符号を
付している。
【００２７】本実施の形態においても、コンロッド５の
小端部５ａを除く部分５ｂの厚さｔ2 を小端部５ａの厚
さｔ1 よりも厚く（ｔ2 ＜ｔ1 ）設定しているが、厚さ
ｔ2の部分５ｂの一部をピストン４内に臨ませている。
小端部５ａを除く部分５ｂの厚さｔ2 を小端部５ａの厚
さｔ1 よりも厚く（ｔ2 ＜ｔ1 ）設定しているが、厚さ
ｔ2の部分５ｂの一部をピストン４内に臨ませている。
【００２８】即ち、ピストン４内に形成される凹部４ａ
の両側壁の一部に略扇形の段凹部４ｄを形成し、該段凹
部４ｄにはコンロッド５の揺動方向に沿う半径ｒ（図９
参照）の凸状の円弧曲面４ｅを形成する。
の両側壁の一部に略扇形の段凹部４ｄを形成し、該段凹
部４ｄにはコンロッド５の揺動方向に沿う半径ｒ（図９
参照）の凸状の円弧曲面４ｅを形成する。
【００２９】他方、コンロッド５の小端部５ａを除く厚
さｔ2 の部分５ｂの一部を図７及び図８に示すようにピ
ストン４に形成された前記段凹部４ｄに臨ませ、該部分
５ｂの段凸部５ｃをピストン４の段凹部４ｄの円弧曲面
４ｅに微小クリアランスｃ3をもって対向する凹状の円
弧曲面状に成形している。尚、この段凸部５ｃはコンロ
ッド５の小端部５ａに形成されたピストンピン孔５ｄを
中心とする半径Ｒ（＝ｒ＋ｃ3 ）の円弧曲面に成形され
ている。
さｔ2 の部分５ｂの一部を図７及び図８に示すようにピ
ストン４に形成された前記段凹部４ｄに臨ませ、該部分
５ｂの段凸部５ｃをピストン４の段凹部４ｄの円弧曲面
４ｅに微小クリアランスｃ3をもって対向する凹状の円
弧曲面状に成形している。尚、この段凸部５ｃはコンロ
ッド５の小端部５ａに形成されたピストンピン孔５ｄを
中心とする半径Ｒ（＝ｒ＋ｃ3 ）の円弧曲面に成形され
ている。
【００３０】而して、本実施の形態においても、コンロ
ッド５の小端部５ａを除く部分５ｂの厚さｔ2 を小端部
５ａの厚さｔ1 よりも厚く（ｔ2 ＜ｔ1 ）したため、実
施の形態１と同様の効果が得られる。
ッド５の小端部５ａを除く部分５ｂの厚さｔ2 を小端部
５ａの厚さｔ1 よりも厚く（ｔ2 ＜ｔ1 ）したため、実
施の形態１と同様の効果が得られる。
【００３１】尚、以上の実施の形態１及び２において、
エンジン１の出力が向上することにより、コンロッド５
に作用する爆発圧縮力が増大するため、コンロッド５の
小端部５ａの断面積を増大するようその厚みを大きくす
る必要はある。しかし、あくまで強度アップのための分
のみであり、コンロッド５の全体の厚みを大きくする場
合のように、シリンダボア３が大きく大径化することは
ない。
エンジン１の出力が向上することにより、コンロッド５
に作用する爆発圧縮力が増大するため、コンロッド５の
小端部５ａの断面積を増大するようその厚みを大きくす
る必要はある。しかし、あくまで強度アップのための分
のみであり、コンロッド５の全体の厚みを大きくする場
合のように、シリンダボア３が大きく大径化することは
ない。
【００３２】ところで、以上は本発明を特に４サイクル
単気筒エンジンに適用した場合について述べたが、本発
明は４サイクル多気筒エンジン及び２サイクルエンジン
に対しても同様に適用可能であることは勿論である。
単気筒エンジンに適用した場合について述べたが、本発
明は４サイクル多気筒エンジン及び２サイクルエンジン
に対しても同様に適用可能であることは勿論である。
【００３３】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
よれば、上死点付近を除くクランク角度においてクラン
ク室内にコンロッドによって区画される吸入室と圧縮室
を形成し、コンロッドの揺動運動に伴って容積が増大す
る吸入室に新気又は混合気を吸入し、容積が減少する圧
縮室の新気又は混合気を圧縮してこれをシリンダに供給
する内燃エンジンのコンロッド過給装置において、前記
コンロッドの小端部を除く部分の厚さを小端部のそれよ
りも厚くしたため、ピストン径を大きくしなくても、コ
ンロッドが押し退ける排気容積を増やして大きな給気比
を確保することができ、当該コンロッド過給装置の過給
性能を高めることができるという効果が得られる。
よれば、上死点付近を除くクランク角度においてクラン
ク室内にコンロッドによって区画される吸入室と圧縮室
を形成し、コンロッドの揺動運動に伴って容積が増大す
る吸入室に新気又は混合気を吸入し、容積が減少する圧
縮室の新気又は混合気を圧縮してこれをシリンダに供給
する内燃エンジンのコンロッド過給装置において、前記
コンロッドの小端部を除く部分の厚さを小端部のそれよ
りも厚くしたため、ピストン径を大きくしなくても、コ
ンロッドが押し退ける排気容積を増やして大きな給気比
を確保することができ、当該コンロッド過給装置の過給
性能を高めることができるという効果が得られる。
【図１】本発明の実施の形態１に係るコンロッド過給装
置を備える内燃エンジンの縦断面図である。
置を備える内燃エンジンの縦断面図である。
【図２】本発明の実施の形態１に係るコンロッド過給装
置の構成を示す内燃エンジン要部の断面斜視図である。
置の構成を示す内燃エンジン要部の断面斜視図である。
【図３】図１のＸ−Ｘ線拡大断面図である。
【図４】本発明の実施の形態１に係るコンロッド過給装
置を備える内燃エンジンのピストンの斜視図である。
置を備える内燃エンジンのピストンの斜視図である。
【図５】本発明の実施の形態１に係るコンロッド過給装
置を備える内燃エンジンのコンロッドの斜視図である。
置を備える内燃エンジンのコンロッドの斜視図である。
【図６】本発明の実施の形態１に係るコンロッド過給装
置を備える内燃エンジンのクランク軸の斜視図である。
置を備える内燃エンジンのクランク軸の斜視図である。
【図７】本発明の実施の形態２に係るコンロッド過給装
置を示すピストンとコンロッド小端部との連結部分の正
面図である。
置を示すピストンとコンロッド小端部との連結部分の正
面図である。
【図８】図７のＹ−Ｙ線断面図である。
【図９】本発明の実施の形態２に係るコンロッド過給装
置を示すピストンとコンロッド小端部の破断分解斜視図
である。
置を示すピストンとコンロッド小端部の破断分解斜視図
である。
１ 内燃エンジン ３ シリンダボア（シリンダ） ４ ピストン ４ｃ ピストン底面 ４ｄ ピストンの段凹部 ４ｅ ピストンの段凹部の円弧曲面 ５ コンロッド ５ａ コンロッドの小端部 ５ｂ コンロッドの小端部を除く部分 ５ｃ コンロッドの段凸部 ８ クランク室 Ａ 吸入室 Ｂ 圧縮室
Claims (3)
- 【請求項１】 上死点付近を除くクランク角度において
クランク室内にコンロッドによって区画される吸入室と
圧縮室を形成し、コンロッドの揺動運動に伴って容積が
増大する吸入室に新気又は混合気を吸入し、容積が減少
する圧縮室の新気又は混合気を圧縮してこれをシリンダ
に供給する内燃エンジンのコンロッド過給装置におい
て、 前記コンロッドの小端部を除く部分の厚さを小端部のそ
れよりも厚くしたことを特徴とする内燃エンジンのコン
ロッド過給装置。 - 【請求項２】 ピストン底面をコンロッドの揺動方向に
沿う凸状の円弧曲面とするとともに、コンロッドの小端
部を除く部分の段凸部をピストン底面に微小隙間をもっ
て対向する凹状の円弧曲面状に成形したことを特徴とす
る請求項１記載の内燃エンジンのコンロッド過給装置。 - 【請求項３】 ピストン内部にコンロッドの揺動方向に
沿う凸状の円弧曲面を有する段凹部を形成し、該段凹部
にコンロッドの小端部を除く部分の一部を臨ませるとと
もに、その段凸部をピストン内部に形成された前記段凹
部の円弧曲面に微小隙間をもって対向する凹状の円弧曲
面状に成形したことを特徴とする請求項１記載の内燃エ
ンジンのコンロッド過給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16416996A JPH108974A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | 内燃エンジンのコンロッド過給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16416996A JPH108974A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | 内燃エンジンのコンロッド過給装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH108974A true JPH108974A (ja) | 1998-01-13 |
Family
ID=15788047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16416996A Pending JPH108974A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | 内燃エンジンのコンロッド過給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH108974A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4777269A (en) * | 1986-04-30 | 1988-10-11 | European Atomic Energy Community | 7-Phenylacetic acid-4-alkyl-coumarinyl amides useful in fluorometric determination of the activity of hydrolases |
| US7247067B2 (en) | 2003-06-12 | 2007-07-24 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha Co., Ltd. | Intake manifold for small watercraft |
| US7343906B2 (en) | 2004-06-16 | 2008-03-18 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha | Water jet propulsion boat |
| US7404293B2 (en) | 2004-07-22 | 2008-07-29 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha | Intake system for supercharged engine |
| US7458369B2 (en) | 2004-09-14 | 2008-12-02 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha | Supercharger lubrication structure |
| US7458868B2 (en) | 2005-08-29 | 2008-12-02 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha | Small planing boat |
-
1996
- 1996-06-25 JP JP16416996A patent/JPH108974A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4777269A (en) * | 1986-04-30 | 1988-10-11 | European Atomic Energy Community | 7-Phenylacetic acid-4-alkyl-coumarinyl amides useful in fluorometric determination of the activity of hydrolases |
| US7247067B2 (en) | 2003-06-12 | 2007-07-24 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha Co., Ltd. | Intake manifold for small watercraft |
| US7343906B2 (en) | 2004-06-16 | 2008-03-18 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha | Water jet propulsion boat |
| US7404293B2 (en) | 2004-07-22 | 2008-07-29 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha | Intake system for supercharged engine |
| US7458369B2 (en) | 2004-09-14 | 2008-12-02 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha | Supercharger lubrication structure |
| US7458868B2 (en) | 2005-08-29 | 2008-12-02 | Yamaha Marine Kabushiki Kaisha | Small planing boat |
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