JPH1096032A - ドアインパクトビーム用熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
ドアインパクトビーム用熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH1096032A JPH1096032A JP27149196A JP27149196A JPH1096032A JP H1096032 A JPH1096032 A JP H1096032A JP 27149196 A JP27149196 A JP 27149196A JP 27149196 A JP27149196 A JP 27149196A JP H1096032 A JPH1096032 A JP H1096032A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- hot
- strength
- impact beam
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 35
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 12
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 5
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 3
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- -1 Carbon nitrides Chemical class 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 加工性，特に伸びフランジ性，引張強さ，熱
延製造安定性及び鋼板形状に優れたインパクトビーム用
熱延板を得る。 【解決手段】 Ｃ：０．１５〜０．３０％，Ｓｉ：０．
５％以下，Ｍｎ：１．０〜２．５％，Ｐ：０．０２５％
以下，Ｓ：０．０１％以下，Ｃｒ：０．５〜１．５％，
Ｍｏ：０．１〜０．５％，Ｂ：０．０００５〜０．００
５０％，Ｔｉ：０．０１〜０．０５％，Ｎ：０．０１０
％以下及びＡｌ：０．０２０〜０．０８０％を含み、次
式を満足する組成をもつ鋼を８００〜９５０℃の温度域
で仕上げ熱延した後、３５０〜５５０℃で巻き取る。 Ｘ＝１０［％Ｃ］＋２．０［％Ｍｎ］＋２．５［％Ｃｒ］ ＋３．５［％Ｍｏ］＋５０［％Ｂ］ ・・・・（１）
延製造安定性及び鋼板形状に優れたインパクトビーム用
熱延板を得る。 【解決手段】 Ｃ：０．１５〜０．３０％，Ｓｉ：０．
５％以下，Ｍｎ：１．０〜２．５％，Ｐ：０．０２５％
以下，Ｓ：０．０１％以下，Ｃｒ：０．５〜１．５％，
Ｍｏ：０．１〜０．５％，Ｂ：０．０００５〜０．００
５０％，Ｔｉ：０．０１〜０．０５％，Ｎ：０．０１０
％以下及びＡｌ：０．０２０〜０．０８０％を含み、次
式を満足する組成をもつ鋼を８００〜９５０℃の温度域
で仕上げ熱延した後、３５０〜５５０℃で巻き取る。 Ｘ＝１０［％Ｃ］＋２．０［％Ｍｎ］＋２．５［％Ｃｒ］ ＋３．５［％Ｍｏ］＋５０［％Ｂ］ ・・・・（１）
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、９８０Ｎ／ｍｍ2 以上
の強度と良好な加工性をもつと共に熱延製造安定性に優
れたドアインパクトビーム用熱延鋼板を製造する方法に
関する。
の強度と良好な加工性をもつと共に熱延製造安定性に優
れたドアインパクトビーム用熱延鋼板を製造する方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車、特に乗用車については、安全対
策の強化に対する要求が年々高くなってきている。これ
ら要求の一つとして、側面衝突時の衝撃を吸収するた
め、サイドドアにインパクトビーム等の補強部品を装着
することが採用され始めている。インパクトビーム用材
料は、特開平７−１２４７５８号公報，特開平７−１２
６７５０号公報，特開平７−２７８７４８号公報，特開
平８−７３９３８号公報等で紹介されているように、電
縫鋼管を焼入れ処理又は連続高周波焼入れすることによ
り製造されている。また、特開平４−３４６６２４号公
報，特開平４−３６５８１４号公報，特開平７−３４１
３６号公報，特公平８−３０２１２号公報で紹介されて
いるように、連続焼鈍設備で熱処理により冷延鋼板を高
強度化して電縫鋼管にする方法もインパクトビーム用材
料の製造に採用されている。
策の強化に対する要求が年々高くなってきている。これ
ら要求の一つとして、側面衝突時の衝撃を吸収するた
め、サイドドアにインパクトビーム等の補強部品を装着
することが採用され始めている。インパクトビーム用材
料は、特開平７−１２４７５８号公報，特開平７−１２
６７５０号公報，特開平７−２７８７４８号公報，特開
平８−７３９３８号公報等で紹介されているように、電
縫鋼管を焼入れ処理又は連続高周波焼入れすることによ
り製造されている。また、特開平４−３４６６２４号公
報，特開平４−３６５８１４号公報，特開平７−３４１
３６号公報，特公平８−３０２１２号公報で紹介されて
いるように、連続焼鈍設備で熱処理により冷延鋼板を高
強度化して電縫鋼管にする方法もインパクトビーム用材
料の製造に採用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】電縫鋼管を焼入れして
インパクトビーム用材料を製造する方法は、熱延→冷間
圧延→鋼管加工→溶接→高周波焼入れと多数の工程を経
たり、鋼管加工後の長尺パイプをバッチ焼入れする工程
を経る。何れも、製造工程が複雑になることから、コス
ト高になることが避けられない。しかも、得られたパイ
プは、鋼板を成形して製造されたブラケットを接合した
上で車体に取り付けられる。すなわち、パイプをインパ
クトビームとして使用するためには、ブラケットの作製
及びその溶接工程が必要となり、更にコストを上昇させ
る原因となる。他方、冷延鋼板を熱処理により９８０Ｎ
／ｍｍ2 以上に高強度化してインパクトビームを製造す
る方法では、熱延鋼板を冷間圧延した後、水焼入れタイ
プの連続焼鈍設備を使用した熱処理が施される。すなわ
ち、冷間圧延，連続焼鈍炉による熱処理が必要なことか
ら、熱延鋼板に比較してコスト高になることが避けられ
ない。
インパクトビーム用材料を製造する方法は、熱延→冷間
圧延→鋼管加工→溶接→高周波焼入れと多数の工程を経
たり、鋼管加工後の長尺パイプをバッチ焼入れする工程
を経る。何れも、製造工程が複雑になることから、コス
ト高になることが避けられない。しかも、得られたパイ
プは、鋼板を成形して製造されたブラケットを接合した
上で車体に取り付けられる。すなわち、パイプをインパ
クトビームとして使用するためには、ブラケットの作製
及びその溶接工程が必要となり、更にコストを上昇させ
る原因となる。他方、冷延鋼板を熱処理により９８０Ｎ
／ｍｍ2 以上に高強度化してインパクトビームを製造す
る方法では、熱延鋼板を冷間圧延した後、水焼入れタイ
プの連続焼鈍設備を使用した熱処理が施される。すなわ
ち、冷間圧延，連続焼鈍炉による熱処理が必要なことか
ら、熱延鋼板に比較してコスト高になることが避けられ
ない。
【０００４】このようなことから、より製造コストを低
減する方法として、強度が９８０Ｎ／ｍｍ2 を超える鋼
板を熱延で作り込むことが考えられる。しかし、熱延鋼
板で９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強度を得ようとすると、熱
延の際の製造安定性、すなわち冷却速度ムラや巻取り温
度ムラに起因した材質変動やインパクトビームへの成形
加工を考慮した局部変形、すなわち伸びフランジ性が問
題となる。本発明は、このような問題を解消すべく案出
されたものであり、鋼材の成分・組成と熱処理条件との
間の特定された組合せを採用することにより、強度と成
形加工性の相反する特性を両立させると共に、歩留りす
なわち製造コストに直接つながる熱延製造安定性に優れ
たドアインパクトビーム用熱延鋼板を製造することを目
的とする。
減する方法として、強度が９８０Ｎ／ｍｍ2 を超える鋼
板を熱延で作り込むことが考えられる。しかし、熱延鋼
板で９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強度を得ようとすると、熱
延の際の製造安定性、すなわち冷却速度ムラや巻取り温
度ムラに起因した材質変動やインパクトビームへの成形
加工を考慮した局部変形、すなわち伸びフランジ性が問
題となる。本発明は、このような問題を解消すべく案出
されたものであり、鋼材の成分・組成と熱処理条件との
間の特定された組合せを採用することにより、強度と成
形加工性の相反する特性を両立させると共に、歩留りす
なわち製造コストに直接つながる熱延製造安定性に優れ
たドアインパクトビーム用熱延鋼板を製造することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、Ｃ：０．１５〜０．３０重量
％，Ｓｉ：０．５重量％以下，Ｍｎ：１．０〜２．５重
量％，Ｐ：０．０２５重量％以下，Ｓ：０．０１重量％
以下，Ｃｒ：０．５〜１．５重量％，Ｍｏ：０．１〜
０．５重量％，Ｂ：０．０００５〜０．００５０重量
％，Ｔｉ：０．０１〜０．０５重量％，Ｎ：０．０１０
重量％以下及びＡｌ：０．０２０〜０．０８０重量％を
含み、次式（１）で定義されるＸ値が６．５以上となる
組成をもつ鋼を８００〜９５０℃の温度域で仕上げ熱延
した後、３５０〜５５０℃で巻き取ることを特徴とす
る。 Ｘ＝１０［％Ｃ］＋２．０［％Ｍｎ］＋２．５［％Ｃｒ］ ＋３．５［％Ｍｏ］＋５０［％Ｂ］ ・・・・（１）
の目的を達成するため、Ｃ：０．１５〜０．３０重量
％，Ｓｉ：０．５重量％以下，Ｍｎ：１．０〜２．５重
量％，Ｐ：０．０２５重量％以下，Ｓ：０．０１重量％
以下，Ｃｒ：０．５〜１．５重量％，Ｍｏ：０．１〜
０．５重量％，Ｂ：０．０００５〜０．００５０重量
％，Ｔｉ：０．０１〜０．０５重量％，Ｎ：０．０１０
重量％以下及びＡｌ：０．０２０〜０．０８０重量％を
含み、次式（１）で定義されるＸ値が６．５以上となる
組成をもつ鋼を８００〜９５０℃の温度域で仕上げ熱延
した後、３５０〜５５０℃で巻き取ることを特徴とす
る。 Ｘ＝１０［％Ｃ］＋２．０［％Ｍｎ］＋２．５［％Ｃｒ］ ＋３．５［％Ｍｏ］＋５０［％Ｂ］ ・・・・（１）
【０００６】
【作用】本発明者等は、要求特性を満足したドアインパ
クトビーム用材料を開発するため、合金元素，熱延条件
と強度，延性，伸びフランジ性の関係や機械的性質に及
ぼす熱延条件の影響について、数多くの実験を行った。
その結果、本発明で規定した特定成分の鋼を８００〜９
５０℃の仕上げ温度で熱延した後、３５０〜５５０℃の
巻取り温度で巻き取るとき、冷却速度に拘らず９８０Ｎ
／ｍｍ2 以上の強度及び良好な加工性をもち、熱延製造
安定性に優れたドアインパクトビーム用熱延鋼板が製造
されることを見い出した。本発明で規定した成分系にお
いては、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｂ等を効果的に鋼に含ませ
ることで、フェライトやパーライト変態を遅滞させるこ
とができる。そのため、仕上げ熱延後の冷却速度が遅い
場合や冷却速度が変動しても、フェライト，パーライ
ト，更には上部ベイナイトの高温生成物が生成しないた
めに、熱延鋼板の機械的性質の変動を小さくすることが
可能である。その結果、強度と成形加工性の相反する特
性が両立すると共に、熱延製造安定性が改善され、要求
特性を満足するインパクトビーム用材料が高歩留りで製
造される。
クトビーム用材料を開発するため、合金元素，熱延条件
と強度，延性，伸びフランジ性の関係や機械的性質に及
ぼす熱延条件の影響について、数多くの実験を行った。
その結果、本発明で規定した特定成分の鋼を８００〜９
５０℃の仕上げ温度で熱延した後、３５０〜５５０℃の
巻取り温度で巻き取るとき、冷却速度に拘らず９８０Ｎ
／ｍｍ2 以上の強度及び良好な加工性をもち、熱延製造
安定性に優れたドアインパクトビーム用熱延鋼板が製造
されることを見い出した。本発明で規定した成分系にお
いては、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｂ等を効果的に鋼に含ませ
ることで、フェライトやパーライト変態を遅滞させるこ
とができる。そのため、仕上げ熱延後の冷却速度が遅い
場合や冷却速度が変動しても、フェライト，パーライ
ト，更には上部ベイナイトの高温生成物が生成しないた
めに、熱延鋼板の機械的性質の変動を小さくすることが
可能である。その結果、強度と成形加工性の相反する特
性が両立すると共に、熱延製造安定性が改善され、要求
特性を満足するインパクトビーム用材料が高歩留りで製
造される。
【０００７】以下、本発明で規定した合金成分，熱処理
条件等を説明する。 Ｃ：０．１５〜０．３０重量％ インパクトビームとして要求される強度を得るために必
要な合金元素であり、Ｃ含有量が０．１５重量％未満で
は必要な９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強度が得られない。し
かし、０．３０重量％を超えるＣ含有量では、靭性が低
下する。過剰なＣ含有は、ブラケットと車体との溶接性
劣化を引き起こす原因にもなる。また、Ｃ含有量の増加
に伴って、熱間圧延における冷却速度と巻取り温度ムラ
に起因した材質変動が顕著になる。その結果、製造した
製品の歩留りが低下し、製造コストを上昇させることに
なる。 Ｓｉ：０．５重量％以下 Ｓｉが多量に含まれると溶接性が劣化し、スケール疵も
発生し易くなる。また、熱延板の表面品質を低下させ、
靭性を阻害する悪影響もみられる。したがって、本発明
では、Ｓｉ含有量の上限を０．５重量％に規制した。
条件等を説明する。 Ｃ：０．１５〜０．３０重量％ インパクトビームとして要求される強度を得るために必
要な合金元素であり、Ｃ含有量が０．１５重量％未満で
は必要な９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強度が得られない。し
かし、０．３０重量％を超えるＣ含有量では、靭性が低
下する。過剰なＣ含有は、ブラケットと車体との溶接性
劣化を引き起こす原因にもなる。また、Ｃ含有量の増加
に伴って、熱間圧延における冷却速度と巻取り温度ムラ
に起因した材質変動が顕著になる。その結果、製造した
製品の歩留りが低下し、製造コストを上昇させることに
なる。 Ｓｉ：０．５重量％以下 Ｓｉが多量に含まれると溶接性が劣化し、スケール疵も
発生し易くなる。また、熱延板の表面品質を低下させ、
靭性を阻害する悪影響もみられる。したがって、本発明
では、Ｓｉ含有量の上限を０．５重量％に規制した。
【０００８】Ｍｎ：１．０〜２．５重量％ 鋼板の焼入れ性を高め、強靭化を図る上で重要な合金元
素である。Ｍｎは、熱延における冷却中にフェライト変
態を抑制し、極めて遅い冷却速度でもベイナイト主体の
組織にする作用を呈する。しかし、Ｍｎ含有量が１．０
重量％未満では、熱延における冷却中に上部ベイナイト
等の高温生成物が生成し、強度が不足する。しかも、熱
延における冷却速度及び巻取り温度依存性が大きくな
り、材質変動が大きくなって歩留り低下を招く。逆に、
２．５重量％を超える多量のＭｎが含まれると、強度上
昇効果や焼入れ性が飽和し、却って溶接性や靭性が劣化
する。 Ｐ：０．０２５重量％以下 靭性を劣化させる元素であり、Ｐ含有量が０．０２５重
量％を超えると著しく靭性が劣化する。
素である。Ｍｎは、熱延における冷却中にフェライト変
態を抑制し、極めて遅い冷却速度でもベイナイト主体の
組織にする作用を呈する。しかし、Ｍｎ含有量が１．０
重量％未満では、熱延における冷却中に上部ベイナイト
等の高温生成物が生成し、強度が不足する。しかも、熱
延における冷却速度及び巻取り温度依存性が大きくな
り、材質変動が大きくなって歩留り低下を招く。逆に、
２．５重量％を超える多量のＭｎが含まれると、強度上
昇効果や焼入れ性が飽和し、却って溶接性や靭性が劣化
する。 Ｐ：０．０２５重量％以下 靭性を劣化させる元素であり、Ｐ含有量が０．０２５重
量％を超えると著しく靭性が劣化する。
【０００９】Ｓ：０．０１重量％以下 本発明のような高強度鋼管の加工性、特に伸びフランジ
性に大きな影響を及ぼす元素である。また、ＭｎＳ系の
介在物を形成し、加工性、特に伸びフランジ性を阻害す
る。そのため、本発明では、Ｓ含有量を０．０１重量％
以下，好ましくは０．００３重量％以下に規制した。 Ｃｒ：０．５〜１．５重量％ 強度及び焼入れ性を改善する上で有効な合金元素であ
る。Ｃｒ含有量が０．５重量％に満たないと、強度不足
になるばかりか、冷却速度依存性が大きくなり、熱延に
おける機械的性質の安定性が劣化する。しかし、１．５
重量％を超える多量のＣｒが含まれると、溶接性や溶接
熱影響部の靭性が著しく劣化する。
性に大きな影響を及ぼす元素である。また、ＭｎＳ系の
介在物を形成し、加工性、特に伸びフランジ性を阻害す
る。そのため、本発明では、Ｓ含有量を０．０１重量％
以下，好ましくは０．００３重量％以下に規制した。 Ｃｒ：０．５〜１．５重量％ 強度及び焼入れ性を改善する上で有効な合金元素であ
る。Ｃｒ含有量が０．５重量％に満たないと、強度不足
になるばかりか、冷却速度依存性が大きくなり、熱延に
おける機械的性質の安定性が劣化する。しかし、１．５
重量％を超える多量のＣｒが含まれると、溶接性や溶接
熱影響部の靭性が著しく劣化する。
【００１０】Ｍｏ：０．１〜０．５重量％ 強度及び焼入れ性の向上に有効な合金元素であり、また
９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度を熱延で安定して得るた
めには必須の合金成分である。Ｍｏ含有量が０．１重量
％未満では、強度不足になると共に、冷却速度依存性が
大きくなり熱延における機械的性質の安定性が劣化す
る。他方、０．５重量％を超える多量のＭｏを含ませて
も、強度や焼入れ性の更なる向上が望めず、却って高価
なＭｏを多量に消費することから経済的に不利となる。 Ｂ：０．０００５〜０．００５０重量％ 極く微量の添加で鋼材の焼入れ性を大幅に向上させると
共に、粒界の歪みエネルギーを低下させ、粒界を強化す
る作用を呈し、靭性の低下防止に有効な合金元素であ
る。また、９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度を熱延で安定
して得るためには、必須の合金成分である。このような
作用は、０．０００５重量％以上のＢ含有で顕著にな
る。しかし、Ｂ含有量が０．００５０重量％を超えて
も、Ｂ添加による効果が飽和し、逆に靭性が劣化する。
９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度を熱延で安定して得るた
めには必須の合金成分である。Ｍｏ含有量が０．１重量
％未満では、強度不足になると共に、冷却速度依存性が
大きくなり熱延における機械的性質の安定性が劣化す
る。他方、０．５重量％を超える多量のＭｏを含ませて
も、強度や焼入れ性の更なる向上が望めず、却って高価
なＭｏを多量に消費することから経済的に不利となる。 Ｂ：０．０００５〜０．００５０重量％ 極く微量の添加で鋼材の焼入れ性を大幅に向上させると
共に、粒界の歪みエネルギーを低下させ、粒界を強化す
る作用を呈し、靭性の低下防止に有効な合金元素であ
る。また、９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度を熱延で安定
して得るためには、必須の合金成分である。このような
作用は、０．０００５重量％以上のＢ含有で顕著にな
る。しかし、Ｂ含有量が０．００５０重量％を超えて
も、Ｂ添加による効果が飽和し、逆に靭性が劣化する。
【００１１】Ｔｉ：０．０１〜０．０５重量％ 熱延において固溶しにくい炭窒化物を形成し、結晶粒の
粗大化を防止する作用を呈する。また、鋼材に固溶して
いるＮを窒化物として固定する上でも重要な合金成分で
ある。すなわち、Ｎの固定に消費されるＢ量が抑えら
れ、Ｂによる焼入れ改善作用が効率よく発揮される。こ
のような作用は、０．０１重量％以上のＴｉ含有で顕著
になる。しかし、０．０５重量％を超える多量のＴｉが
含まれると、粗大な窒化物が形成され、靭性が劣化す
る。 Ｎ：０．０１０重量％以下 Ｔｉと結合してＴｉＮを生成し、鋼材を高強度化し、結
晶粒を微細化させる作用を呈する。このような作用は、
０．００２０重量％以上のＮ含有量で顕著になる。しか
し、０．０１０重量％を超える多量のＮが含まれると、
溶接性が劣化するばかりでなく、過剰のＮがＢと結合し
てＢの焼入れ性向上作用を低減させる。 Ａｌ：０．０２０〜０．０８０重量％ 溶鋼の脱酸剤として添加される元素であり、０．０２０
重量％以上が必要である。しかし、Ａｌ含有量が０．０
８０重量％を超えると、鋼の清浄度が損なわれると共
に、表面疵が発生し易くなる。
粗大化を防止する作用を呈する。また、鋼材に固溶して
いるＮを窒化物として固定する上でも重要な合金成分で
ある。すなわち、Ｎの固定に消費されるＢ量が抑えら
れ、Ｂによる焼入れ改善作用が効率よく発揮される。こ
のような作用は、０．０１重量％以上のＴｉ含有で顕著
になる。しかし、０．０５重量％を超える多量のＴｉが
含まれると、粗大な窒化物が形成され、靭性が劣化す
る。 Ｎ：０．０１０重量％以下 Ｔｉと結合してＴｉＮを生成し、鋼材を高強度化し、結
晶粒を微細化させる作用を呈する。このような作用は、
０．００２０重量％以上のＮ含有量で顕著になる。しか
し、０．０１０重量％を超える多量のＮが含まれると、
溶接性が劣化するばかりでなく、過剰のＮがＢと結合し
てＢの焼入れ性向上作用を低減させる。 Ａｌ：０．０２０〜０．０８０重量％ 溶鋼の脱酸剤として添加される元素であり、０．０２０
重量％以上が必要である。しかし、Ａｌ含有量が０．０
８０重量％を超えると、鋼の清浄度が損なわれると共
に、表面疵が発生し易くなる。
【００１２】更に、前述した成分範囲に加えて、式
（１）で定義されるＸ値が６．５以上となる条件下で各
合金成分を複合添加するとき、強度及び熱延製造安定性
が向上する。式（１）で定義されるＸ値は、本発明者等
による多数の実験結果から見い出されたものであり、Ｘ
≧６．５で９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強度をもち熱延製造
安定性に優れた熱延鋼板が製造される。
（１）で定義されるＸ値が６．５以上となる条件下で各
合金成分を複合添加するとき、強度及び熱延製造安定性
が向上する。式（１）で定義されるＸ値は、本発明者等
による多数の実験結果から見い出されたものであり、Ｘ
≧６．５で９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強度をもち熱延製造
安定性に優れた熱延鋼板が製造される。
【００１３】熱間圧延の仕上げ温度：８００〜９５０℃ 熱間圧延では、仕上げ温度８００〜９５０℃の温度域で
仕上げ熱延する。仕上げ温度が８００℃に達しないと、
変形抵抗が増大し、鋼板の絞り込み等，通板性に支障を
来す。また、低い仕上げ温度では２相域圧延となり、加
工フェライトが生成し易くなる。他方、仕上げ温度が９
５０℃を超えると、熱延組織が粗大化し、加工性が劣化
すると共に熱延における冷却歪みが増大して鋼板の形状
が劣化し、熱延における水乗りや冷却ムラが発生し易く
なる。その結果、機械的性質の安定性が損なわれる。 巻取り温度：３５０〜５５０℃ 熱延後の鋼帯は、３５０〜５５０℃の温度域で巻き取ら
れる。巻取り温度が３５０℃未満では、強度上昇が著し
くなり、熱延条件の変動によって基体的性質の安定性が
損なわれる。また、過度に低い巻取り温度は、冷却歪み
を発生させ、鋼板に形状不良を引き起こす原因となる。
逆に５５０℃を超える巻取り温度では、９８０Ｎ／ｍｍ
2 以上の強度が得られない。加えて、ベイナイトやマル
テンサイトの外に、パーライトが粒界に生成するため、
伸びフランジ性が劣化する。
仕上げ熱延する。仕上げ温度が８００℃に達しないと、
変形抵抗が増大し、鋼板の絞り込み等，通板性に支障を
来す。また、低い仕上げ温度では２相域圧延となり、加
工フェライトが生成し易くなる。他方、仕上げ温度が９
５０℃を超えると、熱延組織が粗大化し、加工性が劣化
すると共に熱延における冷却歪みが増大して鋼板の形状
が劣化し、熱延における水乗りや冷却ムラが発生し易く
なる。その結果、機械的性質の安定性が損なわれる。 巻取り温度：３５０〜５５０℃ 熱延後の鋼帯は、３５０〜５５０℃の温度域で巻き取ら
れる。巻取り温度が３５０℃未満では、強度上昇が著し
くなり、熱延条件の変動によって基体的性質の安定性が
損なわれる。また、過度に低い巻取り温度は、冷却歪み
を発生させ、鋼板に形状不良を引き起こす原因となる。
逆に５５０℃を超える巻取り温度では、９８０Ｎ／ｍｍ
2 以上の強度が得られない。加えて、ベイナイトやマル
テンサイトの外に、パーライトが粒界に生成するため、
伸びフランジ性が劣化する。
【００１４】
【実施例】表１に示した組成をもつ各種鋼を転炉で出鋼
し、連続鋳造によりスラブを製造した。
し、連続鋳造によりスラブを製造した。
【００１５】
【００１６】得られた連鋳スラブを表２に示した種々の
条件下で熱間圧延し、板厚２．０ｍｍの熱延板を製造し
た。熱延に際し、巻取り温度を中央値に対して±３０℃
の範囲でコイル内で変化させた。次いで、スキンパス，
酸洗後、切り板として材質安定性を調査した。巻取り温
度の中央値の機械的性質として、引張強さ，全伸び及び
切欠き引張り伸びを測定した。切欠き引張り伸びは、Ｊ
ＩＳ ５号試験片の平行部に２ｍｍのＶノッチを入れ、
標点間距離を５ｍｍとしてその伸び率を求めた値であ
り、伸びフランジ性を評価できる指標である。表２で
は、切欠き引張り伸びが１５％以上の場合を伸びフラン
ジ性が良好（○），１５％未満を不良（×）として評価
した。熱延板の材質安定性は、巻取り温度差±３０℃で
変化した部分の引張強さを調査し、その変動幅で調査し
た。表２では、引張強さの変動幅が１００Ｎ／ｍｍ2未
満のものを材質安定性が良好（○），１００Ｎ／ｍｍ2
以上のものを材質安定性不良（×）として評価した。ま
た、鋼板形状についても、目視観察で良，不良を評価し
た。
条件下で熱間圧延し、板厚２．０ｍｍの熱延板を製造し
た。熱延に際し、巻取り温度を中央値に対して±３０℃
の範囲でコイル内で変化させた。次いで、スキンパス，
酸洗後、切り板として材質安定性を調査した。巻取り温
度の中央値の機械的性質として、引張強さ，全伸び及び
切欠き引張り伸びを測定した。切欠き引張り伸びは、Ｊ
ＩＳ ５号試験片の平行部に２ｍｍのＶノッチを入れ、
標点間距離を５ｍｍとしてその伸び率を求めた値であ
り、伸びフランジ性を評価できる指標である。表２で
は、切欠き引張り伸びが１５％以上の場合を伸びフラン
ジ性が良好（○），１５％未満を不良（×）として評価
した。熱延板の材質安定性は、巻取り温度差±３０℃で
変化した部分の引張強さを調査し、その変動幅で調査し
た。表２では、引張強さの変動幅が１００Ｎ／ｍｍ2未
満のものを材質安定性が良好（○），１００Ｎ／ｍｍ2
以上のものを材質安定性不良（×）として評価した。ま
た、鋼板形状についても、目視観察で良，不良を評価し
た。
【００１７】表２の評価結果にみられるように、組成，
Ｘ値及び熱延条件が本発明で規定した範囲にある試験番
号２，３，５〜８，９，１１，１３〜１５は、何れも９
８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強度を示し、しかも１５％以上の
伸びフランジ性を示している。また、加工性が良好であ
ると共に、引張強さの変動幅が１００Ｎ／ｍｍ2 未満と
極めて小さく、熱延製造安定性及び鋼板形状に優れてい
ることが確認される。他方、熱延条件が本発明で規定し
た範囲を外れる試験番号１，４，１０，１２は、切欠き
引張り伸び，引張強さの変動幅，鋼板形状の何れか一つ
又は複数の点で劣っている。組成が本発明で規定した範
囲を外れる試験番号１６〜２５も、同様に切欠き引張り
伸び，引張強さの変動幅，鋼板形状の何れか一つ又は複
数の点で劣っている。このことから、組成及び熱延条件
の特定された組み合わせにより、始めて加工性，特に伸
びフランジ性，引張強さ，熱延製造安定性及び鋼板形状
に優れた熱延板が得られることが判る。
Ｘ値及び熱延条件が本発明で規定した範囲にある試験番
号２，３，５〜８，９，１１，１３〜１５は、何れも９
８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強度を示し、しかも１５％以上の
伸びフランジ性を示している。また、加工性が良好であ
ると共に、引張強さの変動幅が１００Ｎ／ｍｍ2 未満と
極めて小さく、熱延製造安定性及び鋼板形状に優れてい
ることが確認される。他方、熱延条件が本発明で規定し
た範囲を外れる試験番号１，４，１０，１２は、切欠き
引張り伸び，引張強さの変動幅，鋼板形状の何れか一つ
又は複数の点で劣っている。組成が本発明で規定した範
囲を外れる試験番号１６〜２５も、同様に切欠き引張り
伸び，引張強さの変動幅，鋼板形状の何れか一つ又は複
数の点で劣っている。このことから、組成及び熱延条件
の特定された組み合わせにより、始めて加工性，特に伸
びフランジ性，引張強さ，熱延製造安定性及び鋼板形状
に優れた熱延板が得られることが判る。
【００１８】
【００１９】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、特定された組成をもつ鋼材を特定条件下で熱延する
ことにより、加工性，特に伸びフランジ性，引張強さ，
熱延製造安定性及び鋼板形状に優れた熱延板を製造して
いる。このようにして得られた熱延板は、インパクトビ
ームへ容易に成形加工でき、９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強
度をもつ安価なインパクトビーム用鋼板として使用され
る。
は、特定された組成をもつ鋼材を特定条件下で熱延する
ことにより、加工性，特に伸びフランジ性，引張強さ，
熱延製造安定性及び鋼板形状に優れた熱延板を製造して
いる。このようにして得られた熱延板は、インパクトビ
ームへ容易に成形加工でき、９８０Ｎ／ｍｍ2 以上の強
度をもつ安価なインパクトビーム用鋼板として使用され
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋月 誠 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１５〜０．３０重量％，Ｓｉ：
０．５重量％以下，Ｍｎ：１．０〜２．５重量％，Ｐ：
０．０２５重量％以下，Ｓ：０．０１重量％以下，Ｃ
ｒ：０．５〜１．５重量％，Ｍｏ：０．１〜０．５重量
％，Ｂ：０．０００５〜０．００５０重量％，Ｔｉ：
０．０１〜０．０５重量％，Ｎ：０．０１０重量％以下
及びＡｌ：０．０２０〜０．０８０重量％を含み、式
（１）で定義されるＸ値が６．５以上となる組成をもつ
鋼を８００〜９５０℃の温度域で仕上げ熱延した後、３
５０〜５５０℃で巻き取ることを特徴とする熱延製造安
定性に優れた強度９８０Ｎ／ｍｍ2 以上のドアインパク
トビーム用熱延鋼板の製造方法。 Ｘ＝１０［％Ｃ］＋２．０［％Ｍｎ］＋２．５［％Ｃｒ］ ＋３．５［％Ｍｏ］＋５０［％Ｂ］ ・・・・（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27149196A JP3836195B2 (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | ドアインパクトビーム用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27149196A JP3836195B2 (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | ドアインパクトビーム用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1096032A true JPH1096032A (ja) | 1998-04-14 |
| JP3836195B2 JP3836195B2 (ja) | 2006-10-18 |
Family
ID=17500799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27149196A Expired - Fee Related JP3836195B2 (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | ドアインパクトビーム用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3836195B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004315927A (ja) * | 2003-04-18 | 2004-11-11 | Nippon Steel Corp | 高温成形後硬化能に優れた熱間成形加工用鋼板およびその使用方法 |
| EP1966404A4 (en) * | 2005-12-26 | 2009-01-14 | Posco | UNBALANCED STEEL SHEET WITH SUPERIOR FORMABILITY AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
-
1996
- 1996-09-20 JP JP27149196A patent/JP3836195B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004315927A (ja) * | 2003-04-18 | 2004-11-11 | Nippon Steel Corp | 高温成形後硬化能に優れた熱間成形加工用鋼板およびその使用方法 |
| EP1966404A4 (en) * | 2005-12-26 | 2009-01-14 | Posco | UNBALANCED STEEL SHEET WITH SUPERIOR FORMABILITY AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| JP2009521607A (ja) * | 2005-12-26 | 2009-06-04 | ポスコ | 成形性に優れた高炭素鋼板及びその製造方法 |
| US8197616B2 (en) | 2005-12-26 | 2012-06-12 | Posco | Manufacturing method of carbon steel sheet superior in formability |
| US8685181B2 (en) | 2005-12-26 | 2014-04-01 | Posco | Manufacturing method of carbon steel sheet superior in formability |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3836195B2 (ja) | 2006-10-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5582274B2 (ja) | 冷延鋼鈑、電気亜鉛系めっき冷延鋼板、溶融亜鉛めっき冷延鋼板、合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板、及び、それらの製造方法 | |
| JP4265545B2 (ja) | 歪時効硬化特性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| CN110621794B (zh) | 具有优异延展性和可拉伸翻边性的高强度钢片 | |
| JP3610883B2 (ja) | 曲げ性に優れる高張力鋼板の製造方法 | |
| US11591667B2 (en) | High-strength steel sheet having excellent impact resistant property and method for manufacturing thereof | |
| JP4280078B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及びめっき鋼板、加工性に優れた鋼管、並びに、それらの製造方法 | |
| CN113166893A (zh) | 耐久性优异的高强度钢材及其制造方法 | |
| JP7656229B2 (ja) | 冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH10130776A (ja) | 高延性型高張力冷延鋼板 | |
| JPH06145894A (ja) | 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP5845837B2 (ja) | 剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP2521553B2 (ja) | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP5402869B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH06145891A (ja) | 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2025143414A (ja) | 熱的安定性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JP4772431B2 (ja) | 伸びと穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造方法 | |
| JP4171281B2 (ja) | 加工性に優れた鋼板及びその製造方法 | |
| JP4622187B2 (ja) | 歪時効硬化特性に優れるとともに室温時効劣化のない冷延鋼板および冷延めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
| JP4367205B2 (ja) | 鋼板の歪時効処理方法および高強度構造部材の製造方法 | |
| JP3959934B2 (ja) | 歪時効硬化特性、耐衝撃特性および加工性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4788291B2 (ja) | 伸びフランジ成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4214330B2 (ja) | 成形性および焼入れ性にすぐれた鋼板とその製造方法 | |
| JP5071125B2 (ja) | 角筒絞り成形性と形状凍結性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法ならびに製品形状に優れた自動車用部品 | |
| JP3836195B2 (ja) | ドアインパクトビーム用熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2004225131A (ja) | 加工性に優れた高強度鋼管とその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20041224 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060620 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060628 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060725 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060726 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100804 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 4 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100804 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 5 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110804 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120804 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |