JPH11102796A - 放電灯点灯装置 - Google Patents
放電灯点灯装置Info
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- JPH11102796A JPH11102796A JP26055897A JP26055897A JPH11102796A JP H11102796 A JPH11102796 A JP H11102796A JP 26055897 A JP26055897 A JP 26055897A JP 26055897 A JP26055897 A JP 26055897A JP H11102796 A JPH11102796 A JP H11102796A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】交流電源を整流平滑して得た直流電圧の昇圧を
低減した放電灯点灯装置を提供する。 【解決手段】電力変換回路１０は、交流電源Ｖｓを整流
平滑して得られた平滑コンデンサＣ1 の直流電圧を高周
波電圧に変換して負荷回路１1 ，１2 に供給し、放電灯
Ｌａ1 ，Ｌａ2 を高周波点灯させる。電力変換回路１０
は、先ず一方の放電灯Ｌａ1 を所定時間先行予熱してか
ら、動作周波数を変化させて放電灯Ｌａ 1 を始動させ
る。その後、電力変換回路１０は動作周波数を変化させ
て、残りの放電灯Ｌａ2 を所定時間先行予熱し、さらに
動作周波数を変化させて放電灯Ｌａ 2 を始動させる。こ
こで、放電灯始動時には１灯分の負荷に流れる共振電流
に応じた入力電流が引き込まれるので、２灯を同時に始
動させる場合に比べて直流電圧が昇圧するのを低減でき
る。
低減した放電灯点灯装置を提供する。 【解決手段】電力変換回路１０は、交流電源Ｖｓを整流
平滑して得られた平滑コンデンサＣ1 の直流電圧を高周
波電圧に変換して負荷回路１1 ，１2 に供給し、放電灯
Ｌａ1 ，Ｌａ2 を高周波点灯させる。電力変換回路１０
は、先ず一方の放電灯Ｌａ1 を所定時間先行予熱してか
ら、動作周波数を変化させて放電灯Ｌａ 1 を始動させ
る。その後、電力変換回路１０は動作周波数を変化させ
て、残りの放電灯Ｌａ2 を所定時間先行予熱し、さらに
動作周波数を変化させて放電灯Ｌａ 2 を始動させる。こ
こで、放電灯始動時には１灯分の負荷に流れる共振電流
に応じた入力電流が引き込まれるので、２灯を同時に始
動させる場合に比べて直流電圧が昇圧するのを低減でき
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、交流電源を整流平
滑して得られた直流電圧を高周波電圧に変換して放電灯
に供給する放電灯点灯装置に関するものである。
滑して得られた直流電圧を高周波電圧に変換して放電灯
に供給する放電灯点灯装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】この種の放電灯点灯装置としては、図１
２に示す回路構成を有するものがあった。この放電灯点
灯装置では、トランスＴ2 、コンデンサＣ2 ，Ｃ3 より
なるフィルタ回路ＬＰＦと、フィルタ回路ＬＰＦを介し
て入力された交流電源Ｖｓを全波整流する全波整流器Ｄ
Ｂと、全波整流器ＤＢの直流出力端子間にダイオードＤ
1を介して接続された平滑コンデンサＣ1 と、ダイオー
ドＤ1 と並列に接続されたコンデンサＣ4 と、平滑コン
デンサＣ1 の両端間に接続された高周波で交互にオン・
オフするＭＯＳ型電界効果トランジスタ（以下、ＭＯＳ
ＦＥＴと略す）Ｑ1，Ｑ2 の直列回路と、一次巻線ｎ1
の一端が全波整流器ＤＢ及びダイオードＤ1の接続点に
接続されたトランスＴ1 と、一端がトランスＴ1 の一次
巻線ｎ1 の他端に接続されるとともに、他端がＭＯＳＦ
ＥＴＱ1 ，Ｑ2 の接続点に接続されたコンデンサＣ
5 と、トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 に接続された２組の
負荷回路１ 1 ，１2 とから電力変換回路１０が構成され
る。
２に示す回路構成を有するものがあった。この放電灯点
灯装置では、トランスＴ2 、コンデンサＣ2 ，Ｃ3 より
なるフィルタ回路ＬＰＦと、フィルタ回路ＬＰＦを介し
て入力された交流電源Ｖｓを全波整流する全波整流器Ｄ
Ｂと、全波整流器ＤＢの直流出力端子間にダイオードＤ
1を介して接続された平滑コンデンサＣ1 と、ダイオー
ドＤ1 と並列に接続されたコンデンサＣ4 と、平滑コン
デンサＣ1 の両端間に接続された高周波で交互にオン・
オフするＭＯＳ型電界効果トランジスタ（以下、ＭＯＳ
ＦＥＴと略す）Ｑ1，Ｑ2 の直列回路と、一次巻線ｎ1
の一端が全波整流器ＤＢ及びダイオードＤ1の接続点に
接続されたトランスＴ1 と、一端がトランスＴ1 の一次
巻線ｎ1 の他端に接続されるとともに、他端がＭＯＳＦ
ＥＴＱ1 ，Ｑ2 の接続点に接続されたコンデンサＣ
5 と、トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 に接続された２組の
負荷回路１ 1 ，１2 とから電力変換回路１０が構成され
る。
【０００３】ここで、負荷回路１1 は、トランスＴ1 の
二次巻線ｎ2 にインダクタＬ1 を介して両フィラメント
の電源側端子が接続された例えば蛍光灯よりなる放電灯
Ｌａ 1 と、放電灯Ｌａ1 の両フィラメントの非電源側端
子間に接続されたコンデンサＣ6 とから構成され、負荷
回路１2 は、トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 にインダクタ
Ｌ2 を介して両フィラメントの電源側端子が接続された
例えば蛍光灯よりなる放電灯Ｌａ2 と、放電灯Ｌａ2 の
両フィラメントの非電源側端子間に接続されたコンデン
サＣ7 とから構成される。
二次巻線ｎ2 にインダクタＬ1 を介して両フィラメント
の電源側端子が接続された例えば蛍光灯よりなる放電灯
Ｌａ 1 と、放電灯Ｌａ1 の両フィラメントの非電源側端
子間に接続されたコンデンサＣ6 とから構成され、負荷
回路１2 は、トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 にインダクタ
Ｌ2 を介して両フィラメントの電源側端子が接続された
例えば蛍光灯よりなる放電灯Ｌａ2 と、放電灯Ｌａ2 の
両フィラメントの非電源側端子間に接続されたコンデン
サＣ7 とから構成される。
【０００４】この回路の動作について以下に簡単に説明
する。この回路では、ＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 、インダ
クタＬ1 ，Ｌ2 、コンデンサＣ5 ，Ｃ6 ，Ｃ7 及び放電
灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 からハーフブリッジインバータ回路が
構成され、ＭＯＳＦＥＴＱ1，Ｑ2 が図示しない制御回
路により高周波で交互にオン・オフされ、平滑コンデン
サＣ1 によって平滑された直流電圧を高周波の交流電圧
に変換して、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を高周波点灯させて
いる。ここで、負荷回路１1 では、コンデンサＣ6 及び
インダクタＬ1 から共振回路２1 が構成され、負荷回路
１2 では、コンデンサＣ7 及びインダクタＬ2 から共振
回路２2 が構成される。また、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 は
夫々放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の予熱電流通電経路を構成し
ている。尚、コンデンサＣ5 は直流成分カット用の結合
コンデンサである。
する。この回路では、ＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 、インダ
クタＬ1 ，Ｌ2 、コンデンサＣ5 ，Ｃ6 ，Ｃ7 及び放電
灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 からハーフブリッジインバータ回路が
構成され、ＭＯＳＦＥＴＱ1，Ｑ2 が図示しない制御回
路により高周波で交互にオン・オフされ、平滑コンデン
サＣ1 によって平滑された直流電圧を高周波の交流電圧
に変換して、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を高周波点灯させて
いる。ここで、負荷回路１1 では、コンデンサＣ6 及び
インダクタＬ1 から共振回路２1 が構成され、負荷回路
１2 では、コンデンサＣ7 及びインダクタＬ2 から共振
回路２2 が構成される。また、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 は
夫々放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の予熱電流通電経路を構成し
ている。尚、コンデンサＣ5 は直流成分カット用の結合
コンデンサである。
【０００５】この回路では、ＭＯＳＦＥＴＱ2 がオン
（ＭＯＳＦＥＴＱ1 がオフ）すると、コンデンサＣ1 か
らコンデンサＣ4 →トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →コン
デンサＣ5 →ＭＯＳＦＥＴＱ2 →コンデンサＣ1 の経路
で電流が流れ、コンデンサＣ4が充電される。ここで、
全波整流器ＤＢの出力電圧を｜Ｖin｜、平滑コンデンサ
Ｃ1 の両端電圧をＶC1、コンデンサＣ4 の両端電圧をＶ
C4とし、｜Ｖin｜＞ＶC1−ＶC4の関係が成立すると、全
波整流器ＤＢからトランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →コンデ
ンサＣ5 →ＭＯＳＦＥＴＱ2 →全波整流器ＤＢの経路で
入力電流ＩINが流れる。次に、ＭＯＳＦＥＴＱ1 がオン
（ＭＯＳＦＥＴＱ2 がオフ）すると、コンデンサＣ4 が
放電して、コンデンサＣ4 からＭＯＳＦＥＴＱ1 →コン
デンサＣ5→トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →コンデンサ
Ｃ4 の経路で逆方向に電流が流れる。すなわち、全波整
流器ＤＢの直流出力端子とコンデンサＣ1 との間に挿入
されたコンデンサＣ4 がインバータ共振による振動要素
となっており、コンデンサＣ 4 が全波整流器ＤＢの出力
電圧｜Ｖin｜とコンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1との差の
電圧を分担しているので、全波整流器ＤＢの出力電圧｜
Ｖin｜がコンデンサＣ 1 の両端電圧ＶC1より低い場合で
も入力電流ＩINが高周波で流れ、入力歪を改善して、入
力の力率が向上する（以下、この動作を入力歪改善動作
という）。また、フィルタ回路ＬＰＦによって高周波成
分を除去した入力電流波形は、高調波成分の少ない正弦
波波形とすることができる。
（ＭＯＳＦＥＴＱ1 がオフ）すると、コンデンサＣ1 か
らコンデンサＣ4 →トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →コン
デンサＣ5 →ＭＯＳＦＥＴＱ2 →コンデンサＣ1 の経路
で電流が流れ、コンデンサＣ4が充電される。ここで、
全波整流器ＤＢの出力電圧を｜Ｖin｜、平滑コンデンサ
Ｃ1 の両端電圧をＶC1、コンデンサＣ4 の両端電圧をＶ
C4とし、｜Ｖin｜＞ＶC1−ＶC4の関係が成立すると、全
波整流器ＤＢからトランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →コンデ
ンサＣ5 →ＭＯＳＦＥＴＱ2 →全波整流器ＤＢの経路で
入力電流ＩINが流れる。次に、ＭＯＳＦＥＴＱ1 がオン
（ＭＯＳＦＥＴＱ2 がオフ）すると、コンデンサＣ4 が
放電して、コンデンサＣ4 からＭＯＳＦＥＴＱ1 →コン
デンサＣ5→トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →コンデンサ
Ｃ4 の経路で逆方向に電流が流れる。すなわち、全波整
流器ＤＢの直流出力端子とコンデンサＣ1 との間に挿入
されたコンデンサＣ4 がインバータ共振による振動要素
となっており、コンデンサＣ 4 が全波整流器ＤＢの出力
電圧｜Ｖin｜とコンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1との差の
電圧を分担しているので、全波整流器ＤＢの出力電圧｜
Ｖin｜がコンデンサＣ 1 の両端電圧ＶC1より低い場合で
も入力電流ＩINが高周波で流れ、入力歪を改善して、入
力の力率が向上する（以下、この動作を入力歪改善動作
という）。また、フィルタ回路ＬＰＦによって高周波成
分を除去した入力電流波形は、高調波成分の少ない正弦
波波形とすることができる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記構成の放電灯点灯
装置では、入力歪改善動作によって引き込まれる入力電
流ＩINの割合がほぼ決まっており、トランスＴ1 の一次
巻線ｎ1 に流れる共振電流Ｉn1の略３分の１である。ま
た、トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 に流れる電流Ｉ n1は、
トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 に流れる電流に昇圧比をか
けた値と略等しくなっている。
装置では、入力歪改善動作によって引き込まれる入力電
流ＩINの割合がほぼ決まっており、トランスＴ1 の一次
巻線ｎ1 に流れる共振電流Ｉn1の略３分の１である。ま
た、トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 に流れる電流Ｉ n1は、
トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 に流れる電流に昇圧比をか
けた値と略等しくなっている。
【０００７】この時、トランスＴ1 の昇圧比が小さく、
トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 に流れる電流Ｉn1が少なく
なるにつれて、引き込まれる入力電流ＩINが不足するた
め、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が低下し、平滑
コンデンサＣ1 の両端電圧Ｖ C1が全波整流器ＤＢの出力
電圧｜Ｖin｜のピーク値以下になると、コンデンサイン
プット型のようなパルス電流が流れるため、入力電流歪
が悪化する。一方、トランスＴ1 の昇圧比が大きく、ト
ランスＴ1 の一次巻線ｎ1 に流れる電流Ｉn1が大きくな
るにつれて、電流Ｉn1が流れる経路に含まれるＭＯＳＦ
ＥＴＱ1 ，Ｑ2のスイッチング損失が増加するため、回
路効率の低下を招くことになる。
トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 に流れる電流Ｉn1が少なく
なるにつれて、引き込まれる入力電流ＩINが不足するた
め、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が低下し、平滑
コンデンサＣ1 の両端電圧Ｖ C1が全波整流器ＤＢの出力
電圧｜Ｖin｜のピーク値以下になると、コンデンサイン
プット型のようなパルス電流が流れるため、入力電流歪
が悪化する。一方、トランスＴ1 の昇圧比が大きく、ト
ランスＴ1 の一次巻線ｎ1 に流れる電流Ｉn1が大きくな
るにつれて、電流Ｉn1が流れる経路に含まれるＭＯＳＦ
ＥＴＱ1 ，Ｑ2のスイッチング損失が増加するため、回
路効率の低下を招くことになる。
【０００８】また、入力電流ＩINは等価的に放電灯を介
して流れるため、放電灯に依存した電流が流れることに
なるが、実際には上述の入力歪改善動作によって、ハー
フブリッジインバータの共振電流に対して時分割的に共
振電流の一部分として高周波的に入力電流ＩINが流れ込
んでいる。このように、放電灯に流れる共振電流に応じ
た入力電流ＩINが引き込まれるような回路においてトラ
ンスＴ1 を設計する場合、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 に流れ
る負荷電流に応じてトランスＴ1 の昇圧比を調節し、入
力電流ＩINにコンデンサインプット型のようなパルス電
流が流れないようにする必要がある。ここで、インダク
タＬ1 に流れる電流をＩL1、インダクタＬ2 に流れる電
流をＩL2、トランスＴ1 の昇圧比を１：ｎとすると、入
力電流ＩINは次式で表される。
して流れるため、放電灯に依存した電流が流れることに
なるが、実際には上述の入力歪改善動作によって、ハー
フブリッジインバータの共振電流に対して時分割的に共
振電流の一部分として高周波的に入力電流ＩINが流れ込
んでいる。このように、放電灯に流れる共振電流に応じ
た入力電流ＩINが引き込まれるような回路においてトラ
ンスＴ1 を設計する場合、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 に流れ
る負荷電流に応じてトランスＴ1 の昇圧比を調節し、入
力電流ＩINにコンデンサインプット型のようなパルス電
流が流れないようにする必要がある。ここで、インダク
タＬ1 に流れる電流をＩL1、インダクタＬ2 に流れる電
流をＩL2、トランスＴ1 の昇圧比を１：ｎとすると、入
力電流ＩINは次式で表される。
【０００９】ＩIN≒Ｉn1／３≒ｎ×（ＩL1＋ＩL2）／３ このような回路において異なる二灯の放電灯を二灯並列
点灯させる場合、通常、放電灯始動時を考慮して図１３
に示すような共振カーブを設計する。尚、図１３中のＧ
は共振回路２1 の共振カーブ、図１３中のＨは共振回路
２2 の共振カーブであり、共振回路２1 ，２2 の共振カ
ーブＧ，Ｈは略等しくなっている。
点灯させる場合、通常、放電灯始動時を考慮して図１３
に示すような共振カーブを設計する。尚、図１３中のＧ
は共振回路２1 の共振カーブ、図１３中のＨは共振回路
２2 の共振カーブであり、共振回路２1 ，２2 の共振カ
ーブＧ，Ｈは略等しくなっている。
【００１０】そして、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を点灯させ
る際は、先ず動作周波数ｆ1 において所定時間先行予熱
を行い、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 のフィラメントに所定の
先行予熱電流を流す。尚、この時放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2
の両端に発生する電圧によって、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2
が点灯しないように、共振回路２1 ，２2 を設計してい
る。
る際は、先ず動作周波数ｆ1 において所定時間先行予熱
を行い、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 のフィラメントに所定の
先行予熱電流を流す。尚、この時放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2
の両端に発生する電圧によって、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2
が点灯しないように、共振回路２1 ，２2 を設計してい
る。
【００１１】次に、共振が強くなる方向（動作周波数ｆ
を下げる方向）に動作周波数ｆを変化させ、周波数ｆ2
（＜ｆ1 ）において放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を始動させ
る。実際には周囲温度等の違いによって放電を開始する
電圧が異なるため、動作周波数ｆがｆ1 からｆ2 に到る
までに、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 が放電を開始する。この
時、無負荷共振によって放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の両端に
所定の始動印加電圧が発生して、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2
が点灯するが、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 が点灯するまでの
間、インダクタＬ1 ，Ｌ2 には放電灯点灯時に比べて非
常に大きな電流が流れることになる。したがって、始動
時には放電灯での電力消費が無いにもかかわらず、入力
歪改善動作によって非常に大きな入力電流ＩINが引き込
まれるため、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が大き
く昇圧するという問題があり、そのため、回路を構成す
る素子にかかるストレスが増加したり、素子の耐圧が高
くなるという問題や、耐圧の高い素子を使用するために
コストアップとなるという問題があった。また、スイッ
チング素子の耐圧が高くなると、スイッチング素子のオ
ン抵抗が大きくなるので、スイッチング損失が増加した
り、スイッチング素子の温度が上昇するという問題も発
生した。
を下げる方向）に動作周波数ｆを変化させ、周波数ｆ2
（＜ｆ1 ）において放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を始動させ
る。実際には周囲温度等の違いによって放電を開始する
電圧が異なるため、動作周波数ｆがｆ1 からｆ2 に到る
までに、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 が放電を開始する。この
時、無負荷共振によって放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の両端に
所定の始動印加電圧が発生して、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2
が点灯するが、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 が点灯するまでの
間、インダクタＬ1 ，Ｌ2 には放電灯点灯時に比べて非
常に大きな電流が流れることになる。したがって、始動
時には放電灯での電力消費が無いにもかかわらず、入力
歪改善動作によって非常に大きな入力電流ＩINが引き込
まれるため、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が大き
く昇圧するという問題があり、そのため、回路を構成す
る素子にかかるストレスが増加したり、素子の耐圧が高
くなるという問題や、耐圧の高い素子を使用するために
コストアップとなるという問題があった。また、スイッ
チング素子の耐圧が高くなると、スイッチング素子のオ
ン抵抗が大きくなるので、スイッチング損失が増加した
り、スイッチング素子の温度が上昇するという問題も発
生した。
【００１２】本発明は上記問題点に鑑みて為されたもの
であり、その目的とするところは、放電灯始動時に平滑
コンデンサの両端電圧の昇圧を低減した放電灯点灯装置
を提供することにある。
であり、その目的とするところは、放電灯始動時に平滑
コンデンサの両端電圧の昇圧を低減した放電灯点灯装置
を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１の発明では、交流電源を整流平滑して得ら
れた直流電圧を高周波に変換し、トランス或いはインダ
クタを介して複数の放電灯を含む負荷回路に高周波電力
を供給するとともに、放電灯に流れる共振電流に応じた
入力電流を引き込む電力変換回路を備え、電力変換回路
は先ず少なくとも１灯の放電灯を始動させてから、動作
周波数を可変させることにより残りの放電灯を始動させ
ているので、始動時には１灯分の放電灯に流れる共振電
流に応じた入力電流が引き込まれることになり、入力電
流を小さくして、整流平滑して得られる直流電圧の昇圧
を低減することができる。また、２灯目以降の始動時に
は既に始動している放電灯があるので、放電灯によって
電力が消費されるため、整流平滑して得られる直流電圧
の昇圧をさらに低減できる。
に、請求項１の発明では、交流電源を整流平滑して得ら
れた直流電圧を高周波に変換し、トランス或いはインダ
クタを介して複数の放電灯を含む負荷回路に高周波電力
を供給するとともに、放電灯に流れる共振電流に応じた
入力電流を引き込む電力変換回路を備え、電力変換回路
は先ず少なくとも１灯の放電灯を始動させてから、動作
周波数を可変させることにより残りの放電灯を始動させ
ているので、始動時には１灯分の放電灯に流れる共振電
流に応じた入力電流が引き込まれることになり、入力電
流を小さくして、整流平滑して得られる直流電圧の昇圧
を低減することができる。また、２灯目以降の始動時に
は既に始動している放電灯があるので、放電灯によって
電力が消費されるため、整流平滑して得られる直流電圧
の昇圧をさらに低減できる。
【００１４】請求項２の発明では、請求項１の発明にお
いて、電力変換回路は、負荷回路に流れる共振電流が小
さい放電灯を先ず始動させてから、動作周波数を変化さ
せることにより残りの放電灯を始動させている。ここ
で、放電灯に流れる共振電流に応じた入力電流が引き込
まれるので、共振電流が小さい放電灯を先ず始動させる
ことにより、始動時における入力電流が低減され、整流
平滑して得られる直流電圧の昇圧をさらに低減できる。
いて、電力変換回路は、負荷回路に流れる共振電流が小
さい放電灯を先ず始動させてから、動作周波数を変化さ
せることにより残りの放電灯を始動させている。ここ
で、放電灯に流れる共振電流に応じた入力電流が引き込
まれるので、共振電流が小さい放電灯を先ず始動させる
ことにより、始動時における入力電流が低減され、整流
平滑して得られる直流電圧の昇圧をさらに低減できる。
【００１５】請求項３の発明では、請求項１の発明にお
いて、電力変換回路は、定格電力が大きい放電灯を先ず
始動させてから、動作周波数を変化させることにより残
りの放電灯を始動させているので、定格電力の大きい放
電灯の無負荷共振周波数が他の放電灯よりも高くなり、
定格点灯時における共振ポイントに近くなるため、出力
電力を大きくすることができる。
いて、電力変換回路は、定格電力が大きい放電灯を先ず
始動させてから、動作周波数を変化させることにより残
りの放電灯を始動させているので、定格電力の大きい放
電灯の無負荷共振周波数が他の放電灯よりも高くなり、
定格点灯時における共振ポイントに近くなるため、出力
電力を大きくすることができる。
【００１６】請求項４の発明では、請求項１の発明にお
いて、電力変換回路は、始動印加電圧が大きい放電灯を
先ず始動させてから、動作周波数を変化させることによ
り残りの放電灯を始動させている。ここで、２灯目以降
の放電灯を始動させる場合、既に１灯目の放電灯が始動
しているので、整流平滑して得られた直流電圧の昇圧を
低減することができるが、その分２灯目以降の放電灯の
始動印加電圧を確保しにくくなるため、始動印加電圧が
大きい放電灯を先に始動させた方が、放電灯を確実に始
動させることができる。
いて、電力変換回路は、始動印加電圧が大きい放電灯を
先ず始動させてから、動作周波数を変化させることによ
り残りの放電灯を始動させている。ここで、２灯目以降
の放電灯を始動させる場合、既に１灯目の放電灯が始動
しているので、整流平滑して得られた直流電圧の昇圧を
低減することができるが、その分２灯目以降の放電灯の
始動印加電圧を確保しにくくなるため、始動印加電圧が
大きい放電灯を先に始動させた方が、放電灯を確実に始
動させることができる。
【００１７】請求項５の発明では、請求項１の発明にお
いて、電力変換回路は、先行予熱電流が大きい放電灯を
先ず始動させてから、動作周波数を変化させることによ
り残りの放電灯を始動させている。ここで、始動印加電
圧をある電圧以下に設定した場合、動作周波数が高いほ
ど先行予熱電流が大きくなるので、先行予熱電流が大き
い放電灯を先に始動させた方が、先行予熱電流を十分に
確保することができる。
いて、電力変換回路は、先行予熱電流が大きい放電灯を
先ず始動させてから、動作周波数を変化させることによ
り残りの放電灯を始動させている。ここで、始動印加電
圧をある電圧以下に設定した場合、動作周波数が高いほ
ど先行予熱電流が大きくなるので、先行予熱電流が大き
い放電灯を先に始動させた方が、先行予熱電流を十分に
確保することができる。
【００１８】請求項６の発明では、請求項１乃至５の発
明において、電力変換回路が、交流電源を全波整流する
全波整流器と、全波整流器の直流出力端子間にダイオー
ドを介して接続された平滑用の第１のコンデンサと、ダ
イオードと並列に接続された第２のコンデンサと、第１
のコンデンサの両端間に接続された交互にオン・オフす
る第１及び第２のスイッチング要素と、第１及び第２の
スイッチング要素と夫々逆並列接続された第１及び第２
の整流要素と、全波整流器の直流出力端子及びダイオー
ドの接続点と第１及び第２のスイッチング要素の接続点
との間に接続されたトランスの一次巻線及び第３のコン
デンサよりなる直列回路と、トランスの二次巻線に接続
された複数の放電灯を含む負荷回路とから構成されてお
り、請求項７の発明では、電力変換回路が、交流電源を
全波整流する全波整流器と、全波整流器の直流出力端子
の低電位側に一端が接続された平滑用の第１のコンデン
サと、第１のコンデンサの両端間に接続された交互にオ
ン・オフする第１及び第２のスイッチング要素の直列回
路と、第１及び第２のスイッチング要素と夫々逆並列接
続された第１及び第２の整流要素と、全波整流器の直流
出力端間に接続された第４のコンデンサと、全波整流器
の直流出力端子の高電位側と第１及び第２のスイッチン
グ要素との接続点との間に一次巻線が接続されたトラン
スと、トランスの二次巻線に接続された複数の放電灯を
含む負荷回路とから構成されており、請求項８の発明で
は、電力変換回路が、平滑用の第１のコンデンサと、第
１のコンデンサの両端間に接続された交互にオン・オフ
する第１及び第２のスイッチング要素と、第１及び第２
のスイッチング要素と夫々逆並列接続された第１及び第
２の整流要素と、第１のコンデンサの両端間に接続され
た第３及び第４の整流要素と、一次巻線の一端が第１及
び第２のスイッチング要素の接続点に接続されるととも
に、一次巻線の他端が交流電源を介して第３及び第４の
整流要素の接続点に接続されたトランスと、トランスの
二次巻線の両端間に接続された複数の放電灯を含む負荷
回路とから構成されているので、実施形態１と同様に、
始動時には１灯分の放電灯に流れる共振電流に応じた入
力電流が引き込まれることになり、入力電流を小さくし
て、整流平滑して得られる直流電圧の昇圧を低減でき
る。また、２灯目以降の始動時には既に始動している放
電灯があるので、放電灯によって電力が消費されるた
め、整流平滑して得られる直流電圧の昇圧をさらに低減
できる。
明において、電力変換回路が、交流電源を全波整流する
全波整流器と、全波整流器の直流出力端子間にダイオー
ドを介して接続された平滑用の第１のコンデンサと、ダ
イオードと並列に接続された第２のコンデンサと、第１
のコンデンサの両端間に接続された交互にオン・オフす
る第１及び第２のスイッチング要素と、第１及び第２の
スイッチング要素と夫々逆並列接続された第１及び第２
の整流要素と、全波整流器の直流出力端子及びダイオー
ドの接続点と第１及び第２のスイッチング要素の接続点
との間に接続されたトランスの一次巻線及び第３のコン
デンサよりなる直列回路と、トランスの二次巻線に接続
された複数の放電灯を含む負荷回路とから構成されてお
り、請求項７の発明では、電力変換回路が、交流電源を
全波整流する全波整流器と、全波整流器の直流出力端子
の低電位側に一端が接続された平滑用の第１のコンデン
サと、第１のコンデンサの両端間に接続された交互にオ
ン・オフする第１及び第２のスイッチング要素の直列回
路と、第１及び第２のスイッチング要素と夫々逆並列接
続された第１及び第２の整流要素と、全波整流器の直流
出力端間に接続された第４のコンデンサと、全波整流器
の直流出力端子の高電位側と第１及び第２のスイッチン
グ要素との接続点との間に一次巻線が接続されたトラン
スと、トランスの二次巻線に接続された複数の放電灯を
含む負荷回路とから構成されており、請求項８の発明で
は、電力変換回路が、平滑用の第１のコンデンサと、第
１のコンデンサの両端間に接続された交互にオン・オフ
する第１及び第２のスイッチング要素と、第１及び第２
のスイッチング要素と夫々逆並列接続された第１及び第
２の整流要素と、第１のコンデンサの両端間に接続され
た第３及び第４の整流要素と、一次巻線の一端が第１及
び第２のスイッチング要素の接続点に接続されるととも
に、一次巻線の他端が交流電源を介して第３及び第４の
整流要素の接続点に接続されたトランスと、トランスの
二次巻線の両端間に接続された複数の放電灯を含む負荷
回路とから構成されているので、実施形態１と同様に、
始動時には１灯分の放電灯に流れる共振電流に応じた入
力電流が引き込まれることになり、入力電流を小さくし
て、整流平滑して得られる直流電圧の昇圧を低減でき
る。また、２灯目以降の始動時には既に始動している放
電灯があるので、放電灯によって電力が消費されるた
め、整流平滑して得られる直流電圧の昇圧をさらに低減
できる。
【００１９】請求項９の発明では、請求項６乃至８の発
明において、上記負荷回路が、少なくとも共振用のイン
ダクタと共振用の第５のコンデンサと放電灯とから構成
されており、請求項１０の発明では、請求項９の発明に
おいて、上記放電灯が蛍光灯からなり、蛍光灯の両端の
フィラメントの非電源側端子間に第５のコンデンサが接
続され、蛍光灯の一方のフィラメントの電源側端子にイ
ンダクタの一端が接続され、蛍光灯の他方のフィラメン
トの電源側端子とインダクタの他端との間に、上記トラ
ンスの二次巻線が接続されているので、整流平滑して得
られた直流電圧の昇圧を低減するとともに、蛍光灯を確
実に点灯させることができる。
明において、上記負荷回路が、少なくとも共振用のイン
ダクタと共振用の第５のコンデンサと放電灯とから構成
されており、請求項１０の発明では、請求項９の発明に
おいて、上記放電灯が蛍光灯からなり、蛍光灯の両端の
フィラメントの非電源側端子間に第５のコンデンサが接
続され、蛍光灯の一方のフィラメントの電源側端子にイ
ンダクタの一端が接続され、蛍光灯の他方のフィラメン
トの電源側端子とインダクタの他端との間に、上記トラ
ンスの二次巻線が接続されているので、整流平滑して得
られた直流電圧の昇圧を低減するとともに、蛍光灯を確
実に点灯させることができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面を参照
して説明する。 （実施形態１）本実施形態の放電灯点灯装置の回路図を
図１に示す。この放電灯点灯装置では、トランスＴ2 、
コンデンサＣ2 ，Ｃ3 よりなるフィルタ回路ＬＰＦと、
フィルタ回路ＬＰＦを介して入力された交流電源Ｖｓを
全波整流する全波整流器ＤＢと、全波整流器ＤＢの直流
出力端子間にダイオードＤ1を介して接続された第１の
コンデンサたる平滑コンデンサＣ1 と、ダイオードＤ 1
と並列に接続された第２のコンデンサたるコンデンサＣ
4 と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続された高周波
で交互にオン・オフする第１及び第２のスイッチング要
素たるＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の直列回路と、一次巻線
ｎ1 の一端が全波整流器ＤＢ及びダイオードＤ1 の接続
点に接続されたトランスＴ1 と、一端がトランスＴ1 の
一次巻線ｎ1 の他端に接続されるとともに、他端がＭＯ
ＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の接続点に接続された第３のコンデ
ンサたるコンデンサＣ5 と、トランスＴ1 の二次巻線ｎ
2 に接続された２組の負荷回路１1 ，１2 とから電力変
換回路１０が構成される。尚、ＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2
の寄生ダイオード（図示せず）により第１及び第２の整
流要素が構成されている。
して説明する。 （実施形態１）本実施形態の放電灯点灯装置の回路図を
図１に示す。この放電灯点灯装置では、トランスＴ2 、
コンデンサＣ2 ，Ｃ3 よりなるフィルタ回路ＬＰＦと、
フィルタ回路ＬＰＦを介して入力された交流電源Ｖｓを
全波整流する全波整流器ＤＢと、全波整流器ＤＢの直流
出力端子間にダイオードＤ1を介して接続された第１の
コンデンサたる平滑コンデンサＣ1 と、ダイオードＤ 1
と並列に接続された第２のコンデンサたるコンデンサＣ
4 と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続された高周波
で交互にオン・オフする第１及び第２のスイッチング要
素たるＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の直列回路と、一次巻線
ｎ1 の一端が全波整流器ＤＢ及びダイオードＤ1 の接続
点に接続されたトランスＴ1 と、一端がトランスＴ1 の
一次巻線ｎ1 の他端に接続されるとともに、他端がＭＯ
ＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の接続点に接続された第３のコンデ
ンサたるコンデンサＣ5 と、トランスＴ1 の二次巻線ｎ
2 に接続された２組の負荷回路１1 ，１2 とから電力変
換回路１０が構成される。尚、ＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2
の寄生ダイオード（図示せず）により第１及び第２の整
流要素が構成されている。
【００２１】ここで、負荷回路１1 は、トランスＴ1 の
二次巻線ｎ2 にインダクタＬ1 を介して両フィラメント
の電源側端子が接続された例えば蛍光灯よりなる放電灯
Ｌａ 1 と、放電灯Ｌａ1 の両フィラメントの非電源側端
子間に接続された第５のコンデンサたるコンデンサＣ6
とから構成され、負荷回路１2 は、トランスＴ1 の二次
巻線ｎ2 にインダクタＬ2 を介して両フィラメントの電
源側端子が接続された例えば蛍光灯よりなる放電灯Ｌａ
2 と、放電灯Ｌａ2 の両フィラメントの非電源側端子間
に接続された第５のコンデンサたるコンデンサＣ7 とか
ら構成されており、２灯の放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を並列
点灯する構成となっている。ここに、インダクタＬ1 及
びコンデンサＣ6 から共振回路２1 が構成され、インダ
クタＬ2及びコンデンサＣ7 から共振回路２2 が構成さ
れる。共振回路２1 ，２2 の共振カーブは図２に示すよ
うに共振周波数を離して設計されており、図２中のＡは
共振回路２1 の共振カーブであり、図２中のＢは共振回
路２2 の共振カーブである。尚、図２中の横軸は動作周
波数ｆであり、縦軸はインダクタＬ1 ，Ｌ2 に夫々流れ
る電流ＩL1，ＩL2である。
二次巻線ｎ2 にインダクタＬ1 を介して両フィラメント
の電源側端子が接続された例えば蛍光灯よりなる放電灯
Ｌａ 1 と、放電灯Ｌａ1 の両フィラメントの非電源側端
子間に接続された第５のコンデンサたるコンデンサＣ6
とから構成され、負荷回路１2 は、トランスＴ1 の二次
巻線ｎ2 にインダクタＬ2 を介して両フィラメントの電
源側端子が接続された例えば蛍光灯よりなる放電灯Ｌａ
2 と、放電灯Ｌａ2 の両フィラメントの非電源側端子間
に接続された第５のコンデンサたるコンデンサＣ7 とか
ら構成されており、２灯の放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を並列
点灯する構成となっている。ここに、インダクタＬ1 及
びコンデンサＣ6 から共振回路２1 が構成され、インダ
クタＬ2及びコンデンサＣ7 から共振回路２2 が構成さ
れる。共振回路２1 ，２2 の共振カーブは図２に示すよ
うに共振周波数を離して設計されており、図２中のＡは
共振回路２1 の共振カーブであり、図２中のＢは共振回
路２2 の共振カーブである。尚、図２中の横軸は動作周
波数ｆであり、縦軸はインダクタＬ1 ，Ｌ2 に夫々流れ
る電流ＩL1，ＩL2である。
【００２２】従来の放電灯点灯装置では、２灯の放電灯
Ｌａ1 ，Ｌａ2 を同時に予熱、始動させているのに対し
て、本発明では、２灯の内の１灯を先ず予熱、始動し
て、点灯させた後に、残りの１灯を予熱、始動させてい
る。以下、この放電灯点灯装置の動作を簡単に説明す
る。まず、動作周波数ｆ1 において、共振回路２1 に先
行予熱電流Ｉ11を流して、一方の放電灯Ｌａ1 を所定時
間先行予熱する。この時、共振回路２2 に流れる電流は
先行予熱電流に比べて非常に小さいため、放電灯Ｌａ2
の予熱には至らない。その後、電力変換回路１０は動作
周波数ｆをｆ1 からｆ2 に下げて（ｆ1 ＞ｆ 2 ）、共振
回路２1 の共振電流をＩ11からＩ12に増加させ、放電灯
Ｌａ1 を始動させる。動作周波数ｆをｆ1 からｆ2 まで
下げる間、共振回路２1 の共振が強くなり、共振電流が
増加するのに伴って、入力電流ＩINが増加し、平滑コン
デンサＣ1 の両端電圧ＶC1が昇圧する。この時、共振回
路２2 の共振は弱く、共振回路２2 の共振電流は小さい
ので、入力電流ＩINは共振回路２1 の共振電流に大きく
依存している。
Ｌａ1 ，Ｌａ2 を同時に予熱、始動させているのに対し
て、本発明では、２灯の内の１灯を先ず予熱、始動し
て、点灯させた後に、残りの１灯を予熱、始動させてい
る。以下、この放電灯点灯装置の動作を簡単に説明す
る。まず、動作周波数ｆ1 において、共振回路２1 に先
行予熱電流Ｉ11を流して、一方の放電灯Ｌａ1 を所定時
間先行予熱する。この時、共振回路２2 に流れる電流は
先行予熱電流に比べて非常に小さいため、放電灯Ｌａ2
の予熱には至らない。その後、電力変換回路１０は動作
周波数ｆをｆ1 からｆ2 に下げて（ｆ1 ＞ｆ 2 ）、共振
回路２1 の共振電流をＩ11からＩ12に増加させ、放電灯
Ｌａ1 を始動させる。動作周波数ｆをｆ1 からｆ2 まで
下げる間、共振回路２1 の共振が強くなり、共振電流が
増加するのに伴って、入力電流ＩINが増加し、平滑コン
デンサＣ1 の両端電圧ＶC1が昇圧する。この時、共振回
路２2 の共振は弱く、共振回路２2 の共振電流は小さい
ので、入力電流ＩINは共振回路２1 の共振電流に大きく
依存している。
【００２３】ところで従来の回路では、図１３に示すよ
うに共振回路２1 ，２2 の共振カーブＧ，Ｈを近づけて
設計し、動作周波数ｆ2 において２灯の放電灯Ｌａ1 ，
Ｌａ 2 を同時に始動させており、動作周波数ｆ2 におい
てインダクタＬ1 ，Ｌ2 に夫々流れる電流Ｉ12，Ｉ22の
和（Ｉ12＋Ｉ22）に依存した入力電流ＩINが引き込まれ
るため、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が非常に大
きくなる。それに対し、本発明では共振回路２1 の共振
電流（すなわち、放電灯Ｌａ1 の１灯分の共振電流）に
応じた入力電流が引き込まれている。すなわち、動作周
波数ｆ2 においてインダクタＬ1 ，Ｌ2 に夫々流れる電
流Ｉ12，Ｉ20の和（Ｉ12＋Ｉ20）に依存した入力電流Ｉ
INが引き込まれる。この時、インダクタＬ2 に流れる電
流Ｉ20が、従来回路の場合の電流Ｉ22に対して十分小さ
いため、入力電流ＩINが小さくなり、平滑コンデンサＣ
1 の両端電圧ＶC1の昇圧を低減できる。また、放電灯Ｌ
ａ 1 の点灯により電力が消費されるため、放電灯Ｌａ1
の点灯と同時に平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が低
下する。尚、実際には放電灯Ｌａ1 は動作周波数ｆ 2 で
点灯するとは限らず、常温では動作周波数ｆがｆ1 から
ｆ2 に低下するまでの比較的低い始動電圧で始動する場
合が多いが、本回路では放電灯Ｌａ1 のガス抜けなどに
よって、放電灯Ｌａ1 が動作周波数ｆ2 においても点灯
しないような場合を想定している。
うに共振回路２1 ，２2 の共振カーブＧ，Ｈを近づけて
設計し、動作周波数ｆ2 において２灯の放電灯Ｌａ1 ，
Ｌａ 2 を同時に始動させており、動作周波数ｆ2 におい
てインダクタＬ1 ，Ｌ2 に夫々流れる電流Ｉ12，Ｉ22の
和（Ｉ12＋Ｉ22）に依存した入力電流ＩINが引き込まれ
るため、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が非常に大
きくなる。それに対し、本発明では共振回路２1 の共振
電流（すなわち、放電灯Ｌａ1 の１灯分の共振電流）に
応じた入力電流が引き込まれている。すなわち、動作周
波数ｆ2 においてインダクタＬ1 ，Ｌ2 に夫々流れる電
流Ｉ12，Ｉ20の和（Ｉ12＋Ｉ20）に依存した入力電流Ｉ
INが引き込まれる。この時、インダクタＬ2 に流れる電
流Ｉ20が、従来回路の場合の電流Ｉ22に対して十分小さ
いため、入力電流ＩINが小さくなり、平滑コンデンサＣ
1 の両端電圧ＶC1の昇圧を低減できる。また、放電灯Ｌ
ａ 1 の点灯により電力が消費されるため、放電灯Ｌａ1
の点灯と同時に平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が低
下する。尚、実際には放電灯Ｌａ1 は動作周波数ｆ 2 で
点灯するとは限らず、常温では動作周波数ｆがｆ1 から
ｆ2 に低下するまでの比較的低い始動電圧で始動する場
合が多いが、本回路では放電灯Ｌａ1 のガス抜けなどに
よって、放電灯Ｌａ1 が動作周波数ｆ2 においても点灯
しないような場合を想定している。
【００２４】次に、電力変換回路１０が動作周波数ｆを
ｆ2 からｆ3 にさらに低下させ、動作周波数ｆ3 におい
て放電灯Ｌａ2 の先行予熱を所定時間行い、動作周波数
ｆをｆ3 からｆ4 に下げて放電灯Ｌａ2 を始動させる。
放電灯Ｌａ1 の場合と同様、動作周波数ｆをｆ3 からｆ
4 に低下させる過程において、共振回路２2 の共振が強
まり、共振電流の増加に伴って、引き込まれる入力電流
ＩINが増加する。この時、もう一方の放電灯Ｌａ1 が既
に点灯しており、動作周波数ｆが下がるにつれて、共振
回路２1 の共振が強まって、放電灯Ｌａ1 の消費電力が
増加するので、放電灯Ｌａ2 の始動時においても平滑コ
ンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1の昇圧を低減することがで
きる。
ｆ2 からｆ3 にさらに低下させ、動作周波数ｆ3 におい
て放電灯Ｌａ2 の先行予熱を所定時間行い、動作周波数
ｆをｆ3 からｆ4 に下げて放電灯Ｌａ2 を始動させる。
放電灯Ｌａ1 の場合と同様、動作周波数ｆをｆ3 からｆ
4 に低下させる過程において、共振回路２2 の共振が強
まり、共振電流の増加に伴って、引き込まれる入力電流
ＩINが増加する。この時、もう一方の放電灯Ｌａ1 が既
に点灯しており、動作周波数ｆが下がるにつれて、共振
回路２1 の共振が強まって、放電灯Ｌａ1 の消費電力が
増加するので、放電灯Ｌａ2 の始動時においても平滑コ
ンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1の昇圧を低減することがで
きる。
【００２５】ところで本実施形態の回路において、放電
灯始動時における共振電流の小さい方の放電灯を先に予
熱、始動させるようにしても良い。この場合の共振回路
２1，２2 の共振カーブＡ，Ｂを図３に示す。ここで、
放電灯始動時における共振回路２1 の共振電流Ｉ12は、
共振回路２2 の共振電流Ｉ22よりも小さいものとする
（Ｉ12＜Ｉ22）。尚、図３中に実線で示す共振回路
２1 ，２2 の共振カーブＡ，Ｂは、放電灯始動時におけ
る共振電流が小さい放電灯Ｌａ1 を先に予熱、始動させ
る場合の設計であり、図３中に破線で示す共振回路
２1 ，２2 の共振カーブＡ’，Ｂ’は、放電灯始動時に
おける共振電流が大きい放電灯Ｌａ2 を先に予熱、始動
させる場合の設計である。
灯始動時における共振電流の小さい方の放電灯を先に予
熱、始動させるようにしても良い。この場合の共振回路
２1，２2 の共振カーブＡ，Ｂを図３に示す。ここで、
放電灯始動時における共振回路２1 の共振電流Ｉ12は、
共振回路２2 の共振電流Ｉ22よりも小さいものとする
（Ｉ12＜Ｉ22）。尚、図３中に実線で示す共振回路
２1 ，２2 の共振カーブＡ，Ｂは、放電灯始動時におけ
る共振電流が小さい放電灯Ｌａ1 を先に予熱、始動させ
る場合の設計であり、図３中に破線で示す共振回路
２1 ，２2 の共振カーブＡ’，Ｂ’は、放電灯始動時に
おける共振電流が大きい放電灯Ｌａ2 を先に予熱、始動
させる場合の設計である。
【００２６】共振電流が小さい放電灯を先に予熱、始動
する場合（共振カーブＡ，Ｂ）、動作周波数ｆ2 におけ
る共振回路２1 ，２2 の共振電流Ｉ12，Ｉ20の和（Ｉ12
＋Ｉ 20）に応じた入力電流ＩINが流れる。一方、共振電
流が大きい放電灯を先に予熱、始動する場合（共振カー
ブＡ’，Ｂ’）、動作周波数ｆ2 における共振回路
２ 1 ，２2 の共振電流Ｉ10，Ｉ22の和（Ｉ10＋Ｉ22）に
応じた入力電流ＩINが流れる。共振電流Ｉ10，Ｉ20は共
振回路２1 ，２2 の共振が弱く両者の差が小さいので、
共振電流Ｉ12，Ｉ22の大小によって、共振電流の和（Ｉ
12＋Ｉ20）、（Ｉ10＋Ｉ22）の大小が決まり、（Ｉ12＋
Ｉ20）＜（Ｉ10＋Ｉ22）となる。すなわち、放電灯始動
時における共振電流が小さい放電灯を先に予熱、始動し
た場合の方が、引き込まれる入力電流ＩINが小さくな
り、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1がさらに低減す
る。
する場合（共振カーブＡ，Ｂ）、動作周波数ｆ2 におけ
る共振回路２1 ，２2 の共振電流Ｉ12，Ｉ20の和（Ｉ12
＋Ｉ 20）に応じた入力電流ＩINが流れる。一方、共振電
流が大きい放電灯を先に予熱、始動する場合（共振カー
ブＡ’，Ｂ’）、動作周波数ｆ2 における共振回路
２ 1 ，２2 の共振電流Ｉ10，Ｉ22の和（Ｉ10＋Ｉ22）に
応じた入力電流ＩINが流れる。共振電流Ｉ10，Ｉ20は共
振回路２1 ，２2 の共振が弱く両者の差が小さいので、
共振電流Ｉ12，Ｉ22の大小によって、共振電流の和（Ｉ
12＋Ｉ20）、（Ｉ10＋Ｉ22）の大小が決まり、（Ｉ12＋
Ｉ20）＜（Ｉ10＋Ｉ22）となる。すなわち、放電灯始動
時における共振電流が小さい放電灯を先に予熱、始動し
た場合の方が、引き込まれる入力電流ＩINが小さくな
り、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1がさらに低減す
る。
【００２７】また、本実施形態の回路において、定格出
力が大きい放電灯を先に予熱、始動させた後に、定格出
力が小さい放電灯を予熱、始動させるようにしても良
い。図１に示す回路において、例えば放電灯Ｌａ1 を定
格出力３２Ｗの丸管蛍光灯（型番ＦＣＬ３２）、放電灯
Ｌａ2 を定格出力４０Ｗの丸管蛍光灯（型番ＦＣＬ４
０）として、図４に示すように共振回路２1 ，２2 の共
振カーブＣ，Ｄを設計する。ここで、共振回路２1 の無
負荷共振周波数ｆ01は、共振回路２2 の無負荷共振周波
数ｆ02に対して小さくなっており、無負荷共振周波数を
離して共振カーブＣ，Ｄを設計している。尚、図４中の
横軸に動作周波数ｆをとり、縦軸にインダクタＬ1 ，Ｌ
2 に流れる電流ＩL1，ＩL2及び放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の
負荷出力Ｐ1 ，Ｐ2 をとる。ここに、図４中のＥ，Ｆは
それぞれ放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の負荷出力Ｐ1 ，Ｐ2 を
示している。
力が大きい放電灯を先に予熱、始動させた後に、定格出
力が小さい放電灯を予熱、始動させるようにしても良
い。図１に示す回路において、例えば放電灯Ｌａ1 を定
格出力３２Ｗの丸管蛍光灯（型番ＦＣＬ３２）、放電灯
Ｌａ2 を定格出力４０Ｗの丸管蛍光灯（型番ＦＣＬ４
０）として、図４に示すように共振回路２1 ，２2 の共
振カーブＣ，Ｄを設計する。ここで、共振回路２1 の無
負荷共振周波数ｆ01は、共振回路２2 の無負荷共振周波
数ｆ02に対して小さくなっており、無負荷共振周波数を
離して共振カーブＣ，Ｄを設計している。尚、図４中の
横軸に動作周波数ｆをとり、縦軸にインダクタＬ1 ，Ｌ
2 に流れる電流ＩL1，ＩL2及び放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の
負荷出力Ｐ1 ，Ｐ2 をとる。ここに、図４中のＥ，Ｆは
それぞれ放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の負荷出力Ｐ1 ，Ｐ2 を
示している。
【００２８】まず、動作周波数ｆ1 において、定格出力
の大きい放電灯Ｌａ2 を所定時間先行予熱した後、電力
変換回路１０は動作周波数ｆをｆ1 からｆ2 に下げて、
放電灯Ｌａ2 を始動させる。放電灯Ｌａ2 が点灯する
と、共振回路２2 は無負荷共振から、放電灯Ｌａ2 の点
灯後の抵抗成分を含む共振回路に変化する。次に、電力
変換回路１０は動作周波数ｆをｆ2 からｆ3 まで下げ
て、放電灯Ｌａ1 を所定時間先行予熱し、さらに動作周
波数ｆをｆ3 からｆ4 まで下げて、放電灯Ｌａ1 を始動
させる。放電灯Ｌａ1 が点灯すると、共振回路２1 は無
負荷共振から、放電灯Ｌａ1 の点灯後の抵抗成分を含む
共振回路に変化する。
の大きい放電灯Ｌａ2 を所定時間先行予熱した後、電力
変換回路１０は動作周波数ｆをｆ1 からｆ2 に下げて、
放電灯Ｌａ2 を始動させる。放電灯Ｌａ2 が点灯する
と、共振回路２2 は無負荷共振から、放電灯Ｌａ2 の点
灯後の抵抗成分を含む共振回路に変化する。次に、電力
変換回路１０は動作周波数ｆをｆ2 からｆ3 まで下げ
て、放電灯Ｌａ1 を所定時間先行予熱し、さらに動作周
波数ｆをｆ3 からｆ4 まで下げて、放電灯Ｌａ1 を始動
させる。放電灯Ｌａ1 が点灯すると、共振回路２1 は無
負荷共振から、放電灯Ｌａ1 の点灯後の抵抗成分を含む
共振回路に変化する。
【００２９】その後、電力変換回路１０は動作周波数ｆ
をｆ4 からｆ5 まで下げて、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を定
格点灯させる。この時、共振回路２2 の無負荷共振周波
数ｆ 02は、共振回路２1 の無負荷共振周波数ｆ01よりも
高くなるように設計されているので、定格点灯時の動作
周波数ｆ5 では、放電灯Ｌａ1 の点灯後の点灯成分を含
む共振回路２1 に比べて、放電灯Ｌａ2 の点灯後の点灯
成分を含む共振回路２ 2 の方が共振点に近いために、大
きな出力が得られやすい。
をｆ4 からｆ5 まで下げて、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を定
格点灯させる。この時、共振回路２2 の無負荷共振周波
数ｆ 02は、共振回路２1 の無負荷共振周波数ｆ01よりも
高くなるように設計されているので、定格点灯時の動作
周波数ｆ5 では、放電灯Ｌａ1 の点灯後の点灯成分を含
む共振回路２1 に比べて、放電灯Ｌａ2 の点灯後の点灯
成分を含む共振回路２ 2 の方が共振点に近いために、大
きな出力が得られやすい。
【００３０】このように、まず定格出力の大きい放電灯
を先行予熱、始動させた方が、すなわち、定格出力が大
きい放電灯の無負荷共振周波数を定格出力が小さい放電
灯の無負荷共振周波数に対して大きく設計した方が、始
動時における平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1の昇圧
を低減できるとともに、定格点灯時に各放電灯の所定の
定格出力を得ることのできる共振回路の設計が容易に行
なえる。
を先行予熱、始動させた方が、すなわち、定格出力が大
きい放電灯の無負荷共振周波数を定格出力が小さい放電
灯の無負荷共振周波数に対して大きく設計した方が、始
動時における平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1の昇圧
を低減できるとともに、定格点灯時に各放電灯の所定の
定格出力を得ることのできる共振回路の設計が容易に行
なえる。
【００３１】また、本実施形態の回路において、始動印
加電圧が高い放電灯を先に予熱、始動させるようにして
も良い。本実施形態では、２灯目の放電灯Ｌａ2 を始動
させる際に、１灯目の放電灯Ｌａ1 が既に点灯している
ので、既に点灯している放電灯Ｌａ1 で電力が消費され
るため、従来回路のように２灯を同時に始動する場合に
比べて、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1の昇圧が低
減される。そのため、２灯目の放電灯Ｌａ2 を始動する
際に高い始動印加電圧を得るためには、第２の共振回路
２2 の共振がより強い動作周波数で始動させる必要があ
る。しかしながら、部品のばらつき等を考慮すると、回
路設計の余裕度が小さくなるので、２灯目に点灯させる
放電灯Ｌａ 2 の始動印加電圧は、１灯目に点灯させる放
電灯Ｌａ1 の始動印加電圧よりも低い方が望ましく、始
動印加電圧が高い放電灯を先に点灯させた方が、換言す
れば始動印加電圧が大きい放電灯の無負荷共振周波数が
高くなるように設計した方が、始動時におけるコンデン
サＣ1 の両端電圧ＶC1を低減できるとともに、２灯目の
放電灯を容易に始動させることができる。
加電圧が高い放電灯を先に予熱、始動させるようにして
も良い。本実施形態では、２灯目の放電灯Ｌａ2 を始動
させる際に、１灯目の放電灯Ｌａ1 が既に点灯している
ので、既に点灯している放電灯Ｌａ1 で電力が消費され
るため、従来回路のように２灯を同時に始動する場合に
比べて、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1の昇圧が低
減される。そのため、２灯目の放電灯Ｌａ2 を始動する
際に高い始動印加電圧を得るためには、第２の共振回路
２2 の共振がより強い動作周波数で始動させる必要があ
る。しかしながら、部品のばらつき等を考慮すると、回
路設計の余裕度が小さくなるので、２灯目に点灯させる
放電灯Ｌａ 2 の始動印加電圧は、１灯目に点灯させる放
電灯Ｌａ1 の始動印加電圧よりも低い方が望ましく、始
動印加電圧が高い放電灯を先に点灯させた方が、換言す
れば始動印加電圧が大きい放電灯の無負荷共振周波数が
高くなるように設計した方が、始動時におけるコンデン
サＣ1 の両端電圧ＶC1を低減できるとともに、２灯目の
放電灯を容易に始動させることができる。
【００３２】また更に、本実施形態の回路において、異
なる２灯の放電灯を点灯させる場合、先行予熱電流が大
きい放電灯を先に予熱、始動させるようにしても良い。
コンデンサＣ6 ，Ｃ7 により放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の先
行予熱電流を確保する場合、通常コンデンサＣ6 ，Ｃ7
の静電容量を大きくした方が先行予熱電流を確保しやす
くなるが、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 の静電容量を大きくす
ると、放電灯始動時における始動印加電圧を確保しにく
くなるので、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 の静電容量は両者を
満足する値となる。ここで、動作周波数をｆ、コンデン
サの静電容量をＣ、放電灯に印加される始動印加電圧を
ＶLaとすると、放電灯の予熱電流Ｉf は式（１）で表さ
れる。
なる２灯の放電灯を点灯させる場合、先行予熱電流が大
きい放電灯を先に予熱、始動させるようにしても良い。
コンデンサＣ6 ，Ｃ7 により放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の先
行予熱電流を確保する場合、通常コンデンサＣ6 ，Ｃ7
の静電容量を大きくした方が先行予熱電流を確保しやす
くなるが、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 の静電容量を大きくす
ると、放電灯始動時における始動印加電圧を確保しにく
くなるので、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 の静電容量は両者を
満足する値となる。ここで、動作周波数をｆ、コンデン
サの静電容量をＣ、放電灯に印加される始動印加電圧を
ＶLaとすると、放電灯の予熱電流Ｉf は式（１）で表さ
れる。
【００３３】Ｉf ＝２πｆ・Ｃ・ＶLa ……（１） ここで、式（１）より始動印加電圧ＶLaを放電灯が点灯
しない所定の電圧値以下にするという条件を定めると、
動作周波数ｆが高い領域で先行予熱を行った方が、始動
印加電圧が小さくても、先行予熱電流を大きくすること
ができる。例えば定格３２Ｗの丸管蛍光灯（型番ＦＣＬ
３２）のように比較的大きな先行予熱電流を必要とし、
且つ、比較的低い始動印加電圧で点灯するような放電灯
に対しては、先に先行予熱、始動を行なえば、動作周波
数が高くなり、十分な先行予熱電流を確保することがで
きるので、先行予熱電流の大きい放電灯を先に先行予
熱、始動させる方が望ましい。
しない所定の電圧値以下にするという条件を定めると、
動作周波数ｆが高い領域で先行予熱を行った方が、始動
印加電圧が小さくても、先行予熱電流を大きくすること
ができる。例えば定格３２Ｗの丸管蛍光灯（型番ＦＣＬ
３２）のように比較的大きな先行予熱電流を必要とし、
且つ、比較的低い始動印加電圧で点灯するような放電灯
に対しては、先に先行予熱、始動を行なえば、動作周波
数が高くなり、十分な先行予熱電流を確保することがで
きるので、先行予熱電流の大きい放電灯を先に先行予
熱、始動させる方が望ましい。
【００３４】ところで、上述した図１の回路では、コン
デンサＣ6 ，Ｃ7 により放電灯Ｌａ 1 ，Ｌａ2 の予熱を
行なっているが、比較的大きな先行予熱電流と比較的高
い始動印加電圧を必要とする場合、コンデンサＣ6 ，Ｃ
7 による予熱では、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 を含む共振回
路の設計が困難な場合がある。そこで、図５に示すよう
に、負荷回路２1 を、トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 の両
端間に接続されたインダクタＬ1 及びコンデンサＣ6 の
直列回路と、コンデンサＣ6 が両フィラメントｆ1 ，ｆ
2 の電源側端子間に接続された放電灯Ｌａ1 とから構成
し、負荷回路２2 を、トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 の両
端間に接続されたインダクタＬ2 及びコンデンサＣ7 の
直列回路と、コンデンサＣ7 が両フィラメントｆ3 ，ｆ
4 の電源側端子間に接続された放電灯Ｌａ2 とから構成
する。そして、トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 とコンデン
サＣ5 との間にトランスＴ3 の一次巻線ｎ3 を挿入し、
放電灯Ｌａ1 の一方のフィラメントｆ1 の電源側端子を
コンデンサＣ8 及びトランスＴ3 の二次巻線ｎ4 を介し
て非電源側端子に接続するとともに、他方のフィラメン
トｆ2 の電源側端子をトランスＴ3 の二次巻線ｎ5及び
コンデンサＣ9 を介して非電源側端子に接続する。同様
に、放電灯Ｌａ2 の一方のフィラメントｆ3 の電源側端
子をコンデンサＣ10及びトランスＴ3 の二次巻線ｎ6 を
介して非電源側端子に接続するとともに、他方のフィラ
メントｆ4 の電源側端子をトランスＴ3 の二次巻線ｎ7
及びコンデンサＣ11を介して非電源側端子に接続し、ト
ランスＴ5 の二次巻線ｎ4 〜ｎ7 に流れる電流によっ
て、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を先行予熱するようにしても
良い。
デンサＣ6 ，Ｃ7 により放電灯Ｌａ 1 ，Ｌａ2 の予熱を
行なっているが、比較的大きな先行予熱電流と比較的高
い始動印加電圧を必要とする場合、コンデンサＣ6 ，Ｃ
7 による予熱では、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 を含む共振回
路の設計が困難な場合がある。そこで、図５に示すよう
に、負荷回路２1 を、トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 の両
端間に接続されたインダクタＬ1 及びコンデンサＣ6 の
直列回路と、コンデンサＣ6 が両フィラメントｆ1 ，ｆ
2 の電源側端子間に接続された放電灯Ｌａ1 とから構成
し、負荷回路２2 を、トランスＴ1 の二次巻線ｎ2 の両
端間に接続されたインダクタＬ2 及びコンデンサＣ7 の
直列回路と、コンデンサＣ7 が両フィラメントｆ3 ，ｆ
4 の電源側端子間に接続された放電灯Ｌａ2 とから構成
する。そして、トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 とコンデン
サＣ5 との間にトランスＴ3 の一次巻線ｎ3 を挿入し、
放電灯Ｌａ1 の一方のフィラメントｆ1 の電源側端子を
コンデンサＣ8 及びトランスＴ3 の二次巻線ｎ4 を介し
て非電源側端子に接続するとともに、他方のフィラメン
トｆ2 の電源側端子をトランスＴ3 の二次巻線ｎ5及び
コンデンサＣ9 を介して非電源側端子に接続する。同様
に、放電灯Ｌａ2 の一方のフィラメントｆ3 の電源側端
子をコンデンサＣ10及びトランスＴ3 の二次巻線ｎ6 を
介して非電源側端子に接続するとともに、他方のフィラ
メントｆ4 の電源側端子をトランスＴ3 の二次巻線ｎ7
及びコンデンサＣ11を介して非電源側端子に接続し、ト
ランスＴ5 の二次巻線ｎ4 〜ｎ7 に流れる電流によっ
て、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を先行予熱するようにしても
良い。
【００３５】ここに、図５に示す回路では、トランスＴ
1 の一次巻線ｎ1 とコンデンサＣ5との間に、トランス
Ｔ3 の一次巻線ｎ3 を接続しているが、図６に示すよう
に、ダイオードＤ1 及びＭＯＳＦＥＴＱ1 の接続点にト
ランスＴ3 の一次巻線ｎ3 の一端を接続し、一次巻線ｎ
3 の他端にコンデンサＣ16の一端を接続し、コンデンサ
Ｃ16の他端をトランスＴ1 の一次巻線ｎ1 とコンデンサ
Ｃ5 の接続点に接続して、予熱回路を構成しても良い。
尚、図５及び図６に示す予熱方式以外の予熱方式を用い
ても良いことは言うまでもない。
1 の一次巻線ｎ1 とコンデンサＣ5との間に、トランス
Ｔ3 の一次巻線ｎ3 を接続しているが、図６に示すよう
に、ダイオードＤ1 及びＭＯＳＦＥＴＱ1 の接続点にト
ランスＴ3 の一次巻線ｎ3 の一端を接続し、一次巻線ｎ
3 の他端にコンデンサＣ16の一端を接続し、コンデンサ
Ｃ16の他端をトランスＴ1 の一次巻線ｎ1 とコンデンサ
Ｃ5 の接続点に接続して、予熱回路を構成しても良い。
尚、図５及び図６に示す予熱方式以外の予熱方式を用い
ても良いことは言うまでもない。
【００３６】また、図７に示すように、トランスＴ1 の
二次巻線ｎ2 と並列にｎ組の負荷回路１1 ，１2 …１n
を接続しても良く、負荷特性に応じて放電灯Ｌａ1 〜Ｌ
ａnの内の少なくとも１灯を先ず先行予熱、始動させる
ことにより、放電灯始動時における平滑コンデンサＣ1
の両端電圧ＶC1の昇圧を低減することができる。尚、共
振電流、定格出力、始動印加電圧、先行予熱電流などの
負荷特性に応じて、ｎ灯の放電灯Ｌａ1 〜Ｌａn を順次
点灯させても良いし、先に数灯の放電灯を点灯させた
後、残りの放電灯を順次点灯させても良いし、先に１灯
の放電灯を点灯させた後、残りの放電灯を同時に点灯さ
せても良い。
二次巻線ｎ2 と並列にｎ組の負荷回路１1 ，１2 …１n
を接続しても良く、負荷特性に応じて放電灯Ｌａ1 〜Ｌ
ａnの内の少なくとも１灯を先ず先行予熱、始動させる
ことにより、放電灯始動時における平滑コンデンサＣ1
の両端電圧ＶC1の昇圧を低減することができる。尚、共
振電流、定格出力、始動印加電圧、先行予熱電流などの
負荷特性に応じて、ｎ灯の放電灯Ｌａ1 〜Ｌａn を順次
点灯させても良いし、先に数灯の放電灯を点灯させた
後、残りの放電灯を順次点灯させても良いし、先に１灯
の放電灯を点灯させた後、残りの放電灯を同時に点灯さ
せても良い。
【００３７】（実施形態２）本実施形態の放電灯点灯装
置の回路図を図８に示す。尚、基本的な回路構成は実施
形態１と同様であるので、同一の構成要素には、同一の
符号を付し、その説明を省略する。本実施形態では、図
１の回路において、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1
を検出する電圧検出手段３と、電圧検出手段３の検出信
号に応じて制御信号を発生する制御手段４と、制御手段
４の制御信号に応じてＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 を駆動す
る駆動手段５とを設けており、例えば１灯目の放電灯が
点灯しなかった場合に、コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1
が設計値以上に昇圧して、素子が破壊されるのを防止し
ている。
置の回路図を図８に示す。尚、基本的な回路構成は実施
形態１と同様であるので、同一の構成要素には、同一の
符号を付し、その説明を省略する。本実施形態では、図
１の回路において、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1
を検出する電圧検出手段３と、電圧検出手段３の検出信
号に応じて制御信号を発生する制御手段４と、制御手段
４の制御信号に応じてＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 を駆動す
る駆動手段５とを設けており、例えば１灯目の放電灯が
点灯しなかった場合に、コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1
が設計値以上に昇圧して、素子が破壊されるのを防止し
ている。
【００３８】図２に示すように、制御手段４は、まず動
作周波数ｆ1 において１灯目の放電灯Ｌａ1 を所定時間
先行予熱し、動作周波数ｆをｆ1 からｆ2 へ変化させて
放電灯Ｌａ1 を始動させる。ここで、所定の始動電圧が
印加されているにもかかわらず、放電灯Ｌａ1 が点灯し
ない場合、制御手段４がさらに動作周波数ｆをｆ2 から
ｆ3 へ変化させると、コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が
更に昇圧することになり、やがて素子の耐圧を越える虞
がある。そこで、本実施形態では、電圧検出手段３が、
コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が予め設定された電圧値
を越えるのを検出すると、制御手段４が電圧検出手段３
の検出信号に応じて発振を停止させる制御信号を発生
し、駆動手段５が制御手段４の制御信号に基づいてＭＯ
ＳＦＥＴＱ 1 ，Ｑ2 の発振を停止させる。このように、
何らかの異常によって、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧
ＶC1が異常に昇圧すると、電圧検出手段３が両端電圧Ｖ
C1の異常昇圧を検出し、制御手段４がＭＯＳＦＥＴ
Ｑ1 ，Ｑ2 のスイッチングを停止させる制御信号を出力
するので素子の破壊を防止することができる。
作周波数ｆ1 において１灯目の放電灯Ｌａ1 を所定時間
先行予熱し、動作周波数ｆをｆ1 からｆ2 へ変化させて
放電灯Ｌａ1 を始動させる。ここで、所定の始動電圧が
印加されているにもかかわらず、放電灯Ｌａ1 が点灯し
ない場合、制御手段４がさらに動作周波数ｆをｆ2 から
ｆ3 へ変化させると、コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が
更に昇圧することになり、やがて素子の耐圧を越える虞
がある。そこで、本実施形態では、電圧検出手段３が、
コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1が予め設定された電圧値
を越えるのを検出すると、制御手段４が電圧検出手段３
の検出信号に応じて発振を停止させる制御信号を発生
し、駆動手段５が制御手段４の制御信号に基づいてＭＯ
ＳＦＥＴＱ 1 ，Ｑ2 の発振を停止させる。このように、
何らかの異常によって、平滑コンデンサＣ1 の両端電圧
ＶC1が異常に昇圧すると、電圧検出手段３が両端電圧Ｖ
C1の異常昇圧を検出し、制御手段４がＭＯＳＦＥＴ
Ｑ1 ，Ｑ2 のスイッチングを停止させる制御信号を出力
するので素子の破壊を防止することができる。
【００３９】（実施形態３）本実施形態の放電灯点灯装
置の回路図を図９に示す。尚、放電灯始動時の電力変換
回路１０の動作は実施形態１と同様であるので、その説
明は省略する。この回路では、フィルタ回路ＬＰＦを介
して入力された交流電源Ｖｓを全波整流する全波整流器
ＤＢと、全波整流器ＤＢの直流出力端子間にダイオード
Ｄ1 を介して接続された平滑コンデンサＣ1 と、全波整
流器ＤＢの直流出力端子間に接続されたコンデンサＣ12
と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続された高周波で
交互にオン・オフするＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の直列回
路と、一次巻線ｎ8 の一端が全波整流器ＤＢ及びダイオ
ードＤ1 の接続点に接続されたリーケージトランスＬＴ
1 と、一端がリーケージトランスＬＴ1 の一次巻線ｎ8
の他端に接続されるとともに、他端がＭＯＳＦＥＴ
Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点との間に接続された直流カット用の
コンデンサＣ13と、リーケージトランスＴ1 の二次巻線
ｎ9 に接続された負荷回路１3 とから電力変換回路１０
が構成される。
置の回路図を図９に示す。尚、放電灯始動時の電力変換
回路１０の動作は実施形態１と同様であるので、その説
明は省略する。この回路では、フィルタ回路ＬＰＦを介
して入力された交流電源Ｖｓを全波整流する全波整流器
ＤＢと、全波整流器ＤＢの直流出力端子間にダイオード
Ｄ1 を介して接続された平滑コンデンサＣ1 と、全波整
流器ＤＢの直流出力端子間に接続されたコンデンサＣ12
と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続された高周波で
交互にオン・オフするＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の直列回
路と、一次巻線ｎ8 の一端が全波整流器ＤＢ及びダイオ
ードＤ1 の接続点に接続されたリーケージトランスＬＴ
1 と、一端がリーケージトランスＬＴ1 の一次巻線ｎ8
の他端に接続されるとともに、他端がＭＯＳＦＥＴ
Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点との間に接続された直流カット用の
コンデンサＣ13と、リーケージトランスＴ1 の二次巻線
ｎ9 に接続された負荷回路１3 とから電力変換回路１０
が構成される。
【００４０】ここで、負荷回路１3 は、リーケージトラ
ンスＬＴ1 の二次巻線ｎ9 の一端にフィラメントｆ1 の
電源側端子が接続された放電灯Ｌａ1 と、一方のフィラ
メントｆ3 の電源側端子が放電灯Ｌａ1 のフィラメント
ｆ2 の電源側端子に接続されるとともに、他方のフィラ
メントｆ4 の電源側端子がリーケージトランスＬＴ1の
二次巻線ｎ9 の他端に接続された放電灯Ｌａ2 と、放電
灯Ｌａ1 の両フィラメントｆ1 ，ｆ2 の非電源側端子間
に接続されたコンデンサＣ6 と、放電灯Ｌａ2の両フィ
ラメントｆ3 ，ｆ4 の非電源側端子間に接続されたコン
デンサＣ7 とから構成され、リーケージトランスＬＴ1
及びコンデンサＣ6 ，Ｃ7 から共振回路が構成されてお
り、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を２灯直列に接続した構成と
なっている。尚、交流電源Ｖｓと全波整流器ＤＢとの間
にフィルタ回路ＬＰＦを挿入しているので、入力電流は
高調波成分が低減された略正弦波波形となる。
ンスＬＴ1 の二次巻線ｎ9 の一端にフィラメントｆ1 の
電源側端子が接続された放電灯Ｌａ1 と、一方のフィラ
メントｆ3 の電源側端子が放電灯Ｌａ1 のフィラメント
ｆ2 の電源側端子に接続されるとともに、他方のフィラ
メントｆ4 の電源側端子がリーケージトランスＬＴ1の
二次巻線ｎ9 の他端に接続された放電灯Ｌａ2 と、放電
灯Ｌａ1 の両フィラメントｆ1 ，ｆ2 の非電源側端子間
に接続されたコンデンサＣ6 と、放電灯Ｌａ2の両フィ
ラメントｆ3 ，ｆ4 の非電源側端子間に接続されたコン
デンサＣ7 とから構成され、リーケージトランスＬＴ1
及びコンデンサＣ6 ，Ｃ7 から共振回路が構成されてお
り、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 を２灯直列に接続した構成と
なっている。尚、交流電源Ｖｓと全波整流器ＤＢとの間
にフィルタ回路ＬＰＦを挿入しているので、入力電流は
高調波成分が低減された略正弦波波形となる。
【００４１】この回路の動作について以下に簡単に説明
する。この回路の基本的な動作は図１に示す回路とほぼ
同じであり、コンデンサＣ12の両端電圧ＶC12 を高周波
で振動させることによって入力歪を改善する回路であ
る。ここで、入力電流が流れる経路としては次の２つの
経路があり、交流電源Ｖｓからフィルタ回路ＬＰＦ→全
波整流器ＤＢ→リーケージトランスＬＴ1 の一次巻線ｎ
8 →コンデンサＣ13→ＭＯＳＦＥＴＱ2 →全波整流器Ｄ
Ｂ→フィルタ回路ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経路と、交流
電源Ｖｓからフィルタ回路ＬＰＦ→全波整流器ＤＢ→リ
ーケージトランスＬＴ1 の一次巻線ｎ8 →コンデンサＣ
13→ＭＯＳＦＥＴＱ1 →平滑コンデンサＣ 1 →全波整流
器ＤＢ→フィルタ回路ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経路とで
入力電流が引き込まれる。
する。この回路の基本的な動作は図１に示す回路とほぼ
同じであり、コンデンサＣ12の両端電圧ＶC12 を高周波
で振動させることによって入力歪を改善する回路であ
る。ここで、入力電流が流れる経路としては次の２つの
経路があり、交流電源Ｖｓからフィルタ回路ＬＰＦ→全
波整流器ＤＢ→リーケージトランスＬＴ1 の一次巻線ｎ
8 →コンデンサＣ13→ＭＯＳＦＥＴＱ2 →全波整流器Ｄ
Ｂ→フィルタ回路ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経路と、交流
電源Ｖｓからフィルタ回路ＬＰＦ→全波整流器ＤＢ→リ
ーケージトランスＬＴ1 の一次巻線ｎ8 →コンデンサＣ
13→ＭＯＳＦＥＴＱ1 →平滑コンデンサＣ 1 →全波整流
器ＤＢ→フィルタ回路ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経路とで
入力電流が引き込まれる。
【００４２】このように、入力電流はリーケージトラン
スＬＴ1 、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 及び放電灯Ｌａ1 ，Ｌ
ａ2 から構成される負荷回路１3 を介して流れているの
で、実施形態１と同様、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 に流れる
共振電流に依存した入力電流が入力歪改善動作によって
引き込まれる。したがって、放電灯の特性に応じていず
れか一方の放電灯を先に先行予熱、始動させることによ
って、放電灯始動時において平滑コンデンサＣ1 の両端
電圧ＶC1が昇圧するのを低減できる。
スＬＴ1 、コンデンサＣ6 ，Ｃ7 及び放電灯Ｌａ1 ，Ｌ
ａ2 から構成される負荷回路１3 を介して流れているの
で、実施形態１と同様、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 に流れる
共振電流に依存した入力電流が入力歪改善動作によって
引き込まれる。したがって、放電灯の特性に応じていず
れか一方の放電灯を先に先行予熱、始動させることによ
って、放電灯始動時において平滑コンデンサＣ1 の両端
電圧ＶC1が昇圧するのを低減できる。
【００４３】尚、本回路では、負荷回路１3 にリーケー
ジトランスＬＴ1 を用いており、リーケージトランスＬ
Ｔ1 及びコンデンサＣ6 ，Ｃ7 から共振回路を構成して
いるので、実施形態１乃至３の放電灯点灯装置に比べ
て、インダクタＬ1 ，Ｌ2 を省くことができ、部品点数
を削減することができる。 （実施形態４）本実施形態の放電灯点灯装置の回路図を
図１０に示す。尚、放電灯始動時の電力変換回路１０の
動作は実施形態１と同様であるので、その説明は省略す
る。
ジトランスＬＴ1 を用いており、リーケージトランスＬ
Ｔ1 及びコンデンサＣ6 ，Ｃ7 から共振回路を構成して
いるので、実施形態１乃至３の放電灯点灯装置に比べ
て、インダクタＬ1 ，Ｌ2 を省くことができ、部品点数
を削減することができる。 （実施形態４）本実施形態の放電灯点灯装置の回路図を
図１０に示す。尚、放電灯始動時の電力変換回路１０の
動作は実施形態１と同様であるので、その説明は省略す
る。
【００４４】この回路では、第１のコンデンサたる平滑
コンデンサＣ1 と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続
された高周波で交互にオン・オフする第１及び第２のス
イッチング要素たるＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の直列回路
と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続された第３及び
第４の整流要素たるダイオードＤ3 ，Ｄ4 の直列回路
と、一次巻線ｎ10，ｎ12の一端がＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ
2 の接続点に接続されるとともに、一次巻線ｎ10，ｎ12
の他端がフィルタ回路ＬＰＦ及び交流電源Ｖｓを介して
ダイオードＤ3 ，Ｄ4 の接続点に接続されたリーケージ
トランスＬＴ2 ，ＬＴ3 と、リーケージトランスＬ
Ｔ2 ，ＬＴ3 の二次巻線ｎ11，ｎ13に夫々接続された負
荷回路１1 ，１2 と、リーケージトランスＬＴ2 ，ＬＴ
3 の一次巻線ｎ 10，ｎ12及びフィルタ回路ＬＰＦの接続
点に一端が接続されるとともに、ダイオードＤ4 及びＭ
ＯＳＦＥＴＱ2 の接続点に他端が接続されたコンデンサ
Ｃ13とから電力変換回路１０が構成される。尚、ＭＯＳ
ＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の寄生ダイオード（図示せず）により
第１及び第２の整流要素が構成される。
コンデンサＣ1 と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続
された高周波で交互にオン・オフする第１及び第２のス
イッチング要素たるＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の直列回路
と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続された第３及び
第４の整流要素たるダイオードＤ3 ，Ｄ4 の直列回路
と、一次巻線ｎ10，ｎ12の一端がＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ
2 の接続点に接続されるとともに、一次巻線ｎ10，ｎ12
の他端がフィルタ回路ＬＰＦ及び交流電源Ｖｓを介して
ダイオードＤ3 ，Ｄ4 の接続点に接続されたリーケージ
トランスＬＴ2 ，ＬＴ3 と、リーケージトランスＬ
Ｔ2 ，ＬＴ3 の二次巻線ｎ11，ｎ13に夫々接続された負
荷回路１1 ，１2 と、リーケージトランスＬＴ2 ，ＬＴ
3 の一次巻線ｎ 10，ｎ12及びフィルタ回路ＬＰＦの接続
点に一端が接続されるとともに、ダイオードＤ4 及びＭ
ＯＳＦＥＴＱ2 の接続点に他端が接続されたコンデンサ
Ｃ13とから電力変換回路１０が構成される。尚、ＭＯＳ
ＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の寄生ダイオード（図示せず）により
第１及び第２の整流要素が構成される。
【００４５】ここで、負荷回路１1 は、リーケージトラ
ンスＬＴ2 の二次巻線ｎ11と並列に両フィラメントの電
源側端子が接続された放電灯Ｌａ1 と、放電灯Ｌａ1 の
両フィラメントの非電源側端子間に接続された第５のコ
ンデンサたるコンデンサＣ6とから構成され、リーケー
ジトランスＬＴ2 及びコンデンサＣ6 から共振回路が構
成される。また、負荷回路１2 は、リーケージトランス
ＬＴ3 の二次巻線ｎ13と並列に両フィラメントの電源側
端子が接続された放電灯Ｌａ2 と、放電灯Ｌａ 2 の両フ
ィラメントの非電源側端子間に接続された第５のコンデ
ンサたるコンデンサＣ7 とから構成され、リーケージト
ランスＬＴ3 及びコンデンサＣ7 から共振回路が構成さ
れる。尚、負荷回路１1 ，１2 は、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ
2 を２灯並列に接続した回路構成となっている。
ンスＬＴ2 の二次巻線ｎ11と並列に両フィラメントの電
源側端子が接続された放電灯Ｌａ1 と、放電灯Ｌａ1 の
両フィラメントの非電源側端子間に接続された第５のコ
ンデンサたるコンデンサＣ6とから構成され、リーケー
ジトランスＬＴ2 及びコンデンサＣ6 から共振回路が構
成される。また、負荷回路１2 は、リーケージトランス
ＬＴ3 の二次巻線ｎ13と並列に両フィラメントの電源側
端子が接続された放電灯Ｌａ2 と、放電灯Ｌａ 2 の両フ
ィラメントの非電源側端子間に接続された第５のコンデ
ンサたるコンデンサＣ7 とから構成され、リーケージト
ランスＬＴ3 及びコンデンサＣ7 から共振回路が構成さ
れる。尚、負荷回路１1 ，１2 は、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ
2 を２灯並列に接続した回路構成となっている。
【００４６】この回路の動作を以下に簡単に説明する。
この回路は、コンデンサＣ13の両端電圧ＶC13 を高周波
で振動させることによって入力歪を改善する回路であ
る。ここで、入力電流が流れる経路としては次の４つの
経路がある。交流電源Ｖｓの極性を図１０中の矢印の向
きを正すると、交流電源Ｖｓの電源電圧が正の領域で
は、交流電源Ｖｓからフィルタ回路ＬＰＦ→ダイオード
Ｄ3 →ＭＯＳＦＥＴＱ1 →リーケージトランスＬＴ1 ，
ＬＴ2 の一次巻線ｎ10，ｎ12→フィルタ回路ＬＰＦ→交
流電源Ｖｓの経路と、交流電源Ｖｓからフィルタ回路Ｌ
ＰＦ→ダイオードＤ 3 →平滑コンデンサＣ1 →ＭＯＳＦ
ＥＴＱ2 →リーケージトランスＬＴ1 ，ＬＴ 2 の一次巻
線ｎ10，ｎ12→フィルタ回路ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経
路とで入力電流が引き込まれる。一方、交流電源Ｖｓの
電源電圧が負の領域では、交流電源Ｖｓからフィルタ回
路ＬＰＦ→リーケージトランスＬＴ1 ，ＬＴ2 の一次巻
線ｎ10，ｎ12→ＭＯＳＦＥＴＱ2 →ダイオードＤ4 →フ
ィルタ回路ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経路と、交流電源Ｖ
ｓからフィルタ回路ＬＰＦ→リーケージトランスＬ
Ｔ1，ＬＴ2 の一次巻線ｎ10，ｎ12→ＭＯＳＦＥＴＱ1
→平滑コンデンサＣ1 →ダイオードＤ4 →フィルタ回路
ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経路で入力電流が引き込まれれ
る。このように、入力電流は負荷回路１1 ，１2 を介し
て流れるので、実施形態１と同様に、放電灯に流れる共
振電流に依存した入力電流が入力歪改善動作によって引
き込まれる。したがって、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の特性
に応じて、２灯の内のいずれか１灯を先に先行予熱、始
動させることにより、実施形態１と同様に、始動時にお
ける平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1の昇圧を低減す
ることができる。
この回路は、コンデンサＣ13の両端電圧ＶC13 を高周波
で振動させることによって入力歪を改善する回路であ
る。ここで、入力電流が流れる経路としては次の４つの
経路がある。交流電源Ｖｓの極性を図１０中の矢印の向
きを正すると、交流電源Ｖｓの電源電圧が正の領域で
は、交流電源Ｖｓからフィルタ回路ＬＰＦ→ダイオード
Ｄ3 →ＭＯＳＦＥＴＱ1 →リーケージトランスＬＴ1 ，
ＬＴ2 の一次巻線ｎ10，ｎ12→フィルタ回路ＬＰＦ→交
流電源Ｖｓの経路と、交流電源Ｖｓからフィルタ回路Ｌ
ＰＦ→ダイオードＤ 3 →平滑コンデンサＣ1 →ＭＯＳＦ
ＥＴＱ2 →リーケージトランスＬＴ1 ，ＬＴ 2 の一次巻
線ｎ10，ｎ12→フィルタ回路ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経
路とで入力電流が引き込まれる。一方、交流電源Ｖｓの
電源電圧が負の領域では、交流電源Ｖｓからフィルタ回
路ＬＰＦ→リーケージトランスＬＴ1 ，ＬＴ2 の一次巻
線ｎ10，ｎ12→ＭＯＳＦＥＴＱ2 →ダイオードＤ4 →フ
ィルタ回路ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経路と、交流電源Ｖ
ｓからフィルタ回路ＬＰＦ→リーケージトランスＬ
Ｔ1，ＬＴ2 の一次巻線ｎ10，ｎ12→ＭＯＳＦＥＴＱ1
→平滑コンデンサＣ1 →ダイオードＤ4 →フィルタ回路
ＬＰＦ→交流電源Ｖｓの経路で入力電流が引き込まれれ
る。このように、入力電流は負荷回路１1 ，１2 を介し
て流れるので、実施形態１と同様に、放電灯に流れる共
振電流に依存した入力電流が入力歪改善動作によって引
き込まれる。したがって、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の特性
に応じて、２灯の内のいずれか１灯を先に先行予熱、始
動させることにより、実施形態１と同様に、始動時にお
ける平滑コンデンサＣ1 の両端電圧ＶC1の昇圧を低減す
ることができる。
【００４７】尚、本実施形態では２灯の放電灯Ｌａ1 ，
Ｌａ2 を点灯させる構成となっているが、放電灯の数を
２灯に限定する趣旨のものではなく、３灯以上設けても
良いことは言うまでもない。 （実施形態５）本実施形態の放電灯点灯装置の回路図を
図１１（ａ）に示す。尚、放電灯始動時の電力変換回路
１０の動作は実施形態１と同様であるので、その説明は
省略する。
Ｌａ2 を点灯させる構成となっているが、放電灯の数を
２灯に限定する趣旨のものではなく、３灯以上設けても
良いことは言うまでもない。 （実施形態５）本実施形態の放電灯点灯装置の回路図を
図１１（ａ）に示す。尚、放電灯始動時の電力変換回路
１０の動作は実施形態１と同様であるので、その説明は
省略する。
【００４８】この回路では、フィルタ回路ＬＰＦを介し
て入力された交流電源Ｖｓを全波整流する全波整流器Ｄ
Ｂと、全波整流器ＤＢの直流出力端子の低電位側に一端
が接続された第１のコンデンサたる平滑コンデンサＣ1
と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続された高周波で
交互にオン・オフする第１及び第２のスイッチング要素
たるＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の直列回路と、全波整流器
ＤＢの直流出力端間に接続された第４のコンデンサたる
コンデンサＣ15と、全波整流器ＤＢの直流出力端子の高
電位側とＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の接続点との間に一次
巻線ｎ14が接続されたリーケージトランスＬＴ4 と、リ
ーケージトランスＬＴ4 の二次巻線ｎ15の両端間に接続
された負荷回路１4 とから電力変換回路１０が構成され
る。尚、ＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の寄生ダイオード（図
示せず）により第１及び第２の整流要素が構成される。
て入力された交流電源Ｖｓを全波整流する全波整流器Ｄ
Ｂと、全波整流器ＤＢの直流出力端子の低電位側に一端
が接続された第１のコンデンサたる平滑コンデンサＣ1
と、平滑コンデンサＣ1 の両端間に接続された高周波で
交互にオン・オフする第１及び第２のスイッチング要素
たるＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の直列回路と、全波整流器
ＤＢの直流出力端間に接続された第４のコンデンサたる
コンデンサＣ15と、全波整流器ＤＢの直流出力端子の高
電位側とＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の接続点との間に一次
巻線ｎ14が接続されたリーケージトランスＬＴ4 と、リ
ーケージトランスＬＴ4 の二次巻線ｎ15の両端間に接続
された負荷回路１4 とから電力変換回路１０が構成され
る。尚、ＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の寄生ダイオード（図
示せず）により第１及び第２の整流要素が構成される。
【００４９】ここで、負荷回路１4 は、リーケージトラ
ンスＬＴ4 と、後述の放電灯Ｌａ1，Ｌａ2 に流れるラ
ンプ電流を均等にするバランサコイルＴ4 と、バランサ
コイルＴ4 を介して両フィラメントの電源側端子間にリ
ーケージトランスＬＴ4 の二次巻線ｎ15が接続された放
電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 と、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の両フィ
ラメントの非電源側端子間に夫々接続された第５のコン
デンサたるコンデンサＣ6 ，Ｃ7 とから構成される。
ンスＬＴ4 と、後述の放電灯Ｌａ1，Ｌａ2 に流れるラ
ンプ電流を均等にするバランサコイルＴ4 と、バランサ
コイルＴ4 を介して両フィラメントの電源側端子間にリ
ーケージトランスＬＴ4 の二次巻線ｎ15が接続された放
電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 と、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の両フィ
ラメントの非電源側端子間に夫々接続された第５のコン
デンサたるコンデンサＣ6 ，Ｃ7 とから構成される。
【００５０】この回路は、コンデンサＣ15の両端電圧Ｖ
C15 を高周波的に振動させることによって入力歪を改善
しており、交流電源Ｖｓからフィルタ回路ＬＰＦ→全波
整流器ＤＢ→リーケージトランスＬＴ4 の一次巻線ｎ14
→ＭＯＳＦＥＴＱ2 →全波整流器ＤＢ→フィルタ回路Ｌ
ＰＦ→交流電源Ｖｓの経路と、交流電源Ｖｓからフィル
タ回路ＬＰＦ→全波整流器ＤＢ→リーケージトランスＬ
Ｔ4 の一次巻線ｎ14→ＭＯＳＦＥＴＱ1 →平滑コンデン
サＣ1 →全波整流器ＤＢ→フィルタ回路ＬＰＦ→交流電
源Ｖｓの経路とで入力電流が引き込まれる。このように
本回路では、実施形態１と同様、負荷回路１4 に流れる
共振電流に依存した入力電流が入力歪改善動作によって
引き込まれるので、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の特性に応じ
ていずれか一方の放電灯を先に先行予熱、始動させるこ
とによって、始動時における平滑コンデンサＣ1 の両端
電圧ＶC1の昇圧を低減することができる。
C15 を高周波的に振動させることによって入力歪を改善
しており、交流電源Ｖｓからフィルタ回路ＬＰＦ→全波
整流器ＤＢ→リーケージトランスＬＴ4 の一次巻線ｎ14
→ＭＯＳＦＥＴＱ2 →全波整流器ＤＢ→フィルタ回路Ｌ
ＰＦ→交流電源Ｖｓの経路と、交流電源Ｖｓからフィル
タ回路ＬＰＦ→全波整流器ＤＢ→リーケージトランスＬ
Ｔ4 の一次巻線ｎ14→ＭＯＳＦＥＴＱ1 →平滑コンデン
サＣ1 →全波整流器ＤＢ→フィルタ回路ＬＰＦ→交流電
源Ｖｓの経路とで入力電流が引き込まれる。このように
本回路では、実施形態１と同様、負荷回路１4 に流れる
共振電流に依存した入力電流が入力歪改善動作によって
引き込まれるので、放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の特性に応じ
ていずれか一方の放電灯を先に先行予熱、始動させるこ
とによって、始動時における平滑コンデンサＣ1 の両端
電圧ＶC1の昇圧を低減することができる。
【００５１】尚、負荷回路１4 の構成を上記構成に限定
する趣旨のものではなく、負荷回路１4 を上記以外の構
成としても良いことは言うまでもない。例えば、リーケ
ージトランスＬＴ4 の昇圧比が１：１である場合は、図
１１（ｂ）に示すように、全波整流器ＤＢの直流出力端
の高電位側とＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の接続点との間に
インダクタＬ3 を挿入し、インダクタＬ3 の両端間にイ
ンダクタＬ4 及びバランサコイルＴ4 を介して放電灯Ｌ
ａ1 ，Ｌａ2 の両フィラメントの電源側端子を接続し、
放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の両フィラメントの非電源側端子
間にコンデンサＣ6 ，Ｃ7 を接続して、負荷回路１4 を
構成しても良い。
する趣旨のものではなく、負荷回路１4 を上記以外の構
成としても良いことは言うまでもない。例えば、リーケ
ージトランスＬＴ4 の昇圧比が１：１である場合は、図
１１（ｂ）に示すように、全波整流器ＤＢの直流出力端
の高電位側とＭＯＳＦＥＴＱ1 ，Ｑ2 の接続点との間に
インダクタＬ3 を挿入し、インダクタＬ3 の両端間にイ
ンダクタＬ4 及びバランサコイルＴ4 を介して放電灯Ｌ
ａ1 ，Ｌａ2 の両フィラメントの電源側端子を接続し、
放電灯Ｌａ1 ，Ｌａ2 の両フィラメントの非電源側端子
間にコンデンサＣ6 ，Ｃ7 を接続して、負荷回路１4 を
構成しても良い。
【００５２】
【発明の効果】上述のように、請求項１の発明は、交流
電源を整流平滑して得られた直流電圧を高周波に変換
し、トランス或いはインダクタを介して複数の放電灯を
含む負荷回路に高周波電力を供給するとともに、放電灯
に流れる共振電流に応じた入力電流を引き込む電力変換
回路を備え、電力変換回路は先ず少なくとも１灯の放電
灯を始動させてから、動作周波数を可変させることによ
り残りの放電灯を始動させているので、始動時には１灯
分の放電灯に流れる共振電流に応じた入力電流が引き込
まれることになり、複数の放電灯を同時に始動させる場
合に比べて引き込まれる入力電流が小さくなり、整流平
滑して得られる直流電圧の昇圧を低減できるという効果
がある。また、２灯目以降の始動時には既に始動してい
る放電灯があるので、放電灯によって電力が消費される
ため、整流平滑して得られる直流電圧の昇圧をさらに低
減できるという効果がある。
電源を整流平滑して得られた直流電圧を高周波に変換
し、トランス或いはインダクタを介して複数の放電灯を
含む負荷回路に高周波電力を供給するとともに、放電灯
に流れる共振電流に応じた入力電流を引き込む電力変換
回路を備え、電力変換回路は先ず少なくとも１灯の放電
灯を始動させてから、動作周波数を可変させることによ
り残りの放電灯を始動させているので、始動時には１灯
分の放電灯に流れる共振電流に応じた入力電流が引き込
まれることになり、複数の放電灯を同時に始動させる場
合に比べて引き込まれる入力電流が小さくなり、整流平
滑して得られる直流電圧の昇圧を低減できるという効果
がある。また、２灯目以降の始動時には既に始動してい
る放電灯があるので、放電灯によって電力が消費される
ため、整流平滑して得られる直流電圧の昇圧をさらに低
減できるという効果がある。
【００５３】請求項２の発明は、電力変換回路は、負荷
回路に流れる共振電流が小さい放電灯を先ず始動させて
から、動作周波数を変化させることにより残りの放電灯
を始動させている。ここで、放電灯に流れる共振電流に
応じた入力電流が引き込まれるので、共振電流が小さい
放電灯を先ず始動させることにより、始動時における入
力電流が低減され、整流平滑して得られる直流電圧の昇
圧をさらに低減できるという効果がある。
回路に流れる共振電流が小さい放電灯を先ず始動させて
から、動作周波数を変化させることにより残りの放電灯
を始動させている。ここで、放電灯に流れる共振電流に
応じた入力電流が引き込まれるので、共振電流が小さい
放電灯を先ず始動させることにより、始動時における入
力電流が低減され、整流平滑して得られる直流電圧の昇
圧をさらに低減できるという効果がある。
【００５４】請求項３の発明は、電力変換回路は、定格
電力が大きい放電灯を先ず始動させてから、動作周波数
を変化させることにより残りの放電灯を始動させている
ので、定格電力の大きい放電灯の無負荷共振周波数が他
の放電灯よりも高くなり、定格点灯時における共振ポイ
ントに近くなるため、出力電力を大きくすることができ
る、定格電力を確保できるという効果がある。
電力が大きい放電灯を先ず始動させてから、動作周波数
を変化させることにより残りの放電灯を始動させている
ので、定格電力の大きい放電灯の無負荷共振周波数が他
の放電灯よりも高くなり、定格点灯時における共振ポイ
ントに近くなるため、出力電力を大きくすることができ
る、定格電力を確保できるという効果がある。
【００５５】請求項４の発明は、電力変換回路は、始動
印加電圧が大きい放電灯を先ず始動させてから、動作周
波数を変化させることにより残りの放電灯を始動させて
いる。ここで、２灯目以降の放電灯を始動させる場合、
既に１灯目の放電灯が始動しているので、整流平滑して
得られた直流電圧の昇圧を低減することができるが、そ
の分２灯目以降の放電灯の始動印加電圧を確保しにくく
なるため、始動印加電圧が大きい放電灯を先に始動させ
た方が、放電灯を確実に始動させることができるという
効果がある。
印加電圧が大きい放電灯を先ず始動させてから、動作周
波数を変化させることにより残りの放電灯を始動させて
いる。ここで、２灯目以降の放電灯を始動させる場合、
既に１灯目の放電灯が始動しているので、整流平滑して
得られた直流電圧の昇圧を低減することができるが、そ
の分２灯目以降の放電灯の始動印加電圧を確保しにくく
なるため、始動印加電圧が大きい放電灯を先に始動させ
た方が、放電灯を確実に始動させることができるという
効果がある。
【００５６】請求項５の発明は、電力変換回路は、先行
予熱電流が大きい放電灯を先ず始動させてから、動作周
波数を変化させることにより残りの放電灯を始動させて
いる。ここで、始動印加電圧をある電圧以下に設定した
場合、動作周波数が高いほど先行予熱電流が大きくなる
ので、先行予熱電流が大きい放電灯を先に始動させた方
が、先行予熱電流を十分に確保できるという効果があ
る。
予熱電流が大きい放電灯を先ず始動させてから、動作周
波数を変化させることにより残りの放電灯を始動させて
いる。ここで、始動印加電圧をある電圧以下に設定した
場合、動作周波数が高いほど先行予熱電流が大きくなる
ので、先行予熱電流が大きい放電灯を先に始動させた方
が、先行予熱電流を十分に確保できるという効果があ
る。
【００５７】請求項６の発明は、電力変換回路が、交流
電源を全波整流する全波整流器と、全波整流器の直流出
力端子間にダイオードを介して接続された平滑用の第１
のコンデンサと、ダイオードと並列に接続された第２の
コンデンサと、第１のコンデンサの両端間に接続された
交互にオン・オフする第１及び第２のスイッチング要素
と、第１及び第２のスイッチング要素と夫々逆並列接続
された第１及び第２の整流要素と、全波整流器の直流出
力端子及びダイオードの接続点と第１及び第２のスイッ
チング要素の接続点との間に接続されたトランスの一次
巻線及び第３のコンデンサよりなる直列回路と、トラン
スの二次巻線に接続された複数の放電灯を含む負荷回路
とから構成されており、請求項７の発明は、電力変換回
路が、交流電源を全波整流する全波整流器と、全波整流
器の直流出力端子の低電位側に一端が接続された平滑用
の第１のコンデンサと、第１のコンデンサの両端間に接
続された交互にオン・オフする第１及び第２のスイッチ
ング要素の直列回路と、第１及び第２のスイッチング要
素と夫々逆並列接続された第１及び第２の整流要素と、
全波整流器の直流出力端間に接続された第４のコンデン
サと、全波整流器の直流出力端子の高電位側と第１及び
第２のスイッチング要素との接続点との間に一次巻線が
接続されたトランスと、トランスの二次巻線に接続され
た複数の放電灯を含む負荷回路とから構成されており、
請求項８の発明は、電力変換回路が、平滑用の第１のコ
ンデンサと、第１のコンデンサの両端間に接続された交
互にオン・オフする第１及び第２のスイッチング要素
と、第１及び第２のスイッチング要素と夫々逆並列接続
された第１及び第２の整流要素と、第１のコンデンサの
両端間に接続された第３及び第４の整流要素と、一次巻
線の一端が第１及び第２のスイッチング要素の接続点に
接続されるとともに、一次巻線の他端が交流電源を介し
て第３及び第４の整流要素の接続点に接続されたトラン
スと、トランスの二次巻線の両端間に接続された複数の
放電灯を含む負荷回路とから構成されているので、実施
形態１と同様に、始動時には１灯分の放電灯に流れる共
振電流に応じた入力電流が引き込まれることになり、複
数の放電灯を同時に始動させる場合に比べて引き込まれ
る入力電流が小さくなり、整流平滑して得られる直流電
圧の昇圧を低減できるという効果がある。また、２灯目
以降の始動時には既に始動している放電灯があるので、
放電灯によって電力が消費されるため、整流平滑して得
られる直流電圧の昇圧をさらに低減できるという効果が
ある。
電源を全波整流する全波整流器と、全波整流器の直流出
力端子間にダイオードを介して接続された平滑用の第１
のコンデンサと、ダイオードと並列に接続された第２の
コンデンサと、第１のコンデンサの両端間に接続された
交互にオン・オフする第１及び第２のスイッチング要素
と、第１及び第２のスイッチング要素と夫々逆並列接続
された第１及び第２の整流要素と、全波整流器の直流出
力端子及びダイオードの接続点と第１及び第２のスイッ
チング要素の接続点との間に接続されたトランスの一次
巻線及び第３のコンデンサよりなる直列回路と、トラン
スの二次巻線に接続された複数の放電灯を含む負荷回路
とから構成されており、請求項７の発明は、電力変換回
路が、交流電源を全波整流する全波整流器と、全波整流
器の直流出力端子の低電位側に一端が接続された平滑用
の第１のコンデンサと、第１のコンデンサの両端間に接
続された交互にオン・オフする第１及び第２のスイッチ
ング要素の直列回路と、第１及び第２のスイッチング要
素と夫々逆並列接続された第１及び第２の整流要素と、
全波整流器の直流出力端間に接続された第４のコンデン
サと、全波整流器の直流出力端子の高電位側と第１及び
第２のスイッチング要素との接続点との間に一次巻線が
接続されたトランスと、トランスの二次巻線に接続され
た複数の放電灯を含む負荷回路とから構成されており、
請求項８の発明は、電力変換回路が、平滑用の第１のコ
ンデンサと、第１のコンデンサの両端間に接続された交
互にオン・オフする第１及び第２のスイッチング要素
と、第１及び第２のスイッチング要素と夫々逆並列接続
された第１及び第２の整流要素と、第１のコンデンサの
両端間に接続された第３及び第４の整流要素と、一次巻
線の一端が第１及び第２のスイッチング要素の接続点に
接続されるとともに、一次巻線の他端が交流電源を介し
て第３及び第４の整流要素の接続点に接続されたトラン
スと、トランスの二次巻線の両端間に接続された複数の
放電灯を含む負荷回路とから構成されているので、実施
形態１と同様に、始動時には１灯分の放電灯に流れる共
振電流に応じた入力電流が引き込まれることになり、複
数の放電灯を同時に始動させる場合に比べて引き込まれ
る入力電流が小さくなり、整流平滑して得られる直流電
圧の昇圧を低減できるという効果がある。また、２灯目
以降の始動時には既に始動している放電灯があるので、
放電灯によって電力が消費されるため、整流平滑して得
られる直流電圧の昇圧をさらに低減できるという効果が
ある。
【００５８】請求項９の発明は、上記負荷回路が、少な
くとも共振用のインダクタと共振用の第５のコンデンサ
と放電灯とから構成されており、請求項１０の発明は、
上記放電灯が蛍光灯からなり、蛍光灯の両端のフィラメ
ントの非電源側端子間に第５のコンデンサが接続され、
蛍光灯の一方のフィラメントの電源側端子にインダクタ
の一端が接続され、蛍光灯の他方のフィラメントの電源
側端子とインダクタの他端との間に、上記トランスの二
次巻線が接続されているので、整流平滑して得られた直
流電圧の昇圧を低減するとともに、蛍光灯を確実に点灯
できるという効果がある。
くとも共振用のインダクタと共振用の第５のコンデンサ
と放電灯とから構成されており、請求項１０の発明は、
上記放電灯が蛍光灯からなり、蛍光灯の両端のフィラメ
ントの非電源側端子間に第５のコンデンサが接続され、
蛍光灯の一方のフィラメントの電源側端子にインダクタ
の一端が接続され、蛍光灯の他方のフィラメントの電源
側端子とインダクタの他端との間に、上記トランスの二
次巻線が接続されているので、整流平滑して得られた直
流電圧の昇圧を低減するとともに、蛍光灯を確実に点灯
できるという効果がある。
【図１】実施形態１の放電灯点灯装置を示す回路図であ
る。
る。
【図２】同上の共振カーブを示す図である。
【図３】同上の始動時における共振電流が小さい放電灯
を先に点灯させる場合の共振カーブを示す図である。
を先に点灯させる場合の共振カーブを示す図である。
【図４】同上の定格出力の大きい放電灯を先に点灯させ
る場合の共振カーブを示す図である。
る場合の共振カーブを示す図である。
【図５】同上の別の予熱方式を用いた回路構成を示す回
路図である。
路図である。
【図６】同上のまた別の予熱方式を用いた回路構成を示
す回路図である。
す回路図である。
【図７】同上のｎ組の負荷回路を接続した回路構成を示
す回路図である。
す回路図である。
【図８】実施形態２の放電灯点灯装置を示す回路図であ
る。
る。
【図９】実施形態３の放電灯点灯装置を示す回路図であ
る。
る。
【図１０】実施形態４の放電灯点灯装置を示す回路図で
ある。
ある。
【図１１】（ａ）は実施形態５の放電灯点灯装置を示す
回路図であり、（ｂ）は同上の別の負荷回路を示す一部
省略せる回路図である。
回路図であり、（ｂ）は同上の別の負荷回路を示す一部
省略せる回路図である。
【図１２】従来の放電灯点灯装置を示す回路図である。
【図１３】同上の共振回路の共振カーブを示す図であ
る。
る。
１1 ，１2 負荷回路 １０ 電力変換回路 Ｃ1 平滑コンデンサ Ｖｓ 交流電源 Ｌａ1 ，Ｌａ2 放電灯
Claims (10)
- 【請求項１】交流電源を整流平滑して得られた直流電圧
を高周波に変換し、トランス或いはインダクタを介して
複数の放電灯を含む負荷回路に高周波電力を供給すると
ともに、放電灯に流れる共振電流に応じた入力電流を引
き込む電力変換回路を備え、電力変換回路は先ず少なく
とも１灯の放電灯を始動させてから、動作周波数を可変
させることにより残りの放電灯を始動させることを特徴
とする放電灯点灯装置。 - 【請求項２】電力変換回路は、負荷回路に流れる共振電
流が小さい放電灯を先ず始動させてから、動作周波数を
変化させることにより残りの放電灯を始動させることを
特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項３】電力変換回路は、定格電力が大きい放電灯
を先ず始動させてから、動作周波数を変化させることに
より残りの放電灯を始動させることを特徴とする請求項
１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項４】電力変換回路は、始動印加電圧が大きい放
電灯を先ず始動させてから、動作周波数を変化させるこ
とにより残りの放電灯を始動させることを特徴とする請
求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項５】電力変換回路は、先行予熱電流が大きい放
電灯を先ず始動させてから、動作周波数を変化させるこ
とにより残りの放電灯を始動させることを特徴とする請
求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項６】電力変換回路が、交流電源を全波整流する
全波整流器と、全波整流器の直流出力端子間にダイオー
ドを介して接続された平滑用の第１のコンデンサと、ダ
イオードと並列に接続された第２のコンデンサと、第１
のコンデンサの両端間に接続された交互にオン・オフす
る第１及び第２のスイッチング要素と、第１及び第２の
スイッチング要素と夫々逆並列接続された第１及び第２
の整流要素と、全波整流器の直流出力端子及びダイオー
ドの接続点と第１及び第２のスイッチング要素の接続点
との間に接続されたトランスの一次巻線及び第３のコン
デンサよりなる直列回路と、トランスの二次巻線に接続
された複数の放電灯を含む負荷回路とから構成されるこ
とを特徴とする請求項１乃至５記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項７】電力変換回路が、交流電源を全波整流する
全波整流器と、全波整流器の直流出力端子の低電位側に
一端が接続された平滑用の第１のコンデンサと、第１の
コンデンサの両端間に接続された交互にオン・オフする
第１及び第２のスイッチング要素の直列回路と、第１及
び第２のスイッチング要素と夫々逆並列接続された第１
及び第２の整流要素と、全波整流器の直流出力端間に接
続された第４のコンデンサと、全波整流器の直流出力端
子の高電位側と第１及び第２のスイッチング要素との接
続点との間に一次巻線が接続されたトランスと、トラン
スの二次巻線に接続された複数の放電灯を含む負荷回路
とから構成されることを特徴とする請求項１乃至５記載
の放電灯点灯装置。 - 【請求項８】電力変換回路が、平滑用の第１のコンデン
サと、第１のコンデンサの両端間に接続された交互にオ
ン・オフする第１及び第２のスイッチング要素と、第１
及び第２のスイッチング要素と夫々逆並列接続された第
１及び第２の整流要素と、第１のコンデンサの両端間に
接続された第３及び第４の整流要素と、一次巻線の一端
が第１及び第２のスイッチング要素の接続点に接続され
るとともに、一次巻線の他端が交流電源を介して第３及
び第４の整流要素の接続点に接続されたトランスと、ト
ランスの二次巻線の両端間に接続された複数の放電灯を
含む負荷回路とから構成されることを特徴とする請求項
１乃至５記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項９】上記負荷回路が、少なくとも共振用のイン
ダクタと共振用の第５のコンデンサと放電灯とから構成
されることを特徴とする請求項６乃至８記載の放電灯点
灯装置。 - 【請求項１０】上記放電灯が蛍光灯からなり、蛍光灯の
両端のフィラメントの非電源側端子間に第５のコンデン
サが接続され、蛍光灯の一方のフィラメントの電源側端
子にインダクタの一端が接続され、蛍光灯の他方のフィ
ラメントの電源側端子とインダクタの他端との間に、上
記トランスの二次巻線が接続されたことを特徴とする請
求項９記載の放電灯点灯装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26055897A JPH11102796A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | 放電灯点灯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26055897A JPH11102796A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | 放電灯点灯装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11102796A true JPH11102796A (ja) | 1999-04-13 |
Family
ID=17349633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26055897A Withdrawn JPH11102796A (ja) | 1997-09-25 | 1997-09-25 | 放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11102796A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011503791A (ja) * | 2007-11-09 | 2011-01-27 | オスラム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 電子安定器および少なくとも１つの第１および第２の放電ランプの作動方法 |
| JP2021078301A (ja) * | 2019-11-12 | 2021-05-20 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 共振インバータ装置 |
-
1997
- 1997-09-25 JP JP26055897A patent/JPH11102796A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011503791A (ja) * | 2007-11-09 | 2011-01-27 | オスラム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 電子安定器および少なくとも１つの第１および第２の放電ランプの作動方法 |
| JP2021078301A (ja) * | 2019-11-12 | 2021-05-20 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 共振インバータ装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041207 |