JPH11117045A - 高強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法 - Google Patents
高強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法Info
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- JPH11117045A JPH11117045A JP27855197A JP27855197A JPH11117045A JP H11117045 A JPH11117045 A JP H11117045A JP 27855197 A JP27855197 A JP 27855197A JP 27855197 A JP27855197 A JP 27855197A JP H11117045 A JPH11117045 A JP H11117045A
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 磁気特性を利用して機能する機器・部品類に
適用することができ、耐食性に優れたばね用高強度非磁
性ステンレス鋼線及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｎを含む
残部Ｆｅからなるばね用高強度非磁性ステンレス鋼線に
おいて、引張強さが下式 (1)及び(2) の範囲にあり、
かつ、比透磁率が1.005 以下であるばね用高強度非磁性
ステンレス鋼線、及び、上記化学組成を有するステンレ
ス鋼線を加工度50％以上の引抜き加工を行った後、450
〜600 ℃の温度範囲で下式(3) の範囲の時間保持して熱
処理を施すばね用高強度非磁性ステンレス鋼線の製造方
法である。ｄ＜１の場合 −520 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−520 ×log(ｄ) ＋23
50 (1) ｄ≧１の場合 −640 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−640 ×log(ｄ) ＋23
50 (2) (102400/T) ÷90＋4 ≦ｔ≦ (102650/T) ÷120 ＋50
(3)
適用することができ、耐食性に優れたばね用高強度非磁
性ステンレス鋼線及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｎを含む
残部Ｆｅからなるばね用高強度非磁性ステンレス鋼線に
おいて、引張強さが下式 (1)及び(2) の範囲にあり、
かつ、比透磁率が1.005 以下であるばね用高強度非磁性
ステンレス鋼線、及び、上記化学組成を有するステンレ
ス鋼線を加工度50％以上の引抜き加工を行った後、450
〜600 ℃の温度範囲で下式(3) の範囲の時間保持して熱
処理を施すばね用高強度非磁性ステンレス鋼線の製造方
法である。ｄ＜１の場合 −520 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−520 ×log(ｄ) ＋23
50 (1) ｄ≧１の場合 −640 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−640 ×log(ｄ) ＋23
50 (2) (102400/T) ÷90＋4 ≦ｔ≦ (102650/T) ÷120 ＋50
(3)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、磁気特性を利用し
て機能する機器・部品類に用いられる耐食性に優れたば
ね用高強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法に関
する。
て機能する機器・部品類に用いられる耐食性に優れたば
ね用高強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、18Ｃｒ-8Ｎｉ系（ＳＵＳ３０
４）に代表される準安定オーステナイト系ステンレス鋼
は、溶体化処理状態では非磁性であるが、加工すると加
工誘起マルテンサイト変態して強磁性のマルテンサイト
相が生じ、磁性を有するようになる。したがって、例え
ば、ばねに用いるときのように加工された準安定オース
テナイト系ステンレス鋼は、強度がマルテンサイト相に
よって高いが非磁性ではない。このため非磁性を必要と
する用途において、Ｎｉ量を増やし、オーステナイト相
を安定化させて加工誘起マルテンサイト変態を抑制した
18Ｃｒ-12 Ｎｉ系（ＳＵＳ３１６）等が用いられてい
る。しかし、これらの18Ｃｒ-12 Ｎｉ系はマルテンサイ
ト相がないため、強度が18Ｃｒ-8Ｎｉ系に比べて10％程
度低い。
４）に代表される準安定オーステナイト系ステンレス鋼
は、溶体化処理状態では非磁性であるが、加工すると加
工誘起マルテンサイト変態して強磁性のマルテンサイト
相が生じ、磁性を有するようになる。したがって、例え
ば、ばねに用いるときのように加工された準安定オース
テナイト系ステンレス鋼は、強度がマルテンサイト相に
よって高いが非磁性ではない。このため非磁性を必要と
する用途において、Ｎｉ量を増やし、オーステナイト相
を安定化させて加工誘起マルテンサイト変態を抑制した
18Ｃｒ-12 Ｎｉ系（ＳＵＳ３１６）等が用いられてい
る。しかし、これらの18Ｃｒ-12 Ｎｉ系はマルテンサイ
ト相がないため、強度が18Ｃｒ-8Ｎｉ系に比べて10％程
度低い。
【０００３】これに対して特開昭54─89916 号公報で
は、18Ｃｒ-8Ｎｉ系ステンレスに窒素を添加することに
より、非磁性でかつ18Ｃｒ-8Ｎｉ系と同等の強度が得ら
れることが記載されている。しかし、現在では、非磁性
でかつ要求される強度のレベルが高くなってきており、
特開昭54─89916 号公報のステンレスでは対処できなく
なってきている。
は、18Ｃｒ-8Ｎｉ系ステンレスに窒素を添加することに
より、非磁性でかつ18Ｃｒ-8Ｎｉ系と同等の強度が得ら
れることが記載されている。しかし、現在では、非磁性
でかつ要求される強度のレベルが高くなってきており、
特開昭54─89916 号公報のステンレスでは対処できなく
なってきている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、上
記の問題を解消し、磁気特性を利用して機能する機器・
部品類に適用することができ、耐食性に優れたばね用高
強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法を提供しよ
うとするものである。
記の問題を解消し、磁気特性を利用して機能する機器・
部品類に適用することができ、耐食性に優れたばね用高
強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法を提供しよ
うとするものである。
【０００５】
【０００６】(2) 重量％でＣ：0.08〜0.15、Ｓｉ：0.10
〜1.00、Ｍｎ：1.00〜2.50、Ｎｉ：10.50 〜13.00 、Ｃ
ｒ：17.00 〜19.00 、Ｎ：0.17〜0.30を含む残部Ｆｅか
らなるばね用高強度非磁性ステンレス鋼線の製造方法に
おいて、加工度50％以上の引抜き加工を行った後、 450
〜600 ℃の温度範囲で下式(3) の範囲の時間保持して熱
処理を施すことを特徴とするばね用高強度非磁性ステン
レス鋼線の製造方法。 (102400/T) ÷90＋4 ≦ｔ≦ (102650/T) ÷120 ＋50 (3) 〔式中、Ｔ：熱処理温度（Ｋ）、ｔ：熱処理時間
（分）〕
〜1.00、Ｍｎ：1.00〜2.50、Ｎｉ：10.50 〜13.00 、Ｃ
ｒ：17.00 〜19.00 、Ｎ：0.17〜0.30を含む残部Ｆｅか
らなるばね用高強度非磁性ステンレス鋼線の製造方法に
おいて、加工度50％以上の引抜き加工を行った後、 450
〜600 ℃の温度範囲で下式(3) の範囲の時間保持して熱
処理を施すことを特徴とするばね用高強度非磁性ステン
レス鋼線の製造方法。 (102400/T) ÷90＋4 ≦ｔ≦ (102650/T) ÷120 ＋50 (3) 〔式中、Ｔ：熱処理温度（Ｋ）、ｔ：熱処理時間
（分）〕
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明者等は、上記の状況に鑑み
て鋭意研究を重ねた結果、上記の特定の合金組成を有す
るステンレス鋼線を加工度50％以上の引抜き加工を施し
た後、450 〜600 ℃の温度範囲で上式(3) の時間保持し
て熱処理することにより、上式(1) 及び(2) に示す高い
引張強さを有し、かつ比透磁率が1.005 以下である高強
度非磁性ステンレス鋼線を得ることができることを見出
した。
て鋭意研究を重ねた結果、上記の特定の合金組成を有す
るステンレス鋼線を加工度50％以上の引抜き加工を施し
た後、450 〜600 ℃の温度範囲で上式(3) の時間保持し
て熱処理することにより、上式(1) 及び(2) に示す高い
引張強さを有し、かつ比透磁率が1.005 以下である高強
度非磁性ステンレス鋼線を得ることができることを見出
した。
【０００８】以下、本発明鋼の組成限定の理由を説明す
る。Ｃ：0.08〜0.15 Ｃは本発明鋼において、強度と非磁性を両立させる上で
重要な元素であり、時効析出強化とオーステナイト相安
定化の役割を担っている。即ち、0.08％未満では熱処理
の際にＣｒ炭化物が十分に析出せず、所定の強度を得る
ことができない。また、オーステナイトの安定化が不十
分となり、加工中にマルテンサイト変態を起こし、磁性
を有するようになる。0.15％を超えると、粒界腐食が発
生し易くなる。したがって、Ｃ量は0.08〜0.15％の範囲
が適当である。
る。Ｃ：0.08〜0.15 Ｃは本発明鋼において、強度と非磁性を両立させる上で
重要な元素であり、時効析出強化とオーステナイト相安
定化の役割を担っている。即ち、0.08％未満では熱処理
の際にＣｒ炭化物が十分に析出せず、所定の強度を得る
ことができない。また、オーステナイトの安定化が不十
分となり、加工中にマルテンサイト変態を起こし、磁性
を有するようになる。0.15％を超えると、粒界腐食が発
生し易くなる。したがって、Ｃ量は0.08〜0.15％の範囲
が適当である。
【０００９】Ｓｉ：0.10〜1.00 Ｓｉは脱酸剤として有効であるが、濃度が高くなると、
オーステナイト相が不安定になる。したがって、Ｓｉ量
は0.10〜1.00％の範囲が適当である。
オーステナイト相が不安定になる。したがって、Ｓｉ量
は0.10〜1.00％の範囲が適当である。
【００１０】Ｍｎ：1.00〜2.50 Ｍｎはオーステナイト相の安定化を促進するが、濃度が
高くなると、加工硬化指数が高くなり、冷間加工性が低
下するので、1.00〜2.50％の範囲が適当である。
高くなると、加工硬化指数が高くなり、冷間加工性が低
下するので、1.00〜2.50％の範囲が適当である。
【００１１】Ｎｉ：10.50 〜13.00 Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼にとって最も重要
なオーステナイト安定化元素であり、加工後も非磁性で
あるためには、少なくとも10.5％は必要であるが、Ｎｉ
が高価であるため、10.50 〜13.00 ％の範囲が適当であ
る。
なオーステナイト安定化元素であり、加工後も非磁性で
あるためには、少なくとも10.5％は必要であるが、Ｎｉ
が高価であるため、10.50 〜13.00 ％の範囲が適当であ
る。
【００１２】Ｃｒ：17.00 〜19.00 Ｃｒは耐食性向上には欠くことができない元素である
が、濃度が高すぎると高温熱処理時に強磁性であるδフ
ェライト相が生成し、これが室温まで残存して非磁性で
なくなる。したがって、17.00 〜19.00 ％の範囲が適当
である。
が、濃度が高すぎると高温熱処理時に強磁性であるδフ
ェライト相が生成し、これが室温まで残存して非磁性で
なくなる。したがって、17.00 〜19.00 ％の範囲が適当
である。
【００１３】Ｎ：0.17〜0.30 Ｎは本発明鋼において、強度と非磁性を両立させる上で
重要な元素であり、Ｎの添加は加工硬化指数を高くし、
オーステナイト相を安定化するが、Ｎ：0.17〜0.30の範
囲が適当である。
重要な元素であり、Ｎの添加は加工硬化指数を高くし、
オーステナイト相を安定化するが、Ｎ：0.17〜0.30の範
囲が適当である。
【００１４】以下、本発明鋼のその他の構成の限定理由
を説明する。比透磁率 比透磁率については、その値が1.000 で完全に非磁性で
あるが、一般的には1.01以下で非磁性としている。本発
明では、より完全非磁性に近づけた1.005 以下とした。
を説明する。比透磁率 比透磁率については、その値が1.000 で完全に非磁性で
あるが、一般的には1.01以下で非磁性としている。本発
明では、より完全非磁性に近づけた1.005 以下とした。
【００１５】ステンレス鋼線の引張強さ 本発明のステンレス鋼線の引張強さは、上記の比透磁率
1.005 以下と両立する下式(1)(2)の範囲とした。なお、
本発明のステンレス鋼線の線径は、0.1 〜8.0ｍｍの範
囲が有効である。 ｄ＜１の場合 −520 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−520 ×log(ｄ) ＋2350 (1) ｄ≧１の場合 −640 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−640 ×log(ｄ) ＋2350 (2) 〔式中、ｄ：線径(mm)、ＴＳ：引張強さ（Ｎ／ｍ
ｍ2 ）〕
1.005 以下と両立する下式(1)(2)の範囲とした。なお、
本発明のステンレス鋼線の線径は、0.1 〜8.0ｍｍの範
囲が有効である。 ｄ＜１の場合 −520 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−520 ×log(ｄ) ＋2350 (1) ｄ≧１の場合 −640 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−640 ×log(ｄ) ＋2350 (2) 〔式中、ｄ：線径(mm)、ＴＳ：引張強さ（Ｎ／ｍ
ｍ2 ）〕
【００１６】以下、本発明鋼の製造方法の限定理由を説
明する。引抜き加工度 本発明鋼は、引抜き加工後に熱処理を行い、Ｃｒ炭化物
の析出強化によって高強度化しているが、引抜き加工す
ることにより、金属組織に転位を導入してＣｒ炭化物の
析出サイトを数多く作り、その結果、Ｃｒ炭化物の高密
度微細分散が可能となる。また、熱処理前にＪＩＳＳＵ
Ｓ３０４−ＷＰＢ程度の強度（直径1.0mmで約2000Ｎ／
ｍｍ2 ）を有しないと、熱処理を行っても所定の強度を
得ることができない。これらのことから、本発明の引抜
き加工度は50％以上が必要である。線径が細くなるほ
ど、必要とする引抜き加工度は大きくなる。
明する。引抜き加工度 本発明鋼は、引抜き加工後に熱処理を行い、Ｃｒ炭化物
の析出強化によって高強度化しているが、引抜き加工す
ることにより、金属組織に転位を導入してＣｒ炭化物の
析出サイトを数多く作り、その結果、Ｃｒ炭化物の高密
度微細分散が可能となる。また、熱処理前にＪＩＳＳＵ
Ｓ３０４−ＷＰＢ程度の強度（直径1.0mmで約2000Ｎ／
ｍｍ2 ）を有しないと、熱処理を行っても所定の強度を
得ることができない。これらのことから、本発明の引抜
き加工度は50％以上が必要である。線径が細くなるほ
ど、必要とする引抜き加工度は大きくなる。
【００１７】450 〜600 ℃の温度範囲での熱処理時間 (102400/T) ÷90＋4 ≦ｔ≦ (102650/T) ÷120 ＋50 (3) 〔式中、Ｔ：熱処理温度（Ｋ）、ｔ：熱処理時間
（分）〕 本発明の熱処理は、Ｃｒ炭化物を析出させることを目的
としているため、Ｃｒ炭化物を効率的に析出させて所望
の強度を得るために450 〜600 ℃の温度で熱処理し、熱
処理時間は、上式(3) を満たすようにする必要がある。
例えば、450 ℃で30分未満、又は、600 ℃で10分未満の
熱処理を行うと、Ｃｒ炭化物が十分に析出せず、また、
450 ℃で90分を超えて、又は、600 ℃で60分を超えて熱
処理を行うと、Ｃｒ炭化物が粗大化し、かつ、マトリッ
クスの軟化も著しくなる。したがって、上式(3) の範囲
の温度で熱処理する必要がある。なお、この熱処理は、
ばね加工等の３次加工の後に行ってもよい。
（分）〕 本発明の熱処理は、Ｃｒ炭化物を析出させることを目的
としているため、Ｃｒ炭化物を効率的に析出させて所望
の強度を得るために450 〜600 ℃の温度で熱処理し、熱
処理時間は、上式(3) を満たすようにする必要がある。
例えば、450 ℃で30分未満、又は、600 ℃で10分未満の
熱処理を行うと、Ｃｒ炭化物が十分に析出せず、また、
450 ℃で90分を超えて、又は、600 ℃で60分を超えて熱
処理を行うと、Ｃｒ炭化物が粗大化し、かつ、マトリッ
クスの軟化も著しくなる。したがって、上式(3) の範囲
の温度で熱処理する必要がある。なお、この熱処理は、
ばね加工等の３次加工の後に行ってもよい。
【００１８】従来のばね用ステンレス鋼線では、ばね加
工後に450 ℃以下で20分程度の熱処理を行っていたが、
本発明のステンレス鋼線では、Ｃ量がＪＩＳ（ＳＵＳ３
０４，ＳＵＳ３１６では0.08％以下）に規定されたばね
用ステンレス鋼線のＣ量よりも高く、Ｃｒ炭化物の析出
する温度域が高温化及び長時間化したものである。
工後に450 ℃以下で20分程度の熱処理を行っていたが、
本発明のステンレス鋼線では、Ｃ量がＪＩＳ（ＳＵＳ３
０４，ＳＵＳ３１６では0.08％以下）に規定されたばね
用ステンレス鋼線のＣ量よりも高く、Ｃｒ炭化物の析出
する温度域が高温化及び長時間化したものである。
【００１９】
〔実施例１〕表１に示した化学組成の本発明鋼と比較鋼
について、熱処理後の引張強さと磁性について評価し
た。サンプルはそれぞれ直径5.5 ｍｍの圧延線材を引抜
き加工して直径を2.8 ｍｍとし、これを溶体化処理した
後、さらに引抜き加工して直径を1.0 ｍｍの線とした
（加工度は87％）。これらの線材を大気中で550 ℃で15
分間熱処理を行った後、引張強さと磁性を測定し、結果
を表２に記載した。
について、熱処理後の引張強さと磁性について評価し
た。サンプルはそれぞれ直径5.5 ｍｍの圧延線材を引抜
き加工して直径を2.8 ｍｍとし、これを溶体化処理した
後、さらに引抜き加工して直径を1.0 ｍｍの線とした
（加工度は87％）。これらの線材を大気中で550 ℃で15
分間熱処理を行った後、引張強さと磁性を測定し、結果
を表２に記載した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表２から明らかなように、本発明の鋼線
Ａ，Ｂは、熱処理後の引張強さが2100Ｎ／ｍｍ2 を超え
ており、上式(2) を満たすとともに比透磁率も1.005 以
下となっている。しかし、比較鋼線はいずれも熱処理後
の引張強さと比透磁率を両立させることができなかっ
た。
Ａ，Ｂは、熱処理後の引張強さが2100Ｎ／ｍｍ2 を超え
ており、上式(2) を満たすとともに比透磁率も1.005 以
下となっている。しかし、比較鋼線はいずれも熱処理後
の引張強さと比透磁率を両立させることができなかっ
た。
【００２３】〔実施例２〕表１の本発明鋼Ａを用いて、
熱処理後の引張強さに及ぼす引抜き加工度と熱処理条件
の影響を評価した。サンプルは直径７ｍｍの圧延線材を
引抜き加工により直径4.6 ｍｍとした線（加工度57％）
と、実施例１で用いた直径１ｍｍの線（加工度87％）を
用いた。
熱処理後の引張強さに及ぼす引抜き加工度と熱処理条件
の影響を評価した。サンプルは直径７ｍｍの圧延線材を
引抜き加工により直径4.6 ｍｍとした線（加工度57％）
と、実施例１で用いた直径１ｍｍの線（加工度87％）を
用いた。
【００２４】これらの線をそれぞれ 400℃で50分間、 4
50℃で30分間、 500℃で20分間、550℃で15分間、 600
℃で15分間、 650℃で15分間熱処理した後の引張強さを
測定し、その結果を図１に示した。なお、図１の右側に
は上式(2) を満たす範囲として「引張強さの範囲」を記
載した。図１から明らかなように、直径１ｍｍの線及び
直径4.6 ｍｍの線は、熱処理温度450 〜600 ℃の範囲に
おいていずれも所定の引張強さ（１ｍｍ：2100〜2350Ｎ
／ｍｍ2 、4.6 ｍｍ：1675〜1925Ｎ／ｍｍ2 ）を示し
た。なお、比透磁率は各熱処理時間においても 1.002以
下であった。
50℃で30分間、 500℃で20分間、550℃で15分間、 600
℃で15分間、 650℃で15分間熱処理した後の引張強さを
測定し、その結果を図１に示した。なお、図１の右側に
は上式(2) を満たす範囲として「引張強さの範囲」を記
載した。図１から明らかなように、直径１ｍｍの線及び
直径4.6 ｍｍの線は、熱処理温度450 〜600 ℃の範囲に
おいていずれも所定の引張強さ（１ｍｍ：2100〜2350Ｎ
／ｍｍ2 、4.6 ｍｍ：1675〜1925Ｎ／ｍｍ2 ）を示し
た。なお、比透磁率は各熱処理時間においても 1.002以
下であった。
【００２５】また、上記と同じ線を 550℃で 5分間、10
分間、15分間、30分間、60分間、120 分間熱処理した後
の引張強さを測定し、その結果を図２に示した。なお、
図２の右側には上式(2) を満たす範囲として「引張強さ
の範囲」を記載した。図２から明らかなように、熱処理
時間が15〜60分（ 550℃における上式(3) の範囲）で所
定の引張強さ（１ｍｍ：2100〜2350Ｎ／ｍｍ2 、4.6 ｍ
ｍ：1675〜1925Ｎ／ｍｍ2 ）を示した。なお、比透磁率
は各熱処理時間においても1.002 以下であった。
分間、15分間、30分間、60分間、120 分間熱処理した後
の引張強さを測定し、その結果を図２に示した。なお、
図２の右側には上式(2) を満たす範囲として「引張強さ
の範囲」を記載した。図２から明らかなように、熱処理
時間が15〜60分（ 550℃における上式(3) の範囲）で所
定の引張強さ（１ｍｍ：2100〜2350Ｎ／ｍｍ2 、4.6 ｍ
ｍ：1675〜1925Ｎ／ｍｍ2 ）を示した。なお、比透磁率
は各熱処理時間においても1.002 以下であった。
【００２６】
【発明の効果】本発明は、上記構成を採用することによ
り、磁気特性を利用して機能する機器・部品類に適用す
ることができ、高強度で非磁性のばね用ステンレス鋼線
を提供できるようになった。
り、磁気特性を利用して機能する機器・部品類に適用す
ることができ、高強度で非磁性のばね用ステンレス鋼線
を提供できるようになった。
【図１】実施例１で作製したステンレス鋼線の熱処理温
度と引張強さの関係を示したグラフである。
度と引張強さの関係を示したグラフである。
【図２】実施例２で作製したステンレス鋼線の熱処理時
間と引張強さの関係を示したグラフである。
間と引張強さの関係を示したグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ：0.08〜0.15、Ｓｉ：0.10〜
1.00、Ｍｎ：1.00〜2.50、Ｎｉ：10.50 〜13.00 、Ｃ
ｒ：17.00 〜19.00 、Ｎ：0.17〜0.30を含む残部Ｆｅか
らなるばね用高強度非磁性ステンレス鋼線において、引
張強さが下式(1) 及び(2) の範囲にあり、かつ、比透磁
率が1.005 以下であることを特徴とするばね用高強度非
磁性ステンレス鋼線。 ｄ＜１の場合 −520 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−520 ×log(ｄ) ＋2350 (1) ｄ≧１の場合 −640 ×log(ｄ) ＋2100＜ＴＳ＜−640 ×log(ｄ) ＋2350 (2) 〔式中、ｄ：線径(mm)、ＴＳ：引張強さ（Ｎ／ｍ
ｍ2 ）〕 - 【請求項２】 重量％でＣ：0.08〜0.15、Ｓｉ：0.10〜
1.00、Ｍｎ：1.00〜2.50、Ｎｉ：10.50 〜13.00 、Ｃ
ｒ：17.00 〜19.00 、Ｎ：0.17〜0.30を含む残部Ｆｅか
らなるばね用高強度非磁性ステンレス鋼線の製造方法に
おいて、加工度50％以上の引抜き加工を行った後、450
〜600 ℃の温度範囲で下式(3) の範囲の時間保持して熱
処理を施すことを特徴とするばね用高強度非磁性ステン
レス鋼線の製造方法。 (102400/T) ÷90＋4 ≦ｔ≦ (102650/T) ÷120 ＋50 (3) 〔式中、Ｔ：熱処理温度（Ｋ）、ｔ：熱処理時間
（分）〕
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27855197A JPH11117045A (ja) | 1997-10-13 | 1997-10-13 | 高強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27855197A JPH11117045A (ja) | 1997-10-13 | 1997-10-13 | 高強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11117045A true JPH11117045A (ja) | 1999-04-27 |
Family
ID=17598846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27855197A Pending JPH11117045A (ja) | 1997-10-13 | 1997-10-13 | 高強度非磁性ステンレス鋼線及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11117045A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008038990A (ja) * | 2006-08-03 | 2008-02-21 | Jtekt Corp | リング状バネ部品、トルクリミッタ、ステアリング装置 |
| WO2019112144A1 (ko) * | 2017-12-06 | 2019-06-13 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| EP3865600A4 (en) * | 2018-11-13 | 2022-03-02 | Posco | HIGH STRENGTH NON-MAGNETIC AUSTENITIC STAINLESS STEEL AND ITS PRODUCTION PROCESS |
-
1997
- 1997-10-13 JP JP27855197A patent/JPH11117045A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008038990A (ja) * | 2006-08-03 | 2008-02-21 | Jtekt Corp | リング状バネ部品、トルクリミッタ、ステアリング装置 |
| WO2019112144A1 (ko) * | 2017-12-06 | 2019-06-13 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| KR20190066737A (ko) * | 2017-12-06 | 2019-06-14 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| EP3865600A4 (en) * | 2018-11-13 | 2022-03-02 | Posco | HIGH STRENGTH NON-MAGNETIC AUSTENITIC STAINLESS STEEL AND ITS PRODUCTION PROCESS |
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|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20040422 |
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