JPH11117712A - ガスタービンコンバインドプラント - Google Patents
ガスタービンコンバインドプラントInfo
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- JPH11117712A JPH11117712A JP28817097A JP28817097A JPH11117712A JP H11117712 A JPH11117712 A JP H11117712A JP 28817097 A JP28817097 A JP 28817097A JP 28817097 A JP28817097 A JP 28817097A JP H11117712 A JPH11117712 A JP H11117712A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の空冷加熱システムに比べて更に熱効率
を改善し、運転コストを低減させることが可能なガスタ
ービンコンバインドプラントを提供することにある。 【解決手段】 空気圧縮機１、燃焼器２および空気冷却
兼燃料加熱器３を有するガスタービン４の排気ガスを排
熱回収ボイラ６に送り、排熱回収ボイラ６にて発生させ
た蒸気により蒸気タービン７を駆動するガスタービンコ
ンバインドプラントにおいて、ガスタービン４の燃焼器
２の上流側に加熱器５を設け、加熱器５と空気冷却兼燃
料加熱器３とを接続するとともに、加熱器５と排熱回収
ボイラ６とを接続し、空気圧縮機１から送られる空気Ａ
によって燃料ガスＧを空気冷却兼燃料加熱器３内で加熱
して加熱器５内に送り、あるいは加熱器５で加熱して空
気冷却兼燃料加熱器３に送り、かつ排熱回収ボイラ６か
ら送られる作動流体Ｗによって加熱器５内の燃料ガスＧ
を加熱して燃焼器２に供給するように構成している。
を改善し、運転コストを低減させることが可能なガスタ
ービンコンバインドプラントを提供することにある。 【解決手段】 空気圧縮機１、燃焼器２および空気冷却
兼燃料加熱器３を有するガスタービン４の排気ガスを排
熱回収ボイラ６に送り、排熱回収ボイラ６にて発生させ
た蒸気により蒸気タービン７を駆動するガスタービンコ
ンバインドプラントにおいて、ガスタービン４の燃焼器
２の上流側に加熱器５を設け、加熱器５と空気冷却兼燃
料加熱器３とを接続するとともに、加熱器５と排熱回収
ボイラ６とを接続し、空気圧縮機１から送られる空気Ａ
によって燃料ガスＧを空気冷却兼燃料加熱器３内で加熱
して加熱器５内に送り、あるいは加熱器５で加熱して空
気冷却兼燃料加熱器３に送り、かつ排熱回収ボイラ６か
ら送られる作動流体Ｗによって加熱器５内の燃料ガスＧ
を加熱して燃焼器２に供給するように構成している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービンと蒸
気タービンとを組み合わせたガスタービンコンバインド
プラントに関するものである。
気タービンとを組み合わせたガスタービンコンバインド
プラントに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、図２に示すようなガスタービン
コンバインドプラントにおいては、空気Ａを空気圧縮機
５１で圧縮して燃焼器５２に送り、該燃焼器５２内に供
給された燃料Ｇと一緒に加熱（約１４００〜１５００゜
Ｃ）し、生じた高温高圧ガスをガスタービン５３中で膨
張させることにより発電機５４の動力を生み出し、更
に、このガスタービン５３の排気ガスの排熱（約６００
゜Ｃ）を利用すべくボトミングサイクルＢの排熱回収ボ
イラ（ＨＲＳＧ）５５に送り、該排熱回収ボイラ５５に
て発生させた蒸気により蒸気タービン５６を駆動させて
発電機５７の動力を生み出すようになっている。そし
て、蒸気タービン５６から排出された蒸気は、復水器５
８の熱交換部に導かれ、該熱交換部において海水等の冷
却水で冷却されて凝縮され、復水として排熱回収ボイラ
５５への給水系統に導かれている。
コンバインドプラントにおいては、空気Ａを空気圧縮機
５１で圧縮して燃焼器５２に送り、該燃焼器５２内に供
給された燃料Ｇと一緒に加熱（約１４００〜１５００゜
Ｃ）し、生じた高温高圧ガスをガスタービン５３中で膨
張させることにより発電機５４の動力を生み出し、更
に、このガスタービン５３の排気ガスの排熱（約６００
゜Ｃ）を利用すべくボトミングサイクルＢの排熱回収ボ
イラ（ＨＲＳＧ）５５に送り、該排熱回収ボイラ５５に
て発生させた蒸気により蒸気タービン５６を駆動させて
発電機５７の動力を生み出すようになっている。そし
て、蒸気タービン５６から排出された蒸気は、復水器５
８の熱交換部に導かれ、該熱交換部において海水等の冷
却水で冷却されて凝縮され、復水として排熱回収ボイラ
５５への給水系統に導かれている。
【０００３】ガスタービン装置では、空気圧縮機５１か
ら圧縮空気の一部を抽気してガスタービン５３の冷却に
用いているが、その際、抽気した圧縮空気を外部の冷却
器等にて冷却することが一般的であった。しかし、この
場合、圧縮空気の熱はそのまま系外に放出されるため、
約１．５％の燃効率の低下を招いていた。そこで、系外
に捨てる熱を燃料に回収させるため圧縮空気と燃料Ｇと
の熱交換を行うシステムが考え出され、このシステムに
より放出熱量の約７割が回収できることとなった。図３
はＴＣＡクーラと呼ばれている空気冷却兼燃料加熱器５
９示しており、上記の熱交換はこのＴＣＡクーラにて行
われている。同図において、管路６１は空気圧縮機５１
から抽気した圧縮空気を流す流路であり、その上方に燃
料Ｇを流す管路６２が設けられている。そして、両管路
６１，６２の下方には、上に向けて空気を流すファン６
０が設けられている。しかして、空気圧縮機５１から空
気冷却兼燃料加熱器５９に送られる温度Ｔ1（約４４０
゜Ｃ）の圧縮空気は、ファン６０から送給される温度３
０゜Ｃの大気で冷却されて温度Ｔ2 （約２００゜Ｃ）と
なり、ガスタービン５３に送られてタービンロータなど
を冷却し、タービン損傷を防止している。一方、空気冷
却兼燃料加熱器５９内に送られてくる温度Ｔ3 （約６０
゜Ｃ）の燃料ガスＧは、圧縮空気を冷却した後の大気
（約２２０゜Ｃ）によって温度Ｔ4 （約２００゜Ｃ）に
加熱されて、燃焼器５２に供給されるようになってい
る。
ら圧縮空気の一部を抽気してガスタービン５３の冷却に
用いているが、その際、抽気した圧縮空気を外部の冷却
器等にて冷却することが一般的であった。しかし、この
場合、圧縮空気の熱はそのまま系外に放出されるため、
約１．５％の燃効率の低下を招いていた。そこで、系外
に捨てる熱を燃料に回収させるため圧縮空気と燃料Ｇと
の熱交換を行うシステムが考え出され、このシステムに
より放出熱量の約７割が回収できることとなった。図３
はＴＣＡクーラと呼ばれている空気冷却兼燃料加熱器５
９示しており、上記の熱交換はこのＴＣＡクーラにて行
われている。同図において、管路６１は空気圧縮機５１
から抽気した圧縮空気を流す流路であり、その上方に燃
料Ｇを流す管路６２が設けられている。そして、両管路
６１，６２の下方には、上に向けて空気を流すファン６
０が設けられている。しかして、空気圧縮機５１から空
気冷却兼燃料加熱器５９に送られる温度Ｔ1（約４４０
゜Ｃ）の圧縮空気は、ファン６０から送給される温度３
０゜Ｃの大気で冷却されて温度Ｔ2 （約２００゜Ｃ）と
なり、ガスタービン５３に送られてタービンロータなど
を冷却し、タービン損傷を防止している。一方、空気冷
却兼燃料加熱器５９内に送られてくる温度Ｔ3 （約６０
゜Ｃ）の燃料ガスＧは、圧縮空気を冷却した後の大気
（約２２０゜Ｃ）によって温度Ｔ4 （約２００゜Ｃ）に
加熱されて、燃焼器５２に供給されるようになってい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来のガスタービンコンバインドプラントの空気冷却
兼燃料加熱器５９による熱回収では、冷却後の大気温度
が約２２０゜Ｃであり、燃料ガス加熱媒体（空気）上限
による空気―ガス熱交換器の制約があるため、約０．４
％程度の燃料損失が依然として残存しており、更なる改
善が要望されていた。
た従来のガスタービンコンバインドプラントの空気冷却
兼燃料加熱器５９による熱回収では、冷却後の大気温度
が約２２０゜Ｃであり、燃料ガス加熱媒体（空気）上限
による空気―ガス熱交換器の制約があるため、約０．４
％程度の燃料損失が依然として残存しており、更なる改
善が要望されていた。
【０００５】本発明はこのような実状に鑑みてなされた
ものであって、その目的は、従来の空冷加熱システムに
比べて更に熱効率を改善し、運転コストを低減させるこ
とが可能なガスタービンコンバインドプラントを提供す
ることにある。
ものであって、その目的は、従来の空冷加熱システムに
比べて更に熱効率を改善し、運転コストを低減させるこ
とが可能なガスタービンコンバインドプラントを提供す
ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記従来技術の有する課
題を解決するために、本発明においては、空気圧縮機、
燃焼器、ガスタービンおよび空気圧縮機から抽気した高
温部冷却用の圧縮空気と燃焼器に供給する燃料の熱交換
を行う空気冷却兼燃料加熱器を備えたガスタービン装置
と、該ガスタービン装置の下流に配設される排熱回収ボ
イラとを備えたガスタービンコンバインドプラントにお
いて、前記空気冷却兼燃料加熱器にて加熱した燃料を更
に加熱する加熱器あるいは前記空気冷却兼燃料加熱器の
上流で加熱する加熱器と、前記排熱回収ボイラから作動
流体の一部を抽出し前記加熱器に送る流路とを設け、前
記排熱回収ボイラから抽気した作動流体を前記加熱器に
おける熱源としている。
題を解決するために、本発明においては、空気圧縮機、
燃焼器、ガスタービンおよび空気圧縮機から抽気した高
温部冷却用の圧縮空気と燃焼器に供給する燃料の熱交換
を行う空気冷却兼燃料加熱器を備えたガスタービン装置
と、該ガスタービン装置の下流に配設される排熱回収ボ
イラとを備えたガスタービンコンバインドプラントにお
いて、前記空気冷却兼燃料加熱器にて加熱した燃料を更
に加熱する加熱器あるいは前記空気冷却兼燃料加熱器の
上流で加熱する加熱器と、前記排熱回収ボイラから作動
流体の一部を抽出し前記加熱器に送る流路とを設け、前
記排熱回収ボイラから抽気した作動流体を前記加熱器に
おける熱源としている。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図示の実施の形態
に基づいて詳細に説明する。ここで、図１は本発明の実
施の形態に係るガスタービンコンバインドプラントの説
明図である。
に基づいて詳細に説明する。ここで、図１は本発明の実
施の形態に係るガスタービンコンバインドプラントの説
明図である。
【０００８】本発明の実施形態のガスタービンコンバイ
ンドプラントは、図１に示す如く、主として空気圧縮機
１、燃焼器２、空気冷却兼燃料加熱器（ＴＣＡクーラ）
３、ガスタービン４および加熱器５が設備されるトッピ
ングサイクルＴと、主として排熱回収ボイラ（ＨＲＳ
Ｇ）６、蒸気タービン７および復水器８が設備されるボ
トミングサイクルＢとを組み合わせたもので、ガスター
ビン４の排気ガスを排熱回収ボイラ６に送り、この排熱
回収ボイラ６にて発生させた蒸気により蒸気タービン７
を駆動する発電プラントである。
ンドプラントは、図１に示す如く、主として空気圧縮機
１、燃焼器２、空気冷却兼燃料加熱器（ＴＣＡクーラ）
３、ガスタービン４および加熱器５が設備されるトッピ
ングサイクルＴと、主として排熱回収ボイラ（ＨＲＳ
Ｇ）６、蒸気タービン７および復水器８が設備されるボ
トミングサイクルＢとを組み合わせたもので、ガスター
ビン４の排気ガスを排熱回収ボイラ６に送り、この排熱
回収ボイラ６にて発生させた蒸気により蒸気タービン７
を駆動する発電プラントである。
【０００９】上記トッピングサイクルＴの空気圧縮機１
は、供給された空気Ａを圧縮するもので、その下流側は
２系統に分岐されており、それぞれの経路には燃焼器２
または空気冷却兼燃料加熱器３が設けられている。燃焼
器２は、供給された燃焼ガスＧを加熱燃焼するもので、
その下流側には生じた高温高圧ガスを送給するガスター
ビン４が設けられている。このガスタービン４は、内部
で高温高圧ガスを膨張させることにより駆動され、発電
機９を回して発電するように構成されている。一方、空
気冷却兼燃料加熱器３は、従来と同様、空気圧縮機１か
ら送られてくる高温の圧縮空気Ａを大気で冷却するもの
であり、冷却された空気は下流側に設置されたガスター
ビン４に送られてタービンロータなどを冷却している。
また、空気冷却兼燃料加熱器３内では送給された燃料ガ
スＧが圧縮空気Ａを冷却した後の大気で加熱され、加熱
された燃料ガスＧは加熱器５に送られる。
は、供給された空気Ａを圧縮するもので、その下流側は
２系統に分岐されており、それぞれの経路には燃焼器２
または空気冷却兼燃料加熱器３が設けられている。燃焼
器２は、供給された燃焼ガスＧを加熱燃焼するもので、
その下流側には生じた高温高圧ガスを送給するガスター
ビン４が設けられている。このガスタービン４は、内部
で高温高圧ガスを膨張させることにより駆動され、発電
機９を回して発電するように構成されている。一方、空
気冷却兼燃料加熱器３は、従来と同様、空気圧縮機１か
ら送られてくる高温の圧縮空気Ａを大気で冷却するもの
であり、冷却された空気は下流側に設置されたガスター
ビン４に送られてタービンロータなどを冷却している。
また、空気冷却兼燃料加熱器３内では送給された燃料ガ
スＧが圧縮空気Ａを冷却した後の大気で加熱され、加熱
された燃料ガスＧは加熱器５に送られる。
【００１０】このため、上記空気冷却兼燃料加熱器３と
上記加熱器５とは互いに接続され、該加熱器５は空気冷
却兼燃料加熱器３の下流側（又は上流側）に設置されて
いる。しかも、加熱器５は、燃焼器２の上流側に設けら
れているとともに、排熱回収ボイラ６と互いに接続され
ており、該排熱回収ボイラ６から燃料ガスＧを加熱する
作動流体Ｗが加熱器５内に送給されるように構成されて
いる。なお、加熱器５は脱気器１０に接続されており、
加熱後における加熱器５内の作動流体Ｗは脱気器１０に
送給されるようになっている。
上記加熱器５とは互いに接続され、該加熱器５は空気冷
却兼燃料加熱器３の下流側（又は上流側）に設置されて
いる。しかも、加熱器５は、燃焼器２の上流側に設けら
れているとともに、排熱回収ボイラ６と互いに接続され
ており、該排熱回収ボイラ６から燃料ガスＧを加熱する
作動流体Ｗが加熱器５内に送給されるように構成されて
いる。なお、加熱器５は脱気器１０に接続されており、
加熱後における加熱器５内の作動流体Ｗは脱気器１０に
送給されるようになっている。
【００１１】上記ボトミングサイクルＢの排熱回収ボイ
ラ６は、ボイラ本体の内部に供給されているボイラ水を
加熱することにより所定の圧力および温度の蒸気を発生
させるものであり、高圧（ＨＰ）・中圧（ＩＰ）・低圧
（ＬＰ）に分かれた三重圧方式構造となっている。そし
て、本実施形態に係る排熱回収ボイラ６の内部には、そ
れぞれの圧力と対応して図示しない節炭器のエコノマイ
ザ（ＥＣＯ）、蒸発器のエバポレータ（ＥＶＡ）および
スーパヒータ（ＳＨ）等が設けられている。また、本実
施形態では、加熱器５が排熱回収ボイラ６の中圧エコノ
マイザ（ＩＰ―ＥＣＯ）の出口と接続され、該中圧エコ
ノマイザの出口から排出される温度約２４０゜Ｃの作動
流体（水）Ｗが加熱器５に送給されるようになってい
る。なお、排熱回収ボイラ６の下流側には、蒸気により
駆動されて発電機１１を回す動力を生み出す蒸気タービ
ン７が設置されており、該蒸気タービン７の下流側には
タービン排気を凝縮させ、復水として排熱回収ボイラ６
への給水系統に導く復水器８が設置されている。
ラ６は、ボイラ本体の内部に供給されているボイラ水を
加熱することにより所定の圧力および温度の蒸気を発生
させるものであり、高圧（ＨＰ）・中圧（ＩＰ）・低圧
（ＬＰ）に分かれた三重圧方式構造となっている。そし
て、本実施形態に係る排熱回収ボイラ６の内部には、そ
れぞれの圧力と対応して図示しない節炭器のエコノマイ
ザ（ＥＣＯ）、蒸発器のエバポレータ（ＥＶＡ）および
スーパヒータ（ＳＨ）等が設けられている。また、本実
施形態では、加熱器５が排熱回収ボイラ６の中圧エコノ
マイザ（ＩＰ―ＥＣＯ）の出口と接続され、該中圧エコ
ノマイザの出口から排出される温度約２４０゜Ｃの作動
流体（水）Ｗが加熱器５に送給されるようになってい
る。なお、排熱回収ボイラ６の下流側には、蒸気により
駆動されて発電機１１を回す動力を生み出す蒸気タービ
ン７が設置されており、該蒸気タービン７の下流側には
タービン排気を凝縮させ、復水として排熱回収ボイラ６
への給水系統に導く復水器８が設置されている。
【００１２】本実施形態のガスタービンコンバインドプ
ラントにおいて、空気Ａが空気圧縮機１に供給される
と、この空気Ａは空気圧縮機１で圧縮されるとともに、
空気冷却兼燃料加熱器３を経由して燃焼器２に送られ
る。空気冷却兼燃料加熱器３に送られてくる圧縮空気Ａ
は、温度が約４４０゜Ｃとなっているから、図示しない
ファンによって送給される大気（３０゜Ｃ）で約２００
゜Ｃに冷却されて、ガスタービン４に送られる。また、
空気冷却兼燃料加熱器３内に送られてくる燃料ガスＧ
（約６０゜Ｃ）は、圧縮空気Ａを冷却した後の大気（約
２２０゜Ｃ）によって加熱され（約２００゜Ｃ）、加熱
器５内に送給される。
ラントにおいて、空気Ａが空気圧縮機１に供給される
と、この空気Ａは空気圧縮機１で圧縮されるとともに、
空気冷却兼燃料加熱器３を経由して燃焼器２に送られ
る。空気冷却兼燃料加熱器３に送られてくる圧縮空気Ａ
は、温度が約４４０゜Ｃとなっているから、図示しない
ファンによって送給される大気（３０゜Ｃ）で約２００
゜Ｃに冷却されて、ガスタービン４に送られる。また、
空気冷却兼燃料加熱器３内に送られてくる燃料ガスＧ
（約６０゜Ｃ）は、圧縮空気Ａを冷却した後の大気（約
２２０゜Ｃ）によって加熱され（約２００゜Ｃ）、加熱
器５内に送給される。
【００１３】上記加熱器５には、排熱回収ボイラ６の中
圧エコノマイザから作動流体（約２４０゜Ｃ）Ｗが送ら
れており、空気冷却兼燃料加熱器３から送給された加熱
器５内の燃料ガスＧは、当該作動流体Ｗによって更に加
熱される（約２６０゜Ｃ）。この加熱された燃料ガスＧ
は、燃焼器２に供給されて空気圧縮機１からの圧縮空気
と一緒に加熱燃焼され、高温高圧ガスとなってガスター
ビン４に送給される。しかる後、従来例と同様の手順
で、ガスタービン４は発電機９の動力を生み出し、その
排気ガスは排熱回収ボイラ６に送られて排熱が利用さ
れ、該排熱回収ボイラ６の蒸気で蒸気タービン７が駆動
される。
圧エコノマイザから作動流体（約２４０゜Ｃ）Ｗが送ら
れており、空気冷却兼燃料加熱器３から送給された加熱
器５内の燃料ガスＧは、当該作動流体Ｗによって更に加
熱される（約２６０゜Ｃ）。この加熱された燃料ガスＧ
は、燃焼器２に供給されて空気圧縮機１からの圧縮空気
と一緒に加熱燃焼され、高温高圧ガスとなってガスター
ビン４に送給される。しかる後、従来例と同様の手順
で、ガスタービン４は発電機９の動力を生み出し、その
排気ガスは排熱回収ボイラ６に送られて排熱が利用さ
れ、該排熱回収ボイラ６の蒸気で蒸気タービン７が駆動
される。
【００１４】本実施形態のガスタービンコンバインドプ
ラントでは、空気冷却兼燃料加熱器３で加熱された燃料
ガスＧが排熱回収ボイラ６の作動流体Ｗによって更に加
熱され、従来の燃料ガス温度（約２００゜Ｃ）に比べ
て、約６０゜Ｃ程度高めることが可能になるため、相対
値で約０．２％程度熱効率を改善することができる。こ
の改善による経済的な利益は約２億円に相当する。又
は、空気冷却兼燃料加熱器３の上流側に加熱器５を設置
し、加熱の負荷分担を変え、コストミニマムの燃料加熱
システムへ改善することができる。
ラントでは、空気冷却兼燃料加熱器３で加熱された燃料
ガスＧが排熱回収ボイラ６の作動流体Ｗによって更に加
熱され、従来の燃料ガス温度（約２００゜Ｃ）に比べ
て、約６０゜Ｃ程度高めることが可能になるため、相対
値で約０．２％程度熱効率を改善することができる。こ
の改善による経済的な利益は約２億円に相当する。又
は、空気冷却兼燃料加熱器３の上流側に加熱器５を設置
し、加熱の負荷分担を変え、コストミニマムの燃料加熱
システムへ改善することができる。
【００１５】以上、本発明の実施の形態につき述べた
が、本発明は既述の実施の形態に限定されるものではな
く、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の変
形および変更を加え得るものである。例えば、既述の実
施の形態では、加熱器５内で燃焼ガスＧを加熱する作動
流体Ｗとして排熱回収ボイラ６からの中圧エコノマイザ
から抽水された水を使用したが、確実に燃焼ガスＧを加
熱できるものであれば、低圧エバポレータの蒸気などを
作動流体として使用しても良い。
が、本発明は既述の実施の形態に限定されるものではな
く、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の変
形および変更を加え得るものである。例えば、既述の実
施の形態では、加熱器５内で燃焼ガスＧを加熱する作動
流体Ｗとして排熱回収ボイラ６からの中圧エコノマイザ
から抽水された水を使用したが、確実に燃焼ガスＧを加
熱できるものであれば、低圧エバポレータの蒸気などを
作動流体として使用しても良い。
【００１６】
【発明の効果】上述の如く、本発明に係るガスタービン
コンバインドプラントは、空気圧縮機、燃焼器および空
気冷却兼燃料加熱器を有するガスタービンの排気ガスを
排熱回収ボイラに送り、該排熱回収ボイラにて発生させ
た蒸気により蒸気タービンを駆動するものであって、前
記ガスタービンの燃焼器の上流側に加熱器を設け、該加
熱器と前記空気冷却兼燃料加熱器とを接続するととも
に、前記加熱器と前記排熱回収ボイラとを接続し、前記
空気圧縮機から送られる空気によって燃料ガスを前記空
気冷却兼燃料加熱器内で加熱して前記加熱器内に送り、
かつ前記排熱回収ボイラから送られる作動流体によって
前記加熱器内の燃料ガスを加熱して前記燃焼器に供給す
るように構成しているので、従来の空冷加熱システムに
比べて、燃焼器へ供給する前の燃焼ガス温度を更に高め
ることができ、熱効率の改善によって運転コストの低減
化を図ることができる。しかも、本発明のガスタービン
コンバインドプラントでは、加熱器内の燃料ガスの熱源
として排熱回収ボイラの作動流体を利用しているので、
設備費が安価で済み、経済的に有利である。
コンバインドプラントは、空気圧縮機、燃焼器および空
気冷却兼燃料加熱器を有するガスタービンの排気ガスを
排熱回収ボイラに送り、該排熱回収ボイラにて発生させ
た蒸気により蒸気タービンを駆動するものであって、前
記ガスタービンの燃焼器の上流側に加熱器を設け、該加
熱器と前記空気冷却兼燃料加熱器とを接続するととも
に、前記加熱器と前記排熱回収ボイラとを接続し、前記
空気圧縮機から送られる空気によって燃料ガスを前記空
気冷却兼燃料加熱器内で加熱して前記加熱器内に送り、
かつ前記排熱回収ボイラから送られる作動流体によって
前記加熱器内の燃料ガスを加熱して前記燃焼器に供給す
るように構成しているので、従来の空冷加熱システムに
比べて、燃焼器へ供給する前の燃焼ガス温度を更に高め
ることができ、熱効率の改善によって運転コストの低減
化を図ることができる。しかも、本発明のガスタービン
コンバインドプラントでは、加熱器内の燃料ガスの熱源
として排熱回収ボイラの作動流体を利用しているので、
設備費が安価で済み、経済的に有利である。
【図１】本発明の実施の形態に係るガスタービンコンバ
インドプラントを示す概略図である。
インドプラントを示す概略図である。
【図２】従来のガスタービンコンバインドプラントを示
す概略図である。
す概略図である。
【図３】従来のガスタービンコンバインドプラントに設
備される空気冷却兼燃料加熱器を示す概略図である。
備される空気冷却兼燃料加熱器を示す概略図である。
１ 空気圧縮機 ２ 燃焼器 ３ 空気冷却兼燃料加熱器 ４ ガスタービン ５ 加熱器 ６ 排熱回収ボイラ ７ 蒸気タービン ８ 復水器 ９，１１ 発電機 Ａ 空気 Ｇ 燃料ガス Ｗ 作動流体
Claims (1)
- 【請求項１】 空気圧縮機、燃焼器、ガスタービンおよ
び空気圧縮機から抽気した高温部冷却用の圧縮空気と燃
焼器に供給する燃料の熱交換を行う空気冷却兼燃料加熱
器を備えたガスタービン装置と、該ガスタービン装置の
下流に配設される排熱回収ボイラとを備えたガスタービ
ンコンバインドプラントにおいて、前記空気冷却兼燃料
加熱器にて加熱した燃料を更に加熱する加熱器あるいは
前記空気冷却兼燃料加熱器の上流で加熱する加熱器と、
前記排熱回収ボイラから作動流体の一部を抽出し前記加
熱器に送る流路とを設け、前記排熱回収ボイラから抽気
した作動流体を前記加熱器における熱源としたことを特
徴とするガスタービンコンバインドプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28817097A JPH11117712A (ja) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | ガスタービンコンバインドプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28817097A JPH11117712A (ja) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | ガスタービンコンバインドプラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11117712A true JPH11117712A (ja) | 1999-04-27 |
Family
ID=17726724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28817097A Pending JPH11117712A (ja) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | ガスタービンコンバインドプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11117712A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6698182B2 (en) | 2001-04-10 | 2004-03-02 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine combined plant |
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| WO2015072159A1 (ja) * | 2013-11-14 | 2015-05-21 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスタービン冷却系統、これを備えているガスタービンプラント、及びガスタービンの高温部冷却方法 |
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-
1997
- 1997-10-21 JP JP28817097A patent/JPH11117712A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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