JPH11123508A

JPH11123508A - タンディッシュ不定形耐火物の施工方法

Info

Publication number: JPH11123508A
Application number: JP31006097A
Authority: JP
Inventors: Sumio Sakaki; 澄生榊; Taijiro Matsui; 泰次郎松井
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1997-10-23
Filing date: 1997-10-23
Publication date: 1999-05-11

Abstract

(57)【要約】【課題】不定形耐火物と溶鋼の反応による鋼の汚染を
防止し、使用毎にコーティング層の補修、その補修時間
の延長、及び不定形耐火物層の倒壊や剥離を防止し、繰
り返して使用のできるタンディッシュ不定形耐火物の施
工方法を提供する。【解決手段】鉄皮１１にパーマー煉瓦１２を内張り
し、その表面に不定形耐火物１３を吹き付けるタンディ
ッシュ不定形耐火物の施工方法において、不定形耐火物
１３は、その骨材がＭｇＯを７７〜９４ｗｔ％、Ａｌ₂
Ｏ₃を３〜１０ｗｔ％、ＳｉＯ₂を２〜８ｗｔ％、残部
が不可避的の組成物を１〜５ｗｔ％含有し、且つ骨材に
外掛けで硬化剤を２〜７ｗｔ％と水分を５〜２０ｗｔ％
を添加している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造に用いる
タンディッシュのコーティング層をなくすことによる鋼
品質の低下及びタンディッシュの寿命の低下等を防止し
たタンディッシュ不定形耐火物の施工方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】連続鋳造においては、取鍋からロングノ
ズルを介して中間容器であるタンディッシュに溶鋼を受
けた後、このタンディッシュの底部に設けたノズル及び
浸漬ノズルから鋳型に注湯することによって鋳造を行
う。このタンディッシュは、鋳型に供給する溶鋼量の調
整を行うと共に、溶鋼の成分や温度等の均一化、溶鋼中
の介在物の浮上除去等の働きを有し、鉄皮からなる容器
に耐火物を内張りして用いられている。

【０００３】しかし、連続鋳造に用いるタンディッシュ
は、高温度の溶鋼を長時間にわたり保持するために、内
張りした耐火物が膨張を生じて、内側に張出して倒壊あ
るいは部分的な剥離等を生じる。一方、この内張り耐火
物は、その表層が溶鋼中の成分と反応して酸化物を生成
し、この酸化物により溶鋼の汚染や品質の阻害等の恐れ
があった。また、鋳造に用いたタンディッシュは、内部
に残留する地金やスラグを除去した後、補修して再使用
を行う。この地金やスラグの除去作業は、環境が悪く、
その作業に時間と手間を要する。また、地金やスラグ
は、内張り耐火物に焼き付きを生じて、除去する際に残
存する良好な内張り耐火物を損傷する等の問題がある。
この対策の代表的なものとして、例えば特開平７−１９
５１５８号公報に開示され、図５に示すごときタンディ
ッシュ３０が用いられている。このタンディッシュ３０
は、鉄皮３１の内側にＡｌ₂Ｏ₃を含有する内張り煉瓦
３２と、その表層にＡｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とからなる不
定形耐火物３３を流し込み施工してある。更に、その表
層に厚み１０〜１５ｍｍのＭｇＯを８０％以上含有した
コーティング層３４を施すことで、前述の酸化物の生成
による溶鋼の汚染あるいは地金やスラグを一括して除去
することが提案されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
タンディッシュ３０は、Ａｌ₂Ｏ₃を含有する内張り煉
瓦３２と、Ａｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とからなる不定形耐火
物３３と、ＭｇＯが８０％以上のコーティング層３４を
用いるために以下の欠点を有する。１）まず、内張り煉瓦３２の表面に形成される不定形耐
火物３３はＡｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂とからなる不定形耐火
物を流込み施工したもので、表層のコーティング層３４
の剥離あるいは亀裂等により不定形耐火物３３が露呈し
た場合は、溶鋼と不定形耐火物３３との反応に伴う酸化
生成物が増加して溶鋼を汚染して品質を阻害する。２）前記の地金やスラグの除去のために設けたＭｇＯが
８０％以上のコーティング層３４は、鋳造終了毎に母材
である不定形耐火物３３から剥離除去して、その都度新
しいコーティング層３４の施工と、その乾燥が必要とな
る。更に、タンディッシュ３０の補修に手間を要し、高
価なＭｇＯの原単位の上昇、補修時間の延長によるタン
ディッシュ基数の増加等を招く。３）タンディッシュ３０のコーティング層３４の更新
は、２００℃以下に冷却した後に補修するために、熱間
の状態で繰り返して使用することが困難となる。４）また、表層のＭｇＯ系のコーティング層３４を厚く
した場合は、使用中にコーティング層３４の耐火物の膨
張による倒壊や剥離、亀裂等が発生し、亀裂部に地金差
しや地金差しによる湯洩れが生じる等の問題がある。

【０００５】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
で、不定形耐火物と溶鋼との反応による溶鋼の汚染を防
止し、コーティング層を形成する手間や補修時間の削
減、不定形耐火物層の倒壊や剥離、亀裂等を防止して、
繰り返し使用のできるタンディッシュ不定形耐火物の施
工方法を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載のタンディッシュ不定形耐火物の施工方法は、鉄皮
にパーマー煉瓦を内張りし、その表面に不定形耐火物を
吹き付けるタンディッシュ不定形耐火物の施工方法にお
いて、前記不定形耐火物は、骨材がＭｇＯを７７〜９４
ｗｔ％、Ａｌ₂Ｏ₃を３〜１０ｗｔ％、ＳｉＯ₂を２〜
８ｗｔ％、残部が不可避的に含有する組成物を１〜５ｗ
ｔ％含有し、且つ前記骨材に外掛けで硬化剤を２〜７ｗ
ｔ％と水分を１０〜２０ｗｔ％添加して混練されてい
る。ここで、不定形耐火物の骨材の組成において、Ｍｇ
Ｏの含有量が７７ｗｔ％より少ないと、耐火物組成であ
るＡｌ₂Ｏ₃やＳｉＯ₂等と低融点の組成物を形成し易
くなり、吹き付け施工した不定形耐火物の融点の低下を
招き耐食性が低下する。一方、ＭｇＯの含有量が９４ｗ
ｔ％より多い場合は、不定形耐火物の膨張率が大きくな
り使用中に倒壊、剥離や亀裂等が発生する。更に、Ｍｇ
Ｏの含有量が多くなる程に材料の単価も高くなり、耐火
物コストが上昇する。また、不定形耐火物の骨材のＡｌ
₂Ｏ₃の含有量が１０ｗｔ％より多いと前述のＭｇＯと
反応してスピネル化合物を形成すると共に、Ａｌ₂Ｏ₃
同士が凝集して、いずれの場合も膨張率が大きくなり、
使用時に倒壊、剥離や亀裂等が発生する。Ａｌ₂Ｏ₃の
含有量が３ｗｔ％より少ないと適正な大きさのスピネル
化合物の形成が困難となる。この結果、ＭｇＯ独自の膨
張によって形成される不定形耐火物の気孔が大きくなる
と共に、スピネル化による小さい気泡の形成が少なくな
り耐食性が低下する。

【０００７】更に、不定形耐火物の骨材のＳｉＯ₂の含
有量が８ｗｔ％より多いと耐食性が低下すると共に、不
定形耐火物のＳｉＯ₂が溶鋼中のアルミと反応して、例
えばＡｌ₂Ｏ₃等を形成して溶鋼を汚染する。ＳｉＯ₂
の含有量が、２ｗｔ％より少ないとＳｉＯ₂の含有量の
少ない高純度のＭｇＯとなるので不定形耐火物のコスト
が高くなる。不定形耐火物の骨材の残部である不可避的
に含有する組成物としては、ＴｉＯ₂、Ｆｅ₂Ｏ₃、Ｍ
ｎＯ等であり、これ等の総量で１〜５ｗｔ％を含有して
いる。この含有する組成物は少ない程好ましいが、この
範囲の含有は、不定形耐火物の物性に影響はない。特
に、残部を１ｗｔ％より少なくするには、ＭｇＯ原料の
高純度化処理が必要となりコストが高くなる。また、不
定形耐火物の骨材に添加して硬化させる硬化剤は、２ｗ
ｔ％より少ないと吹き付けた際に強度が得られない。一
方、硬化剤が７ｗｔ％より多いと吹き付けされた不定形
耐火物が低融点化し、耐食性が低下する。混練の際に添
加する水は、５ｗｔ％より少ないと吹き付け面への密着
性が悪く、２０ｗｔ％より多いと吹き付けた際に不定形
耐火物が垂れ落ちる。

【０００８】請求項２記載のタンディッシュ不定形耐火
物の施工方法は、請求項１記載のタンディッシュ不定形
耐火物の施工方法において、前記不定形耐火物の吹付け
施工後の気孔率を２５〜４０％にしている。不定形耐火
物の吹付け施工後の気孔率が、２５％より小さいとＭｇ
Ｏを主体とする不定形耐火物の膨張を、形成した気泡に
より吸収して緩和できないために、使用中に倒壊、剥離
あるいは亀裂等が発生する。吹付け施工後の気孔率が、
４０％より多いと吹付け施工後の不定形耐火物の強度の
低下と、多気孔化により耐食性が低下するので、上記の
理由から気孔率を２５〜３５％にするのが好ましい。

【０００９】請求項３記載のタンディッシュ不定形耐火
物の施工方法は、請求項１又は２記載のタンディッシュ
不定形耐火物の施工方法において、前記不定形耐火物の
吹き付けされた層が少なくとも２層としてある。不定形
耐火物の吹き付けは、最初に不定形耐火物の吹き付けを
行なって第１の不定形耐火物の吹き付け層を形成した後
に、第２の不定形耐火物の吹き付け層を形成する手順で
行い多層に積層されている。この不定形耐火物の吹き付
け層は、一つの層の厚みを２０〜６０ｍｍとしている。
ここで、吹き付け層の厚みが６０ｍｍより厚いと、前述
と同様に不定形耐火物の使用中に膨張が発生し、２０ｍ
ｍより薄いと吹き付け施工に手間と、吹き付け時の飛散
ロス（リバウンドロス）が発生する。この理由から層の
厚みは２６〜５０ｍｍが好ましい。

【００１０】

【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。図１は本発明の一実施の形態に係わ
るタンディッシュ不定形耐火物の施工方法を適用した吹
き付け施工装置の説明図であり、図２は同タンディッシ
ュの不定形耐火物の施工方法を適用したタンディッシュ
の断面図である。図３は不定形耐火物の施工後の気孔率
と物性との関係を示す図であり、図４は本発明のタンデ
ィッシュ不定形耐火物の施工方法を適用したタンディッ
シュと従来のタンディッシュの耐火物コストの比較を示
す図である。

【００１１】図１に示すように、吹き付け施工装置Ａに
おいては、不定形耐火物１３の骨材は、耐火材料ホッパ
ー１４から切り出され、更に、硬化剤ホッパー１６から
切り出される硬化剤を添加し、給水管２２のバルブ２３
の開閉により水を加えて、混練機１５により混練するよ
うにしてある。この混練された不定形耐火物１３の骨材
は、混練機１５から切り出され、圧送機１７により所定
の圧力で、ホース１８を介して吹き付けノズル１９へと
圧送される。また、吹き付けノズル１９の先端部１９ａ
には、空気圧縮機２０からホース２１を介して圧縮空気
が供給されており、吹き付けノズル１９の中心部に搬送
された不定形耐火物１３の骨材と圧縮空気を混合する先
端混合部（図示せず）が設けてあり、混合された後は、
不定形耐火物としてパーマー煉瓦１２の表面に所定の圧
力で吹き付けられる。また、タンディッシュ１０には、
鉄皮１１の内側にパーマー煉瓦１２からなる内張り層を
設けている。このパーマー煉瓦１２の表面には、図２に
示すように、第１の不定形耐火物の吹き付け層１３ａを
施工した後に、第２の不定形耐火物の吹き付け層１３
ｂ、必要に応じて、第３の不定形耐火物の吹き付け層１
３ｃの重ね施工が行われる。

【００１２】次に、本発明の一実施の形態に係るタンデ
ィッシュ不定形耐火物の施工方法を適用した吹き付け施
工装置Ａを使用した場合の動作について説明する。ま
ず、タンディッシュ１０には、鉄皮１１の内側にろう
石、シャモット煉瓦等からなるパーマー煉瓦１２の内張
り層が設けてあり、このパーマー煉瓦１２の表面に不定
形耐火物１３を吹き付ける。この不定形耐火物１３の骨
材の組成は、ＭｇＯを７７〜９４ｗｔ％、Ａｌ₂Ｏ₃を
３〜１０ｗｔ％、ＳｉＯ₂を２〜８ｗｔ％、残部が不可
避的組成物１〜５ｗｔ％からなる耐火材料であり、耐火
材料ホッパー１４から混練機１５に切り出される。この
耐火材料は、硬化剤ホッパー１６及び給水管２２のバル
ブ２３を開いて、外掛けで、硬化剤を２〜７ｗｔ％、更
に、水を５〜２０ｗｔ％加えて均一に混練される。この
混練された不定形耐火物１３の骨材は、混練機１５から
切り出され、例えば、圧縮空気やスクイズポンプ等から
なる圧送機１７に接続したホース１８を介して吹き付け
ノズル１９まで供給した。この時の供給量は、５０〜３
００Ｋｇ／ｍ²・Ｈｒになるように調整した。この供給
量が５０Ｋｇ／ｍ²・Ｈｒより少ないと不定形耐火物１
３の吹き付け施工に時間を要し、所定の吹き付け厚みが
形成できない。更に、供給量が３００Ｋｇ／ｍ²・Ｈｒ
より大きくなると所定の施工厚み及び不定形耐火物１３
の気孔率の制御が難しくなる。

【００１３】また、吹き付けノズル１９の先端部１９ａ
には、空気圧縮機２０からホース２１を介して、圧力
１．５Ｋｇ／ｃｍ²の空気を供給し、先端混合部（図示
せず）により混合して、略同一の吹き付け圧力で不定形
耐火物１３の厚み７５ｍｍの第１層と、厚み７５ｍｍの
第２層を形成し、全厚み１５０ｍｍを施工した。この後
に、乾燥を行い鋳造に用いたが、不定形耐火物１３の膨
張による倒壊や剥離を防止できた。なお、前述の不定形
耐火物１３の膨張は、配合全体に占める７４μｍ以下の
粒子を１０〜４０ｗｔ％配合することによって安定す
る。これは、７４μｍ以下の粒子が１０ｗｔ％より少な
いと膨張が大きく倒壊、剥離や亀裂が発生し、７４μｍ
以下の粒子が４０ｗｔ％より多いと不定形耐火物１３が
収縮傾向となる。特に、Ａｌ₂Ｏ₃の粒子径として７４
μｍ以下を３〜１０ｗｔ％配合すると、膨張抑制効果が
より安定する。この理由は、不定形耐火物１３の骨材の
Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が１０ｗｔ％より多いとＭｇＯと反
応してスピネル化合物を形成すると共に、Ａｌ₂Ｏ₃同
士が凝集して、いずれの場合も膨張率が大きくなり、使
用時に倒壊や剥離、亀裂等が発生する。Ａｌ₂Ｏ₃の含
有量が３ｗｔ％より少ないと適正な大きさのスピネル化
合物の形成が困難となる。この結果、ＭｇＯ独自の膨張
によって形成される不定形耐火物１３の気孔が大きくな
ると共に、スピネル化による小さい気泡の形成が少なく
なり耐食性が低下する。更に、硬化剤としては、セメン
ト、リン酸アルカリ、オキシカルボン酸、水酸化ナトリ
ウム、珪酸塩、リン酸アルミ、アルミナゾル、シリカゾ
ル、シリカ微粉等の単体、あるいはこれ等を組み合わせ
て用いる。

【００１４】次に、不定形耐火物１３の施工後の気孔率
の調整を空気圧縮機２０の空気圧力を変化させて行った
場合について述べる。まず、先端部１９ａに供給する空
気の圧力を２．５〜３．０Ｋｇ／ｃｍ²に調整し、吹き
付け空気量を増加して、施工後の気孔率を図３に示すよ
うに２５〜４０％とした。このように、気孔率を２５〜
４０％とし、且つ耐火材をＭｇＯ主体の材料とすること
で、耐食性と膨張による倒壊及びスポーリングを最適の
状態に構成してある。この不定形耐火物１３の吹き付け
施工後の気孔率は、吹き付け施工と同時に不定形耐火物
１３の試験片を製作して、ＪＩＳに規定されるように、
この試験片を恒温器中で乾燥し恒量に達した重量Ｗ
₁（ｇ）を求めた後に、３時間以上水の煮沸槽内に沈め
てから室温まで冷却を行い水中の飽水試験片の重量Ｗ₂
（ｇ）を求め、次に水槽から取り出して湿布で水滴を除
去して秤量を行った飽和試験片重量Ｗ₃（ｇ）とから
（１）式により求める。（Ｗ₃−Ｗ₁）／（Ｗ₃−Ｗ₂）×１００・・・・・（１）この不定形耐火物１３の吹き付け施工後の気孔率は、先
端部１９ａに供給する空気量を増加する他に不定形耐火
物１３を構成する耐火材の粒径、添加水分量等によって
も調整することができる。

【００１５】また、不定形耐火物１３の吹き付けは吹き
付けノズル１９に供給する空気の圧力を２．５〜３．０
Ｋｇ／ｃｍ²にして、パーマー煉瓦１２の表面に第１の
不定形耐火物の吹き付け層１３ａを施工し、１分程度の
時間が経過した後に、第２の不定形耐火物の吹き付け層
１３ｂを施工した。この手順を繰り返して図２に示すよ
うに、パーマー煉瓦１２の表面に不定形耐火物１３を第
１の不定形耐火物の吹き付け層１３ａ、第２の不定形耐
火物の吹き付け層１３ｂ、第３の不定形耐火物の吹き付
け層１３ｃと各５０ｍｍの３層に形成し、仕上がり厚み
１５０ｍｍの不定形耐火物１３を施工した。更に、不定
形耐火物１３の吹き付け施工によって得られたタンディ
ッシュ１０を乾燥して連続鋳造に用いたが、膨張による
倒壊や剥離はもちろん表面の亀裂の発生を確実に防止で
き、スラグや溶鋼に対する耐食性も発現できた。また、
不定形耐火物１３を構成する耐火材料としては、前述の
Ａｌ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂を含有した天然マグネサイトを用
いると耐食性及び膨張特性等が良好であり、しかも、他
の組成物の添加が少なく、安価である等からより好まし
い。

【００１６】

【実施例】次に、本発明のタンディッシュ不定形耐火物
の施工方法の実施例について説明する。タンディッシュ
１０は、厚み３０ｍｍの鉄皮１１の内側にシャモットを
用いて厚み６０ｍｍのパーマー煉瓦１２を築造した。こ
の表面に吹き付けノズル１９の先端部１９ａに供給する
空気の圧力を２．５〜３．０Ｋｇ／ｃｍ²として不定形
耐火物１３の吹き付けを行った。不定形耐火物１３は、
第１の不定形耐火物の吹き付け層１３ａを５０ｍｍ、第
２の不定形耐火物の吹き付け層１３ｂを５０ｍｍ、第３
の不定形耐火物の吹き付け層１３ｃを５０ｍｍと各５０
ｍｍの３層を形成し、仕上がり厚み１５０ｍｍに施工
し、溶鋼４０ｔ相当の内容量とした。この不定形耐火物
１３の骨材は、ＭｇＯを８２．５〜８４．０ｗｔ％、
Ａｌ₂Ｏ₃を９．０ｗｔ％、ＳｉＯ₂を３．０〜３．５
ｗｔ％、残部の不可避的な組成物を４〜５ｗｔ％とし、
天然マグネサイトを用いてＭｇＯの主原料とした。硬化
剤は、実施例のＮＯ．１では、アルミナセメントを外掛
けで５ｗｔ％と１０μｍ以下のシリカ超微粉を２ｗｔ％
添加し、実施例のＮＯ．２ではリン酸ソーダーを外掛け
で４ｗｔ％と１０μｍ以下のシリカ超微粉を３ｗｔ％添
加し、いずれも水分は、２０ｗｔ％添加して均一に混練
した。吹き付け施工を完了したタンディッシュ１０を１
２００℃で加熱乾燥した後のサンプルテスト及び連続鋳
造を行った結果を表１に示す。本実施例であるＮＯ．１
及びＮＯ．２共に、施工と同一条件で製作したサンプル
を１５００℃で３時間加熱した場合の線変化率（加熱後
の長さと加熱前の長さの差／（加熱前の長さ））の比が
使用限界である＋１．０に対して、＋０．５８、＋０．
２６と安定している。また、連続鋳造を行った結果は、
不定形耐火物１３の張出し倒壊、剥離や亀裂の発生がな
く、溶鋼やスラグによる溶損も抑制できた。

【００１７】

【表１】

【００１８】また、不定形耐火物１３の骨材としては、
必然的にＡｌ₂Ｏ₃とＳｉＯ₂を含有する天然マグネサ
イトを用いることができること、更に、ＭｇＯを主体と
する耐火物層の形成により、溶鋼やスラグによる溶損を
防止でき、タンディッシュ１０の寿命が延長できた。そ
の結果、耐火物コストは図４に示すように従来のタンデ
ィッシュを指数１とした場合に対して０．７と大幅に節
減できた。また、パーマー煉瓦１２以外を全てＭｇＯを
主体の不定形耐火物１３としたので、溶鋼やスラグとの
反応による溶鋼の汚染がなく、しかも、繰り返しの使用
が達成された。

【００１９】

【発明の効果】請求項１〜３記載のタンディッシュ不定
形耐火物の施工方法においては、不定形耐火物の骨材の
組成がＭｇＯを７７〜９４ｗｔ％、Ａｌ₂Ｏ₃を３〜１
０ｗｔ％、ＳｉＯ₂を２〜８ｗｔ％、残部が不可避的の
組成物からなり、前記骨材に外掛けで硬化剤を２〜７ｗ
ｔ％と水分を５〜２０ｗｔ％添加しているので、不定形
耐火物の使用中の膨張が抑制され、膨張に伴う不定形耐
火物の倒壊、剥離や亀裂の発生が抑制される。また、溶
鋼やスラグに接する面をＭｇＯを主体とする不定形耐火
物としてあるので、不定形耐火物が溶鋼やスラグと反応
して酸化物の生成による溶鋼の汚染を防止できる。更
に、不定形耐火物が溶鋼やスラグに対して耐溶損性を有
し、タンディッシュの使用回数の増加、補修の手間の削
減、耐火物コストの低減が実現できる。

【００２０】特に、請求項２記載のタンディッシュ不定
形耐火物の施工方法においては、不定形耐火物の吹付け
後の気孔率を２５〜４０％に形成しているので、不定形
耐火物の使用中に発生する膨張を不定形耐火物中の気孔
により吸収緩和して、不定形耐火物全体の膨張を好適に
抑制できることから、膨張に伴う不定形耐火物の倒壊、
剥離や亀裂の発生がより抑制される。

【００２１】請求項３記載のタンディッシュ不定形耐火
物の施工方法においては、不定形耐火物の吹き付け層を
少なくとも２層にしているので、不定形耐火物の使用中
に発生する膨張を積層間の微小の隙間で吸収緩和できる
ために、膨張に伴う倒壊、剥離や亀裂の発生をより好適
に防止できる。また、止むなく表層の第２層あるいは第
３層が剥離しても、ＭｇＯを主体とする不定形耐火物の
残存層（第１層）により、溶鋼やスラグとの反応を抑制
して酸化物の生成による溶鋼の汚染を防止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態に係わるタンディッシュ
不定形耐火物の施工方法を適用した吹き付け施工装置の
概略を示す説明図である。

【図２】同タンディッシュの不定形耐火物の施工方法を
適用したタンディッシュの断面図である。

【図３】不定形耐火物の施工後の気孔率と物性との関係
を示す図である。

【図４】本発明のタンディッシュ不定形耐火物の施工方
法を適用したタンディッシュと従来のタンディッシュの
耐火物コストの比較を示す図である。

【図５】従来のタンディッシュの断面図である。

【符号の説明】

Ａ吹き付け施工装置１０タンディッシュ１１鉄皮１２パーマー煉瓦１３不定形耐
火物１３ａ第１の不定形耐火物の吹き付け層１３ｂ第２の不定形耐火物の吹き付け層１３ｃ第３の不定形耐火物の吹き付け層１４耐火材料ホッパー１５混練機１６硬化剤ホッパー１７圧送機１８ホース１９吹き付け
ノズル１９ａ先端部２０空気圧縮
機２１ホース２２給水管２３バルブ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】鉄皮にパーマー煉瓦を内張りし、その表
面に不定形耐火物を吹き付けるタンディッシュ不定形耐
火物の施工方法において、前記不定形耐火物は、その骨材がＭｇＯを７７〜９４ｗ
ｔ％、Ａｌ₂Ｏ₃を３〜１０ｗｔ％、ＳｉＯ₂を２〜８
ｗｔ％、残部が不可避的に含有する組成物を１〜５ｗｔ
％含有し、且つ前記骨材に外掛けで硬化剤を２〜７ｗｔ
％と水分を５〜２０ｗｔ％添加して混練されたことを特
徴とするタンディッシュ不定形耐火物の施工方法。
【請求項２】前記不定形耐火物の吹付けた後の気孔率
が２５〜４０％であることを特徴とする請求項１記載の
タンディッシュ不定形耐火物の施工方法。
【請求項３】前記不定形耐火物の吹き付け層が少なく
とも２層からなることを特徴とする請求項１又は２記載
のタンディッシュ不定形耐火物の施工方法。