JPH11124499A

JPH11124499A - ガスアシスト射出成形用ポリアミド樹脂組成物

Info

Publication number: JPH11124499A
Application number: JP9290626A
Authority: JP
Inventors: Katsushi Watanabe; 克史渡辺; Harumi Watanabe; 春美渡辺
Original assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Current assignee: Asahi Chemical Industry Co Ltd
Priority date: 1997-10-23
Filing date: 1997-10-23
Publication date: 1999-05-11

Abstract

(57)【要約】【課題】ガスアシスト射出成形により、中空率、及び
中空内面平滑性に優れた成形品を得るのに適したポリア
ミド樹脂組成物の提供。【解決手段】ポリアミド樹脂３０〜１００重量％と無
機充填剤０〜７０重量％とからなり、融点＋２０℃にお
ける、せん断速度が１０００ｓｅｃ^-1時の自由流入角２
αが２２〜８０の範囲にあることを特徴とするポリアミ
ド樹脂組成物。特に、ポリアミド樹脂の結晶化温度が２
１０℃以下が好ましく、また、ポリアミド樹脂が、ヘキ
サメチレンアジパミド単位７０〜９５重量％と、ヘキサ
メチレンイソフタラミド単位３０〜５重量％とからなる
共重合体が好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリアミド樹脂組
成物に関するものであり、詳しくはガスアシスト射出成
形により、中空率、及び中空内面平滑性に優れた成形品
を得るのに適した組成物に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、得られた成形品にそりやひけ
が発生することを防止する方法として、比較的成形工程
も短く、効率的な方法として、ガスアシスト成形法が知
られている。この方法は、金型に設けられたキャビティ
内に溶融樹脂を射出している間に、あるいは溶融樹脂の
射出完了後に、キャビティ内の溶融樹脂中に加圧流体を
注入することにより成形品内部に中空部を形成させる方
法である。かかるガスアシスト成形法によれば、溶融樹
脂中に加圧流体を注入することによって、成形品表面と
内部との温度差に基づく、冷却・固化に伴う収縮の差を
小さくすることにより、防止するものである。

【０００３】ガスアシスト成形法において、例えばポリ
アミド等の結晶性樹脂を用いる場合にはこの成形法によ
る効果はさらに顕著である。しかしながら、繊維状充填
剤を含む結晶性樹脂を用いた場合には、その内表面に繊
維状充填剤が露出し易く、特により高い強度や剛性を必
要とする用途に、比較的高い濃度で該繊維状充填剤を添
加したものを用いる場合には、繊維状充填剤の中空部内
表面への露出がより顕著となり、更には中空部が凝集し
た繊維状充填剤で閉塞気味となり、ガスアシスト射出成
形法本来の目的である成形品のそりやひけを解消するこ
とができないばかりか、注入した加圧流体が溶融樹脂層
を突き抜けてしまう、いわゆるガス抜けが生じる場合が
ある。

【０００４】この現象を解決する方法として、例えば特
開平９−１１２６９号公報による方法が提案されてい
る。この提案によれば、特定繊維径及び繊維長範囲の繊
維フィラーを１０〜５０容量％含む第１の熱可塑性樹脂
ペレットと該繊維フィラーを５容量％以下含む、又は該
繊維フィラーを含まない第２の熱可塑性樹脂とを特定比
率にて混合し、ガスアシスト射出成形に供することによ
り解決できるとされている。この開示された技術によ
り、流動長さの短い成形品においては、中空部を塞ぐほ
どの突出部の形成は回避されるものの、２種の樹脂ペレ
ットを成形直前に混合して用いることから、溶融樹脂の
流動挙動は極めて不均一であり、中空部形状の均一性や
安定性が充分でない。

【０００５】また、成形品の流動長が長い、いわゆる長
尺成形品に長い中空部を形成させるような用途において
は、中空部長さ、中空厚みの均一性、及び中空部内表面
の平滑性の点において充分とは言えない。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、種々
の形状を有する成形品においても、均一、且つ平滑な中
空部を形成することのできるポリアミド樹脂組成物を提
供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題に
対して鋭意検討した結果、溶融したポリアミド樹脂又は
ポリアミド樹脂組成物の流動挙動として、高せん断速度
下（又は、高伸長速度下）における溶融伸長粘度挙動に
着目し、研究を進めた結果、融点＋２０℃におけるせん
断速度が１０００ｓｅｃ^-1時の自由流入角２αが特定範
囲にあるポリアミド樹脂又はポリアミド樹脂組成物を用
いてガスアシスト射出成形を行うことにより、上記課題
が解決できることを見出し、本発明をなすに至った。

【０００８】すなわち、本発明は次の通りである。１）ポリアミド樹脂３０〜１００重量％と無機充填剤０
〜７０重量％とからなり、融点＋２０℃における、せん
断速度が１０００ｓｅｃ^-1時の自由流入角２αが２２〜
８０の範囲にあることを特徴とするポリアミド樹脂組成
物。２）ポリアミド樹脂の結晶化温度が２１０℃以下である
ことを特徴とする上記１記載のポリアミド樹脂組成物。

【０００９】３）ポリアミド樹脂が、（ａ）アジピン酸
及びヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチレ
ンアジパミド単位７０〜９５重量％と、（ｂ）イソフタ
ル酸及びヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメ
チレンイソフタラミド単位３０〜５重量％とからなる共
重合体である上記１又は２記載のポリアミド樹脂組成
物。

【００１０】以下、本発明を詳細に説明する。本発明に
おけるポリアミド樹脂としては、酸アミド（−ＣＯＮＨ
−）結合を繰り返し単位にもつ高分子化合物で、重合形
式により、（１）ラクタムの開環重合によるもの、
（２）アミノカルボン酸の重縮合によるもの、（３）ジ
アミンと二塩基酸の重縮合によるものなどが挙げられ
る。

【００１１】具体例としては、ポリアミド６、ポリアミ
ド６６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド
４６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２等の脂肪族
ポリアミド、ポリ（メタキシレンアジパミド）、ポリ
（ヘキサメチレンテレフタルアミド）、ポリ（ヘキサメ
チレンイソフタルアミド）などの脂肪族−芳香族ポリア
ミド、及びこれらの共重合体や混合物が挙げられる。ま
た、その骨格に２−メチルペンタメチレンジアミンとア
ジピン酸又はドデカ二酸との縮合物を含むナイロン６
６、ナイロン６１２、ポリ（メタキシレンアジパミ
ド）、ポリ（ヘキサメチレンテレフタルアミド）、及び
ポリ（ヘキサメチレンイソフタルアミド）、又はこれら
の共重合体や混合物も利用することが出来る。

【００１２】これらの中でも結晶化温度が２１０℃以下
のポリアミド樹脂を用いることが、中空部が均一でかつ
平滑な成形品を得るために、好ましい。本発明におい
て、融点及び結晶化温度とは、ＤＳＣにより求め、ＪＩ
ＳＫ７１２１に従い、３００℃にて５分間保持した
後、降温速度及び昇温速度が２０℃／分の条件にて測定
し、発熱ピーク温度及び吸熱ピーク温度より得られる値
である。

【００１３】特に成形品外観に優れた中空成形品を得る
ための好ましい例としては、ヘキサメチレンアジパミド
単位を７０〜９５重量％、及びヘキサメチレンイソフタ
ルアミド単位（６Ｉ）３０〜５重量％から構成されるポ
リアミド樹脂を用いることが挙げられる。６Ｉ単位が５
重量％より少ない場合や３０重量％を超える場合には、
溶融樹脂の流動停止が早くなり、成形品外表面及び内表
面ともに悪くなる傾向がある。

【００１４】また、ポリアミド樹脂の分子量としては成
形が可能であれば特に制限されないが、温度２５℃、９
８重量％硫酸中の濃度１ｇ／デシリットルにおける相対
粘度が２．０〜４．５の範囲、好ましくは２．５〜４．
０の範囲に相当するものが好ましい。本発明に用いられ
る無機充填剤としては、例えば、ガラス繊維、ミルドフ
ァイバー、ガラスフレーク、ガラスビーズ、チタン酸カ
リウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、水酸化マグ
ネシウム、ヒドロキシアパタイト、リン酸水素カルシウ
ム、セピオライト、ゾノライト、ホウ酸アルミニウム、
炭素繊維、カオリン、ワラストナイト、タルク、モンモ
リロナイト、膨潤性フッ素雲母系鉱物及びマイカ等の無
機充填剤である。またこれらを２種類以上組み合わせて
用いることもできる。特に本発明においては、無機充填
剤の一部又は全部としてガラス繊維を利用することが好
ましい。

【００１５】本発明で用いられるガラス繊維としては、
通常熱可塑性樹脂に使用されているものを使うことがで
き、繊維径や長さに特に制限はないが、例えば、直径が
５〜２５μのチョップドストランド、ロービング、ミル
ドファイバーのいずれを使用しても良い。チョップドス
トランドを用いる場合には、その長さが０．１から６ｍ
ｍの範囲で適宜選択して用いることができる。無機充填
剤は、その表面に通常公知のシラン系カップリング剤を
付着させたものを用いても良い。シランカップリング剤
の例としては、γ−アミノプロピルトリメトキシシラ
ン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ−β
（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシ
ラン、ビニルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプ
ロピルトリメトキシシランなどが利用できる。

【００１６】無機充填剤の配合量としては、０〜７０重
量％、好ましくは１０〜６５重量％である。配合量が７
０重量％より多いと樹脂の流動性が悪くなり薄肉部への
樹脂の充填が困難となるばかりか、ガスアシスト射出成
形において加圧流体を注入することすらできなくなる。
本発明のポリアミド樹脂組成物を製造する際には、必要
に応じて用いられる各種の添加剤を混合し、混練すれば
よい。その際、配合、混練方法や順序には特に制限はな
く、通常用いられる混合機、例えば、ヘンシェルミキサ
ー、タンブラー、リボンブレンダー等で混合が行われ
る。混練機としては、一般に単軸又は２軸の押出機が用
いられる。

【００１７】本発明のポリアミド樹脂組成物は、融点＋
２０℃における、せん断速度が１０００ｓｅｃ^-1時の自
由流入角２αが２２〜８０の範囲にある。本発明におい
て、自由流入角２αは以下の方法により求めた。まず、
自由流入角２αを算出するために、英国ＲＯＳＡＮＤ社
製ツインキャピラリーレオメーターＲＨ７−２型を使用
し、せん断速度１００〜４０００ｓｅｃ ^-1の範囲、ここ
では１０００ｓｅｃ^-1における溶融せん断粘度（ηｓ）
及び溶融伸長粘度（ηｅ）を測定した。その際、オリフ
ィスは、ダイ径１．０ｍｍ、ダイ入口角１８０度、のも
ので、Ｌ／Ｄが１６及び０．２５、の２つのオリフィス
を使用する。測定温度は、ポリアミド樹脂又はポリアミ
ド樹脂組成物の融点＋２０℃の温度にて実施した。得ら
れた溶融せん断粘度及び溶融伸長粘度から、次式を用い
て算出した。

【００１８】２α＝２ｔａｎ^-1（２ηｓ／ηｅ）^0.5 すなわち、自由流入角２αは、溶融せん断粘度（ηｓ）
に対して溶融伸長粘度（ηｅ）が大きい程、小さくなる
ことを示している。自由流入角が２２未満の場合には、
充分な中空部が形成されないばかりか、中空部均一性も
低下し、好ましくない。また、自由流入角が８０を超え
る場合には、注入した加圧流体が溶融樹脂層を突き抜け
てしまう、いわゆるガス抜けが生じ易く、好ましくな
い。

【００１９】本発明におけるガスアシスト射出成形条件
としては特に限定はないが、例えば、樹脂温度が２５０
℃から３１０℃の範囲、金型温度が４０℃〜１３０℃の
範囲である。加圧流体の注入箇所に特に制限はなく、樹
脂注入部に加圧流体注入部を配置してもよいし、樹脂注
入部から離して加圧流体注入部を配置しても良い。加圧
流体としては、常温、常圧下でガス状であり、成形時に
溶融樹脂と反応や混合しないものが好ましい。具体的な
例としては、窒素ガス、空気、炭酸ガス、ヘリウム等が
挙げられる。より具体的には特公昭５７−１４９６８号
公報（旭化成（株）の出願）に記載の方法が好ましい。

【００２０】本発明のポリアミド樹脂組成物には、必要
に応じ本発明の目的を損なわない範囲に於いて、通常の
ポリアミド樹脂に添加される酸化防止剤、紫外線吸収
剤、熱安定剤、光劣化防止剤、染料、顔料等の着色剤、
可塑剤、滑剤、離型剤、核剤、難燃剤等を添加すること
もできるし、他のポリアミド樹脂、他の熱可塑性樹脂を
ブレンドしても良い。

【００２１】例えば、酸化防止剤として、ヒンダードフ
ェノール系安定剤の使用が好ましい。その例としては、
トリエチレングリコール−ビス［３−（３−ｔ−ブチル
−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネー
ト、ペンタエルスリチル−テトラキス［３−（３，５−
ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネ
ート］、Ｎ，Ｎ’−ビス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチ
ル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニル］ヒドラジ
ン、２，２’−オギザミドビス−エチル（３，５−ジ−
ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネー
ト、トリス［β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒド
ロキシフェニル）プロピオニル−オキシエチル］イソシ
アヌレート、テトラキス（２，２，６，６−テトラメチ
ル−４−ピペリジル）１，２，３，４−ブタンテトラカ
ルボキシレート、４，４’−ブチリデン−ビス−（３−
メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）などが挙げられ
る。

【００２２】熱安定剤としては、リン系安定剤または銅
化合物の使用が好ましい。リン系安定剤としては、例え
ば、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニ
ル）ペンタエリスリトール−ジ−ホスファイト、ビス
（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリト
ール−ジ−ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブ
チルフェニル）ホスファイト、テトラキス（２，４−ジ
−ｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンホス
ファイト等が挙げられる。

【００２３】銅化合物としては、例えば、塩化銅、臭化
銅、ヨウ化銅、リン酸銅、銅アンモニウム錯体、ステア
リン酸銅、モンタン酸銅、アジピン酸銅、イソフタル酸
銅、テレフタル酸銅、安息香酸銅、ピロリン酸銅、酢酸
銅、アンモニア銅等が挙げられる。好ましくは、臭化
銅、ヨウ化銅、酢酸銅等が挙げられる。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下、実施例により本発明を更に
詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら
限定されるものではない。なお、用いたポリアミド樹脂
は次の通りである。ａ１：ポリアミド６６（旭化成工業（株）製、商標；レ
オナ１４０２、硫酸溶液粘度２．８）。

【００２５】ａ２：ポリアミド６６（旭化成工業（株）
製、商標；レオナ１５００、硫酸溶液粘度３．７）。ａ３：製造例１に従って製造したポリアミド。ａ４：製造例２に従って製造したポリアミド。ａ５：ポリアミド６６（旭化成工業（株）製、商標；レ
オナ１２００Ｓ、硫酸溶液粘度２．５）。

【００２６】ｂ１：ナイロン６（宇部興産（株）製、商
標；１０１３Ａ、硫酸溶液粘度２．３）。ｂ２：ナイロン６（宇部興産（株）製、商標；１０２２
Ａ、硫酸溶液粘度４．４）。

【００２７】

【製造例１】アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの等
モル塩２．２０ｋｇとイソフタル酸とヘキサメチレンジ
アミンの等モル塩０．５０ｋｇ及び純水２．５ｋｇを５
Ｌのオートクレーブの中に仕込み、よく攪拌した。充分
Ｎ₂置換した後、攪拌しながら温度を室温から２２０℃
まで約１時間かけて昇温した。この際、オートクレーブ
内の水蒸気による自然圧で内圧は１８ｋｇ／ｃｍ²−Ｇ
になるが、１８ｋｇ／ｃｍ²−Ｇ以上の圧力にならない
よう水を反応系外に除去しながらさらに加熱を続けた。
さらに２時間後内温が２６０℃に到達したら加熱を止
め、オートクレーブの排出バルブを閉止し、約８時間か
けて室温まで冷却した。冷却後オートクレーブを開け、
約２ｋｇのポリマーを取り出し粉砕した。

【００２８】得られた粉砕ポリマーを、１０Ｌのエバポ
レーターに入れＮ₂気流下、２００℃で２０時間固相重
合した。得られた重合物は、ヘキサメチレンアジパミド
単位を８１．２重量％含み、硫酸溶液粘度は２．８であ
った。

【００２９】

【製造例２】アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの等
モル塩２．３ｋｇとε−カプロラクタム０．２５ｋｇ及
び純水２．５ｋｇを５Ｌのオートクレーブの中に仕込
み、よく攪拌した。充分Ｎ₂置換した後、攪拌しながら
温度を室温から２２０℃まで約１時間かけて昇温した。
この際、オートクレーブ内の水蒸気による自然圧で内圧
は１８ｋｇ／ｃｍ²−Ｇになるが、１８ｋｇ／ｃｍ²−
Ｇ以上の圧力にならないよう水を反応系外に除去しなが
らさらに加熱を続けた。さらに２時間後内温が２６０℃
に到達したら加熱を止め、オートクレーブの排出バルブ
を閉止し、約８時間かけて室温まで冷却した。冷却後オ
ートクレーブを開け、約２ｋｇのポリマーを取り出し粉
砕した。

【００３０】得られた粉砕ポリマーを、１０Ｌのエバポ
レーターに入れＮ₂気流下、２００℃で２０時間固相重
合した。得られた重合物は、ヘキサメチレンアジパミド
単位を９０．２重量％含み、硫酸溶液粘度は２．９であ
った。

【００３１】

【実施例１〜６】ポリアミド樹脂として上記ａ１〜ａ
４、ｂ１及びｂ２を用い、ガスアシスト射出成形を実施
した。予め、英国ＲＯＳＡＮＤ社製ツインキャピラリー
レオメーターＲＨ７−２型を使用し、せん断速度１００
０ｓｅｃ^-1における溶融せん断粘度（ηｓ）及び溶融伸
長粘度（ηｅ）を測定した。その際、オリフィスは、ダ
イ径１．０ｍｍ、ダイ入口角１８０度、のもので、Ｌ／
Ｄが１６及び０．２５、の２つのオリフィスを使用し
た。測定温度は各ポリアミド樹脂の融点＋２０℃の温度
にて実施した。得られた溶融せん断粘度及び溶融伸長粘
度から前述の式を用いて自由流入角２α算出した。

【００３２】成形機としては旭エンジニアリング（株）
製中空射出成形用ガス注入設備を設置した住友重工
（株）製ＳＧ２２０を用いた。加圧流体としては窒素ガ
スを用い、ノズル注入方式を採用した。射出成形条件と
しては、シリンダー温度を２８０℃、金型温度を８０
℃、射出圧力１４０ｋｇ／ｃｍ²、ガス圧力２００ｋｇ
／ｃｍ²、遅延時間（溶融樹脂の射出後加圧ガスを注入
するまでの時間）１秒、ガス注入時間３秒、保持時間３
０秒にて実施した。

【００３３】評価に用いる成形品として、図１〜３に示
したような骨状のガスチャンネルを有する細長平板（長
さ５００ｍｍ、幅２００ｍｍ、厚さ３ｍｍ）を採用し
た。得られた成形品の中空性に関する評価としては、各
ガスチャンネルを軸線に沿って鋸で切断し、各ガスチャ
ンネルのガスのはみ出し有無、各ガスチャンネルの中空
部長さ（図２のＤ）の平均値およびばらつき、各中空部
の肉厚（図３のＥ）の平均値およびばらつき、各中空部
内表面（図３のＦ）の粗さの平均値を評価した。

【００３４】ガスのはみ出し有無は目視で判断した。中
空部長さは、各ガスチャンネルの中空部先端の成形品中
心軸線からの到達距離をノギスで測定した。中空部の肉
厚は、各ガスチャンネルの中空部の先端と成形品中心部
との間の中央部分のチャンネル凸部側の肉厚をマイクロ
メーターで測定した。中空部内表面の粗さは、各ガスチ
ャンネルの中空部の先端と成形品中心部との間の中央部
分のチャンネル平面壁側の中空部内表面をミツトヨ製Ｓ
ｕｒｆｔｅｓｔ−２０１型の表面粗度計で測定した。結
果を表１に示す。

【００３５】

【比較例１】ポリアミド樹脂としてａ５を用いて、実施
例１と同様に評価した。その自由流入角２αは９５であ
った。得られた成形品は充分な中空部を有するものの、
多くの部分で骨状ガスチャンネル部からガスがはみ出し
てしまった。結果を表１に示す。

【００３６】

【実施例７】ポリアミド樹脂としてａ３、無機充填剤と
してガラス繊維を用いた。このポリアミド樹脂６７重量
部とガラス繊維（旭ファイバーグラス（株）社製、商
標；ＣＳ０３ＪＡ４１６）３３重量部を用い、東芝機械
（株）製ＴＥＭ３５φ２軸押出機を使用して、ポリアミ
ド樹脂をフィードホッパーから供給し、ガラス繊維はサ
イドフィード口から供給、シリンダー設定温度２８０
℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍの条件下、混練し、
紡口より押し出されたストランドを冷却し、ペレタイズ
してポリアミド樹脂組成物を得た。

【００３７】得られた組成物を用いて実施例１と同様に
して射出成形板を成形し、評価した。結果を表１に示
す。

【００３８】

【比較例２】実施例７において、ポリアミド樹脂の配合
量を３５重量部とガラス繊維の配合量を６５重量部に変
更する以外は実施例７と同様に実施し、ポリアミド樹脂
組成物を得た。このポリアミド樹脂組成物の自由流入角
は２０であった。得られた組成物を用いて前述の方法に
て射出成形板を成形した。得られた成形品はゲート近傍
のガスチャンネル部に中空を形成したものの、他のガス
チャンネル部にはほとんど中空を形成しなかった。ゲー
ト近傍のガスチャンネル部を切り出して観察した結果、
ガラス繊維の固まりから成る瘤が形成され、その表面に
は多数のガラス繊維が露出していた。結果を表１に示
す。

【００３９】

【比較例３】比較例２において得られたポリアミド樹脂
組成物ペレットとポリアミド樹脂ａ３ペレットを重量比
で４：１の割合でプラスチック製の袋内で混合したもの
を、成形機のホッパーに投入し、前述の成形条件にて射
出成形板を成形し、評価した。結果を表２に示す。

【００４０】得られた成形品はガスチャンネル部に中空
を形成したものの、中空長さは各ガスチャンネルで不均
一であり、中空部の肉厚も同様であった。これは２種類
の熱可塑性樹脂ペレットの混練が不均一なため、得られ
た成形品中に不均一に分散し、中空形成が不安定になっ
ているためと考えられる。このペレットブレンドしたポ
リアミド樹脂組成物の自由流入角は１９であった。

【００４１】

【実施例８〜１０】使用するポリアミド樹脂をそれぞれ
ａ１、ａ４、ｂ１に変更する以外は実施例７と同様に実
施し、ポリアミド樹脂組成物を得た。得られた組成物を
用いて前述の方法にて射出成形板を成形し、評価した。
結果を表１に示す。

【００４２】

【実施例１１〜１４】使用する無機充填剤の種類及び配
合量をそれぞれ、実施例１１ではミルドガラス繊維（日
本電気硝子（株）社製、商標；ＥＰＧ１７０）３３重量
部に、実施例１２では焼成カオリン（エンゲルハルト社
製、商標；トランスリンク４４５）４０重量部に、実施
例１３ではガラス繊維（同上のもの）１５重量部と焼成
カオリン（前述のもの）１８重量％に、実施例１４では
太径ガラス繊維（旭ファイバーグラス（株）製、商標；
ＣＳ０３ＴＡＦＴ６９２）６０重量部に変更する以外は
実施例７と同様にして実施し、ポリアミド樹脂組成物を
得た。

【００４３】得られた組成物を用いて前述と同様に評価
し、その結果を表２に示した。

【００４４】

【表１】

【００４５】

【表２】

【００４６】

【発明の効果】本発明のポリアミド樹脂組成物は、比較
的長尺な成形品で且つ多数のガスチャンネル部を有する
成形品であっても、均一な中空部を広い範囲で形成で
き、幅広い用途に利用できる。その用途としては、例え
ば、アウタードアハンドル、ホイールキャップ、ルーフ
レール、ドアミラーベース、ルームミラーアーム、サン
ルーフデフレクター等の自動車部品、及び机及び椅子の
脚、座受け、肘掛け等の各種オフィス部品、更には、車
椅子部品、ドアハンドル、手摺り、浴室等の握り棒、窓
用ノブ、グレーティング材等工業用途に利用できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のポリアミド樹脂組成物の評価に用いる
成形品の平面図である。

【図２】図１のＸ−Ｙ断面図である。

【図３】図１のＭ−Ｎ断面図である。

【符号の説明】

ＡガスチャンネルＢゲート入口Ｃ中空部Ｄ中空部長さＥ中空部肉厚Ｆ中空部内表面Ｒ８直径８ｍｍの半円状のガスチャンネル

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ポリアミド樹脂３０〜１００重量％と無
機充填剤０〜７０重量％とからなり、融点＋２０℃にお
ける、せん断速度が１０００ｓｅｃ^-1時の自由流入角２
αが２２〜８０の範囲にあることを特徴とするポリアミ
ド樹脂組成物。
【請求項２】ポリアミド樹脂の結晶化温度が２１０℃
以下であることを特徴とする請求項１記載のポリアミド
樹脂組成物。
【請求項３】ポリアミド樹脂が、（ａ）アジピン酸及
びヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチレン
アジパミド単位７０〜９５重量％と、（ｂ）イソフタル
酸及びヘキサメチレンジアミンから得られるヘキサメチ
レンイソフタラミド単位３０〜５重量％とからなる共重
合体である請求項１又は２記載のポリアミド樹脂組成
物。