JPH11131081A - 真空ポンプ油 - Google Patents
真空ポンプ油Info
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- JPH11131081A JPH11131081A JP10233714A JP23371498A JPH11131081A JP H11131081 A JPH11131081 A JP H11131081A JP 10233714 A JP10233714 A JP 10233714A JP 23371498 A JP23371498 A JP 23371498A JP H11131081 A JPH11131081 A JP H11131081A
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- oil
- base oil
- pump oil
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱安定性、到達真空度に優れるとともに
低温起動性に優れる、即ち冬場や寒冷地でも速やかに定
常運転を可能とする真空ポンプ油を提供する。 【解決手段】 分子量が３００以上の炭化水素からな
り、粘度指数が１２０以上であり、４０℃における動粘
度が１０〜５００ｍｍ2 ／秒である基油からなる真空ポ
ンプ油である。
低温起動性に優れる、即ち冬場や寒冷地でも速やかに定
常運転を可能とする真空ポンプ油を提供する。 【解決手段】 分子量が３００以上の炭化水素からな
り、粘度指数が１２０以上であり、４０℃における動粘
度が１０〜５００ｍｍ2 ／秒である基油からなる真空ポ
ンプ油である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は真空ポンプ油に関
し、詳しくは、熱安定性、到達真空度に優れるとともに
低温起動性に優れる真空ポンプ油に関する。
し、詳しくは、熱安定性、到達真空度に優れるとともに
低温起動性に優れる真空ポンプ油に関する。
【０００２】
【従来の技術】真空技術は、半導体製造、太陽電池、航
空機、自動車、オプトエレクトニクスの分野で広く利用
されている。これらの技術を実施するため、従来より往
復式真空ポンプ、回転式真空ポンプ等の機械式真空ポン
プや油回転真空ポンプ、油拡散真空ポンプ等の高真空ポ
ンプが広く知られている。そして、これら真空ポンプの
可動部分の潤滑や高真空化、長寿命化等を目的として合
成油系や鉱油系の真空ポンプ油が用いられている。
空機、自動車、オプトエレクトニクスの分野で広く利用
されている。これらの技術を実施するため、従来より往
復式真空ポンプ、回転式真空ポンプ等の機械式真空ポン
プや油回転真空ポンプ、油拡散真空ポンプ等の高真空ポ
ンプが広く知られている。そして、これら真空ポンプの
可動部分の潤滑や高真空化、長寿命化等を目的として合
成油系や鉱油系の真空ポンプ油が用いられている。
【０００３】近年、真空ポンプの応用分野が拡大される
に伴い、熱安定性や高度の真空度が要求され、それに対
応するため真空ポンプ油の改良が加えられてきた。さら
に真空技術の応用分野では、真空ポンプを起動した後、
定常運転に至る時間の短縮が生産性向上のため求められ
ている。しかし、従来より知られている真空ポンプ油で
は、特に、冬場や寒冷地で用いられた場合に、低温起動
性に劣るため、即ち定常運転に至るまでに長時間を要し
ていた。このため、目的生産物の生産性が低下したり、
生産物の品質が安定して得られないという問題点があっ
た。
に伴い、熱安定性や高度の真空度が要求され、それに対
応するため真空ポンプ油の改良が加えられてきた。さら
に真空技術の応用分野では、真空ポンプを起動した後、
定常運転に至る時間の短縮が生産性向上のため求められ
ている。しかし、従来より知られている真空ポンプ油で
は、特に、冬場や寒冷地で用いられた場合に、低温起動
性に劣るため、即ち定常運転に至るまでに長時間を要し
ていた。このため、目的生産物の生産性が低下したり、
生産物の品質が安定して得られないという問題点があっ
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記観点か
らなされたもので、熱安定性、到達真空度に優れるとと
もに低温起動性に優れる真空ポンプ油、特に冬場や寒冷
地でも速やかに定常運転を可能とする真空ポンプ油を提
供することを目的とするものである。
らなされたもので、熱安定性、到達真空度に優れるとと
もに低温起動性に優れる真空ポンプ油、特に冬場や寒冷
地でも速やかに定常運転を可能とする真空ポンプ油を提
供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、実質的に分子
量が３００以上の炭化水素からなり、粘度指数が１２０
以上であり、４０℃における動粘度が１０〜５００ｍｍ
2 ／秒の基油からなる真空ポンプ油である。
量が３００以上の炭化水素からなり、粘度指数が１２０
以上であり、４０℃における動粘度が１０〜５００ｍｍ
2 ／秒の基油からなる真空ポンプ油である。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を説
明する。先ず、本発明の基油は、実質的に分子量が３０
０以上の炭化水素からなっており、粘度指数が１２０以
上である。このような基油の材料としては、合成油や鉱
油を挙げることができる。
明する。先ず、本発明の基油は、実質的に分子量が３０
０以上の炭化水素からなっており、粘度指数が１２０以
上である。このような基油の材料としては、合成油や鉱
油を挙げることができる。
【０００７】合成油としては、例えば、ポリα−オレフ
ィンを挙げることができる。ポリα−オレフィンとして
は、通常炭素数４〜１４の範囲の直鎖状あるいは分岐状
のα−オレフィンから選択された任意の一種を単独重合
して、または２種以上を共重合して得られる重合体を用
いることができる。原料として用いるα−オレフィンの
炭素数は、好ましくは１０〜１４であり、より好ましく
は１２〜１４である。ポリα−オレフィンは、具体的に
は、例えば１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセ
ンなどを単独重合またはこれらの２種以上を共重合して
得られる。より具体的には、例えば１−ドデセン、１−
テトラデセンの３量体、４量体、５量体、６量体等が挙
げられる。特に好ましいのは、１−ドデセンの３量体、
４量体もしくは５量体または１−テトラデセンの２量
体、３量体もしくは４量体である。
ィンを挙げることができる。ポリα−オレフィンとして
は、通常炭素数４〜１４の範囲の直鎖状あるいは分岐状
のα−オレフィンから選択された任意の一種を単独重合
して、または２種以上を共重合して得られる重合体を用
いることができる。原料として用いるα−オレフィンの
炭素数は、好ましくは１０〜１４であり、より好ましく
は１２〜１４である。ポリα−オレフィンは、具体的に
は、例えば１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセ
ンなどを単独重合またはこれらの２種以上を共重合して
得られる。より具体的には、例えば１−ドデセン、１−
テトラデセンの３量体、４量体、５量体、６量体等が挙
げられる。特に好ましいのは、１−ドデセンの３量体、
４量体もしくは５量体または１−テトラデセンの２量
体、３量体もしくは４量体である。
【０００８】このようなポリα−オレフィンは、触媒と
して塩化アルミニウム、フッ化ホウ素等のフリーデルク
ラフト型触媒、あるいはチーグラー触媒等を用いてα−
オレフィンを重合し、製造することができる。また、ポ
リα−オレフィンとしては、特に水素添加して不飽和結
合を飽和させたものがより好ましい。これは、上記重合
体を、例えば、ニッケル系、パラジウム系や白金系のよ
うな水素化触媒の存在下で水素と接触させることにより
得ることができる。
して塩化アルミニウム、フッ化ホウ素等のフリーデルク
ラフト型触媒、あるいはチーグラー触媒等を用いてα−
オレフィンを重合し、製造することができる。また、ポ
リα−オレフィンとしては、特に水素添加して不飽和結
合を飽和させたものがより好ましい。これは、上記重合
体を、例えば、ニッケル系、パラジウム系や白金系のよ
うな水素化触媒の存在下で水素と接触させることにより
得ることができる。
【０００９】合成油としては、この他に内部オレフィン
の重合体を挙げることができる。内部オレフィンの重合
体としては、通常炭素数４〜１４の範囲の直鎖状あるい
は分岐状の内部オレフィンから選択された任意の一種を
単独重合して、または２種以上を共重合して得られる重
合体を用いることができる。内部オレフィンの炭素数
は、好ましくは１０〜１４であり、より好ましくは１２
〜１４である。具体的には、例えば、７−テトラデセン
などを単独重合または共重合して得られる重合体であ
る。より具体的には、例えば７−テトラデセンの３量
体、４量体、５量体、６量体等を好ましく挙げることが
できる。また、内部オレフィンの重合体としては、特に
水素添加して不飽和結合を飽和させたものがより好まし
い。
の重合体を挙げることができる。内部オレフィンの重合
体としては、通常炭素数４〜１４の範囲の直鎖状あるい
は分岐状の内部オレフィンから選択された任意の一種を
単独重合して、または２種以上を共重合して得られる重
合体を用いることができる。内部オレフィンの炭素数
は、好ましくは１０〜１４であり、より好ましくは１２
〜１４である。具体的には、例えば、７−テトラデセン
などを単独重合または共重合して得られる重合体であ
る。より具体的には、例えば７−テトラデセンの３量
体、４量体、５量体、６量体等を好ましく挙げることが
できる。また、内部オレフィンの重合体としては、特に
水素添加して不飽和結合を飽和させたものがより好まし
い。
【００１０】また、鉱油としては、例えばパラフィン系
鉱油，ナフテン系鉱油，中間基系鉱油などが挙げられ、
具体例としては、溶剤精製または水添精製により製造さ
れた軽質ニュートラル油，中質ニュートラル油，重質ニ
ュートラル油，ブライトストックなどを挙げることがで
きる。特にイソパラフィン等のパラフィン系鉱油を選択
することが好ましい。
鉱油，ナフテン系鉱油，中間基系鉱油などが挙げられ、
具体例としては、溶剤精製または水添精製により製造さ
れた軽質ニュートラル油，中質ニュートラル油，重質ニ
ュートラル油，ブライトストックなどを挙げることがで
きる。特にイソパラフィン等のパラフィン系鉱油を選択
することが好ましい。
【００１１】本発明で用いる基油は、実質的に分子量が
３００以上の炭化水素からなるものである。分子量が３
００未満の炭化水素を含むと到達真空度や低温起動性が
不十分となる。ここで、「実質的に」とは、本発明の効
果を損なわない範囲で微量の他の基油成分や不純物を含
むことができるという意味である。これらの基油の中で
も分子量４５０未満の炭化水素の含有量を３０重量％以
下にしたものが、より低温起動性に優れ、潤滑性能も優
れるので好ましい。
３００以上の炭化水素からなるものである。分子量が３
００未満の炭化水素を含むと到達真空度や低温起動性が
不十分となる。ここで、「実質的に」とは、本発明の効
果を損なわない範囲で微量の他の基油成分や不純物を含
むことができるという意味である。これらの基油の中で
も分子量４５０未満の炭化水素の含有量を３０重量％以
下にしたものが、より低温起動性に優れ、潤滑性能も優
れるので好ましい。
【００１２】基油の材料となる鉱油や合成油は一般に種
々の分子量の炭化水素の混合物であるため、分子量３０
０未満の炭化水素の存在量を確認する必要が生じる場合
がある。また、分子量４５０未満の炭化水素の含有量を
確認する必要が生じる場合もある。このような場合、ガ
スクロマトグラフィーやＧＰＣ法等により、これらの量
を確認することができる。ＧＰＣ法によりよる場合、分
子量既知の化合物を用いて検量線を作成することによ
り、最小分子量を求めることができる。また、ＧＰＣチ
ャートにおける分子量４５０未満の面積の割合より分子
量４５０未満の炭化水素の含有量を求めることができ
る。
々の分子量の炭化水素の混合物であるため、分子量３０
０未満の炭化水素の存在量を確認する必要が生じる場合
がある。また、分子量４５０未満の炭化水素の含有量を
確認する必要が生じる場合もある。このような場合、ガ
スクロマトグラフィーやＧＰＣ法等により、これらの量
を確認することができる。ＧＰＣ法によりよる場合、分
子量既知の化合物を用いて検量線を作成することによ
り、最小分子量を求めることができる。また、ＧＰＣチ
ャートにおける分子量４５０未満の面積の割合より分子
量４５０未満の炭化水素の含有量を求めることができ
る。
【００１３】分子量が３００未満の炭化水素が含まれて
いる場合には、これら混合物を蒸留等の分離操作を行い
目的の性状となるように調整する。また、分子量４５０
未満の炭化水素を３０重量％以下とする場合にも、蒸留
等の分離操作を行えばよい。本発明で用いる基油の分子
量分布（Ｍｗ／Ｍｎ，Ｍｗ：重量平均分子量，Ｍｎ：数
平均分子量）は、１〜１．１であることが好ましい。分
子量分布はＧＰＣ等により測定できる。このような狭い
分子量分布の基油を用いると、低温起動性が良好とな
る。なお、本発明で用いる基油の分子量は、通常３００
〜１２００である。
いる場合には、これら混合物を蒸留等の分離操作を行い
目的の性状となるように調整する。また、分子量４５０
未満の炭化水素を３０重量％以下とする場合にも、蒸留
等の分離操作を行えばよい。本発明で用いる基油の分子
量分布（Ｍｗ／Ｍｎ，Ｍｗ：重量平均分子量，Ｍｎ：数
平均分子量）は、１〜１．１であることが好ましい。分
子量分布はＧＰＣ等により測定できる。このような狭い
分子量分布の基油を用いると、低温起動性が良好とな
る。なお、本発明で用いる基油の分子量は、通常３００
〜１２００である。
【００１４】本発明で用いる基油は、ＪＩＳ Ｋ ２２
８３に準拠して測定して得られる粘度指数が１２０以上
であり、通常１２０〜１７０である。１２０未満では、
真空ポンプ油として低温から高温まで安定して使用する
ことができない。１７０を越える基油は、一般に製造す
ることが困難であり経済性に劣る。本発明で用いる基油
は、粘度指数が、好ましくは１３０〜１７０である。こ
のような粘度指数が１２０以上の基油を得るには、上記
基油材料を適宜選択して粘度指数を調整して得ればよ
い。
８３に準拠して測定して得られる粘度指数が１２０以上
であり、通常１２０〜１７０である。１２０未満では、
真空ポンプ油として低温から高温まで安定して使用する
ことができない。１７０を越える基油は、一般に製造す
ることが困難であり経済性に劣る。本発明で用いる基油
は、粘度指数が、好ましくは１３０〜１７０である。こ
のような粘度指数が１２０以上の基油を得るには、上記
基油材料を適宜選択して粘度指数を調整して得ればよ
い。
【００１５】本発明で用いる基油は、ＪＩＳ Ｋ ２２
８３に準拠して測定して得られる、４０℃における動粘
度が１０〜５００ｍｍ2 ／秒であり、好ましくは２０〜
２００ｍｍ2 ／秒の範囲とする。動粘度が高すぎると低
温での粘度が高くなりすぎて低温起動性が悪化する。逆
に、動粘度が低すぎると、真空ポンプのローターやベー
ン等の摺動部において摩耗が増加し好ましくない。ま
た、この基油の低温流動性の指標である流動点について
は冬場や寒冷地で使用できるよう１０℃以下、特に−１
０℃以下とすることが好ましい。なお、本発明の基油の
重量平均分子量は、通常３１０〜１０００である。
８３に準拠して測定して得られる、４０℃における動粘
度が１０〜５００ｍｍ2 ／秒であり、好ましくは２０〜
２００ｍｍ2 ／秒の範囲とする。動粘度が高すぎると低
温での粘度が高くなりすぎて低温起動性が悪化する。逆
に、動粘度が低すぎると、真空ポンプのローターやベー
ン等の摺動部において摩耗が増加し好ましくない。ま
た、この基油の低温流動性の指標である流動点について
は冬場や寒冷地で使用できるよう１０℃以下、特に−１
０℃以下とすることが好ましい。なお、本発明の基油の
重量平均分子量は、通常３１０〜１０００である。
【００１６】本発明の真空ポンプ油は、上記基油単独で
も使用でき、二種以上を混合して使用することができ
る。さらに、真空ポンプ油の性能向上のため、本発明で
用いる基油に酸化防止剤、抗乳化剤、防錆剤、粘度指数
向上剤などの添加剤を適宜選択して加えることが出来
る。酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、イ
オウ系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤、リン系酸化防
止剤を挙げることができる。
も使用でき、二種以上を混合して使用することができ
る。さらに、真空ポンプ油の性能向上のため、本発明で
用いる基油に酸化防止剤、抗乳化剤、防錆剤、粘度指数
向上剤などの添加剤を適宜選択して加えることが出来
る。酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、イ
オウ系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤、リン系酸化防
止剤を挙げることができる。
【００１７】フェノール系酸化防止剤としては、モノフ
ェノール型酸化防止剤、ビスフェノール型酸化防止剤、
ポリフェノール型酸化防止剤、フェノール型天然酸化防
止剤を挙げることができる。モノフェノール型酸化防止
剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノー
ル，ｎ−オクタデシル−３−（４−ハイドロキシ−
３’，５’ジ−ｔ−ブチルフェニル）プロピオネート、
ジステアリル（４−ハイドロキシ−３−メチル−５−ｔ
−ブチル）ベンジルマロネート、６−（４−ハイドロキ
シ−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリノ）２，４−ビスオ
クチル−チオ−１，３，５−トリアジン、などを挙げる
ことができる。ビスフェノール型酸化防止剤としては、
フェノール基の他に炭素−炭素結合のみを有する化合物
の他、エステル結合、アミド結合、スルフィド結合を含
有する化合物を挙げることができる。具体的には、例え
ば、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ノニル
フェノール）、４，４’−チオビス（２−メチル−６−
ｔ−ブチルフェノール）、４，４' −メチレンビス
（２，６−ジ−ｔ−ブチルフエノール）などを挙げられ
る。ポリフェノール型酸化防止剤としては、イソシアヌ
レート結合を含有する化合物を挙げることができる。具
体的には、例えば、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−
４−ハイドロキシフェノール）シアヌレートなどを挙げ
ることができる。フェノール型天然酸化防止剤として
は、トコフェロールなどを挙げることができる。
ェノール型酸化防止剤、ビスフェノール型酸化防止剤、
ポリフェノール型酸化防止剤、フェノール型天然酸化防
止剤を挙げることができる。モノフェノール型酸化防止
剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノー
ル，ｎ−オクタデシル−３−（４−ハイドロキシ−
３’，５’ジ−ｔ−ブチルフェニル）プロピオネート、
ジステアリル（４−ハイドロキシ−３−メチル−５−ｔ
−ブチル）ベンジルマロネート、６−（４−ハイドロキ
シ−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリノ）２，４−ビスオ
クチル−チオ−１，３，５−トリアジン、などを挙げる
ことができる。ビスフェノール型酸化防止剤としては、
フェノール基の他に炭素−炭素結合のみを有する化合物
の他、エステル結合、アミド結合、スルフィド結合を含
有する化合物を挙げることができる。具体的には、例え
ば、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ノニル
フェノール）、４，４’−チオビス（２−メチル−６−
ｔ−ブチルフェノール）、４，４' −メチレンビス
（２，６−ジ−ｔ−ブチルフエノール）などを挙げられ
る。ポリフェノール型酸化防止剤としては、イソシアヌ
レート結合を含有する化合物を挙げることができる。具
体的には、例えば、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−
４−ハイドロキシフェノール）シアヌレートなどを挙げ
ることができる。フェノール型天然酸化防止剤として
は、トコフェロールなどを挙げることができる。
【００１８】イオウ系酸化防止剤としては、チオエステ
ル系酸化防止剤や含イオウ金属錯体を挙げることができ
る。具体的には、例えば、ジアミルジチオカルバミン酸
亜鉛などを挙げることができる。アミン系酸化防止剤と
しては、例えば、モノオクチルジフェニルアミン、ジオ
クチルフェニルアミン、フェニル−α−ナフチルアミ
ン、Ｎ，Ｎ’−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジア
ミンなどを挙げることができる。
ル系酸化防止剤や含イオウ金属錯体を挙げることができ
る。具体的には、例えば、ジアミルジチオカルバミン酸
亜鉛などを挙げることができる。アミン系酸化防止剤と
しては、例えば、モノオクチルジフェニルアミン、ジオ
クチルフェニルアミン、フェニル−α−ナフチルアミ
ン、Ｎ，Ｎ’−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジア
ミンなどを挙げることができる。
【００１９】これらの酸化防止剤のなかでもフェノール
系酸化防止剤やアミン系酸化防止剤を好適に使用でき
る。また、分子量３００以上のものが好適である。これ
らの酸化防止剤は好ましくは、真空ポンプ油全量に基づ
き０．０１〜５重量％、更に好ましくは０．０５〜３重
量％の割合で配合される。
系酸化防止剤やアミン系酸化防止剤を好適に使用でき
る。また、分子量３００以上のものが好適である。これ
らの酸化防止剤は好ましくは、真空ポンプ油全量に基づ
き０．０１〜５重量％、更に好ましくは０．０５〜３重
量％の割合で配合される。
【００２０】抗乳化剤としては、例えばポリエチレング
リコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレング
リコールポリプロピレングリコールブロック共重合体な
どのノニオン系界面活性剤が挙げられる。これらは、真
空ポンプ油全量に基づき好ましくは０．０１〜５重量
％、更に好ましくは０．０５〜３重量％の割合で配合さ
れる。
リコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレング
リコールポリプロピレングリコールブロック共重合体な
どのノニオン系界面活性剤が挙げられる。これらは、真
空ポンプ油全量に基づき好ましくは０．０１〜５重量
％、更に好ましくは０．０５〜３重量％の割合で配合さ
れる。
【００２１】防錆剤としては、例えばアルケニルコハク
酸モノオレート、ポリアミド、バリウムスルホネート、
ベンゾトリアゾール誘導体が挙げられる。これらは、真
空ポンプ油全量に基づき好ましくは０．０１〜５重量
％、更に好ましくは０．０５〜３重量％の割合で配合さ
れる。
酸モノオレート、ポリアミド、バリウムスルホネート、
ベンゾトリアゾール誘導体が挙げられる。これらは、真
空ポンプ油全量に基づき好ましくは０．０１〜５重量
％、更に好ましくは０．０５〜３重量％の割合で配合さ
れる。
【００２２】粘度指数向上剤としては、例えば、ポリメ
チルメタクリレート、ポリイソブチレン、エチレン−プ
ロピレン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体、ス
チレン−ブタジエン水添共重合体などが挙げられる。こ
れらは、真空ポンプ油全量に基づき好ましくは０．１〜
１０重量％、更に好ましくは０．２〜５重量％の割合で
配合される。
チルメタクリレート、ポリイソブチレン、エチレン−プ
ロピレン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体、ス
チレン−ブタジエン水添共重合体などが挙げられる。こ
れらは、真空ポンプ油全量に基づき好ましくは０．１〜
１０重量％、更に好ましくは０．２〜５重量％の割合で
配合される。
【００２３】
【実施例】次に、本発明を実施例によりさらに詳しく説
明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定され
るものではない。実施例，比較例における各種性能試験法 （１）熱安定度試験 ＪＩＳＫ２５４０に準拠し、１７０℃で２４時間行い、
蒸発減量を測定した。 （２）到達真空度 ＪＩＳ Ｂ ８３１６に準拠して求めた。油回転式真空
ポンプのコンプレッサー部分に試料として真空ポンプ油
を充填した後、真空度ポンプを始動させ、吸入口におけ
る真空度を測定し、油温５０℃において一定となった真
空度を到達真空度とした。 （３）示差熱分析 ＪＩＳ Ｋ ０１２９に準拠して求めた。セイコー電子
工業（株）製のＴＧ／ＤＴＡ２００（機種名）を用い、
試料５ｍｇを用いて、室温より１０℃／分の速度で昇温
し、５％減量温度を測定した。 （４）低温起動性 油回転式真空ポンプを雰囲気温度１０℃に保持し、起動
してから定常運転（真空度が１×１０-3ｍｍＨｇ以下で
の運転状態）に入るまでの時間を測定し、その時間が２
分以内を優、５分以内を良好と判定した。 （５）ＲＢＯＴ（Rotating Bomb Oxidation Test）値 酸化劣化の程度を示す指標ＲＢＯＴ値をＪＩＳＫ２５１
４に準拠して行い、圧力降下の終点に至る時間（分）を
測定した。 （６）潤滑性能（摩耗試験） ファレックス試験機を用い、ピン／ブロック材料をＳＡ
Ｅ−３１３５／ＡＩＳＩ−Ｃ−１１３７とした。ピン／
ブロックをセットし、試験容器内に試料の油１００グラ
ムを充填した後、回転数２９０ｒｐｍ、油温５０℃、荷
重２００Ｌｂｓ、試験時間６０分の条件で摩耗試験を行
い、ピン摩耗量を測定した。
明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定され
るものではない。実施例，比較例における各種性能試験法 （１）熱安定度試験 ＪＩＳＫ２５４０に準拠し、１７０℃で２４時間行い、
蒸発減量を測定した。 （２）到達真空度 ＪＩＳ Ｂ ８３１６に準拠して求めた。油回転式真空
ポンプのコンプレッサー部分に試料として真空ポンプ油
を充填した後、真空度ポンプを始動させ、吸入口におけ
る真空度を測定し、油温５０℃において一定となった真
空度を到達真空度とした。 （３）示差熱分析 ＪＩＳ Ｋ ０１２９に準拠して求めた。セイコー電子
工業（株）製のＴＧ／ＤＴＡ２００（機種名）を用い、
試料５ｍｇを用いて、室温より１０℃／分の速度で昇温
し、５％減量温度を測定した。 （４）低温起動性 油回転式真空ポンプを雰囲気温度１０℃に保持し、起動
してから定常運転（真空度が１×１０-3ｍｍＨｇ以下で
の運転状態）に入るまでの時間を測定し、その時間が２
分以内を優、５分以内を良好と判定した。 （５）ＲＢＯＴ（Rotating Bomb Oxidation Test）値 酸化劣化の程度を示す指標ＲＢＯＴ値をＪＩＳＫ２５１
４に準拠して行い、圧力降下の終点に至る時間（分）を
測定した。 （６）潤滑性能（摩耗試験） ファレックス試験機を用い、ピン／ブロック材料をＳＡ
Ｅ−３１３５／ＡＩＳＩ−Ｃ−１１３７とした。ピン／
ブロックをセットし、試験容器内に試料の油１００グラ
ムを充填した後、回転数２９０ｒｐｍ、油温５０℃、荷
重２００Ｌｂｓ、試験時間６０分の条件で摩耗試験を行
い、ピン摩耗量を測定した。
【００２４】〔実施例１〕α−オレフィンを重合、水添
して得られる、出光石油化学（株）製のポリα−オレフ
ィンＰＡＯ５０１０を基油（Ａ１）として用いた。この
基油をガスクロ分析したところ、１−デセンの４量体水
添物４９重量％、５量体水添物３７重量％、６量体水添
物１４重量％からなることが分かった。分子量分布はＧ
ＰＣにより測定した。４０℃の動粘度はＪＩＳ Ｋ ２
２８３に準拠して、粘度指数はＪＩＳ Ｋ ２２８３に
準拠して求めた。基油Ａ１を真空ポンプ油として用い、
前記の各種性能試験を実施した。結果を第１表−１に示
す。 〔実施例２〕α−オレフィンを重合、水添して得られ
る、出光石油化学（株）製のポリα−オレフィンＰＡＯ
５００８を基油（Ａ２）として用いた。この基油を実施
例１と同様にして分析したところ、１−デセンの３量体
水添物６重量％、４量体水添物５８重量％、５量体水添
物２９重量％、６量体水添物７重量％からなることが分
かった。基油の性状は実施例１と同様にして求めた。基
油Ａ２を真空ポンプ油として用い、前記の各種性能試験
を実施した。結果を第１表−１に示す。 〔実施例３〕α−オレフィンを重合、水添して得られ
る、出光石油化学（株）製のポリα−オレフィンＰＡＯ
５００６を基油（Ａ３）として用いた。この基油を実施
例１と同様にして分析したところ、１−デセンの３量体
水添物３４重量％、４量体水添物４４重量％、５量体水
添物１８重量％、６量体水添物４重量％からなることが
分かった。基油の性状は実施例１と同様にして求めた。
基油Ａ３を真空ポンプ油として用い、前記の各種性能試
験を実施した。結果を第１表−１に示す。
して得られる、出光石油化学（株）製のポリα−オレフ
ィンＰＡＯ５０１０を基油（Ａ１）として用いた。この
基油をガスクロ分析したところ、１−デセンの４量体水
添物４９重量％、５量体水添物３７重量％、６量体水添
物１４重量％からなることが分かった。分子量分布はＧ
ＰＣにより測定した。４０℃の動粘度はＪＩＳ Ｋ ２
２８３に準拠して、粘度指数はＪＩＳ Ｋ ２２８３に
準拠して求めた。基油Ａ１を真空ポンプ油として用い、
前記の各種性能試験を実施した。結果を第１表−１に示
す。 〔実施例２〕α−オレフィンを重合、水添して得られ
る、出光石油化学（株）製のポリα−オレフィンＰＡＯ
５００８を基油（Ａ２）として用いた。この基油を実施
例１と同様にして分析したところ、１−デセンの３量体
水添物６重量％、４量体水添物５８重量％、５量体水添
物２９重量％、６量体水添物７重量％からなることが分
かった。基油の性状は実施例１と同様にして求めた。基
油Ａ２を真空ポンプ油として用い、前記の各種性能試験
を実施した。結果を第１表−１に示す。 〔実施例３〕α−オレフィンを重合、水添して得られ
る、出光石油化学（株）製のポリα−オレフィンＰＡＯ
５００６を基油（Ａ３）として用いた。この基油を実施
例１と同様にして分析したところ、１−デセンの３量体
水添物３４重量％、４量体水添物４４重量％、５量体水
添物１８重量％、６量体水添物４重量％からなることが
分かった。基油の性状は実施例１と同様にして求めた。
基油Ａ３を真空ポンプ油として用い、前記の各種性能試
験を実施した。結果を第１表−１に示す。
【００２５】〔実施例４〕１−ドデセンの重合体水添物
を蒸留して得られた、１−ドデセンの４量体水添物を基
油（Ａ４）として用いた。基油の動粘度、粘度指数は実
施例１と同様にして求めた。基油Ａ４を真空ポンプ油と
して用い、前記の各種性能試験を実施した。結果を第１
表−１に示す。 〔実施例５〕１−ドデセンの重合体水添物を蒸留して得
られた、１−ドデセンの３量体水添物を基油（Ａ５）と
して用いた。基油の性状は実施例４と同様にして求め
た。基油Ａ５を真空ポンプ油として用い、前記の各種性
能試験を実施した。結果を第１表−１に示す。 〔実施例６〕１−ドデセンの重合体水添物を蒸留して得
られた、１−ドデセンの２量体水添物を基油（Ａ６）と
して用いた。基油の性状は実施例４と同様にして求め
た。基油Ａ６を真空ポンプ油として用い、前記の各種性
能試験を実施した。結果を第１表−２に示す。 〔実施例７〕１−テトラデセンの重合体水添物を蒸留し
て得られた、１−テトラデセンの３量体水添物を基油
（Ａ７）として用いた。基油の性状は実施例４と同様に
して求めた。基油Ａ７を真空ポンプ油として用い、前記
の各種性能試験を実施した。結果を第１表−２に示す。 〔実施例８〕７−テトラデセンの重合体水添物を蒸留し
て得られた、７−テトラデセンの２量体水添物を基油
（Ａ８）として用いた。基油の性状は実施例４と同様に
して求めた。基油Ａ８を真空ポンプ油として用い、前記
の各種性能試験を実施した。結果を第１表−２に示す。
を蒸留して得られた、１−ドデセンの４量体水添物を基
油（Ａ４）として用いた。基油の動粘度、粘度指数は実
施例１と同様にして求めた。基油Ａ４を真空ポンプ油と
して用い、前記の各種性能試験を実施した。結果を第１
表−１に示す。 〔実施例５〕１−ドデセンの重合体水添物を蒸留して得
られた、１−ドデセンの３量体水添物を基油（Ａ５）と
して用いた。基油の性状は実施例４と同様にして求め
た。基油Ａ５を真空ポンプ油として用い、前記の各種性
能試験を実施した。結果を第１表−１に示す。 〔実施例６〕１−ドデセンの重合体水添物を蒸留して得
られた、１−ドデセンの２量体水添物を基油（Ａ６）と
して用いた。基油の性状は実施例４と同様にして求め
た。基油Ａ６を真空ポンプ油として用い、前記の各種性
能試験を実施した。結果を第１表−２に示す。 〔実施例７〕１−テトラデセンの重合体水添物を蒸留し
て得られた、１−テトラデセンの３量体水添物を基油
（Ａ７）として用いた。基油の性状は実施例４と同様に
して求めた。基油Ａ７を真空ポンプ油として用い、前記
の各種性能試験を実施した。結果を第１表−２に示す。 〔実施例８〕７−テトラデセンの重合体水添物を蒸留し
て得られた、７−テトラデセンの２量体水添物を基油
（Ａ８）として用いた。基油の性状は実施例４と同様に
して求めた。基油Ａ８を真空ポンプ油として用い、前記
の各種性能試験を実施した。結果を第１表−２に示す。
【００２６】〔実施例９〕イソパラフィン系鉱油を蒸留
して得られた基油Ｂ１を真空ポンプ油として用い、前記
の各種性能試験を実施した。分子量分布、動粘度、粘度
指数は、実施例１と同様にして求めた。最小分子量は、
ＧＰＣ法により分子量既知の化合物を用いてあらかじめ
作成した検量線を利用し、ＧＰＣ法で求めたチャートの
初ピーク位置から求めた。分子量４５０未満の量も、上
記と同様にして、ＧＰＣ法で求めたチャートの分子量４
５０未満の部分の面積の割合から求めた。結果を第１表
−２に示す。 〔実施例１０〕イソパラフィン系鉱油を蒸留して得られ
た基油Ｂ２を真空ポンプ油として用い、前記の各種性能
試験を実施した。基油の性状は、実施例９と同様にして
求めた。結果を第１表−２に示す。
して得られた基油Ｂ１を真空ポンプ油として用い、前記
の各種性能試験を実施した。分子量分布、動粘度、粘度
指数は、実施例１と同様にして求めた。最小分子量は、
ＧＰＣ法により分子量既知の化合物を用いてあらかじめ
作成した検量線を利用し、ＧＰＣ法で求めたチャートの
初ピーク位置から求めた。分子量４５０未満の量も、上
記と同様にして、ＧＰＣ法で求めたチャートの分子量４
５０未満の部分の面積の割合から求めた。結果を第１表
−２に示す。 〔実施例１０〕イソパラフィン系鉱油を蒸留して得られ
た基油Ｂ２を真空ポンプ油として用い、前記の各種性能
試験を実施した。基油の性状は、実施例９と同様にして
求めた。結果を第１表−２に示す。
【００２７】〔実施例１１〕基油Ａ１に，酸化防止剤と
してジオクチルフェニルアミン（酸化防止剤：Ｃ１）を
第１表−３に記載の所定量配合し、真空ポンプ油を得
た。この真空ポンプ油について、前記の各種性能試験を
行った。その結果を第１表−３に示す。 〔実施例１２〕基油Ａ１に，酸化防止剤として４，４’
−メチレンビス（２，６ジ−ｔ−ブチルフェノール）
（酸化防止剤：Ｃ２）を第１表−３に記載の所定量配合
し、真空ポンプ油を得た。この真空ポンプ油について、
前記の各種性能試験を行った。その結果を第１表−３に
示す。 〔実施例１３〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてｎ−オク
タデシル−３−（４−ハイドロキシ−３’，５’ジ−ｔ
−ブチルフェニル）プロピオネート（酸化防止剤：Ｃ
３）を第１表−３に記載の所定量配合し、真空ポンプ油
を得た。この真空ポンプ油について、前記の各種性能試
験を行った。その結果を第１表−３に示す。 〔実施例１４〕基油Ａ１に，酸化防止剤として２，２’
−メチレンビス（４−メチル−６−ノニルフェノール）
（酸化防止剤：Ｃ４）を第１表−４に記載の所定量配合
し、真空ポンプ油を得た。この真空ポンプ油について、
前記の各種性能試験を行った。その結果を第１表−４に
示す。 〔実施例１５〕基油Ａ１に，酸化防止剤として４，４’
−チオビス（２−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）
（酸化防止剤：Ｃ５）を第１表−４に記載の所定量配合
し、真空ポンプ油を得た。この真空ポンプ油について、
前記の各種性能試験を行った。その結果を第１表−４に
示す。 〔実施例１６〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてトリス
（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ハイドロキシフェノー
ル）イソシアヌレート（酸化防止剤：Ｃ６）を第１表−
４に記載の所定量配合し、真空ポンプ油を得た。この真
空ポンプ油について、前記の各種性能試験を行った。そ
の結果を第１表−４に示す。 〔実施例１７〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてトコフェ
ロール（酸化防止剤：Ｃ７）を第１表−４に記載の所定
量配合し、真空ポンプ油を得た。この真空ポンプ油につ
いて、前記の各種性能試験を行った。その結果を第１表
−４に示す。 〔実施例１８〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてジアミル
ジチオカルバミン酸亜鉛（酸化防止剤：Ｃ８）を第１表
−４に記載の所定量配合し、真空ポンプ油を得た。この
真空ポンプ油について、前記の各種性能試験を行った。
その結果を第１表−４に示す。 〔実施例１９〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてＮ，Ｎ’
−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミン（酸化防
止剤：Ｃ９）を第１表−５に記載の所定量配合し、真空
ポンプ油を得た。この真空ポンプ油について、前記の各
種性能試験を行った。その結果を第１表−５に示す。
してジオクチルフェニルアミン（酸化防止剤：Ｃ１）を
第１表−３に記載の所定量配合し、真空ポンプ油を得
た。この真空ポンプ油について、前記の各種性能試験を
行った。その結果を第１表−３に示す。 〔実施例１２〕基油Ａ１に，酸化防止剤として４，４’
−メチレンビス（２，６ジ−ｔ−ブチルフェノール）
（酸化防止剤：Ｃ２）を第１表−３に記載の所定量配合
し、真空ポンプ油を得た。この真空ポンプ油について、
前記の各種性能試験を行った。その結果を第１表−３に
示す。 〔実施例１３〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてｎ−オク
タデシル−３−（４−ハイドロキシ−３’，５’ジ−ｔ
−ブチルフェニル）プロピオネート（酸化防止剤：Ｃ
３）を第１表−３に記載の所定量配合し、真空ポンプ油
を得た。この真空ポンプ油について、前記の各種性能試
験を行った。その結果を第１表−３に示す。 〔実施例１４〕基油Ａ１に，酸化防止剤として２，２’
−メチレンビス（４−メチル−６−ノニルフェノール）
（酸化防止剤：Ｃ４）を第１表−４に記載の所定量配合
し、真空ポンプ油を得た。この真空ポンプ油について、
前記の各種性能試験を行った。その結果を第１表−４に
示す。 〔実施例１５〕基油Ａ１に，酸化防止剤として４，４’
−チオビス（２−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）
（酸化防止剤：Ｃ５）を第１表−４に記載の所定量配合
し、真空ポンプ油を得た。この真空ポンプ油について、
前記の各種性能試験を行った。その結果を第１表−４に
示す。 〔実施例１６〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてトリス
（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ハイドロキシフェノー
ル）イソシアヌレート（酸化防止剤：Ｃ６）を第１表−
４に記載の所定量配合し、真空ポンプ油を得た。この真
空ポンプ油について、前記の各種性能試験を行った。そ
の結果を第１表−４に示す。 〔実施例１７〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてトコフェ
ロール（酸化防止剤：Ｃ７）を第１表−４に記載の所定
量配合し、真空ポンプ油を得た。この真空ポンプ油につ
いて、前記の各種性能試験を行った。その結果を第１表
−４に示す。 〔実施例１８〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてジアミル
ジチオカルバミン酸亜鉛（酸化防止剤：Ｃ８）を第１表
−４に記載の所定量配合し、真空ポンプ油を得た。この
真空ポンプ油について、前記の各種性能試験を行った。
その結果を第１表−４に示す。 〔実施例１９〕基油Ａ１に，酸化防止剤としてＮ，Ｎ’
−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミン（酸化防
止剤：Ｃ９）を第１表−５に記載の所定量配合し、真空
ポンプ油を得た。この真空ポンプ油について、前記の各
種性能試験を行った。その結果を第１表−５に示す。
【００２８】〔比較例１〕鉱油系真空ポンプ油Ｄ１（市
販品）を用いて、前記の各種性能試験を行った。また、
実施例９と同様にして、最小分子量、分子量４５０未満
の量、動粘度、粘度指数を求めた。結果を第１表−３に
示す。 〔比較例２〕アルキルベンゼンからなる合成油系の真空
ポンプ油Ｄ２（市販品）を用いて、前記の各種性能験を
行った。また、実施例９と同様にしてＤ２の性状を求め
た。結果を第１表−３に示す。 〔比較例３〕１−デセンの２量体を基油（Ｄ３）として
用いた。基油の性状は実施例４と同様にして求めた。基
油Ｄ３を真空ポンプ油として用い、前記の各種性能試験
を実施した。結果を第１表−５に示す。 〔比較例４〕鉱油系の真空ポンプ油Ｄ４（市販品）を用
いて、前記の各種性能試験を行った。また、実施例９と
同様にしてＤ２の性状を求めた。結果を第１表−５に示
す。
販品）を用いて、前記の各種性能試験を行った。また、
実施例９と同様にして、最小分子量、分子量４５０未満
の量、動粘度、粘度指数を求めた。結果を第１表−３に
示す。 〔比較例２〕アルキルベンゼンからなる合成油系の真空
ポンプ油Ｄ２（市販品）を用いて、前記の各種性能験を
行った。また、実施例９と同様にしてＤ２の性状を求め
た。結果を第１表−３に示す。 〔比較例３〕１−デセンの２量体を基油（Ｄ３）として
用いた。基油の性状は実施例４と同様にして求めた。基
油Ｄ３を真空ポンプ油として用い、前記の各種性能試験
を実施した。結果を第１表−５に示す。 〔比較例４〕鉱油系の真空ポンプ油Ｄ４（市販品）を用
いて、前記の各種性能試験を行った。また、実施例９と
同様にしてＤ２の性状を求めた。結果を第１表−５に示
す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】実施例と比較例より次のことがわかる。実
施例においては、比較例と比較して蒸発減量が小さく熱
安定性に優れるとともに、到達真空度が低く高真空が得
られることがわかる。また低温起動性が優れており、低
温の場合に、短時間で定常運転が可能となっている。こ
のため、本発明の真空ポンプ油を工業的に利用する場合
に、生産性の向上を図ることができる。更に、潤滑性能
にも優れる。
施例においては、比較例と比較して蒸発減量が小さく熱
安定性に優れるとともに、到達真空度が低く高真空が得
られることがわかる。また低温起動性が優れており、低
温の場合に、短時間で定常運転が可能となっている。こ
のため、本発明の真空ポンプ油を工業的に利用する場合
に、生産性の向上を図ることができる。更に、潤滑性能
にも優れる。
【００３５】特に、分子量４５０未満の炭化水素が３０
重量％以下の基油からなる本発明の真空ポンプ油では、
低温起動性や潤滑性能が更に向上していることが分か
る。また、酸化防止剤を配合することにより、優れたＲ
ＢＯＴ値が得られている。
重量％以下の基油からなる本発明の真空ポンプ油では、
低温起動性や潤滑性能が更に向上していることが分か
る。また、酸化防止剤を配合することにより、優れたＲ
ＢＯＴ値が得られている。
【００３６】本発明の真空ポンプ油は前記のような性能
を有するため、機械式真空ポンプや油回転式真空ポン
プ、油拡散真空ポンプ等に広く使用することができる。
を有するため、機械式真空ポンプや油回転式真空ポン
プ、油拡散真空ポンプ等に広く使用することができる。
【００３７】
【発明の効果】本発明の真空ポンプ油は、熱安定性、到
達真空度に優れるとともに低温起動性に優れている。
達真空度に優れるとともに低温起動性に優れている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｎ 30:08 40:00
Claims (8)
- 【請求項１】 実質的に分子量が３００以上の炭化水素
からなり、粘度指数が１２０以上であり、４０℃におけ
る動粘度が１０〜５００ｍｍ2 ／秒である基油からなる
真空ポンプ油。 - 【請求項２】 請求項１記載の基油において、分子量４
５０未満の炭化水素が３０重量％以下である基油からな
る請求項１記載の真空ポンプ油。 - 【請求項３】 基油の分子量分布が１〜１．１である請
求項１または２に記載の真空ポンプ油。 - 【請求項４】 基油が炭素数１０〜１４のα−オレフィ
ンを重合したポリα−オレフィンである請求項１〜３の
いずれかに記載の真空ポンプ油。 - 【請求項５】 α−オレフィンが炭素数１２〜１４であ
る請求項４記載の真空ポンプ油。 - 【請求項６】 ポリα−オレフィンが、１−ドデセンの
３量体、４量体もしくは５量体である請求項４記載の真
空ポンプ油。 - 【請求項７】 ポリα−オレフィンが、１−テトラデセ
ンの２量体、３量体もしくは４量体である請求項４記載
の真空ポンプ油。 - 【請求項８】 基油が鉱油である請求項１〜３のいずれ
かに記載の真空ポンプ油。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23371498A JP4567820B2 (ja) | 1997-09-01 | 1998-08-20 | 真空ポンプ油 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23577897 | 1997-09-01 | ||
| JP9-235778 | 1997-09-01 | ||
| JP23371498A JP4567820B2 (ja) | 1997-09-01 | 1998-08-20 | 真空ポンプ油 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11131081A true JPH11131081A (ja) | 1999-05-18 |
| JP4567820B2 JP4567820B2 (ja) | 2010-10-20 |
Family
ID=26531169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23371498A Expired - Fee Related JP4567820B2 (ja) | 1997-09-01 | 1998-08-20 | 真空ポンプ油 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4567820B2 (ja) |
Cited By (11)
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|---|---|---|---|---|
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| JP2013255872A (ja) * | 2012-06-11 | 2013-12-26 | Panasonic Corp | 酸化防止剤、酸化防止剤組成物、真空装置用酸化防止剤、有機ｅｌ素子の製造方法、有機ｅｌ表示パネル、有機ｅｌ表示装置および有機ｅｌ発光装置 |
| JP2014214258A (ja) * | 2013-04-26 | 2014-11-17 | 昭和シェル石油株式会社 | 真空ポンプ油 |
| WO2018043432A1 (ja) * | 2016-08-31 | 2018-03-08 | 出光興産株式会社 | 真空ポンプ油 |
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| JP2020500245A (ja) * | 2016-11-09 | 2020-01-09 | ノヴィ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニーＮｏｖｖｉ Ｌｌｃ | 合成オリゴマー組成物及び製造の方法 |
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| JPH07166186A (ja) * | 1993-09-30 | 1995-06-27 | Tonen Corp | ロータリーポンプ油 |
| JPH07166184A (ja) * | 1993-09-30 | 1995-06-27 | Tonen Corp | 耐オゾン性及び耐酸化性に優れた潤滑油組成物 |
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1998
- 1998-08-20 JP JP23371498A patent/JP4567820B2/ja not_active Expired - Fee Related
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