JPH11135280A - 放電灯点灯装置 - Google Patents
放電灯点灯装置Info
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- JPH11135280A JPH11135280A JP29472897A JP29472897A JPH11135280A JP H11135280 A JPH11135280 A JP H11135280A JP 29472897 A JP29472897 A JP 29472897A JP 29472897 A JP29472897 A JP 29472897A JP H11135280 A JPH11135280 A JP H11135280A
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Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】予熱回路の部品バラツキが生じても常に一定レ
ベル以上の予熱電流を確保し、発振電圧を上げることな
く低温時にも確実に放電灯を点灯させる。 【解決手段】インバータ回路１は、制御回路４により動
作周波数ｆが制御されて高周波電圧Ｖ0 を出力し、放電
灯Ｌａを含む共振負荷回路２と予熱共振回路３に印加す
る。予熱共振回路３から放電灯Ｌａに流れる予熱電流の
レベルを予熱電流検出回路７にて検出し、周波数制御回
路５にフィードバックする。而して、予熱電流検出回路
７により予熱電流のレベルを検出しながら、周波数制御
回路５にて放電灯Ｌａの充分なレベルの予熱電流が常に
供給されるようにインバータ回路１の動作周波数ｆを制
御する。よって、常に所定のレベル以上の予熱電流を確
保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に
対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を低く抑えるこ
とができる。
ベル以上の予熱電流を確保し、発振電圧を上げることな
く低温時にも確実に放電灯を点灯させる。 【解決手段】インバータ回路１は、制御回路４により動
作周波数ｆが制御されて高周波電圧Ｖ0 を出力し、放電
灯Ｌａを含む共振負荷回路２と予熱共振回路３に印加す
る。予熱共振回路３から放電灯Ｌａに流れる予熱電流の
レベルを予熱電流検出回路７にて検出し、周波数制御回
路５にフィードバックする。而して、予熱電流検出回路
７により予熱電流のレベルを検出しながら、周波数制御
回路５にて放電灯Ｌａの充分なレベルの予熱電流が常に
供給されるようにインバータ回路１の動作周波数ｆを制
御する。よって、常に所定のレベル以上の予熱電流を確
保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に
対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を低く抑えるこ
とができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、直流電力を高周波
電力に変換して放電灯に供給するインバータ回路を用い
た放電灯点灯装置に関するものである。
電力に変換して放電灯に供給するインバータ回路を用い
た放電灯点灯装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１５にインバータ回路１を用いた従来
の放電灯点灯装置の一例を示す。交流電源Ｖｓにはダイ
オードブリッジから成る全波整流器ＤＢの交流入力端子
が接続されており、全波整流器ＤＢの直流出力端子には
平滑コンデンサＣ0 とスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の直
列回路が並列に接続されている。また各スイッチング素
子Ｑ1 ，Ｑ2 には、それぞれダイオードＤ1 ，Ｄ2 が逆
並列接続されている。
の放電灯点灯装置の一例を示す。交流電源Ｖｓにはダイ
オードブリッジから成る全波整流器ＤＢの交流入力端子
が接続されており、全波整流器ＤＢの直流出力端子には
平滑コンデンサＣ0 とスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の直
列回路が並列に接続されている。また各スイッチング素
子Ｑ1 ，Ｑ2 には、それぞれダイオードＤ1 ，Ｄ2 が逆
並列接続されている。
【０００３】低電位側のスイッチング素子Ｑ2 の両端に
は直流カット用のコンデンサＣ3 を介して、共振負荷回
路２と予熱共振回路３が並列的に接続されている。共振
負荷回路２はインダクタＬ1 とコンデンサＣ2 の直列共
振回路と、共振用のコンデンサＣ2 の両端に並列接続さ
れた放電灯Ｌａとで構成される。また予熱共振回路３は
インダクタＬ2 とコンデンサＣ4 の直列共振回路よりな
り、インダクタＬ2 の２次側補助巻線から放電灯Ｌａの
フィラメントに予熱電流を供給するようになっている。
は直流カット用のコンデンサＣ3 を介して、共振負荷回
路２と予熱共振回路３が並列的に接続されている。共振
負荷回路２はインダクタＬ1 とコンデンサＣ2 の直列共
振回路と、共振用のコンデンサＣ2 の両端に並列接続さ
れた放電灯Ｌａとで構成される。また予熱共振回路３は
インダクタＬ2 とコンデンサＣ4 の直列共振回路よりな
り、インダクタＬ2 の２次側補助巻線から放電灯Ｌａの
フィラメントに予熱電流を供給するようになっている。
【０００４】この従来装置では、制御回路１０によって
スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 を交互にオン・オフするこ
とにより、ハーフブリッジ型インバータとして動作し、
直流カット用のコンデンサＣ3 の出力端に高周波電圧が
生成され、共振負荷回路２と予熱共振回路３に印加され
る。なお、制御回路１０は動作周波数（スイッチング素
子Ｑ1 ，Ｑ2 をオン・オフする周波数）ｆを制御する周
波数制御回路１１と、周波数制御回路１１により制御さ
れてスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 を駆動するドライブ回
路１２とを具備している。
スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 を交互にオン・オフするこ
とにより、ハーフブリッジ型インバータとして動作し、
直流カット用のコンデンサＣ3 の出力端に高周波電圧が
生成され、共振負荷回路２と予熱共振回路３に印加され
る。なお、制御回路１０は動作周波数（スイッチング素
子Ｑ1 ，Ｑ2 をオン・オフする周波数）ｆを制御する周
波数制御回路１１と、周波数制御回路１１により制御さ
れてスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 を駆動するドライブ回
路１２とを具備している。
【０００５】ここで、共振負荷回路２と予熱共振回路３
は高周波電圧に対して各々独立しており、各共振回路
２，３を流れる電流の位相が別々に設定される。この従
来例では、共振形の上記高周波電圧が印加された共振負
荷回路２に流れる高周波電流を該高周波電圧に比べて遅
れ位相とし、予熱共振回路３に流れる高周波電流を該高
周波電圧に比べて進み位相となるようにインダクタ
Ｌ1 ，Ｌ2 、コンデンサＣ2，Ｃ4 の設計が行われてい
る。そうすることにより、多くの予熱電流を必要とする
先行予熱時に高周波電圧の周波数が高いので、予熱共振
回路３から供給される予熱電流が定常時より多く供給さ
れ、逆に定常点灯時は子熱電流を低く抑えることで放電
灯Ｌａのフィラメントでの損失を少なくできるといった
効率の良い予熱が可能な回路構成となっている。
は高周波電圧に対して各々独立しており、各共振回路
２，３を流れる電流の位相が別々に設定される。この従
来例では、共振形の上記高周波電圧が印加された共振負
荷回路２に流れる高周波電流を該高周波電圧に比べて遅
れ位相とし、予熱共振回路３に流れる高周波電流を該高
周波電圧に比べて進み位相となるようにインダクタ
Ｌ1 ，Ｌ2 、コンデンサＣ2，Ｃ4 の設計が行われてい
る。そうすることにより、多くの予熱電流を必要とする
先行予熱時に高周波電圧の周波数が高いので、予熱共振
回路３から供給される予熱電流が定常時より多く供給さ
れ、逆に定常点灯時は子熱電流を低く抑えることで放電
灯Ｌａのフィラメントでの損失を少なくできるといった
効率の良い予熱が可能な回路構成となっている。
【０００６】また共振負荷回路２に流れる高周波電流が
遅れ位相であるのに対し、予熱共振回路３に流れる高周
波電流が進み位相であることから、合成電流としては略
同相で力率の高い電流となる。さらにスイッチング素子
Ｑ1 ，Ｑ2 に流れる電流の実効値は、共振負荷回路２の
みの場合の遅れ位相電流よりも低くなり、スイッチング
損失も小さくなり、低電流耐量の素子の使用が可能とな
って装置の小型化並びにコストダウンが実現できる。
遅れ位相であるのに対し、予熱共振回路３に流れる高周
波電流が進み位相であることから、合成電流としては略
同相で力率の高い電流となる。さらにスイッチング素子
Ｑ1 ，Ｑ2 に流れる電流の実効値は、共振負荷回路２の
みの場合の遅れ位相電流よりも低くなり、スイッチング
損失も小さくなり、低電流耐量の素子の使用が可能とな
って装置の小型化並びにコストダウンが実現できる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来例
においては共振負荷回路２と予熱共振回路３がそれぞれ
独立しているために、インダクタＬ2 及びコンデンサＣ
4 の部品ばらつきによる予熱共振回路３の共振特性には
共振負荷回路２と無関係にばらつきが生じる。例えば、
図１６に示すように共振負荷回路２の共振曲線に対し、
動作周波数ｆに対する予熱電流Ｉｐｈの共振曲線は曲線
Ａ、Ｂ、Ｃのようにばらつきを持つ。ここでｆ2 ，
ｆ1 ，ｆ3 は各々曲線Ａ，Ｂ，Ｃにおける共振周波数で
あり、ｆ＝１／２π（Ｌ2 ・Ｃ4 ）1/2 で定められの
で、インダクタＬ2 とコンデンサＣ4のばらつきでｆ2
＜ｆ1 ＜ｆ3 となる。
においては共振負荷回路２と予熱共振回路３がそれぞれ
独立しているために、インダクタＬ2 及びコンデンサＣ
4 の部品ばらつきによる予熱共振回路３の共振特性には
共振負荷回路２と無関係にばらつきが生じる。例えば、
図１６に示すように共振負荷回路２の共振曲線に対し、
動作周波数ｆに対する予熱電流Ｉｐｈの共振曲線は曲線
Ａ、Ｂ、Ｃのようにばらつきを持つ。ここでｆ2 ，
ｆ1 ，ｆ3 は各々曲線Ａ，Ｂ，Ｃにおける共振周波数で
あり、ｆ＝１／２π（Ｌ2 ・Ｃ4 ）1/2 で定められの
で、インダクタＬ2 とコンデンサＣ4のばらつきでｆ2
＜ｆ1 ＜ｆ3 となる。
【０００８】ここで、先行予熱時に制御回路１０により
定められた一定の動作周波数（予熱周波数）ｆphにてイ
ンバータ回路１を動作させるとすると、図１６に示すよ
うにＩph(a) ，Ｉph(b) ，Ｉph(c) （Ｉph(b) ＞Ｉ
ph(a) ＞Ｉph(c) ）と予熱電流に大小ができる。この予
熱電流の大小は放電灯Ｌａの始動性に影響し、予熱電流
が最小となるばらつきの最悪条件（図１６の場合は曲線
Ｃ）において、低温時に放電灯Ｌａが点灯しにくいとい
った問題がある。そのような条件においても確実に放電
灯Ｌａを点灯させるためには、始動電圧を高くすること
が考えられるが、始動電圧を高く設定すると回路素子に
も耐量の高いものを使用する必要が有り、コストアップ
の要因となっていた。
定められた一定の動作周波数（予熱周波数）ｆphにてイ
ンバータ回路１を動作させるとすると、図１６に示すよ
うにＩph(a) ，Ｉph(b) ，Ｉph(c) （Ｉph(b) ＞Ｉ
ph(a) ＞Ｉph(c) ）と予熱電流に大小ができる。この予
熱電流の大小は放電灯Ｌａの始動性に影響し、予熱電流
が最小となるばらつきの最悪条件（図１６の場合は曲線
Ｃ）において、低温時に放電灯Ｌａが点灯しにくいとい
った問題がある。そのような条件においても確実に放電
灯Ｌａを点灯させるためには、始動電圧を高くすること
が考えられるが、始動電圧を高く設定すると回路素子に
も耐量の高いものを使用する必要が有り、コストアップ
の要因となっていた。
【０００９】本発明は上記問題に鑑みて為されたもので
あり、その目的とするところは、予熱回路の部品ばらつ
きが生じても常に一定レベル以上の予熱電流を確保し、
発振電圧を上げることなく低温時にも確実に放電灯を点
灯させることができる放電灯点灯装置を提供することに
ある。
あり、その目的とするところは、予熱回路の部品ばらつ
きが生じても常に一定レベル以上の予熱電流を確保し、
発振電圧を上げることなく低温時にも確実に放電灯を点
灯させることができる放電灯点灯装置を提供することに
ある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、上記
目的を達成するために、交流電源を整流平滑して得られ
る直流電源と、高周波でオン・オフされる１乃至複数の
スイッチング素子を具備して前記直流電源の直流電圧を
高周波電圧に変換するインバータ回路と、放電灯を有し
前記インバータ回路より印加される高周波電圧に対して
遅れ位相となる電流が流れる共振負荷回路と、前記イン
バータ回路より印加される高周波電圧に対して進み位相
となる電流が流れ放電灯のフィラメントに予熱電流を供
給する予熱共振回路と、前記放電灯のフィラメントに流
れる予熱電流レベルを検出する予熱電流検出回路と、前
記スイッチング素子をオン・オフさせてインバータ回路
の動作周波数を制御する制御回路とを備え、該制御回路
は、放電灯始動時の先行予熱期間に前記予熱電流検出回
路で検出された予熱電流レベルが所定のレベル以上とな
る動作周波数にて所定の時間だけ予熱を行なうように前
記インバータ回路の動作周波数を制御して成ることを特
徴とし、予熱共振回路を構成するインダクタやコンデン
サなどの部品ばらつきによって共振特性にばらつきが生
じた場合であっても、予熱電流検出回路により予熱電流
のレベルを検出しながら、制御回路にて放電灯のフィラ
メントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が常に供
給されるようにインバータ回路の動作周波数を制御する
から、常に所定のレベル以上の予熱電流を確保する（流
す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に対しても放
電灯の始動時の発振電圧を低く抑えることができる。そ
の結果、従来例に比較して低耐量の素子を使用すること
ができてコストダウンが可能となる。
目的を達成するために、交流電源を整流平滑して得られ
る直流電源と、高周波でオン・オフされる１乃至複数の
スイッチング素子を具備して前記直流電源の直流電圧を
高周波電圧に変換するインバータ回路と、放電灯を有し
前記インバータ回路より印加される高周波電圧に対して
遅れ位相となる電流が流れる共振負荷回路と、前記イン
バータ回路より印加される高周波電圧に対して進み位相
となる電流が流れ放電灯のフィラメントに予熱電流を供
給する予熱共振回路と、前記放電灯のフィラメントに流
れる予熱電流レベルを検出する予熱電流検出回路と、前
記スイッチング素子をオン・オフさせてインバータ回路
の動作周波数を制御する制御回路とを備え、該制御回路
は、放電灯始動時の先行予熱期間に前記予熱電流検出回
路で検出された予熱電流レベルが所定のレベル以上とな
る動作周波数にて所定の時間だけ予熱を行なうように前
記インバータ回路の動作周波数を制御して成ることを特
徴とし、予熱共振回路を構成するインダクタやコンデン
サなどの部品ばらつきによって共振特性にばらつきが生
じた場合であっても、予熱電流検出回路により予熱電流
のレベルを検出しながら、制御回路にて放電灯のフィラ
メントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が常に供
給されるようにインバータ回路の動作周波数を制御する
から、常に所定のレベル以上の予熱電流を確保する（流
す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に対しても放
電灯の始動時の発振電圧を低く抑えることができる。そ
の結果、従来例に比較して低耐量の素子を使用すること
ができてコストダウンが可能となる。
【００１１】請求項２の発明は、請求項１の発明におい
て、前記制御回路が、前記予熱共振回路の共振周波数が
ばらつきにより最も高くなる周波数よりも高い第１の予
熱周波数に動作周波数を設定してインバータ回路の動作
を開始させ、前記予熱電流検出回路により検出される予
熱電流レベルが前記所定レベルを越える第２の予熱周波
数まで前記インバータ回路の動作周波数を変化させ、越
えた時点でインバータ回路の動作周波数を第２の予熱周
波数に固定して前記所定時間だけ予熱を行なうように制
御することを特徴とし、常に所定のレベル以上の予熱電
流を確保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温
始動に対しても放電灯の始動時の発振電圧を低く抑える
ことができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素
子を使用することができてコストダウンが可能となる。
て、前記制御回路が、前記予熱共振回路の共振周波数が
ばらつきにより最も高くなる周波数よりも高い第１の予
熱周波数に動作周波数を設定してインバータ回路の動作
を開始させ、前記予熱電流検出回路により検出される予
熱電流レベルが前記所定レベルを越える第２の予熱周波
数まで前記インバータ回路の動作周波数を変化させ、越
えた時点でインバータ回路の動作周波数を第２の予熱周
波数に固定して前記所定時間だけ予熱を行なうように制
御することを特徴とし、常に所定のレベル以上の予熱電
流を確保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温
始動に対しても放電灯の始動時の発振電圧を低く抑える
ことができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素
子を使用することができてコストダウンが可能となる。
【００１２】請求項３の発明は、請求項１の発明におい
て、前記制御回路が、前記予熱共振回路の共振周波数が
ばらつきにより最も低くなる周波数よりも低い第１の予
熱周波数に動作周波数を設定してインバータ回路の動作
を開始させ、前記予熱電流検出回路により検出される予
熱電流レベルが前記所定レベルを越える第２の予熱周波
数まで前記インバータ回路の動作周波数を変化させ、越
えた時点でインバータ回路の動作周波数を第２の予熱周
波数に固定して前記所定時間だけ予熱を行なうよう制御
することを特徴とし、常に所定のレベル以上の予熱電流
を確保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始
動に対しても放電灯の始動時の発振電圧を低く抑えるこ
とができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素子
を使用することができてコストダウンが可能となる。
て、前記制御回路が、前記予熱共振回路の共振周波数が
ばらつきにより最も低くなる周波数よりも低い第１の予
熱周波数に動作周波数を設定してインバータ回路の動作
を開始させ、前記予熱電流検出回路により検出される予
熱電流レベルが前記所定レベルを越える第２の予熱周波
数まで前記インバータ回路の動作周波数を変化させ、越
えた時点でインバータ回路の動作周波数を第２の予熱周
波数に固定して前記所定時間だけ予熱を行なうよう制御
することを特徴とし、常に所定のレベル以上の予熱電流
を確保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始
動に対しても放電灯の始動時の発振電圧を低く抑えるこ
とができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素子
を使用することができてコストダウンが可能となる。
【００１３】請求項４の発明は、請求項１の発明におい
て、前記制御回路が、前記予熱共振回路の共振周波数の
ばらつきの中央値に略等しい第１の予熱周波数に動作周
波数を設定してインバータ回路の動作を開始させ、第１
の予熱周波数よりも高い又は低い第２の予熱周波数に前
記インバータ回路の動作周波数を設定するとともに前記
予熱電流検出回路にて検出される予熱電流レベルが第１
の予熱周波数での動作時の予熱電流レベルよりも高い場
合には第１の予熱周波数から第２の予熱周波数への変化
方向と同一方向に前記インバータ回路の動作周波数を変
化させ、前記予熱電流検出回路にて検出される予熱電流
レベルが第１の予熱周波数での動作時の予熱電流レベル
よりも低い場合には第１の予熱周波数から第２の予熱周
波数への変化方向と逆方向に前記インバータ回路の動作
周波数を変化させるように制御し、前記検出される予熱
電流レベルが前記所定レベルを越えるまで動作周波数を
変化させ、越えた時点でインバータ回路の動作周波数を
固定して前記所定時間だけ予熱を行なうよう制御するこ
とを特徴とし、常に所定のレベル以上の予熱電流を確保
する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に対
しても放電灯の始動時の発振電圧を低く抑えることがで
きる。その結果、従来例に比較して低耐量の素子を使用
することができてコストダウンが可能となる。
て、前記制御回路が、前記予熱共振回路の共振周波数の
ばらつきの中央値に略等しい第１の予熱周波数に動作周
波数を設定してインバータ回路の動作を開始させ、第１
の予熱周波数よりも高い又は低い第２の予熱周波数に前
記インバータ回路の動作周波数を設定するとともに前記
予熱電流検出回路にて検出される予熱電流レベルが第１
の予熱周波数での動作時の予熱電流レベルよりも高い場
合には第１の予熱周波数から第２の予熱周波数への変化
方向と同一方向に前記インバータ回路の動作周波数を変
化させ、前記予熱電流検出回路にて検出される予熱電流
レベルが第１の予熱周波数での動作時の予熱電流レベル
よりも低い場合には第１の予熱周波数から第２の予熱周
波数への変化方向と逆方向に前記インバータ回路の動作
周波数を変化させるように制御し、前記検出される予熱
電流レベルが前記所定レベルを越えるまで動作周波数を
変化させ、越えた時点でインバータ回路の動作周波数を
固定して前記所定時間だけ予熱を行なうよう制御するこ
とを特徴とし、常に所定のレベル以上の予熱電流を確保
する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に対
しても放電灯の始動時の発振電圧を低く抑えることがで
きる。その結果、従来例に比較して低耐量の素子を使用
することができてコストダウンが可能となる。
【００１４】請求項５の発明は、請求項１の発明におい
て、前記インバータ回路が前記直流電源の出力端間に接
続されて交互にオン・オフされる一対のスイッチング素
子を具備して成り、該スイッチング素子の一方に前記共
振負荷回路及び予熱共振回路を並列に接続して成ること
を特徴とし、スイッチング素子におけるスイッチング損
失が小さくでき、低電流耐量の素子の使用が可能となっ
て装置の小型化並びにコストダウンが実現できる。
て、前記インバータ回路が前記直流電源の出力端間に接
続されて交互にオン・オフされる一対のスイッチング素
子を具備して成り、該スイッチング素子の一方に前記共
振負荷回路及び予熱共振回路を並列に接続して成ること
を特徴とし、スイッチング素子におけるスイッチング損
失が小さくでき、低電流耐量の素子の使用が可能となっ
て装置の小型化並びにコストダウンが実現できる。
【００１５】請求項６の発明は、請求項１の発明におい
て、前記インバータ回路が、平滑コンデンサの直列回路
と、ダイオードが逆並列に接続されて交互にオン・オフ
される一対のスイッチング素子の直列回路とが互いに並
列に前記直流電源の出力端間に接続されて成ることを特
徴とし、定常点灯時における予熱電流を抑えて放電灯の
フィラメントでの電力損失を低減することができる。
て、前記インバータ回路が、平滑コンデンサの直列回路
と、ダイオードが逆並列に接続されて交互にオン・オフ
される一対のスイッチング素子の直列回路とが互いに並
列に前記直流電源の出力端間に接続されて成ることを特
徴とし、定常点灯時における予熱電流を抑えて放電灯の
フィラメントでの電力損失を低減することができる。
【００１６】請求項７の発明は、請求項１の発明におい
て、前記インバータ回路が、前記直流電源の出力端間に
一対のスイッチング素子を直列接続し、低電位側の前記
スイッチング素子と前記直流電源の出力端との間に第１
及び第２のダイオードの直列回路を挿入し、該第１及び
第２のダイオードの直列回路の接続点と前記スイッチン
グ素子の接続点との間に前記予熱共振回路及び共振負荷
回路を接続するとともにスイッチング素子側に接続され
た第２のダイオードの両端にコンデンサを接続して成る
ことを特徴とし、第２のダイオードの両端に接続された
コンデンサで直流電源からの直流入力電圧を昇圧するこ
とによって、入力電流高調波を低く抑えることができ
る。
て、前記インバータ回路が、前記直流電源の出力端間に
一対のスイッチング素子を直列接続し、低電位側の前記
スイッチング素子と前記直流電源の出力端との間に第１
及び第２のダイオードの直列回路を挿入し、該第１及び
第２のダイオードの直列回路の接続点と前記スイッチン
グ素子の接続点との間に前記予熱共振回路及び共振負荷
回路を接続するとともにスイッチング素子側に接続され
た第２のダイオードの両端にコンデンサを接続して成る
ことを特徴とし、第２のダイオードの両端に接続された
コンデンサで直流電源からの直流入力電圧を昇圧するこ
とによって、入力電流高調波を低く抑えることができ
る。
【００１７】
（実施形態１）図１は本発明の第１の実施形態を示す回
路ブロック図である。ダイオードブリッジから成る全波
整流器ＤＢの交流入力端子に交流電源Ｖｓが接続され、
全波整流器ＤＢの直流出力端子には平滑用のコンデンサ
Ｃ0 を介してインバータ回路１が並列に接続されてい
る。
路ブロック図である。ダイオードブリッジから成る全波
整流器ＤＢの交流入力端子に交流電源Ｖｓが接続され、
全波整流器ＤＢの直流出力端子には平滑用のコンデンサ
Ｃ0 を介してインバータ回路１が並列に接続されてい
る。
【００１８】インバータ回路１は、例えば従来例と同様
のハーフブリッジ型やフルブリッジ型等の従来周知の構
成を有するものである。このインバータ回路１の出力端
には、共振負荷回路２と予熱共振回路３が並列接続さ
れ、インバータ回路１から出力される高周波電圧Ｖ0 が
両者に印加される。また、インバータ回路の発振周波数
（動作周波数）は制御回路４によって制御される。この
制御回路４は、インバータ回路１が具備する１乃至複数
のスイッチング素子（図示せず）のオン・オフのタイミ
ングを設定して上記動作周波数を制御する周波数制御回
路５と、この周波数制御回路５からの信号を受けてイン
バータ回路１のスイッチング素子を駆動するドライブ回
路６と、放電灯Ｌａのフィラメントに流れる予熱電流レ
ベルを検出する予熱電流検出回路７とを備え、予熱電流
検出回路７にて共振負荷回路２又は予熱共振回路３に流
れる電流から予熱電流レベルを検出し、周波数制御回路
５へフィードバックしている。
のハーフブリッジ型やフルブリッジ型等の従来周知の構
成を有するものである。このインバータ回路１の出力端
には、共振負荷回路２と予熱共振回路３が並列接続さ
れ、インバータ回路１から出力される高周波電圧Ｖ0 が
両者に印加される。また、インバータ回路の発振周波数
（動作周波数）は制御回路４によって制御される。この
制御回路４は、インバータ回路１が具備する１乃至複数
のスイッチング素子（図示せず）のオン・オフのタイミ
ングを設定して上記動作周波数を制御する周波数制御回
路５と、この周波数制御回路５からの信号を受けてイン
バータ回路１のスイッチング素子を駆動するドライブ回
路６と、放電灯Ｌａのフィラメントに流れる予熱電流レ
ベルを検出する予熱電流検出回路７とを備え、予熱電流
検出回路７にて共振負荷回路２又は予熱共振回路３に流
れる電流から予熱電流レベルを検出し、周波数制御回路
５へフィードバックしている。
【００１９】共振負荷回路２は、インダクタＬ1 とコン
デンサＣ2 の直列共振回路を有し、コンデンサＣ2 の両
端に放電灯Ｌａのフィラメントの一端ｆ2 ，ｆ4 が接続
されており、インバータ回路１から供給される高周波電
圧Ｖ0 に対して遅れた位相の電流Ｉ1 が流れるようにイ
ンダクタＬ1 のインダクタンス値とコンデンサＣ2 の容
量とが設定されている。
デンサＣ2 の直列共振回路を有し、コンデンサＣ2 の両
端に放電灯Ｌａのフィラメントの一端ｆ2 ，ｆ4 が接続
されており、インバータ回路１から供給される高周波電
圧Ｖ0 に対して遅れた位相の電流Ｉ1 が流れるようにイ
ンダクタＬ1 のインダクタンス値とコンデンサＣ2 の容
量とが設定されている。
【００２０】一方、予熱共振回路３はインダクタＬ2 と
コンデンサＣ4 との直列共振回路から成り、インダクタ
Ｌ2 に設けられた補助巻線ｎ1 ，ｎ2 がそれぞれ放電灯
Ｌａのフィラメントの両端ｆ1 〜ｆ4 に接続されてお
り、インバータ回路１から供給される高周波電圧Ｖ0 に
対して進んだ位相の電流Ｉ2 が流れるようにインダクタ
Ｌ2 のインダクタンス値とコンデンサＣ4 の容量とが設
定されている。
コンデンサＣ4 との直列共振回路から成り、インダクタ
Ｌ2 に設けられた補助巻線ｎ1 ，ｎ2 がそれぞれ放電灯
Ｌａのフィラメントの両端ｆ1 〜ｆ4 に接続されてお
り、インバータ回路１から供給される高周波電圧Ｖ0 に
対して進んだ位相の電流Ｉ2 が流れるようにインダクタ
Ｌ2 のインダクタンス値とコンデンサＣ4 の容量とが設
定されている。
【００２１】而して、制御回路４によりインバータ回路
１を制御して高周波電圧Ｖ0 を共振負荷回路２及び予熱
共振回路３に印加し、放電灯Ｌａの予熱から始動及び点
灯維持（定常点灯）を行なうものである。ところが、予
熱共振回路３から放電灯Ｌａのフィラメントに供給され
る予熱電流Ｉphは、予熱共振回路３を構成するインダク
タＬ2 やコンデンサＣ4 の部品ばらつきにより、図３の
曲線Ａ〜Ｃに示すように、その共振特性にもばらつきが
生じることになる。
１を制御して高周波電圧Ｖ0 を共振負荷回路２及び予熱
共振回路３に印加し、放電灯Ｌａの予熱から始動及び点
灯維持（定常点灯）を行なうものである。ところが、予
熱共振回路３から放電灯Ｌａのフィラメントに供給され
る予熱電流Ｉphは、予熱共振回路３を構成するインダク
タＬ2 やコンデンサＣ4 の部品ばらつきにより、図３の
曲線Ａ〜Ｃに示すように、その共振特性にもばらつきが
生じることになる。
【００２２】而して、本発明は、このような共振特性の
ばらつきに対して常に一定以上の予熱電流が確保できる
ようにしたものである。次に本実施形態において一定以
上の予熱電流を確保する（流す）ための動作について、
図２〜図４を参照して説明する。図２は本実施形態にお
ける制御回路４の制御動作のタイムチャートを示してい
る。まず、時刻ｔ＝ｔ0 で交流電源Ｖｓが投入されて制
御回路４が動作を開始すると、周波数制御回路５は、予
熱共振回路３の共振周波数がインダクタＬ2 及びコンデ
ンサＣ4 のばらつきにより最も高くなる周波数（図３に
おけるｆ3 ）よりも高い第１の予熱周波数ｆph1 でイン
バータ回路１の動作を開始させる。
ばらつきに対して常に一定以上の予熱電流が確保できる
ようにしたものである。次に本実施形態において一定以
上の予熱電流を確保する（流す）ための動作について、
図２〜図４を参照して説明する。図２は本実施形態にお
ける制御回路４の制御動作のタイムチャートを示してい
る。まず、時刻ｔ＝ｔ0 で交流電源Ｖｓが投入されて制
御回路４が動作を開始すると、周波数制御回路５は、予
熱共振回路３の共振周波数がインダクタＬ2 及びコンデ
ンサＣ4 のばらつきにより最も高くなる周波数（図３に
おけるｆ3 ）よりも高い第１の予熱周波数ｆph1 でイン
バータ回路１の動作を開始させる。
【００２３】そして、周波数制御回路５は、時刻ｔ＝ｔ
0 〜ｔ1 の期間に予熱電流検出回路７によって予熱電流
を検出しながら、図４に示すように予熱電流が所定レベ
ルＩ ph0 を越える第２の予熱周波数ｆph2 までインバー
タ回路１の動作周波数ｆを徐々に変化させる（低くす
る）。ここで、予熱電流が所定レベルＩph0 を越える第
２の予熱周波数ｆph2 は、図４に示すようにインダクタ
Ｌ2 及びコンデンサＣ4によって異なり、曲線Ａで表さ
れる共振特性の場合をｆph2(a)、曲線Ｂで表される共振
特性の場合をｆph2(b)、曲線Ｃで表される共振特性の場
合をｆph2(c)で表すことにする。
0 〜ｔ1 の期間に予熱電流検出回路７によって予熱電流
を検出しながら、図４に示すように予熱電流が所定レベ
ルＩ ph0 を越える第２の予熱周波数ｆph2 までインバー
タ回路１の動作周波数ｆを徐々に変化させる（低くす
る）。ここで、予熱電流が所定レベルＩph0 を越える第
２の予熱周波数ｆph2 は、図４に示すようにインダクタ
Ｌ2 及びコンデンサＣ4によって異なり、曲線Ａで表さ
れる共振特性の場合をｆph2(a)、曲線Ｂで表される共振
特性の場合をｆph2(b)、曲線Ｃで表される共振特性の場
合をｆph2(c)で表すことにする。
【００２４】周波数制御回路５は、予熱電流検出回路７
で検出されるレベルが上記所定レベルＩph0 を越えた時
点でインバータ回路１の動作周波数ｆを第２の予熱周波
数ｆ ph2(a)又はｆph2(b)又はｆph2(c)に固定し、所定の
予熱期間（図２における時刻ｔ＝ｔ1 〜ｔ2 ）だけ放電
灯Ｌａのフィラメントを予熱する。そして、周波数制御
回路５が、動作周波数ｆを第２の予熱周波数ｆph2(a)…
から始動に必要な高電圧が得られる始動周波数ｆstにま
で低下させ、時刻ｔ＝ｔ2〜ｔ3 の間（始動期間）だけ
始動周波数ｆstに固定する（この動作モードを始動モー
ドと呼ぶ。）。その結果、放電灯Ｌａが始動した後（時
刻ｔ＝ｔ3 以降）は、周波数制御回路５が放電灯Ｌａを
定常点灯させるために始動周波数ｆstよりもさらに低い
周波数ｆCTでインバータ回路１を動作させる（この動作
モードを定常点灯モードと呼ぶ。）。
で検出されるレベルが上記所定レベルＩph0 を越えた時
点でインバータ回路１の動作周波数ｆを第２の予熱周波
数ｆ ph2(a)又はｆph2(b)又はｆph2(c)に固定し、所定の
予熱期間（図２における時刻ｔ＝ｔ1 〜ｔ2 ）だけ放電
灯Ｌａのフィラメントを予熱する。そして、周波数制御
回路５が、動作周波数ｆを第２の予熱周波数ｆph2(a)…
から始動に必要な高電圧が得られる始動周波数ｆstにま
で低下させ、時刻ｔ＝ｔ2〜ｔ3 の間（始動期間）だけ
始動周波数ｆstに固定する（この動作モードを始動モー
ドと呼ぶ。）。その結果、放電灯Ｌａが始動した後（時
刻ｔ＝ｔ3 以降）は、周波数制御回路５が放電灯Ｌａを
定常点灯させるために始動周波数ｆstよりもさらに低い
周波数ｆCTでインバータ回路１を動作させる（この動作
モードを定常点灯モードと呼ぶ。）。
【００２５】上述のように本実施形態によれば、予熱共
振回路３を構成するインダクタＬ2やコンデンサＣ4 の
部品ばらつきによって共振特性にばらつきが生じた場合
であっても、予熱電流検出回路７により予熱電流のレベ
ルを検出しながら、周波数制御回路５にて放電灯Ｌａの
フィラメントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が
常に供給されるようにインバータ回路１の動作周波数ｆ
を制御するから、常に所定のレベル以上の予熱電流を確
保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に
対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を低く抑えるこ
とができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素子
を使用することができてコストダウンが可能となる。
振回路３を構成するインダクタＬ2やコンデンサＣ4 の
部品ばらつきによって共振特性にばらつきが生じた場合
であっても、予熱電流検出回路７により予熱電流のレベ
ルを検出しながら、周波数制御回路５にて放電灯Ｌａの
フィラメントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が
常に供給されるようにインバータ回路１の動作周波数ｆ
を制御するから、常に所定のレベル以上の予熱電流を確
保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に
対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を低く抑えるこ
とができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素子
を使用することができてコストダウンが可能となる。
【００２６】（実施形態２）図５は本発明の第２の実施
形態を示す回路ブロック図である。なお、本実施形態
は、図１５に示した従来例と基本的な構成を共通にして
いるので、共通する部分には同一の符号を付して説明を
省略し、本実施形態の特徴となる部分についてのみ説明
する。
形態を示す回路ブロック図である。なお、本実施形態
は、図１５に示した従来例と基本的な構成を共通にして
いるので、共通する部分には同一の符号を付して説明を
省略し、本実施形態の特徴となる部分についてのみ説明
する。
【００２７】本実施形態では、予熱共振回路３のインダ
クタＬ2 の２次側に補助巻線ｎ3 を設けるとともに、補
助巻線ｎ3 を通して放電灯Ｌａのフィラメントに供給さ
れる予熱電流レベルを検出する予熱電流検出回路７が制
御回路４に具備されている。而して、周波数制御回路
５、ドライブ回路６及び予熱電流検出回路７で構成され
る制御回路４が実施形態１と共通の制御動作を行うこと
により、本実施形態においても常に所定のレベル以上の
予熱電流を確保する（流す）ことができ、部品ばらつき
や低温始動に対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を
低く抑えることができる。
クタＬ2 の２次側に補助巻線ｎ3 を設けるとともに、補
助巻線ｎ3 を通して放電灯Ｌａのフィラメントに供給さ
れる予熱電流レベルを検出する予熱電流検出回路７が制
御回路４に具備されている。而して、周波数制御回路
５、ドライブ回路６及び予熱電流検出回路７で構成され
る制御回路４が実施形態１と共通の制御動作を行うこと
により、本実施形態においても常に所定のレベル以上の
予熱電流を確保する（流す）ことができ、部品ばらつき
や低温始動に対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を
低く抑えることができる。
【００２８】インバータ回路１は、ダイオードＤ1 ，Ｄ
2 が逆並列に接続された一対のスイッチング素子Ｑ1 ，
Ｑ2 の直列回路が平滑コンデンサＣ0 と並列に全波整流
器ＤＢの直流出力端間に接続されて成るものである。ス
イッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点と全波整流器ＤＢの
低電位側の直流出力端との間には直流カット用のコンデ
ンサＣ3 を介して、共振負荷回路２を構成するインダク
タＬ1 及びコンデンサＣ2 が直列接続され、コンデンサ
Ｃ2 の両端に放電灯Ｌａのフィラメントの一端ｆ1 ，ｆ
3 が接続されている。また、スイッチング素子Ｑ2 及び
コンデンサＣ3 と並列にインダクタＬ2 とコンデンサＣ
4 の直列回路から成る予熱共振回路３が接続されてお
り、インダクタＬ2 に設けられた補助巻線ｎ1 ，ｎ2 が
放電灯Ｌａのフィラメント両端ｆ1 〜ｆ4 に接続されて
いる。なお、インダクタＬ2 には予熱電流検出用の補助
巻線ｎ3 も設けてある。
2 が逆並列に接続された一対のスイッチング素子Ｑ1 ，
Ｑ2 の直列回路が平滑コンデンサＣ0 と並列に全波整流
器ＤＢの直流出力端間に接続されて成るものである。ス
イッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点と全波整流器ＤＢの
低電位側の直流出力端との間には直流カット用のコンデ
ンサＣ3 を介して、共振負荷回路２を構成するインダク
タＬ1 及びコンデンサＣ2 が直列接続され、コンデンサ
Ｃ2 の両端に放電灯Ｌａのフィラメントの一端ｆ1 ，ｆ
3 が接続されている。また、スイッチング素子Ｑ2 及び
コンデンサＣ3 と並列にインダクタＬ2 とコンデンサＣ
4 の直列回路から成る予熱共振回路３が接続されてお
り、インダクタＬ2 に設けられた補助巻線ｎ1 ，ｎ2 が
放電灯Ｌａのフィラメント両端ｆ1 〜ｆ4 に接続されて
いる。なお、インダクタＬ2 には予熱電流検出用の補助
巻線ｎ3 も設けてある。
【００２９】さらに本実施形態においては、従来例で説
明したように共振負荷回路２に流れる高周波電流が遅れ
位相であるのに対し、予熱共振回路３に流れる高周波電
流が進み位相であることから、合成電流としては略同相
で力率の高い電流となり、しかもインバータ回路１のス
イッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 に流れる電流の実効値が共振
負荷回路２のみの場合の遅れ位相電流よりも低くなるの
で、スイッチング損失も小さくなり、低電流耐量の素子
の使用が可能となって装置の小型化並びにコストダウン
が実現できる。
明したように共振負荷回路２に流れる高周波電流が遅れ
位相であるのに対し、予熱共振回路３に流れる高周波電
流が進み位相であることから、合成電流としては略同相
で力率の高い電流となり、しかもインバータ回路１のス
イッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 に流れる電流の実効値が共振
負荷回路２のみの場合の遅れ位相電流よりも低くなるの
で、スイッチング損失も小さくなり、低電流耐量の素子
の使用が可能となって装置の小型化並びにコストダウン
が実現できる。
【００３０】（実施形態３）図６は本発明の第３の実施
形態を示す回路ブロック図である。なお、本実施形態の
基本構成は実施形態１と共通であるので、共通する部分
には同一の符号を付して説明は省略する。図６に示すよ
うに、全波整流器ＤＢの直流出力端子には平滑コンデン
サＣ11，Ｃ12の直列回路とダイオードＤ1 ，Ｄ2 が逆並
列に接続されたスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の直列回路
とが互いに並列に接続されており、これらスイッチング
素子Ｑ1 ，Ｑ2 、ダイオードＤ1 ，Ｄ2 並びに平滑コン
デンサＣ11，Ｃ12にて所謂ハーフブリッジ型のインバー
タ回路１’を構成している。
形態を示す回路ブロック図である。なお、本実施形態の
基本構成は実施形態１と共通であるので、共通する部分
には同一の符号を付して説明は省略する。図６に示すよ
うに、全波整流器ＤＢの直流出力端子には平滑コンデン
サＣ11，Ｃ12の直列回路とダイオードＤ1 ，Ｄ2 が逆並
列に接続されたスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の直列回路
とが互いに並列に接続されており、これらスイッチング
素子Ｑ1 ，Ｑ2 、ダイオードＤ1 ，Ｄ2 並びに平滑コン
デンサＣ11，Ｃ12にて所謂ハーフブリッジ型のインバー
タ回路１’を構成している。
【００３１】スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点と平
滑コンデンサＣ11，Ｃ12の接続点の間には、直流カット
用のコンデンサＣ3 を介してインダクタＬ1 、コンデン
サＣ 2 及び蛍光灯等の放電灯Ｌａにより構成される共振
負荷回路２と、共振負荷回路２と並列接続されたインダ
クタＬ2 とコンデンサＣ4 の直列回路から成る予熱共振
回路３とが接続されている。なお、予熱共振回路３のイ
ンダクタＬ2 には、放電灯Ｌａのフィラメントに予熱電
流を供給するための補助巻線ｎ1 ，ｎ2 と、制御回路４
の予熱電流検出回路７にて予熱電流レベルを検出するた
めの補助巻線ｎ 3 とが設けてある。
滑コンデンサＣ11，Ｃ12の接続点の間には、直流カット
用のコンデンサＣ3 を介してインダクタＬ1 、コンデン
サＣ 2 及び蛍光灯等の放電灯Ｌａにより構成される共振
負荷回路２と、共振負荷回路２と並列接続されたインダ
クタＬ2 とコンデンサＣ4 の直列回路から成る予熱共振
回路３とが接続されている。なお、予熱共振回路３のイ
ンダクタＬ2 には、放電灯Ｌａのフィラメントに予熱電
流を供給するための補助巻線ｎ1 ，ｎ2 と、制御回路４
の予熱電流検出回路７にて予熱電流レベルを検出するた
めの補助巻線ｎ 3 とが設けてある。
【００３２】また制御回路４は、インバータ回路１のス
イッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 のオン・オフのタイミングを
設定してインバータ回路１の動作周波数ｆを制御する周
波数制御回路５と、この周波数制御回路５からの信号を
受けてインバータ回路１のスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2
を駆動するドライブ回路６と、放電灯Ｌａのフィラメン
トに流れる予熱電流レベルを検出する予熱電流検出回路
７とを備え、予熱電流検出回路７にてインダクタＬ2 の
補助巻線ｎ3 を通して予熱共振回路３に流れる電流から
予熱電流レベルを検出し、周波数制御回路５へフィード
バックしている。
イッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 のオン・オフのタイミングを
設定してインバータ回路１の動作周波数ｆを制御する周
波数制御回路５と、この周波数制御回路５からの信号を
受けてインバータ回路１のスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2
を駆動するドライブ回路６と、放電灯Ｌａのフィラメン
トに流れる予熱電流レベルを検出する予熱電流検出回路
７とを備え、予熱電流検出回路７にてインダクタＬ2 の
補助巻線ｎ3 を通して予熱共振回路３に流れる電流から
予熱電流レベルを検出し、周波数制御回路５へフィード
バックしている。
【００３３】而して、本実施形態では、交流電源Ｖｓが
投入されると制御回路４によりスイッチング素子Ｑ1 ，
Ｑ2 が交互にオン、オフされ、インバータ回路１の出力
端間に矩形波の高周波電圧が生じる。この高周波電圧が
共振負荷回路２のインダクタＬ1 及びコンデンサＣ2 の
直列回路による共振作用により昇圧されて放電灯Ｌａの
両電極間に印加され、放電灯Ｌａが点灯するのである。
投入されると制御回路４によりスイッチング素子Ｑ1 ，
Ｑ2 が交互にオン、オフされ、インバータ回路１の出力
端間に矩形波の高周波電圧が生じる。この高周波電圧が
共振負荷回路２のインダクタＬ1 及びコンデンサＣ2 の
直列回路による共振作用により昇圧されて放電灯Ｌａの
両電極間に印加され、放電灯Ｌａが点灯するのである。
【００３４】次に本実施形態における予熱から始動及び
点灯に至るまでの制御動作について図７〜図９を参照し
て説明する。図７は本実施形態における制御回路４の制
御動作のタイムチャートを示している。まず、時刻ｔ＝
ｔ0 で交流電源Ｖｓが投入されて制御回路４が動作を開
始すると、周波数制御回路５は、予熱共振回路３の共振
周波数がインダクタＬ2 及びコンデンサＣ4 のばらつき
により最も低くなる周波数（図８におけるｆ2 ）よりも
低い第１の予熱周波数ｆph1 でインバータ回路１の動作
を開始させる。
点灯に至るまでの制御動作について図７〜図９を参照し
て説明する。図７は本実施形態における制御回路４の制
御動作のタイムチャートを示している。まず、時刻ｔ＝
ｔ0 で交流電源Ｖｓが投入されて制御回路４が動作を開
始すると、周波数制御回路５は、予熱共振回路３の共振
周波数がインダクタＬ2 及びコンデンサＣ4 のばらつき
により最も低くなる周波数（図８におけるｆ2 ）よりも
低い第１の予熱周波数ｆph1 でインバータ回路１の動作
を開始させる。
【００３５】そして、周波数制御回路５は、時刻ｔ＝ｔ
0 〜ｔ1 の期間に予熱電流検出回路７によって予熱電流
を検出しながら、図９に示すように予熱電流が所定レベ
ルＩ ph0 を越える第２の予熱周波数ｆph2 までインバー
タ回路１の動作周波数ｆを徐々に変化させる（高くす
る）。ここで、予熱電流が所定レベルＩph0 を越える第
２の予熱周波数ｆph2 は、図９に示すようにインダクタ
Ｌ2 及びコンデンサＣ4によって異なり、曲線Ａで表さ
れる共振特性の場合をｆph2(a)、曲線Ｂで表される共振
特性の場合をｆph2(b)、曲線Ｃで表される共振特性の場
合をｆph2(c)で表すことにする。
0 〜ｔ1 の期間に予熱電流検出回路７によって予熱電流
を検出しながら、図９に示すように予熱電流が所定レベ
ルＩ ph0 を越える第２の予熱周波数ｆph2 までインバー
タ回路１の動作周波数ｆを徐々に変化させる（高くす
る）。ここで、予熱電流が所定レベルＩph0 を越える第
２の予熱周波数ｆph2 は、図９に示すようにインダクタ
Ｌ2 及びコンデンサＣ4によって異なり、曲線Ａで表さ
れる共振特性の場合をｆph2(a)、曲線Ｂで表される共振
特性の場合をｆph2(b)、曲線Ｃで表される共振特性の場
合をｆph2(c)で表すことにする。
【００３６】周波数制御回路５は、予熱電流検出回路７
で検出されるレベルが上記所定レベルＩph0 を越えた時
点でインバータ回路１の動作周波数ｆを第２の予熱周波
数ｆ ph2(a)又はｆph2(b)又はｆph2(c)に固定し、所定の
予熱期間（図７における時刻ｔ＝ｔ1 〜ｔ2 ）だけ放電
灯Ｌａのフィラメントを予熱する。そして、周波数制御
回路５が、動作周波数ｆを第２の予熱周波数ｆph2(a)…
から始動に必要な高電圧が得られる始動周波数ｆstにま
で低下させ、時刻ｔ＝ｔ2〜ｔ3 の間（始動期間）だけ
始動周波数ｆstに固定する。その結果、放電灯Ｌａが始
動した後（時刻ｔ＝ｔ3 以降）は、周波数制御回路５が
放電灯Ｌａを定常点灯させるために始動周波数ｆstより
もさらに低い周波数ｆCTでインバータ回路１を動作させ
る。
で検出されるレベルが上記所定レベルＩph0 を越えた時
点でインバータ回路１の動作周波数ｆを第２の予熱周波
数ｆ ph2(a)又はｆph2(b)又はｆph2(c)に固定し、所定の
予熱期間（図７における時刻ｔ＝ｔ1 〜ｔ2 ）だけ放電
灯Ｌａのフィラメントを予熱する。そして、周波数制御
回路５が、動作周波数ｆを第２の予熱周波数ｆph2(a)…
から始動に必要な高電圧が得られる始動周波数ｆstにま
で低下させ、時刻ｔ＝ｔ2〜ｔ3 の間（始動期間）だけ
始動周波数ｆstに固定する。その結果、放電灯Ｌａが始
動した後（時刻ｔ＝ｔ3 以降）は、周波数制御回路５が
放電灯Ｌａを定常点灯させるために始動周波数ｆstより
もさらに低い周波数ｆCTでインバータ回路１を動作させ
る。
【００３７】上述のように本実施形態によれば、予熱共
振回路３を構成するインダクタＬ2やコンデンサＣ4 の
部品ばらつきによって共振特性にばらつきが生じた場合
であっても、予熱電流検出回路７により予熱電流のレベ
ルを検出しながら、周波数制御回路５にて放電灯Ｌａの
フィラメントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が
常に供給されるようにインバータ回路１の動作周波数ｆ
を制御するから、常に所定のレベル以上の予熱電流を確
保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に
対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を低く抑えるこ
とができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素子
を使用することができてコストダウンが可能となる。
振回路３を構成するインダクタＬ2やコンデンサＣ4 の
部品ばらつきによって共振特性にばらつきが生じた場合
であっても、予熱電流検出回路７により予熱電流のレベ
ルを検出しながら、周波数制御回路５にて放電灯Ｌａの
フィラメントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が
常に供給されるようにインバータ回路１の動作周波数ｆ
を制御するから、常に所定のレベル以上の予熱電流を確
保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に
対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を低く抑えるこ
とができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素子
を使用することができてコストダウンが可能となる。
【００３８】（実施形態４）図１０は本発明の第４の実
施形態を示す回路ブロック図である。本実施形態は、イ
ンバータ回路１”により入力電流高調波を低く抑えるこ
とができるとともに、定常点灯時において放電灯Ｌａの
フィラメントに供給される予熱電流（以下、「常時予熱
電流」と呼ぶ。）を低く抑えることでフィラメントでの
損失を低減することができるものであるが、基本的な構
成については実施形態１〜３と共通であるので、共通す
る部分については同一の符号を付して説明を省略する。
施形態を示す回路ブロック図である。本実施形態は、イ
ンバータ回路１”により入力電流高調波を低く抑えるこ
とができるとともに、定常点灯時において放電灯Ｌａの
フィラメントに供給される予熱電流（以下、「常時予熱
電流」と呼ぶ。）を低く抑えることでフィラメントでの
損失を低減することができるものであるが、基本的な構
成については実施形態１〜３と共通であるので、共通す
る部分については同一の符号を付して説明を省略する。
【００３９】本実施形態では、交流電源Ｖｓを全波整流
器ＤＢで全波整流した直流電圧をインバータ回路１”に
供給する。インバータ回路１”は、全波整流器ＤＢの直
流出力端に接続されたコンデンサＣ10、スイッチング素
子Ｑ1 ，Ｑ2 の直列回路、全波整流器ＤＢの負の出力端
子及びスイッチング素子Ｑ2 のソース間に接続されたダ
イオードＤ3 ，Ｄ4 の直列回路、ダイオードＤ4 の両端
に接続されたコンデンサＣ8 により構成されている。ま
た、インバータ回路１”の両端にはコンデンサＣ9 が接
続されている。
器ＤＢで全波整流した直流電圧をインバータ回路１”に
供給する。インバータ回路１”は、全波整流器ＤＢの直
流出力端に接続されたコンデンサＣ10、スイッチング素
子Ｑ1 ，Ｑ2 の直列回路、全波整流器ＤＢの負の出力端
子及びスイッチング素子Ｑ2 のソース間に接続されたダ
イオードＤ3 ，Ｄ4 の直列回路、ダイオードＤ4 の両端
に接続されたコンデンサＣ8 により構成されている。ま
た、インバータ回路１”の両端にはコンデンサＣ9 が接
続されている。
【００４０】スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 は電界効果ト
ランジスタから成り、逆並列に接続された寄生ダイオー
ドを具備している。そして、制御回路４のドライブ回路
６によってスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 が交互にオン・
オフ駆動される。スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点
とダイオードＤ3 ，Ｄ4 の接続点との間には、直流カッ
ト用のコンデンサＣ3 を介して予熱共振回路３”と共振
負荷回路２”とが低電位側のスイッチング素子Ｑ2 と並
列に接続されている。
ランジスタから成り、逆並列に接続された寄生ダイオー
ドを具備している。そして、制御回路４のドライブ回路
６によってスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 が交互にオン・
オフ駆動される。スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 の接続点
とダイオードＤ3 ，Ｄ4 の接続点との間には、直流カッ
ト用のコンデンサＣ3 を介して予熱共振回路３”と共振
負荷回路２”とが低電位側のスイッチング素子Ｑ2 と並
列に接続されている。
【００４１】共振負荷回路２”は、コンデンサＣ3 とダ
イオードＤ3 ，Ｄ4 の接続点との間に接続されたインダ
クタＬ1 及びトランスＴ1 の一次巻線ｎ1 の直列回路
と、トランスＴ1 の２次巻線ｎ2 の両端に直流カット用
のコンデンサＣ5 を介して並列接続された放電灯Ｌａと
コンデンサＣ2 の並列回路とで構成される。また予熱共
振回路３”は、コンデンサＣ3 を介してスイッチング素
子Ｑ2 の両端に接続されたインダクタＬ2 とコンデンサ
Ｃ4 の直列回路で構成され、インダクタＬ2 の２次側に
放電灯Ｌａのフィラメントに予熱電流を供給するための
補助巻線ｎ1 ，ｎ2 が設けてある。なお、予熱電流が流
れるループ内（放電灯Ｌａのフィラメントの一端ｆ4 ）
には、予熱電流レベルを検出するために電流トランスＴ
2 が挿入してある。
イオードＤ3 ，Ｄ4 の接続点との間に接続されたインダ
クタＬ1 及びトランスＴ1 の一次巻線ｎ1 の直列回路
と、トランスＴ1 の２次巻線ｎ2 の両端に直流カット用
のコンデンサＣ5 を介して並列接続された放電灯Ｌａと
コンデンサＣ2 の並列回路とで構成される。また予熱共
振回路３”は、コンデンサＣ3 を介してスイッチング素
子Ｑ2 の両端に接続されたインダクタＬ2 とコンデンサ
Ｃ4 の直列回路で構成され、インダクタＬ2 の２次側に
放電灯Ｌａのフィラメントに予熱電流を供給するための
補助巻線ｎ1 ，ｎ2 が設けてある。なお、予熱電流が流
れるループ内（放電灯Ｌａのフィラメントの一端ｆ4 ）
には、予熱電流レベルを検出するために電流トランスＴ
2 が挿入してある。
【００４２】一方、高電位側のスイッチング素子Ｑ1 の
両端にはインダクタＬ3 と平滑用コンデンサＣ0 とダイ
オードＤ7 が直列接続され、ダイオードＤ7 を介して極
性が逆方向になるようにダイオードＤ5 が並列接続され
ている。また、低電位側のスイッチング素子Ｑ2 の両端
にはダイオードＤ7 を介して極性が逆方向になるように
ダイオードＤ6 が並列接続されており、コンデンサＣ0
とインダクタＬ3 とダイオードＤ5 ，Ｄ7 により降圧チ
ョッパ回路が構成されている。
両端にはインダクタＬ3 と平滑用コンデンサＣ0 とダイ
オードＤ7 が直列接続され、ダイオードＤ7 を介して極
性が逆方向になるようにダイオードＤ5 が並列接続され
ている。また、低電位側のスイッチング素子Ｑ2 の両端
にはダイオードＤ7 を介して極性が逆方向になるように
ダイオードＤ6 が並列接続されており、コンデンサＣ0
とインダクタＬ3 とダイオードＤ5 ，Ｄ7 により降圧チ
ョッパ回路が構成されている。
【００４３】スイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 をオン・オフ
制御する制御回路４は、実施形態１〜３と同様に、動作
周波数ｆを制御する周波数制御回路５と、スイッチング
素子Ｑ1 ，Ｑ2 を直接駆動するためのドライブ回路６、
電流トランスＴ2 より予熱電流レベルを検出して周波数
制御回路５へフィードバックする予熱電流検出回路７と
で構成される。
制御する制御回路４は、実施形態１〜３と同様に、動作
周波数ｆを制御する周波数制御回路５と、スイッチング
素子Ｑ1 ，Ｑ2 を直接駆動するためのドライブ回路６、
電流トランスＴ2 より予熱電流レベルを検出して周波数
制御回路５へフィードバックする予熱電流検出回路７と
で構成される。
【００４４】次に本実施形態において入力電流高調波を
低く抑える動作について説明する。まず、スイッチング
素子Ｑ1 がオン、スイッチング素子Ｑ2 がオフすると、
平滑コンデンサＣ0 からインダクタＬ3 →スイッチング
素子Ｑ1 →コンデンサＣ3→インダクタＬ1 →トランス
Ｔ1 の一次巻線ｎ1 →コンデンサＣ8 →ダイオードＤ6
→平滑コンデンサＣ0 の経路で共振電流が流れ、この共
振電流によりコンデンサＣ8 が充電されることによっ
て、コンデンサＣ8 の両端電圧Ｖｃ8 が上昇していく。
そして、全波整流器ＤＢの出力電圧（直流電圧）とコン
デンサＣ8 の両端電圧Ｖｃ8 との和の電圧が、平滑コン
デンサＣ0 からインバータ回路１”に供給される電圧を
越えた時点で、交流電源Ｖｓから全波整流器ＤＢ→スイ
ッチング素子Ｑ1 →コンデンサＣ3 →インダクタＬ1 →
トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →ダイオードＤ3 →全波整
流器ＤＢ→交流電源Ｖｓの経路でも共振電流が流れ、こ
れが全波整流器ＤＢからの入力電流となる。この入力電
流が流れる期間は電源電圧Ｖｓの大きさに略比例して変
化するので、入力電流が電源電圧Ｖｓに比例した正弦波
状となり、入力高調波が低く抑えられる（これを第１の
動作モードと呼ぶ。）。
低く抑える動作について説明する。まず、スイッチング
素子Ｑ1 がオン、スイッチング素子Ｑ2 がオフすると、
平滑コンデンサＣ0 からインダクタＬ3 →スイッチング
素子Ｑ1 →コンデンサＣ3→インダクタＬ1 →トランス
Ｔ1 の一次巻線ｎ1 →コンデンサＣ8 →ダイオードＤ6
→平滑コンデンサＣ0 の経路で共振電流が流れ、この共
振電流によりコンデンサＣ8 が充電されることによっ
て、コンデンサＣ8 の両端電圧Ｖｃ8 が上昇していく。
そして、全波整流器ＤＢの出力電圧（直流電圧）とコン
デンサＣ8 の両端電圧Ｖｃ8 との和の電圧が、平滑コン
デンサＣ0 からインバータ回路１”に供給される電圧を
越えた時点で、交流電源Ｖｓから全波整流器ＤＢ→スイ
ッチング素子Ｑ1 →コンデンサＣ3 →インダクタＬ1 →
トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →ダイオードＤ3 →全波整
流器ＤＢ→交流電源Ｖｓの経路でも共振電流が流れ、こ
れが全波整流器ＤＢからの入力電流となる。この入力電
流が流れる期間は電源電圧Ｖｓの大きさに略比例して変
化するので、入力電流が電源電圧Ｖｓに比例した正弦波
状となり、入力高調波が低く抑えられる（これを第１の
動作モードと呼ぶ。）。
【００４５】続いて、スイッチング素子Ｑ1 がオフ、ス
イッチング素子Ｑ2 がオンすると、まず、インダクタＬ
1 に蓄積されていたエネルギが放出されることにより、
インダクタＬ1 →トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →コンデ
ンサＣ8 →スイッチング素子Ｑ2 の寄生ダイオード→コ
ンデンサＣ3 →インダクタＬ1 の経路で電流が流れ、や
がてインダクタＬ1 の蓄積エネルギが放出されると、回
生電流によって充電された直流カット用のコンデンサＣ
3 を電源として、コンデンサＣ3 →スイッチング素子Ｑ
2 →コンデンサＣ8 →トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →イ
ンダクタＬ1 →コンデンサＣ3 の経路で電流が流れ、こ
の電流によりコンデンサＣ8 の両端電圧Ｖｃ8 が低下し
ていく（これを第２の動作モードと呼ぶ。）。
イッチング素子Ｑ2 がオンすると、まず、インダクタＬ
1 に蓄積されていたエネルギが放出されることにより、
インダクタＬ1 →トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →コンデ
ンサＣ8 →スイッチング素子Ｑ2 の寄生ダイオード→コ
ンデンサＣ3 →インダクタＬ1 の経路で電流が流れ、や
がてインダクタＬ1 の蓄積エネルギが放出されると、回
生電流によって充電された直流カット用のコンデンサＣ
3 を電源として、コンデンサＣ3 →スイッチング素子Ｑ
2 →コンデンサＣ8 →トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →イ
ンダクタＬ1 →コンデンサＣ3 の経路で電流が流れ、こ
の電流によりコンデンサＣ8 の両端電圧Ｖｃ8 が低下し
ていく（これを第２の動作モードと呼ぶ。）。
【００４６】さらに続いて、スイッチング素子Ｑ2 がオ
フ、スイッチング素子Ｑ1 がオンすると、インダクタＬ
1 に蓄積されていたエネルギが放出されることにより、
インダクタＬ1 →コンデンサＣ3 →スイッチング素子Ｑ
1 の寄生ダイオード→コンデンサＣ9 →コンデンサＣ8
→トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →インダクタＬ1 の経路
で電流が流れ、コンデンサＣ8 の両端電圧Ｖｃ8 が低下
し続ける。コンデンサＣ8 の電荷が完全に放電すると、
コンデンサＣ8 を介さずにダイオードＤ4 を介して電流
が流れ、やがてインダクタＬ1 の蓄積エネルギが放出さ
れると、上記第１の動作モードに戻る（これを第３の動
作モードと呼ぶ。）。このように第１〜第３の動作モー
ドを繰返すことにより、インバータ回路１”は入力電流
の高調波抑制動作を行うとともに高周波発振動作を行
い、トランスＴ 1 の２次巻線ｎ2 の両端から高周波電圧
を印加して放電灯Ｌａを点灯する。また、予熱共振回路
３”のインダクタＬ2 とコンデンサＣ4 の共振動作によ
って、インダクタＬ2 の補助巻線ｎ1 ，ｎ2 の両端に高
周波電圧が発生し、コンデンサを介して放電灯Ｌａのフ
ィラメントに予熱電流が供給されるのである。
フ、スイッチング素子Ｑ1 がオンすると、インダクタＬ
1 に蓄積されていたエネルギが放出されることにより、
インダクタＬ1 →コンデンサＣ3 →スイッチング素子Ｑ
1 の寄生ダイオード→コンデンサＣ9 →コンデンサＣ8
→トランスＴ1 の一次巻線ｎ1 →インダクタＬ1 の経路
で電流が流れ、コンデンサＣ8 の両端電圧Ｖｃ8 が低下
し続ける。コンデンサＣ8 の電荷が完全に放電すると、
コンデンサＣ8 を介さずにダイオードＤ4 を介して電流
が流れ、やがてインダクタＬ1 の蓄積エネルギが放出さ
れると、上記第１の動作モードに戻る（これを第３の動
作モードと呼ぶ。）。このように第１〜第３の動作モー
ドを繰返すことにより、インバータ回路１”は入力電流
の高調波抑制動作を行うとともに高周波発振動作を行
い、トランスＴ 1 の２次巻線ｎ2 の両端から高周波電圧
を印加して放電灯Ｌａを点灯する。また、予熱共振回路
３”のインダクタＬ2 とコンデンサＣ4 の共振動作によ
って、インダクタＬ2 の補助巻線ｎ1 ，ｎ2 の両端に高
周波電圧が発生し、コンデンサを介して放電灯Ｌａのフ
ィラメントに予熱電流が供給されるのである。
【００４７】次に降圧チョッパ回路の動作について説明
する。まず、スイッチング素子Ｑ2 がオンすると、交流
電源Ｖｓ→全波整流器ＤＢ→インダクタＬ3 →平滑コン
デンサＣ0 →スイッチング素子Ｑ2 →ダイオードＤ4→
ダイオードＤ3 →全波整流器ＤＢ→交流電源Ｖｓの経路
で平滑コンデンサＣ0が充電されるとともに、インダク
タＬ3 にエネルギが蓄積される。なお、コンデンサＣ9
の放電時には、コンデンサＣ9 →インダクタＬ3 →平滑
コンデンサＣ0→ダイオードＤ7 →スイッチング素子Ｑ
2 →コンデンサＣ9 の経路で平滑コンデンサＣ0 が充電
される。
する。まず、スイッチング素子Ｑ2 がオンすると、交流
電源Ｖｓ→全波整流器ＤＢ→インダクタＬ3 →平滑コン
デンサＣ0 →スイッチング素子Ｑ2 →ダイオードＤ4→
ダイオードＤ3 →全波整流器ＤＢ→交流電源Ｖｓの経路
で平滑コンデンサＣ0が充電されるとともに、インダク
タＬ3 にエネルギが蓄積される。なお、コンデンサＣ9
の放電時には、コンデンサＣ9 →インダクタＬ3 →平滑
コンデンサＣ0→ダイオードＤ7 →スイッチング素子Ｑ
2 →コンデンサＣ9 の経路で平滑コンデンサＣ0 が充電
される。
【００４８】続いてスイッチング素子Ｑ2 がオフする
と、インダクタＬ3 →平滑コンデンサＣ0 →ダイオード
Ｄ7 →スイッチング素子Ｑ2 の寄生ダイオード→インダ
クタＬ 3 の経路でインダクタＬ3 に蓄積されていたエネ
ルギが放出されて平滑コンデンサＣ0 が充電される。上
記動作を繰り返すことにより、降圧チョッパ回路の出力
電圧が平滑コンデンサＣ0 の両端に発生する。
と、インダクタＬ3 →平滑コンデンサＣ0 →ダイオード
Ｄ7 →スイッチング素子Ｑ2 の寄生ダイオード→インダ
クタＬ 3 の経路でインダクタＬ3 に蓄積されていたエネ
ルギが放出されて平滑コンデンサＣ0 が充電される。上
記動作を繰り返すことにより、降圧チョッパ回路の出力
電圧が平滑コンデンサＣ0 の両端に発生する。
【００４９】ここで本実施形態では、共振負荷回路２の
固有振動周波数ｆ1 と予熱共振回路３の固有振動周波数
ｆ2 とのインバータ回路１”（スイッチング素子Ｑ1 ，
Ｑ2）の動作周波数ｆに対する関係をｆ1 ＜ｆ＜ｆ2 と
している。つまり、共振負荷回路２の共振電流がインバ
ータ回路１”の高周波出力電圧に対して遅れ位相とな
り、予熱共振回路３の共振電流がインバータ回路１”の
高周波出力電圧に対して進み位相とすることにより、定
常時に放電灯Ｌａのフィラメントに流れる常時予熱電流
による電力ロスの低減と、進相電流と遅相電流の合成に
よるスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 を流れる電流の低減効
果とを得ている。
固有振動周波数ｆ1 と予熱共振回路３の固有振動周波数
ｆ2 とのインバータ回路１”（スイッチング素子Ｑ1 ，
Ｑ2）の動作周波数ｆに対する関係をｆ1 ＜ｆ＜ｆ2 と
している。つまり、共振負荷回路２の共振電流がインバ
ータ回路１”の高周波出力電圧に対して遅れ位相とな
り、予熱共振回路３の共振電流がインバータ回路１”の
高周波出力電圧に対して進み位相とすることにより、定
常時に放電灯Ｌａのフィラメントに流れる常時予熱電流
による電力ロスの低減と、進相電流と遅相電流の合成に
よるスイッチング素子Ｑ1 ，Ｑ2 を流れる電流の低減効
果とを得ている。
【００５０】次に本実施形態における予熱から始動及び
点灯に至るまでの制御動作について図１１〜図１３並び
に図１４のフローチャートを参照して説明する。図１１
は本実施形態における制御回路４の制御動作のタイムチ
ャートを示している。まず、時刻ｔ＝ｔ0 で交流電源Ｖ
ｓが投入されて制御回路４が動作を開始すると、周波数
制御回路５は、予熱共振回路３の共振周波数がインダク
タＬ2 及びコンデンサＣ4 のばらつきがほぼ中央値のと
きの固有振動周波数に略等しい第１の予熱周波数ｆph1
でインバータ回路１”の動作を開始させる。
点灯に至るまでの制御動作について図１１〜図１３並び
に図１４のフローチャートを参照して説明する。図１１
は本実施形態における制御回路４の制御動作のタイムチ
ャートを示している。まず、時刻ｔ＝ｔ0 で交流電源Ｖ
ｓが投入されて制御回路４が動作を開始すると、周波数
制御回路５は、予熱共振回路３の共振周波数がインダク
タＬ2 及びコンデンサＣ4 のばらつきがほぼ中央値のと
きの固有振動周波数に略等しい第１の予熱周波数ｆph1
でインバータ回路１”の動作を開始させる。
【００５１】そして、周波数制御回路５は、時刻ｔ＝ｔ
0 〜ｔ1 の期間に予熱電流検出回路７によって予熱電流
Ｉph1 を検出して所定レベルＩph0 との大小比較を行な
い、検出した予熱電流Ｉph1 が所定レベルＩph0 を越え
ている（Ｉph1 ＞Ｉph0 ）場合には、動作周波数ｆを第
１の予熱周波数ｆph1 に固定したまま所定時間（例え
ば、約１秒間）の予熱を行なう。
0 〜ｔ1 の期間に予熱電流検出回路７によって予熱電流
Ｉph1 を検出して所定レベルＩph0 との大小比較を行な
い、検出した予熱電流Ｉph1 が所定レベルＩph0 を越え
ている（Ｉph1 ＞Ｉph0 ）場合には、動作周波数ｆを第
１の予熱周波数ｆph1 に固定したまま所定時間（例え
ば、約１秒間）の予熱を行なう。
【００５２】一方、検出した予熱電流Ｉph1 が所定レベ
ルＩph0 を下回っている（Ｉph1 ＜Ｉph0 ）場合には、
周波数制御回路５がインバータ回路１”の動作周波数ｆ
を第１の予熱周波数ｆph1 から第２の予熱周波数ｆph2
に下げて共振条件を変更する（ｆph1 ＞ｆph2 ）。そし
て、インバータ回路１”を第２の予熱周波数ｆph2 で動
作させつつ予熱電流検出回路７によって予熱電流Ｉph2
を検出し、第１の予熱周波数ｆph1 で動作させたときの
予熱電流Ｉph1 との大小比較を繰り返して行ない、予熱
電流Ｉph2 が予熱電流Ｉph1 よりも高い（Ｉph2 ＞Ｉ
ph1 ）場合には、図１２に示すように更に動作周波数ｆ
を下げながら所定レベルＩph0 との大小比較を繰り返し
て行ない、検出した予熱電流Ｉph2 が所定レベルＩph0
を越える（Ｉph2 ＞Ｉph0 ）ときの第３の予熱周波数ｆ
ph3 にインバータ回路１”の動作周波数ｆを設定して所
定時間（例えば、約１秒間）の予熱を行なう。
ルＩph0 を下回っている（Ｉph1 ＜Ｉph0 ）場合には、
周波数制御回路５がインバータ回路１”の動作周波数ｆ
を第１の予熱周波数ｆph1 から第２の予熱周波数ｆph2
に下げて共振条件を変更する（ｆph1 ＞ｆph2 ）。そし
て、インバータ回路１”を第２の予熱周波数ｆph2 で動
作させつつ予熱電流検出回路７によって予熱電流Ｉph2
を検出し、第１の予熱周波数ｆph1 で動作させたときの
予熱電流Ｉph1 との大小比較を繰り返して行ない、予熱
電流Ｉph2 が予熱電流Ｉph1 よりも高い（Ｉph2 ＞Ｉ
ph1 ）場合には、図１２に示すように更に動作周波数ｆ
を下げながら所定レベルＩph0 との大小比較を繰り返し
て行ない、検出した予熱電流Ｉph2 が所定レベルＩph0
を越える（Ｉph2 ＞Ｉph0 ）ときの第３の予熱周波数ｆ
ph3 にインバータ回路１”の動作周波数ｆを設定して所
定時間（例えば、約１秒間）の予熱を行なう。
【００５３】一方、予熱電流Ｉph2 が予熱電流Ｉph1 よ
りも低い（Ｉph2 ＜Ｉph1 ）場合には、図１３に示すよ
うに逆に動作周波数ｆを上げながら所定レベルＩph0 と
の大小比較を繰り返して行ない、検出した予熱電流Ｉ
ph2 が所定レベルＩph0 を越える（Ｉph2 ＞Ｉph0 ）と
きの第３の予熱周波数ｆph3 にインバータ回路１”の動
作周波数ｆを設定して所定時間（例えば、約１秒間）の
予熱を行なう。
りも低い（Ｉph2 ＜Ｉph1 ）場合には、図１３に示すよ
うに逆に動作周波数ｆを上げながら所定レベルＩph0 と
の大小比較を繰り返して行ない、検出した予熱電流Ｉ
ph2 が所定レベルＩph0 を越える（Ｉph2 ＞Ｉph0 ）と
きの第３の予熱周波数ｆph3 にインバータ回路１”の動
作周波数ｆを設定して所定時間（例えば、約１秒間）の
予熱を行なう。
【００５４】而して周波数制御回路５は、時刻ｔ＝ｔ0
〜ｔ1 の期間（予熱期間）に予熱電流が所定レベルＩ
ph0 を越えるような第３の予熱周波数ｆph3 にインバー
タ回路１”の動作周波数ｆを設定し、所定の予熱期間
（図１１における時刻ｔ＝ｔ1 〜ｔ2 ）だけ放電灯Ｌａ
のフィラメントを予熱する。そして、周波数制御回路５
が、動作周波数ｆを第３の予熱周波数ｆph3 から始動に
必要な高電圧が得られる始動周波数ｆstにまで低下さ
せ、時刻ｔ＝ｔ2 〜ｔ3 の間（始動期間）だけ始動周波
数ｆstに固定する。その結果、放電灯Ｌａが始動した後
（時刻ｔ＝ｔ3 以降）は、周波数制御回路５が放電灯Ｌ
ａを定常点灯させるために始動周波数ｆstよりもさらに
低い周波数ｆCTでインバータ回路１”を動作させる。
〜ｔ1 の期間（予熱期間）に予熱電流が所定レベルＩ
ph0 を越えるような第３の予熱周波数ｆph3 にインバー
タ回路１”の動作周波数ｆを設定し、所定の予熱期間
（図１１における時刻ｔ＝ｔ1 〜ｔ2 ）だけ放電灯Ｌａ
のフィラメントを予熱する。そして、周波数制御回路５
が、動作周波数ｆを第３の予熱周波数ｆph3 から始動に
必要な高電圧が得られる始動周波数ｆstにまで低下さ
せ、時刻ｔ＝ｔ2 〜ｔ3 の間（始動期間）だけ始動周波
数ｆstに固定する。その結果、放電灯Ｌａが始動した後
（時刻ｔ＝ｔ3 以降）は、周波数制御回路５が放電灯Ｌ
ａを定常点灯させるために始動周波数ｆstよりもさらに
低い周波数ｆCTでインバータ回路１”を動作させる。
【００５５】上述のように本実施形態によれば、予熱共
振回路３を構成するインダクタＬ2やコンデンサＣ4 の
部品ばらつきによって共振特性にばらつきが生じた場合
であっても、予熱電流検出回路７により予熱電流のレベ
ルを検出しながら、周波数制御回路５にて放電灯Ｌａの
フィラメントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が
常に供給されるようにインバータ回路１”の動作周波数
ｆを制御するから、常に所定のレベル以上の予熱電流を
確保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動
に対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を低く抑える
ことができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素
子を使用することができてコストダウンが可能となる。
振回路３を構成するインダクタＬ2やコンデンサＣ4 の
部品ばらつきによって共振特性にばらつきが生じた場合
であっても、予熱電流検出回路７により予熱電流のレベ
ルを検出しながら、周波数制御回路５にて放電灯Ｌａの
フィラメントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が
常に供給されるようにインバータ回路１”の動作周波数
ｆを制御するから、常に所定のレベル以上の予熱電流を
確保する（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動
に対しても放電灯Ｌａの始動時の発振電圧を低く抑える
ことができる。その結果、従来例に比較して低耐量の素
子を使用することができてコストダウンが可能となる。
【００５６】なお、本実施形態においては、交流電源Ｖ
ｓを全波整流器ＤＢで全波整流した直流出力電圧と平滑
用のコンデンサＣ0 との間に、入力電流高調波低減効果
を得るために挿入されたコンデンサＣ8 があるため、全
波整流器ＤＢの直流出力電圧が昇圧する。放電灯Ｌａの
始動時の発振電圧と上記直流出力電圧の昇圧比は比例関
係にあり、発振電圧を高くする（始動時のインバータ回
路１”の動作周波数ｆを下げる）と直流出力電圧が高く
なるが、本実施形態では放電灯Ｌａの始動時における発
振電圧を低く抑えることができ、全波整流器ＤＢの直流
出力電圧の昇圧が従来より低く抑えることができるの
で、低耐圧の素子の使用が可能となってコストダウンが
図れるという利点がある。
ｓを全波整流器ＤＢで全波整流した直流出力電圧と平滑
用のコンデンサＣ0 との間に、入力電流高調波低減効果
を得るために挿入されたコンデンサＣ8 があるため、全
波整流器ＤＢの直流出力電圧が昇圧する。放電灯Ｌａの
始動時の発振電圧と上記直流出力電圧の昇圧比は比例関
係にあり、発振電圧を高くする（始動時のインバータ回
路１”の動作周波数ｆを下げる）と直流出力電圧が高く
なるが、本実施形態では放電灯Ｌａの始動時における発
振電圧を低く抑えることができ、全波整流器ＤＢの直流
出力電圧の昇圧が従来より低く抑えることができるの
で、低耐圧の素子の使用が可能となってコストダウンが
図れるという利点がある。
【００５７】
【発明の効果】請求項１の発明は、交流電源を整流平滑
して得られる直流電源と、高周波でオン・オフされる１
乃至複数のスイッチング素子を具備して前記直流電源の
直流電圧を高周波電圧に変換するインバータ回路と、放
電灯を有し前記インバータ回路より印加される高周波電
圧に対して遅れ位相となる電流が流れる共振負荷回路
と、前記インバータ回路より印加される高周波電圧に対
して進み位相となる電流が流れ放電灯のフィラメントに
予熱電流を供給する予熱共振回路と、前記放電灯のフィ
ラメントに流れる予熱電流レベルを検出する予熱電流検
出回路と、前記スイッチング素子をオン・オフさせてイ
ンバータ回路の動作周波数を制御する制御回路とを備
え、該制御回路は、放電灯始動時の先行予熱期間に前記
予熱電流検出回路で検出された予熱電流レベルが所定の
レベル以上となる動作周波数にて所定の時間だけ予熱を
行なうように前記インバータ回路の動作周波数を制御し
て成るので、予熱共振回路を構成するインダクタやコン
デンサなどの部品ばらつきによって共振特性にばらつき
が生じた場合であっても、予熱電流検出回路により予熱
電流のレベルを検出しながら、制御回路にて放電灯のフ
ィラメントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が常
に供給されるようにインバータ回路の動作周波数を制御
するから、常に所定のレベル以上の予熱電流を確保する
（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に対して
も放電灯の始動時の発振電圧を低く抑えることができ、
その結果、従来例に比較して低耐量の素子を使用するこ
とができてコストダウンが可能となるという効果があ
る。
して得られる直流電源と、高周波でオン・オフされる１
乃至複数のスイッチング素子を具備して前記直流電源の
直流電圧を高周波電圧に変換するインバータ回路と、放
電灯を有し前記インバータ回路より印加される高周波電
圧に対して遅れ位相となる電流が流れる共振負荷回路
と、前記インバータ回路より印加される高周波電圧に対
して進み位相となる電流が流れ放電灯のフィラメントに
予熱電流を供給する予熱共振回路と、前記放電灯のフィ
ラメントに流れる予熱電流レベルを検出する予熱電流検
出回路と、前記スイッチング素子をオン・オフさせてイ
ンバータ回路の動作周波数を制御する制御回路とを備
え、該制御回路は、放電灯始動時の先行予熱期間に前記
予熱電流検出回路で検出された予熱電流レベルが所定の
レベル以上となる動作周波数にて所定の時間だけ予熱を
行なうように前記インバータ回路の動作周波数を制御し
て成るので、予熱共振回路を構成するインダクタやコン
デンサなどの部品ばらつきによって共振特性にばらつき
が生じた場合であっても、予熱電流検出回路により予熱
電流のレベルを検出しながら、制御回路にて放電灯のフ
ィラメントを予熱するのに充分なレベルの予熱電流が常
に供給されるようにインバータ回路の動作周波数を制御
するから、常に所定のレベル以上の予熱電流を確保する
（流す）ことができ、部品ばらつきや低温始動に対して
も放電灯の始動時の発振電圧を低く抑えることができ、
その結果、従来例に比較して低耐量の素子を使用するこ
とができてコストダウンが可能となるという効果があ
る。
【００５８】請求項２の発明は、前記制御回路が、前記
予熱共振回路の共振周波数がばらつきにより最も高くな
る周波数よりも高い第１の予熱周波数に動作周波数を設
定してインバータ回路の動作を開始させ、前記予熱電流
検出回路により検出される予熱電流レベルが前記所定レ
ベルを越える第２の予熱周波数まで前記インバータ回路
の動作周波数を変化させ、越えた時点でインバータ回路
の動作周波数を第２の予熱周波数に固定して前記所定時
間だけ予熱を行なうように制御するので、常に所定のレ
ベル以上の予熱電流を確保する（流す）ことができ、部
品ばらつきや低温始動に対しても放電灯の始動時の発振
電圧を低く抑えることができ、その結果、従来例に比較
して低耐量の素子を使用することができてコストダウン
が可能となるという効果がある。
予熱共振回路の共振周波数がばらつきにより最も高くな
る周波数よりも高い第１の予熱周波数に動作周波数を設
定してインバータ回路の動作を開始させ、前記予熱電流
検出回路により検出される予熱電流レベルが前記所定レ
ベルを越える第２の予熱周波数まで前記インバータ回路
の動作周波数を変化させ、越えた時点でインバータ回路
の動作周波数を第２の予熱周波数に固定して前記所定時
間だけ予熱を行なうように制御するので、常に所定のレ
ベル以上の予熱電流を確保する（流す）ことができ、部
品ばらつきや低温始動に対しても放電灯の始動時の発振
電圧を低く抑えることができ、その結果、従来例に比較
して低耐量の素子を使用することができてコストダウン
が可能となるという効果がある。
【００５９】請求項３の発明は、前記制御回路が、前記
予熱共振回路の共振周波数がばらつきにより最も低くな
る周波数よりも低い第１の予熱周波数に動作周波数を設
定してインバータ回路の動作を開始させ、前記予熱電流
検出回路により検出される予熱電流レベルが前記所定レ
ベルを越える第２の予熱周波数まで前記インバータ回路
の動作周波数を変化させ、越えた時点でインバータ回路
の動作周波数を第２の予熱周波数に固定して前記所定時
間だけ予熱を行なうよう制御するので、常に所定のレベ
ル以上の予熱電流を確保する（流す）ことができ、部品
ばらつきや低温始動に対しても放電灯の始動時の発振電
圧を低く抑えることができ、その結果、従来例に比較し
て低耐量の素子を使用することができてコストダウンが
可能となるという効果がある。
予熱共振回路の共振周波数がばらつきにより最も低くな
る周波数よりも低い第１の予熱周波数に動作周波数を設
定してインバータ回路の動作を開始させ、前記予熱電流
検出回路により検出される予熱電流レベルが前記所定レ
ベルを越える第２の予熱周波数まで前記インバータ回路
の動作周波数を変化させ、越えた時点でインバータ回路
の動作周波数を第２の予熱周波数に固定して前記所定時
間だけ予熱を行なうよう制御するので、常に所定のレベ
ル以上の予熱電流を確保する（流す）ことができ、部品
ばらつきや低温始動に対しても放電灯の始動時の発振電
圧を低く抑えることができ、その結果、従来例に比較し
て低耐量の素子を使用することができてコストダウンが
可能となるという効果がある。
【００６０】請求項４の発明は、前記制御回路が、前記
予熱共振回路の共振周波数のばらつきの中央値に略等し
い第１の予熱周波数に動作周波数を設定してインバータ
回路の動作を開始させ、第１の予熱周波数よりも高い又
は低い第２の予熱周波数に前記インバータ回路の動作周
波数を設定するとともに前記予熱電流検出回路にて検出
される予熱電流レベルが第１の予熱周波数での動作時の
予熱電流レベルよりも高い場合には第１の予熱周波数か
ら第２の予熱周波数への変化方向と同一方向に前記イン
バータ回路の動作周波数を変化させ、前記予熱電流検出
回路にて検出される予熱電流レベルが第１の予熱周波数
での動作時の予熱電流レベルよりも低い場合には第１の
予熱周波数から第２の予熱周波数への変化方向と逆方向
に前記インバータ回路の動作周波数を変化させるように
制御し、前記検出される予熱電流レベルが前記所定レベ
ルを越えるまで動作周波数を変化させ、越えた時点でイ
ンバータ回路の動作周波数を固定して前記所定時間だけ
予熱を行なうよう制御するので、常に所定のレベル以上
の予熱電流を確保する（流す）ことができ、部品ばらつ
きや低温始動に対しても放電灯の始動時の発振電圧を低
く抑えることができ、その結果、従来例に比較して低耐
量の素子を使用することができてコストダウンが可能と
なるという効果がある。
予熱共振回路の共振周波数のばらつきの中央値に略等し
い第１の予熱周波数に動作周波数を設定してインバータ
回路の動作を開始させ、第１の予熱周波数よりも高い又
は低い第２の予熱周波数に前記インバータ回路の動作周
波数を設定するとともに前記予熱電流検出回路にて検出
される予熱電流レベルが第１の予熱周波数での動作時の
予熱電流レベルよりも高い場合には第１の予熱周波数か
ら第２の予熱周波数への変化方向と同一方向に前記イン
バータ回路の動作周波数を変化させ、前記予熱電流検出
回路にて検出される予熱電流レベルが第１の予熱周波数
での動作時の予熱電流レベルよりも低い場合には第１の
予熱周波数から第２の予熱周波数への変化方向と逆方向
に前記インバータ回路の動作周波数を変化させるように
制御し、前記検出される予熱電流レベルが前記所定レベ
ルを越えるまで動作周波数を変化させ、越えた時点でイ
ンバータ回路の動作周波数を固定して前記所定時間だけ
予熱を行なうよう制御するので、常に所定のレベル以上
の予熱電流を確保する（流す）ことができ、部品ばらつ
きや低温始動に対しても放電灯の始動時の発振電圧を低
く抑えることができ、その結果、従来例に比較して低耐
量の素子を使用することができてコストダウンが可能と
なるという効果がある。
【００６１】請求項５の発明は、前記インバータ回路が
前記直流電源の出力端間に接続されて交互にオン・オフ
される一対のスイッチング素子を具備して成り、該スイ
ッチング素子の一方に前記共振負荷回路及び予熱共振回
路を並列に接続して成るので、スイッチング素子におけ
るスイッチング損失が小さくでき、低電流耐量の素子の
使用が可能となって装置の小型化並びにコストダウンが
実現できるという効果がある。
前記直流電源の出力端間に接続されて交互にオン・オフ
される一対のスイッチング素子を具備して成り、該スイ
ッチング素子の一方に前記共振負荷回路及び予熱共振回
路を並列に接続して成るので、スイッチング素子におけ
るスイッチング損失が小さくでき、低電流耐量の素子の
使用が可能となって装置の小型化並びにコストダウンが
実現できるという効果がある。
【００６２】請求項６の発明は、前記インバータ回路
が、平滑コンデンサの直列回路と、ダイオードが逆並列
に接続されて交互にオン・オフされる一対のスイッチン
グ素子の直列回路とが互いに並列に前記直流電源の出力
端間に接続されて成るので、定常点灯時における予熱電
流を抑えて放電灯のフィラメントでの電力損失を低減す
ることができるという効果がある。
が、平滑コンデンサの直列回路と、ダイオードが逆並列
に接続されて交互にオン・オフされる一対のスイッチン
グ素子の直列回路とが互いに並列に前記直流電源の出力
端間に接続されて成るので、定常点灯時における予熱電
流を抑えて放電灯のフィラメントでの電力損失を低減す
ることができるという効果がある。
【００６３】請求項７の発明は、前記インバータ回路
が、前記直流電源の出力端間に一対のスイッチング素子
を直列接続し、低電位側の前記スイッチング素子と前記
直流電源の出力端との間に第１及び第２のダイオードの
直列回路を挿入し、該第１及び第２のダイオードの直列
回路の接続点と前記スイッチング素子の接続点との間に
前記予熱共振回路及び共振負荷回路を接続するとともに
スイッチング素子側に接続された第２のダイオードの両
端にコンデンサを接続して成るので、第２のダイオード
の両端に接続されたコンデンサで直流電源からの直流入
力電圧を昇圧することによって、入力電流高調波を低く
抑えることができるという効果がある。
が、前記直流電源の出力端間に一対のスイッチング素子
を直列接続し、低電位側の前記スイッチング素子と前記
直流電源の出力端との間に第１及び第２のダイオードの
直列回路を挿入し、該第１及び第２のダイオードの直列
回路の接続点と前記スイッチング素子の接続点との間に
前記予熱共振回路及び共振負荷回路を接続するとともに
スイッチング素子側に接続された第２のダイオードの両
端にコンデンサを接続して成るので、第２のダイオード
の両端に接続されたコンデンサで直流電源からの直流入
力電圧を昇圧することによって、入力電流高調波を低く
抑えることができるという効果がある。
【図１】実施形態１を示す回路ブロック図である。
【図２】同上の動作を説明するためのタイムチャートで
ある。
ある。
【図３】同上における共振負荷回路及び予熱共振回路の
共振特性を示す図である。
共振特性を示す図である。
【図４】同上における共振負荷回路及び予熱共振回路の
共振特性を示す図である。
共振特性を示す図である。
【図５】実施形態２を示す回路ブロック図である。
【図６】実施形態３を示す回路ブロック図である。
【図７】同上の動作を説明するためのタイムチャートで
ある。
ある。
【図８】同上における共振負荷回路及び予熱共振回路の
共振特性を示す図である。
共振特性を示す図である。
【図９】同上における共振負荷回路及び予熱共振回路の
共振特性を示す図である。
共振特性を示す図である。
【図１０】実施形態４を示す回路ブロック図である。
【図１１】同上の動作を説明するためのタイムチャート
である。
である。
【図１２】同上における共振負荷回路及び予熱共振回路
の共振特性を示す図である。
の共振特性を示す図である。
【図１３】同上における共振負荷回路及び予熱共振回路
の共振特性を示す図である。
の共振特性を示す図である。
【図１４】同上の動作を説明するためのフローチャート
である。
である。
【図１５】従来例を示す回路ブロック図である。
【図１６】同上における共振負荷回路及び予熱共振回路
の共振特性を示す図である。
の共振特性を示す図である。
１ インバータ回路 ２ 共振負荷回路 ３ 予熱共振回路 ４ 制御回路 ５ 周波数制御回路 ６ ドライブ回路 ７ 予熱電流検出回路 Ｖｓ 交流電源 ＤＢ 全波整流器
Claims (7)
- 【請求項１】 交流電源を整流平滑して得られる直流電
源と、高周波でオン・オフされる１乃至複数のスイッチ
ング素子を具備して前記直流電源の直流電圧を高周波電
圧に変換するインバータ回路と、放電灯を有し前記イン
バータ回路より印加される高周波電圧に対して遅れ位相
となる電流が流れる共振負荷回路と、前記インバータ回
路より印加される高周波電圧に対して進み位相となる電
流が流れ放電灯のフィラメントに予熱電流を供給する予
熱共振回路と、前記放電灯のフィラメントに流れる予熱
電流レベルを検出する予熱電流検出回路と、前記スイッ
チング素子をオン・オフさせてインバータ回路の動作周
波数を制御する制御回路とを備え、該制御回路は、放電
灯始動時の先行予熱期間に前記予熱電流検出回路で検出
された予熱電流レベルが所定のレベル以上となる動作周
波数にて所定の時間だけ予熱を行なうように前記インバ
ータ回路の動作周波数を制御して成ることを特徴とする
放電灯点灯装置。 - 【請求項２】 前記制御回路は、前記予熱共振回路の共
振周波数がばらつきにより最も高くなる周波数よりも高
い第１の予熱周波数に動作周波数を設定してインバータ
回路の動作を開始させ、前記予熱電流検出回路により検
出される予熱電流レベルが前記所定レベルを越える第２
の予熱周波数まで前記インバータ回路の動作周波数を変
化させ、越えた時点でインバータ回路の動作周波数を第
２の予熱周波数に固定して前記所定時間だけ予熱を行な
うように制御することを特徴とする請求項１記載の放電
灯点灯装置。 - 【請求項３】 前記制御回路は、前記予熱共振回路の共
振周波数がばらつきにより最も低くなる周波数よりも低
い第１の予熱周波数に動作周波数を設定してインバータ
回路の動作を開始させ、前記予熱電流検出回路により検
出される予熱電流レベルが前記所定レベルを越える第２
の予熱周波数まで前記インバータ回路の動作周波数を変
化させ、越えた時点でインバータ回路の動作周波数を第
２の予熱周波数に固定して前記所定時間だけ予熱を行な
うよう制御することを特徴とする請求項１記載の放電灯
点灯装置。 - 【請求項４】 前記制御回路は、前記予熱共振回路の共
振周波数のばらつきの中央値に略等しい第１の予熱周波
数に動作周波数を設定してインバータ回路の動作を開始
させ、第１の予熱周波数よりも高い又は低い第２の予熱
周波数に前記インバータ回路の動作周波数を設定すると
ともに前記予熱電流検出回路にて検出される予熱電流レ
ベルが第１の予熱周波数での動作時の予熱電流レベルよ
りも高い場合には第１の予熱周波数から第２の予熱周波
数への変化方向と同一方向に前記インバータ回路の動作
周波数を変化させ、前記予熱電流検出回路にて検出され
る予熱電流レベルが第１の予熱周波数での動作時の予熱
電流レベルよりも低い場合には第１の予熱周波数から第
２の予熱周波数への変化方向と逆方向に前記インバータ
回路の動作周波数を変化させるように制御し、前記検出
される予熱電流レベルが前記所定レベルを越えるまで動
作周波数を変化させ、越えた時点でインバータ回路の動
作周波数を固定して前記所定時間だけ予熱を行なうよう
制御することを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装
置。 - 【請求項５】 前記インバータ回路は前記直流電源の出
力端間に接続されて交互にオン・オフされる一対のスイ
ッチング素子を具備して成り、該スイッチング素子の一
方に前記共振負荷回路及び予熱共振回路を並列に接続し
て成ることを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装
置。 - 【請求項６】 前記インバータ回路は、平滑コンデンサ
の直列回路と、ダイオードが逆並列に接続されて交互に
オン・オフされる一対のスイッチング素子の直列回路と
が互いに並列に前記直流電源の出力端間に接続されて成
ることを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項７】 前記インバータ回路は、前記直流電源の
出力端間に一対のスイッチング素子を直列接続し、低電
位側の前記スイッチング素子と前記直流電源の出力端と
の間に第１及び第２のダイオードの直列回路を挿入し、
該第１及び第２のダイオードの直列回路の接続点と前記
スイッチング素子の接続点との間に前記予熱共振回路及
び共振負荷回路を接続するとともにスイッチング素子側
に接続された第２のダイオードの両端にコンデンサを接
続して成ることを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29472897A JP3757577B2 (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | 放電灯点灯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29472897A JP3757577B2 (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | 放電灯点灯装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11135280A true JPH11135280A (ja) | 1999-05-21 |
| JP3757577B2 JP3757577B2 (ja) | 2006-03-22 |
Family
ID=17811548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29472897A Expired - Fee Related JP3757577B2 (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | 放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3757577B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007149409A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Matsushita Electric Works Ltd | 放電灯点灯装置、照明器具および照明システム |
| WO2008014803A1 (de) * | 2006-07-31 | 2008-02-07 | Osram Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Verwendung eines elektronischen vorschaltgeräts, verfahren zur ansteuerung eines elektronischen vorschaltgeräts und dali-steuergerät |
-
1997
- 1997-10-28 JP JP29472897A patent/JP3757577B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007149409A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Matsushita Electric Works Ltd | 放電灯点灯装置、照明器具および照明システム |
| WO2008014803A1 (de) * | 2006-07-31 | 2008-02-07 | Osram Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Verwendung eines elektronischen vorschaltgeräts, verfahren zur ansteuerung eines elektronischen vorschaltgeräts und dali-steuergerät |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3757577B2 (ja) | 2006-03-22 |
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