JPH1113699A - ポンプ - Google Patents
ポンプInfo
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- JPH1113699A JPH1113699A JP16406897A JP16406897A JPH1113699A JP H1113699 A JPH1113699 A JP H1113699A JP 16406897 A JP16406897 A JP 16406897A JP 16406897 A JP16406897 A JP 16406897A JP H1113699 A JPH1113699 A JP H1113699A
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- diffuser
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- diffuser blades
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- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 abstract 2
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 2
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来、ボイラ給水ポンプにおけるディフュー
ザー羽根に対する振動数の管理は特に行われておらず、
ディフューザー羽根の折損事故などに繋がる場合があ
る。 【解決手段】 インペラの外周にディフューザー羽根１
を備えたポンプにおけるディフューザー羽根１の枚数と
インペラの羽根３の枚数との差を１枚または３枚以上に
するとともに、ディフューザー羽根１の枚数を４の倍数
以外にする。
ザー羽根に対する振動数の管理は特に行われておらず、
ディフューザー羽根の折損事故などに繋がる場合があ
る。 【解決手段】 インペラの外周にディフューザー羽根１
を備えたポンプにおけるディフューザー羽根１の枚数と
インペラの羽根３の枚数との差を１枚または３枚以上に
するとともに、ディフューザー羽根１の枚数を４の倍数
以外にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ボイラ給水などに
適用されるポンプに関するものである。
適用されるポンプに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ボイラ給水ポンプなどにおけるデ
ィフューザー羽根の枚数は、概ね性能上の観点からのみ
決められている。強度上の観点からは、励振力が過大に
なる励振周波数（インペラの羽根枚数×回転数）とディ
フューザー羽根の固有振動数とを一致させないことが重
要であるが、負荷運転中におけるディフューザー羽根の
固有振動数は多種、多様で、ボイラ給水ポンプの総ての
負荷に対して固有振動数を計測することは費用が嵩むた
めに実際には殆ど不可能である。
ィフューザー羽根の枚数は、概ね性能上の観点からのみ
決められている。強度上の観点からは、励振力が過大に
なる励振周波数（インペラの羽根枚数×回転数）とディ
フューザー羽根の固有振動数とを一致させないことが重
要であるが、負荷運転中におけるディフューザー羽根の
固有振動数は多種、多様で、ボイラ給水ポンプの総ての
負荷に対して固有振動数を計測することは費用が嵩むた
めに実際には殆ど不可能である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のように、ボイラ
給水ポンプなどにおけるディフューザー羽根に対する振
動数の管理は強度上の観点から重要であるが、費用が嵩
むために実際には特に行われておらず、ディフューザー
羽根の折損事故などに繋がる場合がある。
給水ポンプなどにおけるディフューザー羽根に対する振
動数の管理は強度上の観点から重要であるが、費用が嵩
むために実際には特に行われておらず、ディフューザー
羽根の折損事故などに繋がる場合がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明に係るポンプは上
記課題の解決を目的にしており、インペラの外周にディ
フューザー羽根を備えたポンプにおける上記ディフュー
ザー羽根の枚数と上記インペラの羽根の枚数との差を１
枚または３枚以上にするとともに、上記ディフューザー
羽根の枚数を４の倍数以外にしている。
記課題の解決を目的にしており、インペラの外周にディ
フューザー羽根を備えたポンプにおける上記ディフュー
ザー羽根の枚数と上記インペラの羽根の枚数との差を１
枚または３枚以上にするとともに、上記ディフューザー
羽根の枚数を４の倍数以外にしている。
【０００５】また、本発明に係るポンプは、インペラの
外周にディフューザー羽根を備えたポンプにおける上記
ディフューザー羽根と上記インペラの羽根との組み合わ
せ枚数をそれぞれ１０枚と９枚、または９枚と８枚、ま
たは７枚と６枚または６枚と５枚にしている。
外周にディフューザー羽根を備えたポンプにおける上記
ディフューザー羽根と上記インペラの羽根との組み合わ
せ枚数をそれぞれ１０枚と９枚、または９枚と８枚、ま
たは７枚と６枚または６枚と５枚にしている。
【０００６】また、本発明に係るポンプは、インペラの
外周にディフューザー羽根を備えたポンプにおける上記
ディフューザー羽根と上記インペラの羽根との組み合わ
せ枚数をそれぞれ７枚と６枚、または６枚と５枚にして
いる。
外周にディフューザー羽根を備えたポンプにおける上記
ディフューザー羽根と上記インペラの羽根との組み合わ
せ枚数をそれぞれ７枚と６枚、または６枚と５枚にして
いる。
【０００７】ポンプにおいてはインペラの外周にディフ
ューザー羽根がディスクに離散して装着されている。こ
のようなディフューザーの構造では、次式の条件を満た
す場合にのみディフューザー羽根の共振応答が大きくな
る。
ューザー羽根がディスクに離散して装着されている。こ
のようなディフューザーの構造では、次式の条件を満た
す場合にのみディフューザー羽根の共振応答が大きくな
る。
【０００８】 Ｈ±ＮD ＝λ・ＮB ………………………………………………（１） ただし、Ｈは励振力周波数（インペラの羽根の枚数）、
ＮD は振動モードの節直径数、ＮB はディフューザー羽
根の枚数、λは自然数である。
ＮD は振動モードの節直径数、ＮB はディフューザー羽
根の枚数、λは自然数である。
【０００９】通常、節直径数が増す程、固有振動数は高
くなるが、０節モードはディスクの伸縮を伴い、また１
節モードはディスクを取付ける回転軸の弾性変形を伴
い、２節モードよりも振動数が高くなる。従って、２節
モードの振動数が最低になる場合が多い。固有振動数が
最低であることは、固有振動数の自乗に比例する等価剛
性も最低になり、同一の外力が作用した場合の振動応答
が最大になる。即ち、２節モードの共振応答を減少させ
る必要がある。式（１）において、ＮD ＝２とすると Ｈ−λ・ＮB ＝±２………………………………………………（２） 上式の関係を満たす場合にのみ共振応答が大きくなる。
ここで、インペラの枚数は６〜１０枚（Ｈ≒６〜１０）
であることを考慮すると、λ＝０は除外することがで
き、λ＝１が強度上で重要になる。
くなるが、０節モードはディスクの伸縮を伴い、また１
節モードはディスクを取付ける回転軸の弾性変形を伴
い、２節モードよりも振動数が高くなる。従って、２節
モードの振動数が最低になる場合が多い。固有振動数が
最低であることは、固有振動数の自乗に比例する等価剛
性も最低になり、同一の外力が作用した場合の振動応答
が最大になる。即ち、２節モードの共振応答を減少させ
る必要がある。式（１）において、ＮD ＝２とすると Ｈ−λ・ＮB ＝±２………………………………………………（２） 上式の関係を満たす場合にのみ共振応答が大きくなる。
ここで、インペラの枚数は６〜１０枚（Ｈ≒６〜１０）
であることを考慮すると、λ＝０は除外することがで
き、λ＝１が強度上で重要になる。
【００１０】 Ｈ−ＮB ＝±２……………………………………………………（３） 結局、インペラの羽根の枚数Ｈとディフューザー羽根の
枚数ＮB との差が２の場合にディフューザー羽根の振動
に対する強度が問題になるため、インペラの羽根とディ
フューザー羽根との枚数の差を２以外にすることによっ
てディフューザー羽根の振動応答を大幅に減少させるこ
とができる。また、ディフューザー羽根の枚数が４（或
いは４の倍数）の場合に剛性の弱い個所が等ピッチで４
個所でき、円板は２節モードで振れ易い。従って、ディ
フューザー羽根の枚数は４の倍数を避けることが好まし
い。
枚数ＮB との差が２の場合にディフューザー羽根の振動
に対する強度が問題になるため、インペラの羽根とディ
フューザー羽根との枚数の差を２以外にすることによっ
てディフューザー羽根の振動応答を大幅に減少させるこ
とができる。また、ディフューザー羽根の枚数が４（或
いは４の倍数）の場合に剛性の弱い個所が等ピッチで４
個所でき、円板は２節モードで振れ易い。従って、ディ
フューザー羽根の枚数は４の倍数を避けることが好まし
い。
【００１１】このように、本ポンプにおいてはディフュ
ーザー羽根の枚数と回転するインペラの羽根の枚数との
差を２以外にすることにより、振動数が最低で振動に対
する強度が最も厳しくなるディフューザー羽根の２節モ
ードの共振応答を「理論上は零」にすることができる。
さらに、ディフューザー羽根の枚数が４の倍数を避ける
ことにより、２節モードの振動応答を低減させることが
できる。
ーザー羽根の枚数と回転するインペラの羽根の枚数との
差を２以外にすることにより、振動数が最低で振動に対
する強度が最も厳しくなるディフューザー羽根の２節モ
ードの共振応答を「理論上は零」にすることができる。
さらに、ディフューザー羽根の枚数が４の倍数を避ける
ことにより、２節モードの振動応答を低減させることが
できる。
【００１２】また、ディフューザー羽根の枚数がインペ
ラの羽根の枚数と等しい場合には全インペラの羽根が同
時にディフューザー羽根を通過して通過音が大きくなる
点、作動流体が液体で密度が大きい場合には強度上の理
由で羽根を厚くする必要があって枚数は多くできない
点、羽根の枚数が多いと表面積が増え摩擦損失が増して
性能上で好ましくない点などの制約がある。また、ディ
フューザーはインペラよりも半径が大きいため、ディフ
ューザー羽根はインペラの羽根よりも枚数を多くするこ
とが通路面積上の理由で好ましい。従って、ディフュー
ザー羽根とインペラの羽根との枚数の組み合わせは、通
常のインペラの羽根の枚数が６〜１０枚であることを考
慮すると、好ましいディフューザー羽根／インペラの羽
根：１０／９，９／８，６／５，７／６の４種類で、製
作コストの面も考慮すると羽根枚数の少ないディフュー
ザー羽根６枚：インペラの羽根５枚ならびにディフュー
ザー羽根７枚：インペラの羽根６枚の組み合わせが最適
である。
ラの羽根の枚数と等しい場合には全インペラの羽根が同
時にディフューザー羽根を通過して通過音が大きくなる
点、作動流体が液体で密度が大きい場合には強度上の理
由で羽根を厚くする必要があって枚数は多くできない
点、羽根の枚数が多いと表面積が増え摩擦損失が増して
性能上で好ましくない点などの制約がある。また、ディ
フューザーはインペラよりも半径が大きいため、ディフ
ューザー羽根はインペラの羽根よりも枚数を多くするこ
とが通路面積上の理由で好ましい。従って、ディフュー
ザー羽根とインペラの羽根との枚数の組み合わせは、通
常のインペラの羽根の枚数が６〜１０枚であることを考
慮すると、好ましいディフューザー羽根／インペラの羽
根：１０／９，９／８，６／５，７／６の４種類で、製
作コストの面も考慮すると羽根枚数の少ないディフュー
ザー羽根６枚：インペラの羽根５枚ならびにディフュー
ザー羽根７枚：インペラの羽根６枚の組み合わせが最適
である。
【００１３】このように本発明に係るポンプにおいて
は、ディフューザー羽根の枚数とインペラの羽根の枚数
との差を２以外にすることにより、振動に対する強度的
に最も厳しい２節直径モードの共振応答を「理論上は
零」にすることができ、さらにディフューザー羽根の枚
数が４の倍数を避けることにより、２節モードの振動応
答を低減させることができる。
は、ディフューザー羽根の枚数とインペラの羽根の枚数
との差を２以外にすることにより、振動に対する強度的
に最も厳しい２節直径モードの共振応答を「理論上は
零」にすることができ、さらにディフューザー羽根の枚
数が４の倍数を避けることにより、２節モードの振動応
答を低減させることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１乃至図４は本発明の実施の一
形態に係るボイラ給水ポンプの説明図である。図におい
て、本実施の形態に係るボイラ給水ポンプはボイラ給水
などに使用されるもので、図における符号１はディフュ
ーザー羽根、２はディフューザーのディスク、３はイン
ペラの羽根、４はボイラ給水ポンプの回転軸である。
形態に係るボイラ給水ポンプの説明図である。図におい
て、本実施の形態に係るボイラ給水ポンプはボイラ給水
などに使用されるもので、図における符号１はディフュ
ーザー羽根、２はディフューザーのディスク、３はイン
ペラの羽根、４はボイラ給水ポンプの回転軸である。
【００１５】ボイラ給水ポンプにおけるディフューザー
羽根の枚数は、性能上の観点とは別に強度上の観点から
は、励振力が過大になる励振周波数（インペラの羽根枚
数×回転数）とディフューザー羽根の固有振動数とを一
致させないことが重要である。このため、本ボイラ給水
ポンプにおいてはディフューザー羽根１の枚数とインペ
ラの羽根３の枚数との差を２以外とし、さらにディフュ
ーザー羽根１の枚数を４の倍数以外にしている。ディフ
ューザー羽根１の枚数とインペラの羽根３の枚数とが等
しい場合は、全インペラの羽根３が同時にディフューザ
ー羽根１を通過するために通過音が大きくなる点、また
作動流体が液体で密度が大きい場合には強度上の理由か
らインペラの羽根３を厚くする必要があるためにインペ
ラの羽根３の枚数は多くできない点、ディフューザー羽
根１の枚数が多いと表面積が増え摩擦損失が増して性能
上で好ましくない点などの制約がある。また、ディフュ
ーザーはインペラよりも半径が大きいため、インペラの
羽根３よりもディフューザー羽根１の枚数を多くするこ
とは通路面積上の理由から好ましい。
羽根の枚数は、性能上の観点とは別に強度上の観点から
は、励振力が過大になる励振周波数（インペラの羽根枚
数×回転数）とディフューザー羽根の固有振動数とを一
致させないことが重要である。このため、本ボイラ給水
ポンプにおいてはディフューザー羽根１の枚数とインペ
ラの羽根３の枚数との差を２以外とし、さらにディフュ
ーザー羽根１の枚数を４の倍数以外にしている。ディフ
ューザー羽根１の枚数とインペラの羽根３の枚数とが等
しい場合は、全インペラの羽根３が同時にディフューザ
ー羽根１を通過するために通過音が大きくなる点、また
作動流体が液体で密度が大きい場合には強度上の理由か
らインペラの羽根３を厚くする必要があるためにインペ
ラの羽根３の枚数は多くできない点、ディフューザー羽
根１の枚数が多いと表面積が増え摩擦損失が増して性能
上で好ましくない点などの制約がある。また、ディフュ
ーザーはインペラよりも半径が大きいため、インペラの
羽根３よりもディフューザー羽根１の枚数を多くするこ
とは通路面積上の理由から好ましい。
【００１６】従って、ディフューザー羽根１とインペラ
の羽根３との枚数の組み合わせは、通常のインペラの羽
根３の枚数が６〜１０枚であることを考慮すると、好ま
しいディフューザー羽根の枚数／インペラの羽根の枚数
は１０／９，９／８，６／５，７／６の４種類で、製作
コストの面も考慮すると枚数の少ないディフューザー羽
根６枚：インペラの羽根５枚ならびにディフューザー羽
根７枚：インペラの羽根６枚の組み合わせが最適であ
る。
の羽根３との枚数の組み合わせは、通常のインペラの羽
根３の枚数が６〜１０枚であることを考慮すると、好ま
しいディフューザー羽根の枚数／インペラの羽根の枚数
は１０／９，９／８，６／５，７／６の４種類で、製作
コストの面も考慮すると枚数の少ないディフューザー羽
根６枚：インペラの羽根５枚ならびにディフューザー羽
根７枚：インペラの羽根６枚の組み合わせが最適であ
る。
【００１７】ボイラ給水ポンプにおけるディフューザー
は図に示すように、円板状のディスク２にディフューザ
ー羽根１が離散して装着されている。このような構造で
は、次の条件を満たす場合にのみディフューザー羽根の
共振応答が大きくなる。
は図に示すように、円板状のディスク２にディフューザ
ー羽根１が離散して装着されている。このような構造で
は、次の条件を満たす場合にのみディフューザー羽根の
共振応答が大きくなる。
【００１８】 Ｈ±ＮD ＝λ・ＮB ………………………………………………（１） ただし、Ｈは励振力周波数（インペラの羽根の枚数）、
ＮD は振動モードの節直径数、ＮB はディフューザー羽
根の枚数、λは自然数である。
ＮD は振動モードの節直径数、ＮB はディフューザー羽
根の枚数、λは自然数である。
【００１９】通常、節直径数が増す程、固有振動数は高
くなるが、０節モードはディスク２の伸縮を伴い、また
１節モードはディスク２を取付ける回転軸４の弾性変形
を伴い、２節モードよりも振動数が高くなる。従って、
２節モードの振動数が最低になる場合が多い。固有振動
数が最低になることは、固有振動数の自乗に比例する等
価剛性が最低になり、同一の外力が作用した場合の振動
応答が最大になる。即ち、２節モードの共振応答を減少
させる必要がある。式（１）において、ＮD ＝２とすれ
ば Ｈ−λ・ＮB ＝±２………………………………………………（２） となり、上式の関係を満たす場合にのみ共振応答が大き
くなる。ここで、ボイラ給水ポンプにおけるインペラの
羽根の枚数が６〜１０枚（Ｈ≒６〜１０）であることを
考慮すると、λ＝０は除外することができ、λ＝１が強
度上で重要になる。
くなるが、０節モードはディスク２の伸縮を伴い、また
１節モードはディスク２を取付ける回転軸４の弾性変形
を伴い、２節モードよりも振動数が高くなる。従って、
２節モードの振動数が最低になる場合が多い。固有振動
数が最低になることは、固有振動数の自乗に比例する等
価剛性が最低になり、同一の外力が作用した場合の振動
応答が最大になる。即ち、２節モードの共振応答を減少
させる必要がある。式（１）において、ＮD ＝２とすれ
ば Ｈ−λ・ＮB ＝±２………………………………………………（２） となり、上式の関係を満たす場合にのみ共振応答が大き
くなる。ここで、ボイラ給水ポンプにおけるインペラの
羽根の枚数が６〜１０枚（Ｈ≒６〜１０）であることを
考慮すると、λ＝０は除外することができ、λ＝１が強
度上で重要になる。
【００２０】 Ｈ−ＮB ＝±２……………………………………………………（３） 結局、インペラの羽根の枚数Ｈとディフューザー羽根の
枚数ＮB との差が２の場合にディフューザー羽根の振動
に対する強度が問題になるので、インペラの羽根３とデ
ィフューザー羽根１との枚数差を２以外にすることによ
り、ディフューザー羽根１の振動応答を大幅に減少させ
ることができる。
枚数ＮB との差が２の場合にディフューザー羽根の振動
に対する強度が問題になるので、インペラの羽根３とデ
ィフューザー羽根１との枚数差を２以外にすることによ
り、ディフューザー羽根１の振動応答を大幅に減少させ
ることができる。
【００２１】図４は節直径モードを示し、図中の＋，−
は振幅の位相関係を示している。図４に示すようにディ
フューザー羽根の枚数が４（或いは４の倍数）の場合に
剛性の弱い個所が等ピッチで４個所でき、ディスクが２
節モードで振れ易い。従って、ディフューザー羽根１の
枚数は４の倍数を避けることが好ましい。
は振幅の位相関係を示している。図４に示すようにディ
フューザー羽根の枚数が４（或いは４の倍数）の場合に
剛性の弱い個所が等ピッチで４個所でき、ディスクが２
節モードで振れ易い。従って、ディフューザー羽根１の
枚数は４の倍数を避けることが好ましい。
【００２２】このように、ボイラ給水ポンプのディフュ
ーザー羽根１の枚数と回転側のインペラの羽根３の枚数
との差を２以外にすることにより、振動数が最低で振動
に対する強度が最も厳しくなるディフューザー羽根１の
２節モードの共振応答を「理論上は零」にすることがで
き、ディフューザー羽根１の振動に対する強度を大幅に
向上させることができる。さらに、ディフューザー羽根
１の枚数が４の倍数を避けることにより、２節モードの
振動応答を低減させることができる。
ーザー羽根１の枚数と回転側のインペラの羽根３の枚数
との差を２以外にすることにより、振動数が最低で振動
に対する強度が最も厳しくなるディフューザー羽根１の
２節モードの共振応答を「理論上は零」にすることがで
き、ディフューザー羽根１の振動に対する強度を大幅に
向上させることができる。さらに、ディフューザー羽根
１の枚数が４の倍数を避けることにより、２節モードの
振動応答を低減させることができる。
【００２３】図３（ａ）はディスク２にディフューザー
羽根１が離散的に装着された回転機械における共振条件
を示しており、同図（ｂ）は式（１）の概念的な説明図
である。図３（ａ），（ｂ）は共振条件である式（１）
の概念的な説明図で、この場合はディフューザー羽根の
枚数＝８、インペラの羽根の枚数＝６である。図３
（ａ）は共振条件を満足する節直径数ＮD とインペラの
羽根３の枚数Ｈとの関係を示しており、例えばλ＝０の
場合はＨ＝ＮD ，λ＝１の場合はＨ±ＮB ＝８，……を
満足する条件を記号でプロットしている。
羽根１が離散的に装着された回転機械における共振条件
を示しており、同図（ｂ）は式（１）の概念的な説明図
である。図３（ａ），（ｂ）は共振条件である式（１）
の概念的な説明図で、この場合はディフューザー羽根の
枚数＝８、インペラの羽根の枚数＝６である。図３
（ａ）は共振条件を満足する節直径数ＮD とインペラの
羽根３の枚数Ｈとの関係を示しており、例えばλ＝０の
場合はＨ＝ＮD ，λ＝１の場合はＨ±ＮB ＝８，……を
満足する条件を記号でプロットしている。
【００２４】同図（ｂ）は一例として、ディフューザー
羽根の枚数＝８、インペラの羽根の枚数＝６の場合に、
２節直径モードが励振されることを示している。ディフ
ューザーはインペラの励振エネルギをディフューザー羽
根の取付け位置Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ……，Ｄ8 で受けるの
で、この点を点線で結ぶと励振周波数＝２に相当し、２
節直径モードも励振される。
羽根の枚数＝８、インペラの羽根の枚数＝６の場合に、
２節直径モードが励振されることを示している。ディフ
ューザーはインペラの励振エネルギをディフューザー羽
根の取付け位置Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ……，Ｄ8 で受けるの
で、この点を点線で結ぶと励振周波数＝２に相当し、２
節直径モードも励振される。
【００２５】従来、ボイラ給水ポンプなどにおけるディ
フューザー羽根に対する振動数の管理は強度上の観点か
ら重要であるが、費用が嵩むために実際には特に行われ
ておらず、ディフューザー羽根の折損事故などに繋がる
場合がある。これに対し、本ボイラ給水ポンプにおいて
は費用が嵩む負荷運転中におけるディフューザー羽根１
の固有振動数を計測せずに、ボイラ給水ポンプにおいて
ディフューザー羽根１に対する励振力が過大になる励振
周波数（インペラの羽根枚数×回転数）とディフューザ
ー羽根１の固有振動数とを一致させないようにしてディ
フューザー羽根１の振動に対する強度を向上させるよう
に、ボイラ給水ポンプにおけるディフューザー羽根１の
枚数と回転側のインペラの羽根３の枚数との差を０と２
以外にし、さらにディフューザー羽根１の枚数を４の倍
数以外にしており（最適な組み合わせはディフューザー
羽根＝６枚とインペラの羽根＝５枚、ディフューザー羽
根＝７枚とインペラの羽根＝６枚）、ディフューザー羽
根１の枚数とインペラの羽根３の枚数との差を０と２以
外にすることにより、振動に対して強度的に最も厳しい
２節直径モードの共振応答を「理論上は零」にすること
ができ、さらにディフューザー羽根１の枚数を４の倍数
を避けることにより２節モードの振動応答を低減させる
ことができ、ボイラ給水ポンプなどにおけるディフュー
ザー羽根１に対する信頼性を大幅に向上させることがで
きる。
フューザー羽根に対する振動数の管理は強度上の観点か
ら重要であるが、費用が嵩むために実際には特に行われ
ておらず、ディフューザー羽根の折損事故などに繋がる
場合がある。これに対し、本ボイラ給水ポンプにおいて
は費用が嵩む負荷運転中におけるディフューザー羽根１
の固有振動数を計測せずに、ボイラ給水ポンプにおいて
ディフューザー羽根１に対する励振力が過大になる励振
周波数（インペラの羽根枚数×回転数）とディフューザ
ー羽根１の固有振動数とを一致させないようにしてディ
フューザー羽根１の振動に対する強度を向上させるよう
に、ボイラ給水ポンプにおけるディフューザー羽根１の
枚数と回転側のインペラの羽根３の枚数との差を０と２
以外にし、さらにディフューザー羽根１の枚数を４の倍
数以外にしており（最適な組み合わせはディフューザー
羽根＝６枚とインペラの羽根＝５枚、ディフューザー羽
根＝７枚とインペラの羽根＝６枚）、ディフューザー羽
根１の枚数とインペラの羽根３の枚数との差を０と２以
外にすることにより、振動に対して強度的に最も厳しい
２節直径モードの共振応答を「理論上は零」にすること
ができ、さらにディフューザー羽根１の枚数を４の倍数
を避けることにより２節モードの振動応答を低減させる
ことができ、ボイラ給水ポンプなどにおけるディフュー
ザー羽根１に対する信頼性を大幅に向上させることがで
きる。
【００２６】
【発明の効果】本発明に係るポンプは前記のように構成
されており、ディフューザー羽根の枚数とインペラの羽
根の枚数との差を２以外にすることにより、振動に対す
る強度的に最も厳しい２節直径モードの共振応答を「理
論上は零」にすることができ、さらにディフューザー羽
根の枚数が４の倍数を避けることにより、２節モードの
振動応答を低減させることができるので、費用が嵩むた
めに実際には殆ど不可能なディフューザー羽根の固有振
動数を計測することなくディフューザー羽根の折損事故
などを防止することができ、ディフューザー羽根を有す
るポンプに対する信頼性が大幅に向上する。
されており、ディフューザー羽根の枚数とインペラの羽
根の枚数との差を２以外にすることにより、振動に対す
る強度的に最も厳しい２節直径モードの共振応答を「理
論上は零」にすることができ、さらにディフューザー羽
根の枚数が４の倍数を避けることにより、２節モードの
振動応答を低減させることができるので、費用が嵩むた
めに実際には殆ど不可能なディフューザー羽根の固有振
動数を計測することなくディフューザー羽根の折損事故
などを防止することができ、ディフューザー羽根を有す
るポンプに対する信頼性が大幅に向上する。
【図１】図１（ａ）は本発明の実施の一形態に係る給水
ポンプのディフューザーの断面図、同図（ｂ）は正面図
である。
ポンプのディフューザーの断面図、同図（ｂ）は正面図
である。
【図２】図２（ａ）はそのディフューザー羽根の正面
図、同図（ｂ）はそのインペラの羽根の正面図である。
図、同図（ｂ）はそのインペラの羽根の正面図である。
【図３】図３はその作用説明図である。
【図４】図４もその作用説明図である。
１ ディフューザー羽根 ２ ディフューザーのディスク ３ インペラの羽根 ４ 給水ポンプの回転軸
Claims (3)
- 【請求項１】 インペラの外周にディフューザー羽根を
備えたポンプにおいて、上記ディフューザー羽根の枚数
と上記インペラの羽根の枚数との差を１枚または３枚以
上にするとともに、上記ディフューザー羽根の枚数を４
の倍数以外にしたことを特徴とするポンプ。 - 【請求項２】 インペラの外周にディフューザー羽根を
備えたポンプにおいて、上記ディフューザー羽根と上記
インペラの羽根との組み合わせ枚数をそれぞれ１０枚と
９枚、または９枚と８枚、または７枚と６枚、または６
枚と５枚にしたことを特徴とするポンプ。 - 【請求項３】 インペラの外周にディフューザー羽根を
備えたポンプにおいて、上記ディフューザー羽根と上記
インペラの羽根との組み合わせ枚数をそれぞれ７枚と６
枚、または６枚と５枚にしたことを特徴とするポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16406897A JPH1113699A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16406897A JPH1113699A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | ポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1113699A true JPH1113699A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15786180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16406897A Pending JPH1113699A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1113699A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009264382A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-12 | Snecma | ケーシングとロータとの接触時の不安定性を防止するための装置を含むターボ機械のケーシング |
| JP2009275700A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-26 | Snecma | シールラビリンスのための少なくとも１つのアブレイダブルリングを含む、長手方向軸回りの回転体を構成する熱機械的部品 |
| CN105864099A (zh) * | 2016-05-24 | 2016-08-17 | 江苏大学 | 一种中高比转速离心泵叶轮出口端折边叶片结构的设计方法 |
| CN105927582A (zh) * | 2016-05-24 | 2016-09-07 | 江苏大学 | 一种中高比转速离心泵叶轮进口端折边叶片结构的设计方法 |
| CN105971926A (zh) * | 2016-05-09 | 2016-09-28 | 江苏大学 | 一种双吸泵叶轮双端折边叶片v型切割结构设计方法 |
| CN105971929A (zh) * | 2016-05-09 | 2016-09-28 | 江苏大学 | 一种双吸泵叶轮进口端折边叶片v型切割结构设计方法 |
-
1997
- 1997-06-20 JP JP16406897A patent/JPH1113699A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009264382A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-12 | Snecma | ケーシングとロータとの接触時の不安定性を防止するための装置を含むターボ機械のケーシング |
| JP2009275700A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-26 | Snecma | シールラビリンスのための少なくとも１つのアブレイダブルリングを含む、長手方向軸回りの回転体を構成する熱機械的部品 |
| CN105971926A (zh) * | 2016-05-09 | 2016-09-28 | 江苏大学 | 一种双吸泵叶轮双端折边叶片v型切割结构设计方法 |
| CN105971929A (zh) * | 2016-05-09 | 2016-09-28 | 江苏大学 | 一种双吸泵叶轮进口端折边叶片v型切割结构设计方法 |
| CN105864099A (zh) * | 2016-05-24 | 2016-08-17 | 江苏大学 | 一种中高比转速离心泵叶轮出口端折边叶片结构的设计方法 |
| CN105927582A (zh) * | 2016-05-24 | 2016-09-07 | 江苏大学 | 一种中高比转速离心泵叶轮进口端折边叶片结构的设计方法 |
| CN105864099B (zh) * | 2016-05-24 | 2018-06-26 | 江苏大学 | 一种中高比转速离心泵叶轮出口端折边叶片结构的设计方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040712 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040720 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20041116 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |