JPH1114027A - 焼却炉における燃焼制御方法 - Google Patents
焼却炉における燃焼制御方法Info
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- JPH1114027A JPH1114027A JP16422397A JP16422397A JPH1114027A JP H1114027 A JPH1114027 A JP H1114027A JP 16422397 A JP16422397 A JP 16422397A JP 16422397 A JP16422397 A JP 16422397A JP H1114027 A JPH1114027 A JP H1114027A
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Landscapes
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ＣＯ濃度を時間遅れなく精度良く検出し、もっ
てダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発生を抑制する
ことを課題とする。 【解決手段】投入された燃焼物を焼却炉下部から送り込
む一次燃焼空気により一次燃焼場でガス化させ、ガス化
した可燃ガスを焼却炉中段より送られる二次燃焼空気に
より燃焼させ、炉内に投入される燃焼物の変動にかかわ
らず、燃焼による発生熱量を一定に維持するとともに、
ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガスの発生を抑制する
焼却炉における燃焼制御方法である。そして、焼却炉内
の一酸化炭素濃度を瞬時に計測可能なＣＯ濃度検出器14
と二次燃焼空気量制御弁７とを具備し、ＣＯ濃度を時間
遅れなく検出し、検出したＣＯ濃度に応じて二次燃焼空
気量を変化させることを特徴とする。
てダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発生を抑制する
ことを課題とする。 【解決手段】投入された燃焼物を焼却炉下部から送り込
む一次燃焼空気により一次燃焼場でガス化させ、ガス化
した可燃ガスを焼却炉中段より送られる二次燃焼空気に
より燃焼させ、炉内に投入される燃焼物の変動にかかわ
らず、燃焼による発生熱量を一定に維持するとともに、
ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガスの発生を抑制する
焼却炉における燃焼制御方法である。そして、焼却炉内
の一酸化炭素濃度を瞬時に計測可能なＣＯ濃度検出器14
と二次燃焼空気量制御弁７とを具備し、ＣＯ濃度を時間
遅れなく検出し、検出したＣＯ濃度に応じて二次燃焼空
気量を変化させることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、焼却炉における燃
焼制御方法に関する。
焼制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】都市ゴミなど定量供給が不可能な燃焼物
を焼却炉に投入した場合、燃焼物の投入量のバラツキ
は、そのまま燃焼ガスの変動や、燃焼ガス中の酸素（Ｏ
2 ）濃度のバラツキにつながり、ダイオキシン、ＮＯｘ
等の有害ガスを発生させる原因ともなっていた。特に、
Ｏ2 濃度が低下した場合には、一酸化炭素（ＣＯ）が多
量に発生し、ＣＯ濃度との相関が高いダイオキシンを発
生させる原因ともなっていた。なお、ＣＯが発生しない
ように、十分な二次燃焼空気量を吹き込む方法がある
が、Ｏ2 濃度を高くすると、Ｏ2 濃度との相関が高いＮ
Ｏｘを発生させる原因となる。
を焼却炉に投入した場合、燃焼物の投入量のバラツキ
は、そのまま燃焼ガスの変動や、燃焼ガス中の酸素（Ｏ
2 ）濃度のバラツキにつながり、ダイオキシン、ＮＯｘ
等の有害ガスを発生させる原因ともなっていた。特に、
Ｏ2 濃度が低下した場合には、一酸化炭素（ＣＯ）が多
量に発生し、ＣＯ濃度との相関が高いダイオキシンを発
生させる原因ともなっていた。なお、ＣＯが発生しない
ように、十分な二次燃焼空気量を吹き込む方法がある
が、Ｏ2 濃度を高くすると、Ｏ2 濃度との相関が高いＮ
Ｏｘを発生させる原因となる。
【０００３】このようなダイオキシン、ＮＯｘ等の有害
ガスを抑える制御方式として、従来次のような対策がと
られていた。 1)排ガス分析計によりＣＯ濃度を検出し、二次燃焼空気
量を変化させていた。即ち、ＣＯ濃度が高くなった時
に、二次燃焼空気量を増加させて、ＣＯ濃度を下げ、Ｃ
Ｏ濃度が十分低くなった時に、二次燃焼空気量を戻して
いた。
ガスを抑える制御方式として、従来次のような対策がと
られていた。 1)排ガス分析計によりＣＯ濃度を検出し、二次燃焼空気
量を変化させていた。即ち、ＣＯ濃度が高くなった時
に、二次燃焼空気量を増加させて、ＣＯ濃度を下げ、Ｃ
Ｏ濃度が十分低くなった時に、二次燃焼空気量を戻して
いた。
【０００４】2)排ガス分析計によりＯ2 濃度を検出し、
燃焼空気量を変化させていた。即ち、Ｏ2 濃度が高い場
合には燃焼空気量を減少させ、Ｏ2 濃度が低い場合には
燃焼空気量を増加させ、Ｏ2 濃度を一定に保っていた。
燃焼空気量を変化させていた。即ち、Ｏ2 濃度が高い場
合には燃焼空気量を減少させ、Ｏ2 濃度が低い場合には
燃焼空気量を増加させ、Ｏ2 濃度を一定に保っていた。
【０００５】3)炉出口温度、排ガスＯ2 濃度を検出し、
一次燃焼空気量を変化させていた。即ち、燃焼量が多い
時は、一次燃焼空気量を減少させてガス化速度を抑制
し、燃焼量が少ない時には、一次燃焼空気量を増加させ
てガス化速度を活性化させていた。これにより、燃焼に
よる発生熱量を一定に維持し、燃焼変動を抑えていた。
一次燃焼空気量を変化させていた。即ち、燃焼量が多い
時は、一次燃焼空気量を減少させてガス化速度を抑制
し、燃焼量が少ない時には、一次燃焼空気量を増加させ
てガス化速度を活性化させていた。これにより、燃焼に
よる発生熱量を一定に維持し、燃焼変動を抑えていた。
【０００６】また、従来、産プラ等定量供給が不可能で
高カロリーな燃焼物を焼却炉に投入した場合、燃焼物が
素早く短時間でガス化してしまうため、燃焼物の投入量
のバラツキは、蒸気発生量の変動させる原因となってい
た。
高カロリーな燃焼物を焼却炉に投入した場合、燃焼物が
素早く短時間でガス化してしまうため、燃焼物の投入量
のバラツキは、蒸気発生量の変動させる原因となってい
た。
【０００７】このような蒸気発生量の変動を抑える制御
方式として、従来は、蒸気発生量を検出し、流動化空気
量を変化させていた。即ち、蒸気発生量が多い時は、流
動化空気量を減少させてガス化速度を抑制し、蒸気発生
量が少ない時には、流動化空気量を増加させ、ガスか速
度を活性化させていた。これにより、蒸気発生量を一定
に維持していた。
方式として、従来は、蒸気発生量を検出し、流動化空気
量を変化させていた。即ち、蒸気発生量が多い時は、流
動化空気量を減少させてガス化速度を抑制し、蒸気発生
量が少ない時には、流動化空気量を増加させ、ガスか速
度を活性化させていた。これにより、蒸気発生量を一定
に維持していた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
燃焼制御装置によれば、以下に述べる問題点を有する。 1)上記ＣＯ濃度（又はＯ2 濃度）を検出し、二次燃焼空
気量を変化させる制御装置において、ＣＯ濃度（又はＯ
2 濃度）を一定に保つ機能が有効に作用するか否かは、
ＣＯ濃度（又はＯ2 濃度）の検出精度にかかっている。
ＣＯ濃度（又はＯ2 濃度）を検出する手段として、排ガ
ス分析計で行う方法があるが、排ガス分析計は、通常、
排ガスを炉出口にて検出するため、計測地点まで到達す
るのに時間がかかり、時間遅れがある。従って、有効な
制御信号となりえなかった。つまり、従来の排ガス分析
計では、計測したい点からガスを配管で分析計まで導い
て分析しており、実機になると２０〜３０ｍもの長さを
引いていた。従って、ガスを取り出してから分析結果を
得るまでに３０秒〜１分程度を要していた。
燃焼制御装置によれば、以下に述べる問題点を有する。 1)上記ＣＯ濃度（又はＯ2 濃度）を検出し、二次燃焼空
気量を変化させる制御装置において、ＣＯ濃度（又はＯ
2 濃度）を一定に保つ機能が有効に作用するか否かは、
ＣＯ濃度（又はＯ2 濃度）の検出精度にかかっている。
ＣＯ濃度（又はＯ2 濃度）を検出する手段として、排ガ
ス分析計で行う方法があるが、排ガス分析計は、通常、
排ガスを炉出口にて検出するため、計測地点まで到達す
るのに時間がかかり、時間遅れがある。従って、有効な
制御信号となりえなかった。つまり、従来の排ガス分析
計では、計測したい点からガスを配管で分析計まで導い
て分析しており、実機になると２０〜３０ｍもの長さを
引いていた。従って、ガスを取り出してから分析結果を
得るまでに３０秒〜１分程度を要していた。
【０００９】2)ダイオキシンは炉内のＣＯ濃度との相関
が高く、炉内のＣＯ濃度が上昇すると、ダイオキシンも
高くなる傾向がある。また、ＮＯｘは炉内のＯ2 濃度と
の相関が高く、炉内のＯ2 濃度が上昇するとＮＯx も高
くなる傾向がある。したがって、燃焼制御方式におい
て、ダイオキシン、ＮＯx 等の有害ガスを抑制できるか
否かは、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度の両方をいかに抑
制するかにかかっており、炉出口温度、排ガスＯ2 濃度
を検出して燃焼変動を抑える従来の制御方式では精度の
高い有害ガス抑制制御ができないという問題があった。
が高く、炉内のＣＯ濃度が上昇すると、ダイオキシンも
高くなる傾向がある。また、ＮＯｘは炉内のＯ2 濃度と
の相関が高く、炉内のＯ2 濃度が上昇するとＮＯx も高
くなる傾向がある。したがって、燃焼制御方式におい
て、ダイオキシン、ＮＯx 等の有害ガスを抑制できるか
否かは、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度の両方をいかに抑
制するかにかかっており、炉出口温度、排ガスＯ2 濃度
を検出して燃焼変動を抑える従来の制御方式では精度の
高い有害ガス抑制制御ができないという問題があった。
【００１０】3)産業廃棄物用の流動床炉等では、通常、
流動層部での空気過剰率が１．０以下の状態で運転する
が、単位体積当たりの発生熱量の異なる燃料が投入され
るため、流動層内空気過剰率が大きく変動し、１．１以
上になることがある。図５に流動層内空気過剰率と燃焼
効率の関係を示す。
流動層部での空気過剰率が１．０以下の状態で運転する
が、単位体積当たりの発生熱量の異なる燃料が投入され
るため、流動層内空気過剰率が大きく変動し、１．１以
上になることがある。図５に流動層内空気過剰率と燃焼
効率の関係を示す。
【００１１】流動層内空気過剰率が１．０より小さい場
合には、流動化空気量を増加させると、燃焼効率が良く
なり、温度が上がる。また、流動化空気量を減少させる
と、燃焼効率が悪くなり、温度が下がる。従って、蒸気
発生量が少ない場合に流動化空気流量を上げる必要があ
る。
合には、流動化空気量を増加させると、燃焼効率が良く
なり、温度が上がる。また、流動化空気量を減少させる
と、燃焼効率が悪くなり、温度が下がる。従って、蒸気
発生量が少ない場合に流動化空気流量を上げる必要があ
る。
【００１２】流動層内空気過剰率が１．１より大きい場
合には、流動化空気量を増加させると、冷却効果で燃焼
効率が悪くなって温度が下がり、流動化空気量を減少さ
せると燃焼効率が良くなり、温度が上がる。従って、蒸
気発生量が少ない場合に流動化空気流量を下げる必要が
ある。
合には、流動化空気量を増加させると、冷却効果で燃焼
効率が悪くなって温度が下がり、流動化空気量を減少さ
せると燃焼効率が良くなり、温度が上がる。従って、蒸
気発生量が少ない場合に流動化空気流量を下げる必要が
ある。
【００１３】流動層内空気過剰率が１．０から１．１の
場合には、Ｏ2 濃度が適正な水準にあり、操作器を変動
させないようにすることが必要である。従って、従来の
ように制御パラメータを固定して、蒸気発生量の偏差を
検出して流動化空気量を変化させる制御方式では、悪い
方向（蒸気発生量の偏差が大きくなる方向）に操作器を
制御する可能性があった。なお、廃棄物の性状によって
は、上記流動層内空気過剰率の適正制御範囲を１．０〜
１．１でなく、０．７５〜０．９程度に変更することも
ある。
場合には、Ｏ2 濃度が適正な水準にあり、操作器を変動
させないようにすることが必要である。従って、従来の
ように制御パラメータを固定して、蒸気発生量の偏差を
検出して流動化空気量を変化させる制御方式では、悪い
方向（蒸気発生量の偏差が大きくなる方向）に操作器を
制御する可能性があった。なお、廃棄物の性状によって
は、上記流動層内空気過剰率の適正制御範囲を１．０〜
１．１でなく、０．７５〜０．９程度に変更することも
ある。
【００１４】本発明はこうした事情を考慮してなされた
もので、第１に、焼却炉内の一酸化炭素濃度を瞬時に計
測可能な一酸化炭素濃度検出手段と二次燃焼用空気制御
手段を設け、一酸化炭素濃度を時間遅れなく検出し、検
出した一酸化炭素濃度に応じて二次燃焼空気量を変化さ
せることにより、ＣＯ濃度を時間遅れなく精度良く検出
し、もってダイオキシン等の有害ガスの発生を抑制可能
な焼却炉における燃焼制御方法を提供することを目的と
する。
もので、第１に、焼却炉内の一酸化炭素濃度を瞬時に計
測可能な一酸化炭素濃度検出手段と二次燃焼用空気制御
手段を設け、一酸化炭素濃度を時間遅れなく検出し、検
出した一酸化炭素濃度に応じて二次燃焼空気量を変化さ
せることにより、ＣＯ濃度を時間遅れなく精度良く検出
し、もってダイオキシン等の有害ガスの発生を抑制可能
な焼却炉における燃焼制御方法を提供することを目的と
する。
【００１５】第２に、本発明は、焼却炉内の酸素濃度を
瞬時に計測可能な酸素濃度検出手段と一次燃焼用空気制
御手段とを具備し、酸素濃度を時間遅れなく検出し、検
出した酸素濃度に応じて一次燃焼空気量を変化させるこ
とにより、Ｏ2 濃度を時間遅れなく精度良く検出し、も
ってダイオキシン等の有害ガスの発生を抑制可能な焼却
炉における燃焼制御方法を提供することを目的とする。
瞬時に計測可能な酸素濃度検出手段と一次燃焼用空気制
御手段とを具備し、酸素濃度を時間遅れなく検出し、検
出した酸素濃度に応じて一次燃焼空気量を変化させるこ
とにより、Ｏ2 濃度を時間遅れなく精度良く検出し、も
ってダイオキシン等の有害ガスの発生を抑制可能な焼却
炉における燃焼制御方法を提供することを目的とする。
【００１６】第３に、本発明は、焼却炉内の燃焼部分の
温度を検出する温度検出手段と、焼却炉内の酸素濃度，
一酸化炭素濃度を各々瞬時に計測可能な酸素濃度検出手
段、一酸化炭素濃度検出手段と、一次・二次燃焼用空気
制御手段とを具備し、燃焼状態を時間遅れなく検出し、
検出した燃焼状態信号を用いて炉内温度、炉内酸素濃
度、炉内一酸化炭素濃度を適性値に保つように一次燃焼
空気量と二次燃焼空気量を変化させることにより、炉内
温度、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度を時間遅れなく精度
良く検出し、もってダイオキシン等の有害ガスの発生を
抑制可能な焼却炉における燃焼制御方法を提供すること
を目的とする。
温度を検出する温度検出手段と、焼却炉内の酸素濃度，
一酸化炭素濃度を各々瞬時に計測可能な酸素濃度検出手
段、一酸化炭素濃度検出手段と、一次・二次燃焼用空気
制御手段とを具備し、燃焼状態を時間遅れなく検出し、
検出した燃焼状態信号を用いて炉内温度、炉内酸素濃
度、炉内一酸化炭素濃度を適性値に保つように一次燃焼
空気量と二次燃焼空気量を変化させることにより、炉内
温度、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度を時間遅れなく精度
良く検出し、もってダイオキシン等の有害ガスの発生を
抑制可能な焼却炉における燃焼制御方法を提供すること
を目的とする。
【００１７】第４に、本発明は、焼却炉内の酸素濃度，
一酸化炭素濃度を各々瞬時に計測可能な酸素濃度検出手
段、一酸化炭素濃度検出手段と、焼却炉に連結したボイ
ラの蒸気発生量を検出する検出手段と、一次・二次燃焼
用空気制御手段とを具備し、酸素濃度信号と一酸化炭素
濃度信号により一次燃焼場内の空気過剰率（実際の空気
量／理論空気量）を推定し、この空気過剰率に基づいて
制御パラメータを求め、この制御パラメータを用いて燃
焼用空気量を制御することにより、炉内Ｏ2 濃度検出器
の出力、ＣＯ濃度検出器の出力に基づいて炉内の燃焼状
態を時間遅れなく正確に検出でき、もって蒸気発生量を
一定に保つことができる焼却炉における燃焼制御方法を
提供することを目的とする。
一酸化炭素濃度を各々瞬時に計測可能な酸素濃度検出手
段、一酸化炭素濃度検出手段と、焼却炉に連結したボイ
ラの蒸気発生量を検出する検出手段と、一次・二次燃焼
用空気制御手段とを具備し、酸素濃度信号と一酸化炭素
濃度信号により一次燃焼場内の空気過剰率（実際の空気
量／理論空気量）を推定し、この空気過剰率に基づいて
制御パラメータを求め、この制御パラメータを用いて燃
焼用空気量を制御することにより、炉内Ｏ2 濃度検出器
の出力、ＣＯ濃度検出器の出力に基づいて炉内の燃焼状
態を時間遅れなく正確に検出でき、もって蒸気発生量を
一定に保つことができる焼却炉における燃焼制御方法を
提供することを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】本願第１の発明は、投入
された燃焼物を焼却炉下部から送り込む一次燃焼空気に
より一次燃焼場でガス化させ、ガス化した可燃ガスを焼
却炉中段より送られる二次燃焼空気により燃焼させ、炉
内に投入される燃焼物の変動にかかわらず、燃焼による
発生熱量を一定に維持するとともに、ダイオキシン、Ｎ
Ｏｘなどの有毒ガスの発生を抑制する焼却炉における燃
焼制御方法において、焼却炉内の一酸化炭素濃度を瞬時
に計測可能な一酸化炭素濃度検出手段と二次燃焼用空気
制御手段とを具備し、一酸化炭素濃度を時間遅れなく検
出し、検出した一酸化炭素濃度に応じて二次燃焼空気量
を変化させることを特徴とする焼却炉における燃焼制御
方法である。
された燃焼物を焼却炉下部から送り込む一次燃焼空気に
より一次燃焼場でガス化させ、ガス化した可燃ガスを焼
却炉中段より送られる二次燃焼空気により燃焼させ、炉
内に投入される燃焼物の変動にかかわらず、燃焼による
発生熱量を一定に維持するとともに、ダイオキシン、Ｎ
Ｏｘなどの有毒ガスの発生を抑制する焼却炉における燃
焼制御方法において、焼却炉内の一酸化炭素濃度を瞬時
に計測可能な一酸化炭素濃度検出手段と二次燃焼用空気
制御手段とを具備し、一酸化炭素濃度を時間遅れなく検
出し、検出した一酸化炭素濃度に応じて二次燃焼空気量
を変化させることを特徴とする焼却炉における燃焼制御
方法である。
【００１９】本願第２の発明は、投入された燃焼物を焼
却炉下部から送り込む一次燃焼空気により一次燃焼場で
ガス化させ、ガス化した可燃ガスを焼却炉中段より送ら
れる二次燃焼空気により燃焼させ、炉内に投入される燃
焼物の変動にかかわらず、燃焼による発生熱量を一定に
維持するとともに、ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガ
スの発生を抑制する焼却炉における燃焼制御方法におい
て、焼却炉内の酸素濃度を瞬時に計測可能な酸素濃度検
出手段と一次燃焼用空気制御手段とを具備し、酸素濃度
を時間遅れなく検出し、検出した酸素濃度に応じて一次
燃焼空気量を変化させることを特徴とする焼却炉におけ
る燃焼制御方法である。
却炉下部から送り込む一次燃焼空気により一次燃焼場で
ガス化させ、ガス化した可燃ガスを焼却炉中段より送ら
れる二次燃焼空気により燃焼させ、炉内に投入される燃
焼物の変動にかかわらず、燃焼による発生熱量を一定に
維持するとともに、ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガ
スの発生を抑制する焼却炉における燃焼制御方法におい
て、焼却炉内の酸素濃度を瞬時に計測可能な酸素濃度検
出手段と一次燃焼用空気制御手段とを具備し、酸素濃度
を時間遅れなく検出し、検出した酸素濃度に応じて一次
燃焼空気量を変化させることを特徴とする焼却炉におけ
る燃焼制御方法である。
【００２０】本願第３の発明は、投入された燃焼物を焼
却炉下部から送り込む一次燃焼空気により一次燃焼場で
ガス化させ、ガス化した可燃ガスを焼却炉中段より送ら
れる二次燃焼空気により燃焼させ、炉内に投入される燃
焼物の変動にかかわらず、燃焼による発生熱量を一定に
維持するとともに、ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガ
スの発生を抑制する焼却炉における燃焼制御方法におい
て、焼却炉内の燃焼部分の温度を検出する温度検出手段
と、焼却炉内の酸素濃度，一酸化炭素濃度を各々瞬時に
計測可能な酸素濃度検出手段、一酸化炭素濃度検出手段
と、一次・二次燃焼用空気制御手段とを具備し、燃焼状
態を時間遅れなく検出し、検出した燃焼状態信号を用い
て炉内温度、炉内酸素濃度、炉内一酸化炭素濃度を適性
値に保つように一次燃焼空気量と二次燃焼空気量を変化
させることを特徴とする焼却炉における燃焼制御方法で
ある。
却炉下部から送り込む一次燃焼空気により一次燃焼場で
ガス化させ、ガス化した可燃ガスを焼却炉中段より送ら
れる二次燃焼空気により燃焼させ、炉内に投入される燃
焼物の変動にかかわらず、燃焼による発生熱量を一定に
維持するとともに、ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガ
スの発生を抑制する焼却炉における燃焼制御方法におい
て、焼却炉内の燃焼部分の温度を検出する温度検出手段
と、焼却炉内の酸素濃度，一酸化炭素濃度を各々瞬時に
計測可能な酸素濃度検出手段、一酸化炭素濃度検出手段
と、一次・二次燃焼用空気制御手段とを具備し、燃焼状
態を時間遅れなく検出し、検出した燃焼状態信号を用い
て炉内温度、炉内酸素濃度、炉内一酸化炭素濃度を適性
値に保つように一次燃焼空気量と二次燃焼空気量を変化
させることを特徴とする焼却炉における燃焼制御方法で
ある。
【００２１】本願第４の発明は、投入された燃焼物を焼
却炉下部から送り込む流動化空気により高温流動媒体を
流動化させた一次燃焼場でガス化させ、ガス化した可燃
ガスを焼却炉中段より送られる二次燃焼空気により燃焼
させ、蒸気発生量の偏差に基づいて流動化空気量及び燃
料供給量を制御する焼却炉における燃焼制御方法におい
て、焼却炉内の酸素濃度，一酸化炭素濃度を各々瞬時に
計測可能な酸素濃度検出手段、一酸化炭素濃度検出手段
と、焼却炉に連結したボイラの蒸気発生量を検出する検
出手段と、一次・二次燃焼用空気制御手段とを具備し、
酸素濃度信号と一酸化炭素濃度信号により一次燃焼場内
の空気過剰率（実際の空気量／理論空気量）を推定し、
この空気過剰率に基づいて制御パラメータを求め、この
制御パラメータを用いて燃焼用空気量を制御することを
特徴とする焼却炉における燃焼制御方法である。
却炉下部から送り込む流動化空気により高温流動媒体を
流動化させた一次燃焼場でガス化させ、ガス化した可燃
ガスを焼却炉中段より送られる二次燃焼空気により燃焼
させ、蒸気発生量の偏差に基づいて流動化空気量及び燃
料供給量を制御する焼却炉における燃焼制御方法におい
て、焼却炉内の酸素濃度，一酸化炭素濃度を各々瞬時に
計測可能な酸素濃度検出手段、一酸化炭素濃度検出手段
と、焼却炉に連結したボイラの蒸気発生量を検出する検
出手段と、一次・二次燃焼用空気制御手段とを具備し、
酸素濃度信号と一酸化炭素濃度信号により一次燃焼場内
の空気過剰率（実際の空気量／理論空気量）を推定し、
この空気過剰率に基づいて制御パラメータを求め、この
制御パラメータを用いて燃焼用空気量を制御することを
特徴とする焼却炉における燃焼制御方法である。
【００２２】本発明において、一酸化炭素濃度検出手段
又は酸素濃度検出手段としては、例えば半導体レーザ検
出器が挙げられる。 ［作用］第１の発明に係る焼却炉における燃焼制御方法
では、焼却炉内の一酸化炭素濃度を瞬時に計測可能な一
酸化炭素濃度検出手段例えば半導体レーザ検出器により
焼却炉のＣＯ濃度を時間遅れなく正確に検出できる。こ
の信号を用いて、ＣＯの発生を抑制するようにＰＩＤ演
算等により二次燃焼空気量を算出する。そして、算出し
た二次燃焼空気量になるように二次燃焼空気量制御弁を
動作させる。ＣＯの発生を抑制することにより、ＣＯ濃
度と相関が高いダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発
生を抑制することが可能となる。
又は酸素濃度検出手段としては、例えば半導体レーザ検
出器が挙げられる。 ［作用］第１の発明に係る焼却炉における燃焼制御方法
では、焼却炉内の一酸化炭素濃度を瞬時に計測可能な一
酸化炭素濃度検出手段例えば半導体レーザ検出器により
焼却炉のＣＯ濃度を時間遅れなく正確に検出できる。こ
の信号を用いて、ＣＯの発生を抑制するようにＰＩＤ演
算等により二次燃焼空気量を算出する。そして、算出し
た二次燃焼空気量になるように二次燃焼空気量制御弁を
動作させる。ＣＯの発生を抑制することにより、ＣＯ濃
度と相関が高いダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発
生を抑制することが可能となる。
【００２３】第２の発明に係る焼却炉における燃焼制御
方法では、焼却炉内の酸素濃度を瞬時に計測可能な酸素
濃度検出手段例えば半導体レーザ検出器により焼却炉の
Ｏ2濃度を時間遅れなく正確に検出できる。この信号を
用いて、Ｏ2 濃度を一定に保つようにＰＩＤ演算などに
より一次燃焼空気量を算出する。そして、算出した一次
燃焼空気量になるように燃焼空気量制御弁を動作させ
る。Ｏ2 濃度を一定に保つことにより、ダイオキシン、
ＮＯｘ等の有害ガスの発生を抑制することができる。
方法では、焼却炉内の酸素濃度を瞬時に計測可能な酸素
濃度検出手段例えば半導体レーザ検出器により焼却炉の
Ｏ2濃度を時間遅れなく正確に検出できる。この信号を
用いて、Ｏ2 濃度を一定に保つようにＰＩＤ演算などに
より一次燃焼空気量を算出する。そして、算出した一次
燃焼空気量になるように燃焼空気量制御弁を動作させ
る。Ｏ2 濃度を一定に保つことにより、ダイオキシン、
ＮＯｘ等の有害ガスの発生を抑制することができる。
【００２４】第３の発明に係る焼却炉における燃焼制御
方法では、炉内温度検出器の出力、炉内Ｏ2 濃度検出器
の出力、炉内ＣＯ濃度検出器の出力により燃焼状態を時
間送れなく正確に検出できる。この信号を用いて、炉内
温度、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度を適性値に保つよう
にファジィ演算等により一次燃焼空気量と二次燃焼空気
量を算出する。即ち、炉内温度が高い時又は炉内ＣＯ濃
度が高い時は、一次燃焼空気量を減少させ、ガス化速度
を抑制し、炉内ＣＯ濃度を下げる。炉内温度が低い時又
は炉内Ｏ2 濃度が高い時には、一次燃焼空気量を増加さ
せ、ガス化速度を活発化し、炉内Ｏ2 濃度を下げる。算
出した一次燃焼空気量及び二次燃焼空気量になるように
一次燃焼空気量制御弁及び二次燃焼空気量制御弁を動作
させる。炉内温度、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度を適性
値に保つことにより、ダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガ
スの発生を抑制することができる。
方法では、炉内温度検出器の出力、炉内Ｏ2 濃度検出器
の出力、炉内ＣＯ濃度検出器の出力により燃焼状態を時
間送れなく正確に検出できる。この信号を用いて、炉内
温度、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度を適性値に保つよう
にファジィ演算等により一次燃焼空気量と二次燃焼空気
量を算出する。即ち、炉内温度が高い時又は炉内ＣＯ濃
度が高い時は、一次燃焼空気量を減少させ、ガス化速度
を抑制し、炉内ＣＯ濃度を下げる。炉内温度が低い時又
は炉内Ｏ2 濃度が高い時には、一次燃焼空気量を増加さ
せ、ガス化速度を活発化し、炉内Ｏ2 濃度を下げる。算
出した一次燃焼空気量及び二次燃焼空気量になるように
一次燃焼空気量制御弁及び二次燃焼空気量制御弁を動作
させる。炉内温度、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度を適性
値に保つことにより、ダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガ
スの発生を抑制することができる。
【００２５】第４の発明に係る焼却炉における燃焼制御
方法では、炉内Ｏ2 濃度検出器の出力、ＣＯ濃度検出器
の出力により炉内の燃焼状態を時間遅れなく正確に検出
できる。この信号を用いて、流動層内空気過剰率を算出
する。そして、この空気過剰率に応じて燃焼制御装置の
制御パラメータを算出する。即ち、流動層内空気過剰率
が１．０より小さい場合には、蒸気発生量が少ない場合
に流動化空気流量を上げる方向のゲインに、流動層内空
気過剰率が１．１より大きい場合には、蒸気発生量が少
ない場合に流動化空気流量を下げる方向のゲインに、流
動層内空気過剰率が１．０から１．１より大きい場合に
は、ゲインを小さくし、操作器を変動させないようにす
る。そして、算出した制御パラメータと蒸気発生量の偏
差より蒸気発生量が設定値になるような流動化空気量を
ＰＩＤ演算等により動作させる。また、算出した流動化
空気量になるように流動化空気量制御弁を動作させる。
従って、流動層内空気過剰率が大きく変動した場合に
も、蒸気発生量を一定に保つことができる。
方法では、炉内Ｏ2 濃度検出器の出力、ＣＯ濃度検出器
の出力により炉内の燃焼状態を時間遅れなく正確に検出
できる。この信号を用いて、流動層内空気過剰率を算出
する。そして、この空気過剰率に応じて燃焼制御装置の
制御パラメータを算出する。即ち、流動層内空気過剰率
が１．０より小さい場合には、蒸気発生量が少ない場合
に流動化空気流量を上げる方向のゲインに、流動層内空
気過剰率が１．１より大きい場合には、蒸気発生量が少
ない場合に流動化空気流量を下げる方向のゲインに、流
動層内空気過剰率が１．０から１．１より大きい場合に
は、ゲインを小さくし、操作器を変動させないようにす
る。そして、算出した制御パラメータと蒸気発生量の偏
差より蒸気発生量が設定値になるような流動化空気量を
ＰＩＤ演算等により動作させる。また、算出した流動化
空気量になるように流動化空気量制御弁を動作させる。
従って、流動層内空気過剰率が大きく変動した場合に
も、蒸気発生量を一定に保つことができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例につて図面
を参照して説明する。 （実施例１）実施例１に係る燃焼制御装置について図１
を参照して詳述する。図中の付番１は焼却炉としての流
動床炉であり、底部に流動層２を、その上にフリーボー
ド３を有した構成となっている。前記流動層２には、一
次燃焼空気量制御弁４を介在させた配管５を介して押込
送風機６が接続されている。
を参照して説明する。 （実施例１）実施例１に係る燃焼制御装置について図１
を参照して詳述する。図中の付番１は焼却炉としての流
動床炉であり、底部に流動層２を、その上にフリーボー
ド３を有した構成となっている。前記流動層２には、一
次燃焼空気量制御弁４を介在させた配管５を介して押込
送風機６が接続されている。
【００２７】一次燃焼空気量制御弁４と押込送風機６と
を結ぶ前記配管５、フリーボード３間は、二次燃焼用空
気制御手段としての二次燃焼空気量制御弁７を介在させ
た配管８により連結されている。前記フリーボード３の
側壁には、都市ごみ等の燃焼物を流動層２内に投入する
燃焼物供給ホッパ９が設けられている。燃焼物は流動層
２内でガス化され、フリーボード３で燃焼する。
を結ぶ前記配管５、フリーボード３間は、二次燃焼用空
気制御手段としての二次燃焼空気量制御弁７を介在させ
た配管８により連結されている。前記フリーボード３の
側壁には、都市ごみ等の燃焼物を流動層２内に投入する
燃焼物供給ホッパ９が設けられている。燃焼物は流動層
２内でガス化され、フリーボード３で燃焼する。
【００２８】前記フリーボード３の上段には、フリーボ
ード３で燃焼して得られた排ガスを冷却するガス冷却器
10、粒子状物を除去する電気集塵機11、排ガスを誘引す
る誘引送風機12、及び排ガスを大気中に放出する煙突13
が順次接続されている。
ード３で燃焼して得られた排ガスを冷却するガス冷却器
10、粒子状物を除去する電気集塵機11、排ガスを誘引す
る誘引送風機12、及び排ガスを大気中に放出する煙突13
が順次接続されている。
【００２９】前記フリーボード３の中段には、半導体レ
ーザを利用したＣＯ濃度検出器（半導体レーザ検出器）
14が設けられている。このＣＯ濃度検出器14は、流動床
炉内のＣＯ濃度を瞬時に計測可能な一酸化炭素濃度検出
手段である。前記ＣＯ濃度検出器14及び前記二次燃焼空
気量制御弁７には演算器15が接続されている。
ーザを利用したＣＯ濃度検出器（半導体レーザ検出器）
14が設けられている。このＣＯ濃度検出器14は、流動床
炉内のＣＯ濃度を瞬時に計測可能な一酸化炭素濃度検出
手段である。前記ＣＯ濃度検出器14及び前記二次燃焼空
気量制御弁７には演算器15が接続されている。
【００３０】前記燃焼供給ホッパ９には、該ホッパ９に
投入された燃焼物を流動層２内に押し出すスクリュコン
ベア９ａが設けられている。このスクリュコンベア９ａ
はモータ16により駆動する。一方、前記流動床炉１の上
部には、流動床炉内の蒸発量を検出する蒸発量検出器17
が設けられている。前記モータ16と蒸発量検出器17と
は、演算器18を介して電気的に接続されている。
投入された燃焼物を流動層２内に押し出すスクリュコン
ベア９ａが設けられている。このスクリュコンベア９ａ
はモータ16により駆動する。一方、前記流動床炉１の上
部には、流動床炉内の蒸発量を検出する蒸発量検出器17
が設けられている。前記モータ16と蒸発量検出器17と
は、演算器18を介して電気的に接続されている。
【００３１】こうした構成の燃料制御装置の操作は次の
通りである。まず、燃焼物供給ホッパ９から都市ごみ等
の燃焼物を流動床炉１の流動層２内に投入する。投入さ
れた燃焼物は流動層２内でガス化され、フリーボード３
で燃焼する。そして、その排ガスは、ガス冷却器10で冷
却され、電気集塵機11で粒子状物を除去され、誘引送風
機12により誘引され、煙突13より大気中に放出される。
ＣＯ濃度検出器14の出力Ｘ１は、演算器15に入力され
る。演算器15はＰＩＤ演算等によりＣＯの発生を抑制す
るように二次燃焼空気量Ｙ１を算出する。即ち、ＣＯ濃
度が高い時は二次燃焼空気量を増加させ、ＣＯ濃度を下
げる。そして、演算器15で算出された二次燃焼空気量Ｙ
１を二次燃焼空気量制御弁７に出力する。二次燃焼空気
量制御弁７は、設定された二次燃焼空気流量Ｙ１になる
ように弁開度を調節する。同時に、一次燃焼空気量制御
弁４は、二次燃焼空気量が変化しても予め設定されてい
る一次燃焼空気流量になるように弁開度を調節する。ま
た、蒸発量検出器17の出力Ｘ２は演算器18に入力され
る。この演算器18は蒸発量検出器17の蒸発量に基づいて
スクリュコンベア９ａの回転数即ち燃料供給量を変える
べく、信号Ｙ２を出力する。ここで、蒸発量が低い時は
燃料供給量を多くし、逆に蒸発量が高い時は燃料供給量
を少なくする。以上の操作により、ＣＯの発生を抑制
し、ダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスを抑制する。
通りである。まず、燃焼物供給ホッパ９から都市ごみ等
の燃焼物を流動床炉１の流動層２内に投入する。投入さ
れた燃焼物は流動層２内でガス化され、フリーボード３
で燃焼する。そして、その排ガスは、ガス冷却器10で冷
却され、電気集塵機11で粒子状物を除去され、誘引送風
機12により誘引され、煙突13より大気中に放出される。
ＣＯ濃度検出器14の出力Ｘ１は、演算器15に入力され
る。演算器15はＰＩＤ演算等によりＣＯの発生を抑制す
るように二次燃焼空気量Ｙ１を算出する。即ち、ＣＯ濃
度が高い時は二次燃焼空気量を増加させ、ＣＯ濃度を下
げる。そして、演算器15で算出された二次燃焼空気量Ｙ
１を二次燃焼空気量制御弁７に出力する。二次燃焼空気
量制御弁７は、設定された二次燃焼空気流量Ｙ１になる
ように弁開度を調節する。同時に、一次燃焼空気量制御
弁４は、二次燃焼空気量が変化しても予め設定されてい
る一次燃焼空気流量になるように弁開度を調節する。ま
た、蒸発量検出器17の出力Ｘ２は演算器18に入力され
る。この演算器18は蒸発量検出器17の蒸発量に基づいて
スクリュコンベア９ａの回転数即ち燃料供給量を変える
べく、信号Ｙ２を出力する。ここで、蒸発量が低い時は
燃料供給量を多くし、逆に蒸発量が高い時は燃料供給量
を少なくする。以上の操作により、ＣＯの発生を抑制
し、ダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスを抑制する。
【００３２】このように、実施例１によれば、フリーボ
ード３の中段に半導体レーザを利用したＣＯ濃度検出器
14を設けるとともに、二次燃焼空気量制御弁７を設け、
流動床炉１内のＣＯ濃度を時間遅れなく検出し、検出し
たＣＯ濃度に応じて二次燃焼空気量を変化させる構成と
なっているため、炉内に投入された燃焼物の量及び質の
変動等炉内の燃焼状態を乱す要因が発生しても、ＣＯ濃
度を時間遅れなく検出し、ＣＯの発生を抑制するように
二次燃焼空気量を変化させることにより、ＣＯ濃度と相
関が高いダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスを抑制でき
る。
ード３の中段に半導体レーザを利用したＣＯ濃度検出器
14を設けるとともに、二次燃焼空気量制御弁７を設け、
流動床炉１内のＣＯ濃度を時間遅れなく検出し、検出し
たＣＯ濃度に応じて二次燃焼空気量を変化させる構成と
なっているため、炉内に投入された燃焼物の量及び質の
変動等炉内の燃焼状態を乱す要因が発生しても、ＣＯ濃
度を時間遅れなく検出し、ＣＯの発生を抑制するように
二次燃焼空気量を変化させることにより、ＣＯ濃度と相
関が高いダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスを抑制でき
る。
【００３３】なお、実施例１では、１台の押込送風機で
一次燃焼空気量制御弁，二次燃焼空気量制御弁を夫々介
して流動床炉の流動層、フリーボードヘ送風する場合に
ついて述べたが、２台の押込送風機を一次燃焼空気量制
御弁，二次燃焼空気量制御弁用に別々に設置してもよ
い。
一次燃焼空気量制御弁，二次燃焼空気量制御弁を夫々介
して流動床炉の流動層、フリーボードヘ送風する場合に
ついて述べたが、２台の押込送風機を一次燃焼空気量制
御弁，二次燃焼空気量制御弁用に別々に設置してもよ
い。
【００３４】（実施例２）実施例２に係る燃焼制御装置
について図２を参照して詳述する。但し、図１と同部材
は同符号を付して説明を省略する。図中の付番21は、フ
リーボード３の中段に設けられた、半導体レーザを利用
したＯ2 濃度検出器である。該Ｏ2 濃度検出器14は、流
動床炉内のＯ2 濃度を瞬時に計測可能なＯ2 濃度検出手
段である。また、付番22は燃焼用空気制御手段としての
燃焼空気量制御弁であり、流動床炉１の流動層２と押込
送風機６を接続する配管５の途中に介装されている。前
記Ｏ2 濃度検出器21と燃焼空気量制御弁22は、演算器15
を介して接続されている。前記燃焼空気量制御弁22に対
し流動層２寄りの配管５、流動床炉１のフリーボード３
間は配管23によって接続されている。
について図２を参照して詳述する。但し、図１と同部材
は同符号を付して説明を省略する。図中の付番21は、フ
リーボード３の中段に設けられた、半導体レーザを利用
したＯ2 濃度検出器である。該Ｏ2 濃度検出器14は、流
動床炉内のＯ2 濃度を瞬時に計測可能なＯ2 濃度検出手
段である。また、付番22は燃焼用空気制御手段としての
燃焼空気量制御弁であり、流動床炉１の流動層２と押込
送風機６を接続する配管５の途中に介装されている。前
記Ｏ2 濃度検出器21と燃焼空気量制御弁22は、演算器15
を介して接続されている。前記燃焼空気量制御弁22に対
し流動層２寄りの配管５、流動床炉１のフリーボード３
間は配管23によって接続されている。
【００３５】こうした構成の燃焼制御装置の操作は次の
通りである。まず、燃焼物供給ホッパ９から都市ごみ等
の燃焼物を流動床炉１の流動層２内に投入する。投入さ
れた燃焼物は、流動層２内でガス化され、フリーボード
３で燃焼する。そして、その排ガスは、ガス冷却器10で
冷却され、電気集塵機11で粒子状物を除去され、誘引送
風機12により誘引され、煙突13より大気中に放出され
る。Ｏ2 濃度検出器21の出力Ｘ１は、演算器15に入力さ
れる。演算器15はＰＩＤ演算等によりＯ2 濃度を一定に
保つように燃焼空気量Ｙ１を算出する。即ち、Ｏ2 濃度
が高い時は燃焼空気量を減少させてＯ2 濃度を下げ、Ｏ
2 濃度が低い時は燃焼空気量を増加させてＯ2 濃度を上
げる。そして、演算器15で算出された燃焼空気量Ｙ１を
燃焼空気量制御弁22に出力する。燃焼空気量制御弁22
は、設定された燃焼空気流量Ｙ１になるように弁開度を
調節する。以上の操作により、Ｏ2 濃度を一定に保ち、
ダイオキシン，ＮＯｘ等の有害ガスを抑制する。
通りである。まず、燃焼物供給ホッパ９から都市ごみ等
の燃焼物を流動床炉１の流動層２内に投入する。投入さ
れた燃焼物は、流動層２内でガス化され、フリーボード
３で燃焼する。そして、その排ガスは、ガス冷却器10で
冷却され、電気集塵機11で粒子状物を除去され、誘引送
風機12により誘引され、煙突13より大気中に放出され
る。Ｏ2 濃度検出器21の出力Ｘ１は、演算器15に入力さ
れる。演算器15はＰＩＤ演算等によりＯ2 濃度を一定に
保つように燃焼空気量Ｙ１を算出する。即ち、Ｏ2 濃度
が高い時は燃焼空気量を減少させてＯ2 濃度を下げ、Ｏ
2 濃度が低い時は燃焼空気量を増加させてＯ2 濃度を上
げる。そして、演算器15で算出された燃焼空気量Ｙ１を
燃焼空気量制御弁22に出力する。燃焼空気量制御弁22
は、設定された燃焼空気流量Ｙ１になるように弁開度を
調節する。以上の操作により、Ｏ2 濃度を一定に保ち、
ダイオキシン，ＮＯｘ等の有害ガスを抑制する。
【００３６】このように、実施例２によれば、フリーボ
ード３の中段に半導体レーザを利用したＯ2 濃度検出器
21を設けるとともに、燃焼空気量制御弁22を設け、Ｏ2
濃度を時間遅れなく検出し、検出したＯ2 濃度に応じて
二次燃焼空気量を変化させる構成となっているため、炉
内に投入された燃焼物の量及び質の変動等炉内の燃焼状
態を乱す要因が発生しても、Ｏ2 濃度を時間遅れなく検
出し、Ｏ2 の発生を抑制するように燃焼空気量を変化さ
せることにより、Ｏ2 濃度と相関が高いダイオキシン、
ＮＯｘ等の有害ガスを抑制することが可能となる。
ード３の中段に半導体レーザを利用したＯ2 濃度検出器
21を設けるとともに、燃焼空気量制御弁22を設け、Ｏ2
濃度を時間遅れなく検出し、検出したＯ2 濃度に応じて
二次燃焼空気量を変化させる構成となっているため、炉
内に投入された燃焼物の量及び質の変動等炉内の燃焼状
態を乱す要因が発生しても、Ｏ2 濃度を時間遅れなく検
出し、Ｏ2 の発生を抑制するように燃焼空気量を変化さ
せることにより、Ｏ2 濃度と相関が高いダイオキシン、
ＮＯｘ等の有害ガスを抑制することが可能となる。
【００３７】（実施例３）実施例３に係る燃焼制御装置
について図３を参照して詳述する。但し、図１、図２と
同部材は同符号を付して説明を省略する。図中の付番31
は流動床炉１内の燃焼部分の温度を検出するＣＣＤカメ
ラ等の温度検出器であり、流動床炉１のフリーボード３
の上部に設けられている。前記温度検出器31は、前記演
算器15と電気的に接続されている。また、演算器15と前
記一次燃焼空気制御弁４も電気的に接続されている。
について図３を参照して詳述する。但し、図１、図２と
同部材は同符号を付して説明を省略する。図中の付番31
は流動床炉１内の燃焼部分の温度を検出するＣＣＤカメ
ラ等の温度検出器であり、流動床炉１のフリーボード３
の上部に設けられている。前記温度検出器31は、前記演
算器15と電気的に接続されている。また、演算器15と前
記一次燃焼空気制御弁４も電気的に接続されている。
【００３８】こうした構成の燃焼制御装置の操作は次の
通りである。まず、燃焼物供給ホッパ９から都市ごみ等
の燃焼物を流動床炉１の流動層２内に投入する。投入さ
れた燃焼物は、流動層２内でガス化され、フリーボード
３で燃焼する。そして、その排ガスは、ガス冷却器10で
冷却され、電気集塵機11で粒子状物を除去され、誘引送
風機12により誘引され、煙突13より大気中に放出され
る。温度検出器31の出力Ｘ１、Ｏ2 濃度検出器21の出力
Ｘ３、ＣＯ濃度検出器14の出力Ｘ４は、演算器15に入力
される。演算器15はファジィ演算等により炉内の燃焼状
態が最適になるように一次燃焼空気量Ｙ１と二次燃焼空
気量Ｙ３を算出する。即ち、炉内温度が高い時又は炉内
ＣＯ濃度が高い時は、一次燃焼空気量を減少させガス化
速度を抑制し、炉内ＣＯ濃度を下げる。炉内温度が低い
時又は炉内Ｏ2 濃度が高い時には、一次燃焼空気量を増
加させてガス化速度を活発化し、炉内Ｏ2 濃度を上げ
る。そして、演算器15で算出された一次燃焼空気量Ｙ１
を一次燃焼空気流量制御弁４に出力する。一次燃焼空気
流量制御弁４は、設定された一次燃焼空気流量Ｙ１にな
るように弁開度を調節する。また、演算器15で算出され
た二次燃焼空気流量Ｙ３を二次燃焼空気流量制御弁７に
出力する。二次燃焼空気流量制御弁７は、設定された二
次燃焼空気流量Ｙ３になるように弁開度を調節する。以
上の操作により、炉内温度、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃
度を適性値に保ち、ダイオキシン，ＮＯｘ等の有害ガス
を抑制する。
通りである。まず、燃焼物供給ホッパ９から都市ごみ等
の燃焼物を流動床炉１の流動層２内に投入する。投入さ
れた燃焼物は、流動層２内でガス化され、フリーボード
３で燃焼する。そして、その排ガスは、ガス冷却器10で
冷却され、電気集塵機11で粒子状物を除去され、誘引送
風機12により誘引され、煙突13より大気中に放出され
る。温度検出器31の出力Ｘ１、Ｏ2 濃度検出器21の出力
Ｘ３、ＣＯ濃度検出器14の出力Ｘ４は、演算器15に入力
される。演算器15はファジィ演算等により炉内の燃焼状
態が最適になるように一次燃焼空気量Ｙ１と二次燃焼空
気量Ｙ３を算出する。即ち、炉内温度が高い時又は炉内
ＣＯ濃度が高い時は、一次燃焼空気量を減少させガス化
速度を抑制し、炉内ＣＯ濃度を下げる。炉内温度が低い
時又は炉内Ｏ2 濃度が高い時には、一次燃焼空気量を増
加させてガス化速度を活発化し、炉内Ｏ2 濃度を上げ
る。そして、演算器15で算出された一次燃焼空気量Ｙ１
を一次燃焼空気流量制御弁４に出力する。一次燃焼空気
流量制御弁４は、設定された一次燃焼空気流量Ｙ１にな
るように弁開度を調節する。また、演算器15で算出され
た二次燃焼空気流量Ｙ３を二次燃焼空気流量制御弁７に
出力する。二次燃焼空気流量制御弁７は、設定された二
次燃焼空気流量Ｙ３になるように弁開度を調節する。以
上の操作により、炉内温度、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃
度を適性値に保ち、ダイオキシン，ＮＯｘ等の有害ガス
を抑制する。
【００３９】このように実施例３によれば、フリーボー
ド３の中段に半導体レーザを利用したＣＯ濃度検出器1
4、Ｏ2 濃度検出器21を設けるとともに、フリーボード
３の上部に流動床炉１内の燃焼部分の温度を検出する温
度検出器31を設け、燃焼状態を時間遅れなく検出し、検
出した燃焼状態信号を用いて炉内温度、炉内Ｏ2 濃度、
炉内ＣＯ濃度を適性値に保つように一次燃焼空気量と二
次燃焼空気量を変化させる構成となっているため、炉内
に投入された燃焼物の量及び質の変動等炉内の燃焼状態
を乱す要因が発生しても、ダイオキシン、ＮＯｘ等の有
害ガスを抑制することが可能となる。
ド３の中段に半導体レーザを利用したＣＯ濃度検出器1
4、Ｏ2 濃度検出器21を設けるとともに、フリーボード
３の上部に流動床炉１内の燃焼部分の温度を検出する温
度検出器31を設け、燃焼状態を時間遅れなく検出し、検
出した燃焼状態信号を用いて炉内温度、炉内Ｏ2 濃度、
炉内ＣＯ濃度を適性値に保つように一次燃焼空気量と二
次燃焼空気量を変化させる構成となっているため、炉内
に投入された燃焼物の量及び質の変動等炉内の燃焼状態
を乱す要因が発生しても、ダイオキシン、ＮＯｘ等の有
害ガスを抑制することが可能となる。
【００４０】なお、実施例３では、１台の押込送風機で
一次燃焼空気量制御弁，二次燃焼空気量制御弁を夫々介
して流動床炉の流動層、フリーボードヘ送風する場合に
ついて述べたが、２台の押込送風機を一次燃焼空気量制
御弁，二次燃焼空気量制御弁用に別々に設置してもよ
い。
一次燃焼空気量制御弁，二次燃焼空気量制御弁を夫々介
して流動床炉の流動層、フリーボードヘ送風する場合に
ついて述べたが、２台の押込送風機を一次燃焼空気量制
御弁，二次燃焼空気量制御弁用に別々に設置してもよ
い。
【００４１】（実施例４）実施例４に係る燃焼制御装置
について図４を参照して詳述する。図中の付番41は焼却
炉としての流動床炉であり、底部に流動層42を、その上
にフリーボード43を有した構成となっている。前記流動
層42には、一次燃焼用空気制御手段としての流動化空気
量制御弁44を介在させた配管45を介して押込送風機46が
接続されている。
について図４を参照して詳述する。図中の付番41は焼却
炉としての流動床炉であり、底部に流動層42を、その上
にフリーボード43を有した構成となっている。前記流動
層42には、一次燃焼用空気制御手段としての流動化空気
量制御弁44を介在させた配管45を介して押込送風機46が
接続されている。
【００４２】流動化空気量制御弁44と押込送風機46とを
結ぶ前記配管45、フリーボード43間は、二次燃焼用空気
制御手段としての二次燃焼空気量制御弁47を介在させた
配管48により連結されている。前記フリーボード43の側
壁には、都市ごみ等の燃焼物を流動層42内に投入する燃
焼物供給ホッパ49が設けられている。燃焼物は、燃焼物
供給ホッパ49の近くに取り付けられたモータ50によりス
クリュコンベア49ａを駆動して流動層42内に送られた
後、ここでガス化され、フリーボード43で燃焼する。
結ぶ前記配管45、フリーボード43間は、二次燃焼用空気
制御手段としての二次燃焼空気量制御弁47を介在させた
配管48により連結されている。前記フリーボード43の側
壁には、都市ごみ等の燃焼物を流動層42内に投入する燃
焼物供給ホッパ49が設けられている。燃焼物は、燃焼物
供給ホッパ49の近くに取り付けられたモータ50によりス
クリュコンベア49ａを駆動して流動層42内に送られた
後、ここでガス化され、フリーボード43で燃焼する。
【００４３】前記フリーボード43の上段には、蒸発量検
出器51を備えたボイラ52、フリーボード43で燃焼して得
られた排ガスを冷却するガス冷却器53、粒子状物を除去
する電気集塵機54、排ガスを誘引する誘引送風機55、及
び排ガスを大気中に放出する煙突56が順次接続されてい
る。前記蒸発量検出器51、二次燃焼空気量制御弁47、モ
ータ50、及び流動化空気量制御弁44は、各々演算器57に
電気的に接続されている。
出器51を備えたボイラ52、フリーボード43で燃焼して得
られた排ガスを冷却するガス冷却器53、粒子状物を除去
する電気集塵機54、排ガスを誘引する誘引送風機55、及
び排ガスを大気中に放出する煙突56が順次接続されてい
る。前記蒸発量検出器51、二次燃焼空気量制御弁47、モ
ータ50、及び流動化空気量制御弁44は、各々演算器57に
電気的に接続されている。
【００４４】前記フリーボード43の中段には、半導体レ
ーザを利用したＣＯ濃度検出器（半導体レーザ検出器）
58、半導体レーザを利用したＯ2 濃度検出器59が各々設
けられている。これらのこのＣＯ濃度検出器58、Ｏ2 濃
度検出器59は、各々流動床炉内のＣＯ濃度を瞬時に計測
可能な一酸化炭素濃度検出手段、流動床炉内のＯ2 濃度
を瞬時に計測可能な酸素濃度検出手段である。前記ＣＯ
濃度検出器58及びＯ2濃度検出器59は、各々流動層内空
気過剰率推定器60に接続されている。この流動層内空気
過剰率推定器60には制御パラメータ演算器61が電気的に
接続され、該制御パラメータ演算器61は前記演算器57に
電気的に接続されている。
ーザを利用したＣＯ濃度検出器（半導体レーザ検出器）
58、半導体レーザを利用したＯ2 濃度検出器59が各々設
けられている。これらのこのＣＯ濃度検出器58、Ｏ2 濃
度検出器59は、各々流動床炉内のＣＯ濃度を瞬時に計測
可能な一酸化炭素濃度検出手段、流動床炉内のＯ2 濃度
を瞬時に計測可能な酸素濃度検出手段である。前記ＣＯ
濃度検出器58及びＯ2濃度検出器59は、各々流動層内空
気過剰率推定器60に接続されている。この流動層内空気
過剰率推定器60には制御パラメータ演算器61が電気的に
接続され、該制御パラメータ演算器61は前記演算器57に
電気的に接続されている。
【００４５】こうした構成の燃焼制御装置の操作は次の
通りである。 1)まず、燃焼物供給ホッパ49から都市ごみ等の燃焼物を
流動床炉41の流動層42内に投入する。投入された燃焼物
は、流動層42内でガス化され、フリーボード43で燃焼す
る。そして、燃焼により熱せられた空気を用い、ボイラ
52を熱し、発電を行う。排ガスは、ガス冷却器53で冷却
され、電気集塵機54で粒子状物を除去され、誘引送風機
55により誘引され、煙突56より大気中に放出される。前
記ボイラ52に設けられた蒸発量検出器51からは蒸発量の
出力信号Ｘ１を演算器57に送っている。また、Ｏ2 濃度
検出器59の出力Ｘ２、ＣＯ濃度検出器58の出力Ｘ３は、
流動層内空気過剰率推定器60に入力される。流動層内空
気過剰率推定器60により推定された流動層内空気過剰率
Ｘ４は、制御パラメータ演算器61に入力される。制御パ
ラメータ演算器61は、入力された流動層内空気過剰率Ｘ
４に基づいて演算器57の制御パラメータを決定する。
通りである。 1)まず、燃焼物供給ホッパ49から都市ごみ等の燃焼物を
流動床炉41の流動層42内に投入する。投入された燃焼物
は、流動層42内でガス化され、フリーボード43で燃焼す
る。そして、燃焼により熱せられた空気を用い、ボイラ
52を熱し、発電を行う。排ガスは、ガス冷却器53で冷却
され、電気集塵機54で粒子状物を除去され、誘引送風機
55により誘引され、煙突56より大気中に放出される。前
記ボイラ52に設けられた蒸発量検出器51からは蒸発量の
出力信号Ｘ１を演算器57に送っている。また、Ｏ2 濃度
検出器59の出力Ｘ２、ＣＯ濃度検出器58の出力Ｘ３は、
流動層内空気過剰率推定器60に入力される。流動層内空
気過剰率推定器60により推定された流動層内空気過剰率
Ｘ４は、制御パラメータ演算器61に入力される。制御パ
ラメータ演算器61は、入力された流動層内空気過剰率Ｘ
４に基づいて演算器57の制御パラメータを決定する。
【００４６】2)即ち、流動層内空気過剰率が１．０より
小さい場合には、蒸気発生量が少ない場合に流動化空気
流量を上げる方向のゲインに、流動層内空気過剰率が
１．１より大きい場合には、炉内空気過剰率が１．０か
ら１．１の場合には、ゲインを小さくし、操作器を変動
させないようにする。
小さい場合には、蒸気発生量が少ない場合に流動化空気
流量を上げる方向のゲインに、流動層内空気過剰率が
１．１より大きい場合には、炉内空気過剰率が１．０か
ら１．１の場合には、ゲインを小さくし、操作器を変動
させないようにする。
【００４７】3)前記演算器57は、算出した制御パラメー
タＸ５に従い、ＰＩＤ演算などにより炉内の燃焼状態が
最適になるように流動か空気量Ｙ１と二次燃焼空気量Ｙ
２を算出する。即ち、流動層内空気過剰率が高く、蒸気
発生量が多い時は、流動化空気量を増加させ、炉内を冷
却させる。流動層内空気過剰率が高く、蒸気発生量が少
ない時は、流動化空気量を減少させ、炉内を温める。一
方、炉内空気過剰率が低く、蒸気発生量が多い時は、流
動化空気量を減少させ、ガス化速度を抑制し、発生熱量
を下げる。流動層内空気過剰率が低く、蒸気発生量が少
ない時は、流動化空気量を増加させ、ガス化速度を活発
化し、発生熱量を上げる。
タＸ５に従い、ＰＩＤ演算などにより炉内の燃焼状態が
最適になるように流動か空気量Ｙ１と二次燃焼空気量Ｙ
２を算出する。即ち、流動層内空気過剰率が高く、蒸気
発生量が多い時は、流動化空気量を増加させ、炉内を冷
却させる。流動層内空気過剰率が高く、蒸気発生量が少
ない時は、流動化空気量を減少させ、炉内を温める。一
方、炉内空気過剰率が低く、蒸気発生量が多い時は、流
動化空気量を減少させ、ガス化速度を抑制し、発生熱量
を下げる。流動層内空気過剰率が低く、蒸気発生量が少
ない時は、流動化空気量を増加させ、ガス化速度を活発
化し、発生熱量を上げる。
【００４８】4)前記演算器57で算出された流動化空気量
Ｙ１を流動化空気量制御弁44に出力する。流動化空気量
制御弁44は、設定された流動化空気流量Ｙ１になるよう
に弁開度を調節する。また、演算器57で算出された二次
燃焼空気量Ｙ２を二次燃焼空気量制御弁47に出力する。
二次燃焼空気量制御弁47は、設定された二次燃焼空気流
量Ｙ２になるように弁開度を調節する。
Ｙ１を流動化空気量制御弁44に出力する。流動化空気量
制御弁44は、設定された流動化空気流量Ｙ１になるよう
に弁開度を調節する。また、演算器57で算出された二次
燃焼空気量Ｙ２を二次燃焼空気量制御弁47に出力する。
二次燃焼空気量制御弁47は、設定された二次燃焼空気流
量Ｙ２になるように弁開度を調節する。
【００４９】このように実施例４によれば、炉内のＯ2
濃度、ＣＯ濃度を瞬時に検出するＯ2 濃度検出器59、Ｃ
Ｏ濃度検出器58を各々流動床炉41の中段に設けるととも
に、ボイラ52の蒸気発生量を検出する蒸発量検出器51、
流動化空気量制御弁44、二次燃焼空気量制御弁47を各々
所定の位置に設け、酸素濃度信号と一酸化炭素濃度信号
により一次燃焼場内の空気過剰率（実際の空気量／理論
空気量）を推定し、この空気過剰率に基づいて制御パラ
メータを求め、この制御パラメータを用いて燃焼用空気
量を制御する構成となっている。従って、炉内に投入さ
れる燃焼物の量及び質の変動等炉内の燃焼状態を乱す要
因が発生しても、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度より流動
層内空気過剰率を推定し、推定した流動層内空気過剰率
に基づいて制御器のパラメータを変更し、変更したパラ
メータを用いて流動化空気量を制御することにより、蒸
気発生量を安定化させることができる。本発明の方法
は、ストーカ燃焼炉等にも適用ができる。
濃度、ＣＯ濃度を瞬時に検出するＯ2 濃度検出器59、Ｃ
Ｏ濃度検出器58を各々流動床炉41の中段に設けるととも
に、ボイラ52の蒸気発生量を検出する蒸発量検出器51、
流動化空気量制御弁44、二次燃焼空気量制御弁47を各々
所定の位置に設け、酸素濃度信号と一酸化炭素濃度信号
により一次燃焼場内の空気過剰率（実際の空気量／理論
空気量）を推定し、この空気過剰率に基づいて制御パラ
メータを求め、この制御パラメータを用いて燃焼用空気
量を制御する構成となっている。従って、炉内に投入さ
れる燃焼物の量及び質の変動等炉内の燃焼状態を乱す要
因が発生しても、炉内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度より流動
層内空気過剰率を推定し、推定した流動層内空気過剰率
に基づいて制御器のパラメータを変更し、変更したパラ
メータを用いて流動化空気量を制御することにより、蒸
気発生量を安定化させることができる。本発明の方法
は、ストーカ燃焼炉等にも適用ができる。
【００５０】なお、実施例４では、１台の押込送風機で
流動化空気量制御弁，二次燃焼空気量制御弁を夫々介し
て流動床炉の流動層、フリーボードヘ送風する場合につ
いて述べたが、２台の押込送風機を流動化空気量制御
弁，二次燃焼空気量制御弁用に別々に設置してもよい。
流動化空気量制御弁，二次燃焼空気量制御弁を夫々介し
て流動床炉の流動層、フリーボードヘ送風する場合につ
いて述べたが、２台の押込送風機を流動化空気量制御
弁，二次燃焼空気量制御弁用に別々に設置してもよい。
【００５１】
【発明の効果】以上詳述したように、本願第１の発明に
よれば、炉内の一酸化炭素濃度を瞬時に計測可能な一酸
化炭素濃度検出手段と二次燃焼用空気制御手段を具備
し、一酸化炭素濃度を時間遅れなく検出し、検出した一
酸化炭素濃度に応じて二次燃焼空気量を変化させること
により、ＣＯ濃度を時間遅れなく精度良く検出し、もっ
てダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発生を抑制可能
な焼却炉における燃焼制御方法を提供できる。
よれば、炉内の一酸化炭素濃度を瞬時に計測可能な一酸
化炭素濃度検出手段と二次燃焼用空気制御手段を具備
し、一酸化炭素濃度を時間遅れなく検出し、検出した一
酸化炭素濃度に応じて二次燃焼空気量を変化させること
により、ＣＯ濃度を時間遅れなく精度良く検出し、もっ
てダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発生を抑制可能
な焼却炉における燃焼制御方法を提供できる。
【００５２】第２の発明によれば、炉内の酸素濃度を瞬
時に計測可能な酸素濃度検出手段と一次燃焼用空気制御
手段とを具備し、酸素濃度を時間遅れなく検出し、検出
した酸素濃度に応じて一次燃焼空気量を変化させること
により、Ｏ2 濃度を時間遅れなく精度良く検出し、もっ
てダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発生を抑制可能
な焼却炉における燃焼制御方法を提供できる。
時に計測可能な酸素濃度検出手段と一次燃焼用空気制御
手段とを具備し、酸素濃度を時間遅れなく検出し、検出
した酸素濃度に応じて一次燃焼空気量を変化させること
により、Ｏ2 濃度を時間遅れなく精度良く検出し、もっ
てダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発生を抑制可能
な焼却炉における燃焼制御方法を提供できる。
【００５３】第３の発明によれば、炉内の燃焼部分の温
度を検出する温度検出手段と、炉内の酸素濃度，一酸化
炭素濃度を各々瞬時に計測可能な酸素濃度検出手段、一
酸化炭素濃度検出手段と、一次・二次燃焼用空気制御手
段とを具備し、燃焼状態を時間遅れなく検出し、検出し
た燃焼状態信号を用いて炉内温度、炉内酸素濃度、炉内
一酸化炭素濃度を適性値に保つように一次燃焼空気量と
二次燃焼空気量を変化させることにより、炉内温度、炉
内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度を時間遅れなく精度良く検出
し、もってダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発生を
抑制可能な焼却炉における燃焼制御方法を提供できる。
度を検出する温度検出手段と、炉内の酸素濃度，一酸化
炭素濃度を各々瞬時に計測可能な酸素濃度検出手段、一
酸化炭素濃度検出手段と、一次・二次燃焼用空気制御手
段とを具備し、燃焼状態を時間遅れなく検出し、検出し
た燃焼状態信号を用いて炉内温度、炉内酸素濃度、炉内
一酸化炭素濃度を適性値に保つように一次燃焼空気量と
二次燃焼空気量を変化させることにより、炉内温度、炉
内Ｏ2 濃度、炉内ＣＯ濃度を時間遅れなく精度良く検出
し、もってダイオキシン、ＮＯｘ等の有害ガスの発生を
抑制可能な焼却炉における燃焼制御方法を提供できる。
【００５４】第４の発明は、炉内の酸素濃度，一酸化炭
素濃度を各々瞬時に計測可能な酸素濃度検出手段、一酸
化炭素濃度検出手段と、焼却炉に連結したボイラの蒸気
発生量を検出する検出手段と、一次・二次燃焼用空気制
御手段とを具備し、酸素濃度信号と一酸化炭素濃度信号
により一次燃焼場内の空気過剰率（実際の空気量／理論
空気量）を推定し、この空気過剰率に基づいて制御パラ
メータを求め、この制御パラメータを用いて燃焼用空気
量を制御することにより、炉内Ｏ2 濃度検出器の出力、
ＣＯ濃度検出器の出力に基づいて炉内の燃焼状態を時間
遅れなく正確に検出でき、もって蒸気発生量を一定に保
つことができる焼却炉における燃焼制御方法を提供でき
る。
素濃度を各々瞬時に計測可能な酸素濃度検出手段、一酸
化炭素濃度検出手段と、焼却炉に連結したボイラの蒸気
発生量を検出する検出手段と、一次・二次燃焼用空気制
御手段とを具備し、酸素濃度信号と一酸化炭素濃度信号
により一次燃焼場内の空気過剰率（実際の空気量／理論
空気量）を推定し、この空気過剰率に基づいて制御パラ
メータを求め、この制御パラメータを用いて燃焼用空気
量を制御することにより、炉内Ｏ2 濃度検出器の出力、
ＣＯ濃度検出器の出力に基づいて炉内の燃焼状態を時間
遅れなく正確に検出でき、もって蒸気発生量を一定に保
つことができる焼却炉における燃焼制御方法を提供でき
る。
【図１】本発明の実施例１に係る燃焼炉における燃焼制
御方法の説明図。
御方法の説明図。
【図２】本発明の実施例２に係る燃焼炉における燃焼制
御方法の説明図。
御方法の説明図。
【図３】本発明の実施例３に係る燃焼炉における燃焼制
御方法の説明図。
御方法の説明図。
【図４】本発明の実施例４に係る燃焼炉における燃焼制
御方法の説明図。
御方法の説明図。
【図５】実施例４に係る燃焼制御方法における空気過剰
率と燃焼効率との関係を示す特性図。
率と燃焼効率との関係を示す特性図。
１、41…流動床炉、 ２、42…流動層、 ３、43…フリーボード、 ４…一次燃焼空気量制御弁、 ６、46…押込送風機、 ７、47…二次燃焼空気量制御弁、 ９、49…燃料供給ホッパ、 ９ａ、49ａ…スクリュコンベア、 10、53…ガス冷却器、 11、54…電気集塵機、 12、55…誘引送風機、 14、58…ＣＯ濃度検出器、 15、18、57…演算器、 17、51…蒸発量検出器、 21、59…Ｏ2 濃度検出器、 31…温度検出器、 52…ボイラ、 60…流動層内空気過剰率推定器、 61…制御パラメータ演算器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥野 敏 神奈川県横浜市中区錦町12番地 三菱重工 業株式会社横浜製作所内
Claims (6)
- 【請求項１】 投入された燃焼物を焼却炉下部から送り
込む一次燃焼空気により一次燃焼場でガス化させ、ガス
化した可燃ガスを焼却炉中段より送られる二次燃焼空気
により燃焼させ、炉内に投入される燃焼物の変動にかか
わらず、燃焼による発生熱量を一定に維持するととも
に、ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガスの発生を抑制
する焼却炉における燃焼制御方法において、 焼却炉内の一酸化炭素濃度を瞬時に計測可能な一酸化炭
素濃度検出手段と二次燃焼用空気制御手段とを具備し、
一酸化炭素濃度を時間遅れなく検出し、検出した一酸化
炭素濃度に応じて二次燃焼空気量を変化させることを特
徴とする焼却炉における燃焼制御方法。 - 【請求項２】 投入された燃焼物を焼却炉下部から送り
込む一次燃焼空気により一次燃焼場でガス化させ、ガス
化した可燃ガスを焼却炉中段より送られる二次燃焼空気
により燃焼させ、炉内に投入される燃焼物の変動にかか
わらず、燃焼による発生熱量を一定に維持するととも
に、ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガスの発生を抑制
する焼却炉における燃焼制御方法において、 焼却炉内の酸素濃度を瞬時に計測可能な酸素濃度検出手
段と一次燃焼用空気制御手段とを具備し、酸素濃度を時
間遅れなく検出し、検出した酸素濃度に応じて一次燃焼
空気量を変化させることを特徴とする焼却炉における燃
焼制御方法。 - 【請求項３】 投入された燃焼物を焼却炉下部から送り
込む一次燃焼空気により一次燃焼場でガス化させ、ガス
化した可燃ガスを焼却炉中段より送られる二次燃焼空気
により燃焼させ、炉内に投入される燃焼物の変動にかか
わらず、燃焼による発生熱量を一定に維持するととも
に、ダイオキシン、ＮＯｘなどの有毒ガスの発生を抑制
する焼却炉における燃焼制御方法において、 焼却炉内の燃焼部分の温度を検出する温度検出手段と、
焼却炉内の酸素濃度，一酸化炭素濃度を各々瞬時に計測
可能な酸素濃度検出手段、一酸化炭素濃度検出手段と、
一次・二次燃焼用空気制御手段とを具備し、燃焼状態を
時間遅れなく検出し、検出した燃焼状態信号を用いて炉
内温度、炉内酸素濃度、炉内一酸化炭素濃度を適性値に
保つように一次燃焼空気量と二次燃焼空気量を変化させ
ることを特徴とする焼却炉における燃焼制御方法。 - 【請求項４】 投入された燃焼物を焼却炉下部から送り
込む流動化空気により高温流動媒体を流動化させた一次
燃焼場でガス化させ、ガス化した可燃ガスを焼却炉中段
より送られる二次燃焼空気により燃焼させ、蒸気発生量
の偏差に基づいて流動化空気量及び燃料供給量を制御す
る焼却炉における燃焼制御方法において、 焼却炉内の酸素濃度，一酸化炭素濃度を各々瞬時に計測
可能な酸素濃度検出手段、一酸化炭素濃度検出手段と、
焼却炉に連結したボイラの蒸気発生量を検出する検出手
段と、一次・二次燃焼用空気制御手段とを具備し、酸素
濃度信号と一酸化炭素濃度信号により一次燃焼場内の空
気過剰率（実際の空気量／理論空気量）を推定し、この
空気過剰率に基づいて制御パラメータを求め、この制御
パラメータを用いて燃焼用空気量を制御することを特徴
とする焼却炉における燃焼制御方法。 - 【請求項５】 一酸化炭素濃度検出手段が半導体レーザ
検出器であることを特徴とする請求項１、請求項３、請
求項４記載の焼却炉における燃焼制御方法。 - 【請求項６】 酸素濃度検出手段が半導体レーザ検出器
であることを特徴とする請求項２、請求項３、請求項４
記載の焼却炉における燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16422397A JPH1114027A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 焼却炉における燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16422397A JPH1114027A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 焼却炉における燃焼制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1114027A true JPH1114027A (ja) | 1999-01-22 |
Family
ID=15789020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16422397A Withdrawn JPH1114027A (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 焼却炉における燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1114027A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003511643A (ja) * | 1999-10-04 | 2003-03-25 | ネイダーランゼ、オルガニザティー、ボー、トゥーゲパストナトゥールウェテンシャッペルーク、オンダーツォーク、ティーエヌオー | 焼却プラント、例えばゴミ焼却プラントの制御システム |
| JP2006046954A (ja) * | 2004-07-30 | 2006-02-16 | Takuma Co Ltd | 有害微量物質のサンプリング方法および測定方法ならびに抑制方法 |
| CN102297433A (zh) * | 2011-05-31 | 2011-12-28 | 福建省丰泉环保控股有限公司 | 一种用于去除垃圾焚烧炉烟气中二恶英的方法 |
| CN118293707A (zh) * | 2024-04-25 | 2024-07-05 | 福安青美能源材料有限公司 | 一种辊道窑烧结尾气循环净化系统 |
| JP2025088502A (ja) * | 2023-11-30 | 2025-06-11 | 大同プラント工業株式会社 | 流動焙焼炉及び流動焙焼方法 |
-
1997
- 1997-06-20 JP JP16422397A patent/JPH1114027A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN118293707A (zh) * | 2024-04-25 | 2024-07-05 | 福安青美能源材料有限公司 | 一种辊道窑烧结尾气循环净化系统 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040907 |