JPH11140550A - 電気炉発生ガスの処理方法および処理装置 - Google Patents
電気炉発生ガスの処理方法および処理装置Info
- Publication number
- JPH11140550A JPH11140550A JP9311891A JP31189197A JPH11140550A JP H11140550 A JPH11140550 A JP H11140550A JP 9311891 A JP9311891 A JP 9311891A JP 31189197 A JP31189197 A JP 31189197A JP H11140550 A JPH11140550 A JP H11140550A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electric furnace
- cooling
- gas
- tower
- washing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 65
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 62
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims abstract description 58
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 58
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 33
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 124
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 33
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 27
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 claims description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 11
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 10
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 10
- -1 cooled and washed Substances 0.000 claims description 5
- 235000021110 pickles Nutrition 0.000 claims 1
- HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 2,3,7,8-tetrachloro-dibenzo-p-dioxin Chemical compound O1C2=CC(Cl)=C(Cl)C=C2OC2=C1C=C(Cl)C(Cl)=C2 HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 25
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 11
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 65
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 33
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 33
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 31
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 19
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 15
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 13
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 9
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 7
- 238000006298 dechlorination reaction Methods 0.000 description 7
- 150000003752 zinc compounds Chemical class 0.000 description 7
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 5
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 5
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 5
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 150000004045 organic chlorine compounds Chemical class 0.000 description 3
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 3
- 241000125205 Anethum Species 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- MVPPADPHJFYWMZ-UHFFFAOYSA-N chlorobenzene Chemical compound ClC1=CC=CC=C1 MVPPADPHJFYWMZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 2
- 150000002013 dioxins Chemical class 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- ISPYQTSUDJAMAB-UHFFFAOYSA-N 2-chlorophenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1Cl ISPYQTSUDJAMAB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000010730 cutting oil Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 1
- 238000012388 gravitational sedimentation Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ダイオキシンの発生を防止すると共に、電気
炉発生ガスから亜鉛製錬に適した塩素含有量の少ない亜
鉛原料を回収することが可能な電気炉発生ガスの処理方
法および処理装置の提供。 【解決手段】 一酸化炭素を含有する電気炉発生ガスを
燃焼塔において燃焼し、燃焼排ガスを水、または、より
好ましくはアルカリ性水溶液と接触せしめ冷却かつ洗浄
し、得られた水溶液中の固形分を沈降分離し亜鉛原料を
回収する電気炉発生ガスの処理方法、および、一酸化炭
素を含有する電気炉発生ガスを燃焼する燃焼塔と、該燃
焼塔からの燃焼排ガスを、好ましくは向流方式で、水ま
たはアルカリ性水溶液を用いて冷却かつ洗浄する冷却洗
浄塔と、該冷却洗浄塔から排出される洗浄液中の固形分
を沈降分離する沈降分離槽を有する電気炉発生ガスの処
理装置。
炉発生ガスから亜鉛製錬に適した塩素含有量の少ない亜
鉛原料を回収することが可能な電気炉発生ガスの処理方
法および処理装置の提供。 【解決手段】 一酸化炭素を含有する電気炉発生ガスを
燃焼塔において燃焼し、燃焼排ガスを水、または、より
好ましくはアルカリ性水溶液と接触せしめ冷却かつ洗浄
し、得られた水溶液中の固形分を沈降分離し亜鉛原料を
回収する電気炉発生ガスの処理方法、および、一酸化炭
素を含有する電気炉発生ガスを燃焼する燃焼塔と、該燃
焼塔からの燃焼排ガスを、好ましくは向流方式で、水ま
たはアルカリ性水溶液を用いて冷却かつ洗浄する冷却洗
浄塔と、該冷却洗浄塔から排出される洗浄液中の固形分
を沈降分離する沈降分離槽を有する電気炉発生ガスの処
理装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄屑溶解電気炉な
どの電気炉から発生するガスの処理方法に関し、特にダ
イオキシンの発生を防止し、上記ガスから亜鉛製錬に適
した塩素含有量の少ない亜鉛原料を回収することが可能
な電気炉発生ガスの処理方法および処理装置に関する。
どの電気炉から発生するガスの処理方法に関し、特にダ
イオキシンの発生を防止し、上記ガスから亜鉛製錬に適
した塩素含有量の少ない亜鉛原料を回収することが可能
な電気炉発生ガスの処理方法および処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄屑溶解電気炉においては、鉄屑中にダ
ライ粉、塩化ビニル樹脂などが混入しており、前者のダ
ライ粉には切削油、研削油の添加剤に起因する有機塩素
化合物が含まれている。このため、鉄屑溶解電気炉にお
いては、電気炉内および鉄屑溶解電気炉から発生する一
酸化炭素および若干の水素を含有するガスを燃焼する燃
焼塔以降の高温領域においてダイオキシンが発生する可
能性が高い。
ライ粉、塩化ビニル樹脂などが混入しており、前者のダ
ライ粉には切削油、研削油の添加剤に起因する有機塩素
化合物が含まれている。このため、鉄屑溶解電気炉にお
いては、電気炉内および鉄屑溶解電気炉から発生する一
酸化炭素および若干の水素を含有するガスを燃焼する燃
焼塔以降の高温領域においてダイオキシンが発生する可
能性が高い。
【０００３】鉄屑溶解電気炉におけるダイオキシン発生
防止方法として、鉄屑溶解電気炉において発生したガス
を燃焼塔に導入して高温燃焼させダイオキシンの発生を
防止する鉄屑溶解電気炉およびその余熱装置におけるダ
イオキシン発生防止方法が開示されている（特開平６−
294586号公報参照）。図２に、上記公報に開示された従
来の鉄屑溶解電気炉および鉄屑溶解電気炉発生ガスの処
理装置を、側面図によって示す。
防止方法として、鉄屑溶解電気炉において発生したガス
を燃焼塔に導入して高温燃焼させダイオキシンの発生を
防止する鉄屑溶解電気炉およびその余熱装置におけるダ
イオキシン発生防止方法が開示されている（特開平６−
294586号公報参照）。図２に、上記公報に開示された従
来の鉄屑溶解電気炉および鉄屑溶解電気炉発生ガスの処
理装置を、側面図によって示す。
【０００４】図２において、１は鉄屑溶解電気炉、２は
燃焼塔、３は鉄屑余熱用バケット、４はガスクーラー
室、５は排風機、６は集塵機、７はガス切換弁を示す。
図２に示す鉄屑溶解電気炉においては、鉄屑溶解電気炉
１において発生した一酸化炭素含有ガスは、燃焼塔２に
おいて燃焼し、燃焼排ガスは鉄屑余熱用バケット３にお
いて鉄屑を余熱した後、ガスクーラー室４において冷却
され、冷却ガスは排風機５、集塵機６を経由して大気放
散される。
燃焼塔、３は鉄屑余熱用バケット、４はガスクーラー
室、５は排風機、６は集塵機、７はガス切換弁を示す。
図２に示す鉄屑溶解電気炉においては、鉄屑溶解電気炉
１において発生した一酸化炭素含有ガスは、燃焼塔２に
おいて燃焼し、燃焼排ガスは鉄屑余熱用バケット３にお
いて鉄屑を余熱した後、ガスクーラー室４において冷却
され、冷却ガスは排風機５、集塵機６を経由して大気放
散される。
【０００５】この場合、電気炉の通電開始から電気炉内
が800 ℃程度の温度に達する迄の間に、電気炉内におい
て、前記した鉄屑中に含まれる有機塩素化合物に起因し
てダイオキシンが発生しやすい。また、燃焼塔２から鉄
屑余熱用バケット３の間およびその後工程におけるガス
温度が350 〜800 ℃の条件の燃焼排ガス送給系統におい
て、ダイオキシンの前駆体物質（クロロフェノール、ク
ロロベンゼンなど）からダイオキシンが合成される。
が800 ℃程度の温度に達する迄の間に、電気炉内におい
て、前記した鉄屑中に含まれる有機塩素化合物に起因し
てダイオキシンが発生しやすい。また、燃焼塔２から鉄
屑余熱用バケット３の間およびその後工程におけるガス
温度が350 〜800 ℃の条件の燃焼排ガス送給系統におい
て、ダイオキシンの前駆体物質（クロロフェノール、ク
ロロベンゼンなど）からダイオキシンが合成される。
【０００６】前記した従来技術は、鉄屑溶解電気炉１に
おいて発生したガスを燃焼塔２に導入して高温燃焼さ
せ、この燃焼に伴い排ガス中の一酸化炭素を消失させる
ことでダイオキシンの発生を防止する鉄屑溶解電気炉お
よびその余熱装置におけるダイオキシン発生防止方法で
ある。しかし、鉄屑溶解電気炉で発生するガス量、含有
CO濃度は時々刻々変動するため、COを完全燃焼させるた
めの燃焼用の空気量の制御が困難で、ダイオキシンの発
生を完全に防止することは困難であった。
おいて発生したガスを燃焼塔２に導入して高温燃焼さ
せ、この燃焼に伴い排ガス中の一酸化炭素を消失させる
ことでダイオキシンの発生を防止する鉄屑溶解電気炉お
よびその余熱装置におけるダイオキシン発生防止方法で
ある。しかし、鉄屑溶解電気炉で発生するガス量、含有
CO濃度は時々刻々変動するため、COを完全燃焼させるた
めの燃焼用の空気量の制御が困難で、ダイオキシンの発
生を完全に防止することは困難であった。
【０００７】また、鉄屑溶解電気炉においては、鉄屑中
に、高耐食性鋼板である亜鉛めっき鋼板その他に由来す
る亜鉛もしくは亜鉛化合物が含まれ、前記した従来技術
においては、集塵機６において電炉ダスト（製鋼煙灰）
が25〜30kg/t−鋼の割合で回収され、亜鉛原料として使
用されている。しかし、電炉ダスト中には塩素化合物が
含まれ亜鉛製錬工程において脱塩素を行う必要があり、
亜鉛製錬工程が複雑化する問題があった。
に、高耐食性鋼板である亜鉛めっき鋼板その他に由来す
る亜鉛もしくは亜鉛化合物が含まれ、前記した従来技術
においては、集塵機６において電炉ダスト（製鋼煙灰）
が25〜30kg/t−鋼の割合で回収され、亜鉛原料として使
用されている。しかし、電炉ダスト中には塩素化合物が
含まれ亜鉛製錬工程において脱塩素を行う必要があり、
亜鉛製錬工程が複雑化する問題があった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記した従
来技術の問題点を解決し、ダイオキシンの発生を防止す
ると共に、電気炉発生ガスから亜鉛製錬に適した塩素含
有量の少ない亜鉛原料を回収することが可能な電気炉発
生ガスの処理方法および処理装置を提供することを目的
とする。
来技術の問題点を解決し、ダイオキシンの発生を防止す
ると共に、電気炉発生ガスから亜鉛製錬に適した塩素含
有量の少ない亜鉛原料を回収することが可能な電気炉発
生ガスの処理方法および処理装置を提供することを目的
とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、一酸化炭
素を含有する電気炉発生ガスを燃焼塔において燃焼し、
燃焼排ガスを水と接触せしめ冷却かつ洗浄し、得られた
洗浄液中の固形分を沈降分離し亜鉛原料を回収すること
を特徴とする電気炉発生ガスの処理方法である。
素を含有する電気炉発生ガスを燃焼塔において燃焼し、
燃焼排ガスを水と接触せしめ冷却かつ洗浄し、得られた
洗浄液中の固形分を沈降分離し亜鉛原料を回収すること
を特徴とする電気炉発生ガスの処理方法である。
【００１０】第２の発明は、一酸化炭素を含有する電気
炉発生ガスを燃焼塔において燃焼し、燃焼排ガスをアル
カリ性水溶液と接触せしめ冷却かつ洗浄し、得られた洗
浄液中の固形分を沈降分離し亜鉛原料を回収することを
特徴とする電気炉発生ガスの処理方法である。前記した
第１の発明、第２の発明においては、燃焼排ガスを、ス
プレーノズルから噴出する水またはアルカリ性水溶液を
用いて冷却かつ洗浄せしめることが好ましい。
炉発生ガスを燃焼塔において燃焼し、燃焼排ガスをアル
カリ性水溶液と接触せしめ冷却かつ洗浄し、得られた洗
浄液中の固形分を沈降分離し亜鉛原料を回収することを
特徴とする電気炉発生ガスの処理方法である。前記した
第１の発明、第２の発明においては、燃焼排ガスを、ス
プレーノズルから噴出する水またはアルカリ性水溶液を
用いて冷却かつ洗浄せしめることが好ましい。
【００１１】第３の発明は、一酸化炭素を含有する電気
炉発生ガスを燃焼する燃焼塔２と、該燃焼塔２からの燃
焼排ガスを水またはアルカリ性水溶液を用いて冷却かつ
洗浄する冷却洗浄塔10と、該冷却洗浄塔10から排出され
る洗浄液中の固形分を沈降分離する沈降分離槽20を有す
ることを特徴とする電気炉発生ガスの処理装置である。
炉発生ガスを燃焼する燃焼塔２と、該燃焼塔２からの燃
焼排ガスを水またはアルカリ性水溶液を用いて冷却かつ
洗浄する冷却洗浄塔10と、該冷却洗浄塔10から排出され
る洗浄液中の固形分を沈降分離する沈降分離槽20を有す
ることを特徴とする電気炉発生ガスの処理装置である。
【００１２】前記した第３の発明においては、前記した
冷却洗浄塔10が、前記した燃焼塔２からの燃焼排ガスを
アルカリ性水溶液を用いて冷却かつ洗浄する冷却洗浄塔
であることが、より好ましい。また、前記した第３の発
明においては、前記した冷却洗浄塔10が、該冷却洗浄塔
10内の上部において上下方向に複数段に配設された水ま
たはアルカリ性水溶液のスプレーノズル111 〜11n を有
することが好ましい。
冷却洗浄塔10が、前記した燃焼塔２からの燃焼排ガスを
アルカリ性水溶液を用いて冷却かつ洗浄する冷却洗浄塔
であることが、より好ましい。また、前記した第３の発
明においては、前記した冷却洗浄塔10が、該冷却洗浄塔
10内の上部において上下方向に複数段に配設された水ま
たはアルカリ性水溶液のスプレーノズル111 〜11n を有
することが好ましい。
【００１３】さらに、前記した第３の発明においては、
前記冷却洗浄塔10が、該冷却洗浄塔10内の上部において
上下方向に複数段に配設された水またはアルカリ性水溶
液のスプレーノズル111 〜11n と、前記冷却洗浄塔10内
に配設されかつ前記スプレーノズル111 〜11n の最上段
のスプレーノズル111 の上方から最下段のスプレーノズ
ル11n の下方に向けて上下方向に配設された燃焼排ガス
の放出配管12と、前記冷却洗浄塔10内において前記最下
段のスプレーノズル11n の下方に配設された燃焼排ガス
の放出口である前記放出配管12の放出口13とを有するこ
とが、より好ましい。
前記冷却洗浄塔10が、該冷却洗浄塔10内の上部において
上下方向に複数段に配設された水またはアルカリ性水溶
液のスプレーノズル111 〜11n と、前記冷却洗浄塔10内
に配設されかつ前記スプレーノズル111 〜11n の最上段
のスプレーノズル111 の上方から最下段のスプレーノズ
ル11n の下方に向けて上下方向に配設された燃焼排ガス
の放出配管12と、前記冷却洗浄塔10内において前記最下
段のスプレーノズル11n の下方に配設された燃焼排ガス
の放出口である前記放出配管12の放出口13とを有するこ
とが、より好ましい。
【００１４】また、前記した第１の発明〜第３の発明に
おいては、前記した燃焼排ガスを水またはアルカリ性水
溶液と接触せしめ冷却かつ洗浄する際の水またはアルカ
リ性水溶液と排ガスとの比率（以下液ガス比と記す）
は、0.004 (m3-液 /hr)/(Nm3-排ガス/hr)以上であるこ
とが好ましい。また、上記した液ガス比は、より好まし
くは0.006 〜0.050 (m3-液 /hr)/(Nm3- 排ガス/hr)、さ
らに好ましくは0.008 〜0.020 (m3-液 /hr)/(Nm3- 排ガ
ス/hr)である。
おいては、前記した燃焼排ガスを水またはアルカリ性水
溶液と接触せしめ冷却かつ洗浄する際の水またはアルカ
リ性水溶液と排ガスとの比率（以下液ガス比と記す）
は、0.004 (m3-液 /hr)/(Nm3-排ガス/hr)以上であるこ
とが好ましい。また、上記した液ガス比は、より好まし
くは0.006 〜0.050 (m3-液 /hr)/(Nm3- 排ガス/hr)、さ
らに好ましくは0.008 〜0.020 (m3-液 /hr)/(Nm3- 排ガ
ス/hr)である。
【００１５】なお、上記した液ガス比は、上記したよう
に、燃焼排ガスを冷却かつ洗浄する際に供給する水また
はアルカリ性水溶液の単位時間当たりの供給量(m3-液 /
hr)と、燃焼排ガスの単位時間当たりの供給量(Nm3- 排
ガス/hr)との比であり、前記したスプレー方式を用いる
場合は、スプレーノズルの水またはアルカリ性水溶液の
単位時間当たりの噴霧（噴出）量(m3-液 /hr) と、燃焼
排ガスの単位時間当たりの供給量(Nm3- 排ガス/hr)との
比である。
に、燃焼排ガスを冷却かつ洗浄する際に供給する水また
はアルカリ性水溶液の単位時間当たりの供給量(m3-液 /
hr)と、燃焼排ガスの単位時間当たりの供給量(Nm3- 排
ガス/hr)との比であり、前記したスプレー方式を用いる
場合は、スプレーノズルの水またはアルカリ性水溶液の
単位時間当たりの噴霧（噴出）量(m3-液 /hr) と、燃焼
排ガスの単位時間当たりの供給量(Nm3- 排ガス/hr)との
比である。
【００１６】さらに、前記した第１の発明〜第３の発明
は、前記した電気炉が、原料または原料の一部として鉄
屑（：スクラップ）を用いる鉄屑溶解電気炉である電気
炉発生ガスの処理方法、処理装置として好ましく用いら
れる。
は、前記した電気炉が、原料または原料の一部として鉄
屑（：スクラップ）を用いる鉄屑溶解電気炉である電気
炉発生ガスの処理方法、処理装置として好ましく用いら
れる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。本発明者らは、前記した従来技術の問題点を解決
するために鋭意検討した結果、下記事項に想到し、本発
明に至った。 (1) 鉄屑溶解電気炉など電気炉から発生するガスの燃焼
後の排ガスに、水またはアルカリ性水溶液を噴霧し、急
冷することによって、当該ガスがダイオキシンの合成温
度である350 〜800 ℃の温度条件となることを防止す
る。
する。本発明者らは、前記した従来技術の問題点を解決
するために鋭意検討した結果、下記事項に想到し、本発
明に至った。 (1) 鉄屑溶解電気炉など電気炉から発生するガスの燃焼
後の排ガスに、水またはアルカリ性水溶液を噴霧し、急
冷することによって、当該ガスがダイオキシンの合成温
度である350 〜800 ℃の温度条件となることを防止す
る。
【００１８】(2) 上記した急冷用に噴霧する水またはア
ルカリ性水溶液の量を、ガスの冷却に必要な水の蒸発潜
熱に対して過剰な量とし、ガスの冷却および洗浄の両者
を行い、冷却洗浄水中の固形分を沈降分離する。 この結果、ダイオキシンの発生が防止されると共に、鉄
屑溶解電気炉など電気炉から発生するガスから、亜鉛製
錬に適した塩素含有量の少ない亜鉛原料を回収すること
が可能となる。
ルカリ性水溶液の量を、ガスの冷却に必要な水の蒸発潜
熱に対して過剰な量とし、ガスの冷却および洗浄の両者
を行い、冷却洗浄水中の固形分を沈降分離する。 この結果、ダイオキシンの発生が防止されると共に、鉄
屑溶解電気炉など電気炉から発生するガスから、亜鉛製
錬に適した塩素含有量の少ない亜鉛原料を回収すること
が可能となる。
【００１９】すなわち、本発明によれば、前記した従来
技術の問題点を解決し、ダイオキシンの発生を防止する
と共に、電気炉発生ガスから亜鉛製錬に適した塩素含有
量の少ない亜鉛原料を回収し有価金属を再利用すること
が可能となり、さらには除去した塩素を無害なアルカリ
金属塩、アルカリ土類金属塩の形態で処理することがで
きる。
技術の問題点を解決し、ダイオキシンの発生を防止する
と共に、電気炉発生ガスから亜鉛製錬に適した塩素含有
量の少ない亜鉛原料を回収し有価金属を再利用すること
が可能となり、さらには除去した塩素を無害なアルカリ
金属塩、アルカリ土類金属塩の形態で処理することがで
きる。
【００２０】本発明における電気炉としては、原料また
は原料の一部として鉄屑（：スクラップ）を用いる鉄屑
溶解電気炉などの鉄鋼製造用電気炉、還元鉄電気炉、亜
鉛など非鉄金属用電気炉、シュレッダーダスト溶解電気
炉など、電気炉の原料中に塩素化合物、Zn化合物を含有
する電気炉が例示される。図１に、本発明に係わる鉄屑
溶解電気炉発生ガスの処理装置の一例を、側面図によっ
て示す。
は原料の一部として鉄屑（：スクラップ）を用いる鉄屑
溶解電気炉などの鉄鋼製造用電気炉、還元鉄電気炉、亜
鉛など非鉄金属用電気炉、シュレッダーダスト溶解電気
炉など、電気炉の原料中に塩素化合物、Zn化合物を含有
する電気炉が例示される。図１に、本発明に係わる鉄屑
溶解電気炉発生ガスの処理装置の一例を、側面図によっ
て示す。
【００２１】図１において、10は冷却洗浄塔、111 〜11
n (:111 、11i 、11n ）は冷却洗浄塔10内の上部におい
て上下方向に複数段に配設された水またはアルカリ性水
溶液のスプレーノズル、12は冷却洗浄塔内に配設した鉄
屑溶解電気炉発生ガス（以下電気炉発生ガスと記す）の
燃焼後の排ガス（以下燃焼排ガスと記す）の放出配管、
13は放出口、14はデミスタ、15はバッグフィルタ、16は
煙突、17a 、17b はダンパ、20は沈降分離槽（：シック
ナ）、20a はスクレーパー、21は脱水機、22はホッパ、
23は造粒機、30は水処理装置、40はポンプ、ｆ1 は燃焼
排ガスの送給方向、ｆ1aは放出口13から放出される燃焼
排ガスの流れ方向、ｆ1bは冷却洗浄塔10出口での燃焼排
ガスの流れ方向、ｆ2 は冷却洗浄水の送液方向、ｆ3 は
スラッジの送給方向、ｆ4 はデミスタ凝縮水の送液方
向、Ｗは補給水（：水もしくはアルカリ性水溶液）を示
し、その他の符号は図２と同様の内容を示す。
n (:111 、11i 、11n ）は冷却洗浄塔10内の上部におい
て上下方向に複数段に配設された水またはアルカリ性水
溶液のスプレーノズル、12は冷却洗浄塔内に配設した鉄
屑溶解電気炉発生ガス（以下電気炉発生ガスと記す）の
燃焼後の排ガス（以下燃焼排ガスと記す）の放出配管、
13は放出口、14はデミスタ、15はバッグフィルタ、16は
煙突、17a 、17b はダンパ、20は沈降分離槽（：シック
ナ）、20a はスクレーパー、21は脱水機、22はホッパ、
23は造粒機、30は水処理装置、40はポンプ、ｆ1 は燃焼
排ガスの送給方向、ｆ1aは放出口13から放出される燃焼
排ガスの流れ方向、ｆ1bは冷却洗浄塔10出口での燃焼排
ガスの流れ方向、ｆ2 は冷却洗浄水の送液方向、ｆ3 は
スラッジの送給方向、ｆ4 はデミスタ凝縮水の送液方
向、Ｗは補給水（：水もしくはアルカリ性水溶液）を示
し、その他の符号は図２と同様の内容を示す。
【００２２】図１に示す鉄屑溶解電気炉においては、鉄
屑溶解電気炉１において発生した一酸化炭素含有ガス
は、燃焼塔２において燃焼し、燃焼排ガスは冷却洗浄塔
10に送給される。冷却洗浄塔10に送給された燃焼排ガス
は、放出配管12の放出口13から放出され、冷却洗浄塔10
内を上昇し、スプレーノズル111 〜11n からの水または
より好ましくはアルカリ性水溶液である噴霧水と向流接
触し、冷却されると共に燃焼排ガスに含まれる亜鉛化合
物、塩素化合物の洗浄が行われる。
屑溶解電気炉１において発生した一酸化炭素含有ガス
は、燃焼塔２において燃焼し、燃焼排ガスは冷却洗浄塔
10に送給される。冷却洗浄塔10に送給された燃焼排ガス
は、放出配管12の放出口13から放出され、冷却洗浄塔10
内を上昇し、スプレーノズル111 〜11n からの水または
より好ましくはアルカリ性水溶液である噴霧水と向流接
触し、冷却されると共に燃焼排ガスに含まれる亜鉛化合
物、塩素化合物の洗浄が行われる。
【００２３】また、図１に示す冷却洗浄塔10は、冷却洗
浄塔10内の上部において上下方向に複数段に配設された
スプレーノズル111 〜11n と、冷却洗浄塔10内に配設さ
れかつスプレーノズル111 〜11n の最上段のスプレーノ
ズル111 の上方から最下段のスプレーノズル11n の下方
に向けて上下方向に配設された燃焼排ガスの放出配管12
と、冷却洗浄塔10内において最下段のスプレーノズル11
n の下方に配設された燃焼排ガスの放出口である放出配
管12の放出口13とを有する構成となっている。
浄塔10内の上部において上下方向に複数段に配設された
スプレーノズル111 〜11n と、冷却洗浄塔10内に配設さ
れかつスプレーノズル111 〜11n の最上段のスプレーノ
ズル111 の上方から最下段のスプレーノズル11n の下方
に向けて上下方向に配設された燃焼排ガスの放出配管12
と、冷却洗浄塔10内において最下段のスプレーノズル11
n の下方に配設された燃焼排ガスの放出口である放出配
管12の放出口13とを有する構成となっている。
【００２４】本発明の好適態様である上記構成を採用す
ることによって、燃焼排ガスは、放出配管12内で予め冷
却され、ガス温度が低下し、その結果、放出口13から放
出される際のガス流速が低下する。この結果、燃焼排ガ
スと噴霧水との気液接触が良好となり、電炉ダストがミ
ストで抱合され、ミストに抱合されたダストの重力沈降
によって集塵性能が向上する。
ることによって、燃焼排ガスは、放出配管12内で予め冷
却され、ガス温度が低下し、その結果、放出口13から放
出される際のガス流速が低下する。この結果、燃焼排ガ
スと噴霧水との気液接触が良好となり、電炉ダストがミ
ストで抱合され、ミストに抱合されたダストの重力沈降
によって集塵性能が向上する。
【００２５】なお、図１においては、複数段のスプレー
ノズル111 〜11n として、冷却洗浄塔10内の上下方向に
３段に配設したスプレーノズル111 、11i 、11n を例示
したが、その段数は特に制限されるものではない。ま
た、本発明においては、放出配管12の放出口13を冷却洗
浄塔10内の滞留洗浄液中に配設し、燃焼排ガスの冷却お
よび洗浄をさらに促進することもできる。
ノズル111 〜11n として、冷却洗浄塔10内の上下方向に
３段に配設したスプレーノズル111 、11i 、11n を例示
したが、その段数は特に制限されるものではない。ま
た、本発明においては、放出配管12の放出口13を冷却洗
浄塔10内の滞留洗浄液中に配設し、燃焼排ガスの冷却お
よび洗浄をさらに促進することもできる。
【００２６】本発明においては、燃焼排ガスを水または
アルカリ性水溶液と接触せしめ冷却かつ洗浄する際の水
またはアルカリ性水溶液と燃焼排ガスとの比率（：液ガ
ス比）は、0.004 (m3-液 /hr)/(Nm3- 排ガス/hr)以上で
あることが好ましい。また、上記した液ガス比は、より
好ましくは0.006 〜0.050 (m3-液 /hr)/(Nm3- 排ガス/h
r)、さらに好ましくは0.008 〜0.020 (m3-液 /hr)/(Nm3
- 排ガス/hr)である。
アルカリ性水溶液と接触せしめ冷却かつ洗浄する際の水
またはアルカリ性水溶液と燃焼排ガスとの比率（：液ガ
ス比）は、0.004 (m3-液 /hr)/(Nm3- 排ガス/hr)以上で
あることが好ましい。また、上記した液ガス比は、より
好ましくは0.006 〜0.050 (m3-液 /hr)/(Nm3- 排ガス/h
r)、さらに好ましくは0.008 〜0.020 (m3-液 /hr)/(Nm3
- 排ガス/hr)である。
【００２７】これは、上記液ガス比が0.004 (m3-液/hr)
/(Nm3-排ガス/hr)未満の場合は、燃焼排ガスの洗浄が不
十分で燃焼排ガスからの亜鉛の回収が効果的に行われ
ず、逆に0.050 (m3-液/hr)/(Nm3-排ガス/hr)を超える場
合は、洗浄効果が実用的にそれ以上向上せず、冷却洗浄
水循環用のポンプの電力使用量が増加し経済的でないた
めである。
/(Nm3-排ガス/hr)未満の場合は、燃焼排ガスの洗浄が不
十分で燃焼排ガスからの亜鉛の回収が効果的に行われ
ず、逆に0.050 (m3-液/hr)/(Nm3-排ガス/hr)を超える場
合は、洗浄効果が実用的にそれ以上向上せず、冷却洗浄
水循環用のポンプの電力使用量が増加し経済的でないた
めである。
【００２８】なお、上記した液ガス比は、上記したよう
に、燃焼排ガスを冷却かつ洗浄する際に供給する水また
はアルカリ性水溶液の単位時間当たりの供給量(m3-液 /
hr)と、燃焼排ガスの単位時間当たりの供給量(Nm3- 排
ガス/hr)との比であり、前記したスプレー方式を用いる
場合は、スプレーノズルの水またはアルカリ性水溶液の
単位時間当たりの噴霧（噴出）量(m3-液 /hr) と、燃焼
排ガスの単位時間当たりの供給量(Nm3- 排ガス/hr)との
比である。
に、燃焼排ガスを冷却かつ洗浄する際に供給する水また
はアルカリ性水溶液の単位時間当たりの供給量(m3-液 /
hr)と、燃焼排ガスの単位時間当たりの供給量(Nm3- 排
ガス/hr)との比であり、前記したスプレー方式を用いる
場合は、スプレーノズルの水またはアルカリ性水溶液の
単位時間当たりの噴霧（噴出）量(m3-液 /hr) と、燃焼
排ガスの単位時間当たりの供給量(Nm3- 排ガス/hr)との
比である。
【００２９】冷却洗浄塔10内で冷却かつ洗浄された燃焼
排ガスは、デミスタ14で凝縮水が除去された後、排風機
５を経由して煙突16から大気放散される。なお、冷却洗
浄塔10の付帯設備、沈降分離槽20の付帯設備の緊急停止
時に備えてバッグフィルタ15を併設し、上記緊急停止時
にはバッグフィルタ15によって電炉ダストの補集を行う
ことによって電気炉の稼働停止を防止することができ
る。
排ガスは、デミスタ14で凝縮水が除去された後、排風機
５を経由して煙突16から大気放散される。なお、冷却洗
浄塔10の付帯設備、沈降分離槽20の付帯設備の緊急停止
時に備えてバッグフィルタ15を併設し、上記緊急停止時
にはバッグフィルタ15によって電炉ダストの補集を行う
ことによって電気炉の稼働停止を防止することができ
る。
【００３０】一方、冷却洗浄塔10から排出される冷却洗
浄水およびデミスタ14からの凝縮水は沈降分離槽20に送
液され、沈降分離槽20において亜鉛化合物、塩素化合物
を含む固形分の沈降分離が行われる。本発明によれば、
沈降分離槽20における冷却洗浄水の滞留時間を利用して
亜鉛含有ダストからの脱塩素が効果的に行われる。
浄水およびデミスタ14からの凝縮水は沈降分離槽20に送
液され、沈降分離槽20において亜鉛化合物、塩素化合物
を含む固形分の沈降分離が行われる。本発明によれば、
沈降分離槽20における冷却洗浄水の滞留時間を利用して
亜鉛含有ダストからの脱塩素が効果的に行われる。
【００３１】沈降分離槽20からの排水は、水処理装置30
において清浄化された後、冷却洗浄塔10に再循環され、
一部が放流される。また、沈降分離槽20の沈殿物は脱水
機21によって脱水された後、ホッパ22を経由して造粒機
23に送給され、造粒された亜鉛化合物を含有するペレッ
ト（：亜鉛含有ペレット）24は、亜鉛原料として用い
る。
において清浄化された後、冷却洗浄塔10に再循環され、
一部が放流される。また、沈降分離槽20の沈殿物は脱水
機21によって脱水された後、ホッパ22を経由して造粒機
23に送給され、造粒された亜鉛化合物を含有するペレッ
ト（：亜鉛含有ペレット）24は、亜鉛原料として用い
る。
【００３２】上記した本発明によれば、沈降分離槽（：
シックナ）20に供給される冷却洗浄水の温度が高いた
め、冷却洗浄水が沈降分離槽に滞留している間にダスト
の脱塩素が効果的に行われると共に、冷却洗浄水中に含
まれる有機塩素化合物が沈降分離槽上層に浮上し、浮上
した有機塩素化合物を水処理装置で除去することが可能
となった。
シックナ）20に供給される冷却洗浄水の温度が高いた
め、冷却洗浄水が沈降分離槽に滞留している間にダスト
の脱塩素が効果的に行われると共に、冷却洗浄水中に含
まれる有機塩素化合物が沈降分離槽上層に浮上し、浮上
した有機塩素化合物を水処理装置で除去することが可能
となった。
【００３３】なお、本発明においては、前記したよう
に、燃焼排ガスをアルカリ性水溶液を用いて冷却かつ洗
浄することがより好ましいが、この際のアルカリ性水溶
液としてはNaOH、Ca(OH)2 、Mg(OH)2 、Na2CO3、CaC
03 、MgCO3 、CaO およびMgO から選ばれる１種以上を
添加した水溶液が例示され、脱塩素率の面からNaOHおよ
び／またはCa(OH)2 を含有する水溶液を用いることが、
より好ましい。
に、燃焼排ガスをアルカリ性水溶液を用いて冷却かつ洗
浄することがより好ましいが、この際のアルカリ性水溶
液としてはNaOH、Ca(OH)2 、Mg(OH)2 、Na2CO3、CaC
03 、MgCO3 、CaO およびMgO から選ばれる１種以上を
添加した水溶液が例示され、脱塩素率の面からNaOHおよ
び／またはCa(OH)2 を含有する水溶液を用いることが、
より好ましい。
【００３４】さらに、本発明においては、燃焼排ガスに
含有されるCO2 との反応で生成する炭酸塩、または添加
する炭酸塩の析出によるスケールトラブルの防止、およ
びその反応性の面から、アルカリ性水溶液としてNaOHを
用いることが最も好ましい。また、本発明においては、
沈降分離槽20として、図１に示したシックナ方式を用い
ることが好ましいが、ダストの沈降分離が可能な方式で
あれば、その方式は制限されるものではない。
含有されるCO2 との反応で生成する炭酸塩、または添加
する炭酸塩の析出によるスケールトラブルの防止、およ
びその反応性の面から、アルカリ性水溶液としてNaOHを
用いることが最も好ましい。また、本発明においては、
沈降分離槽20として、図１に示したシックナ方式を用い
ることが好ましいが、ダストの沈降分離が可能な方式で
あれば、その方式は制限されるものではない。
【００３５】以上述べたように、前記した本発明の電気
炉発生ガスの処理方法、処理装置によれば、燃焼排ガス
に、水、より好ましくはアルカリ性水溶液を噴霧し、該
ガスを冷却かつ洗浄し、冷却洗浄水中の固形分を沈降分
離することによって、下記の優れた効果が得られる。 (1) 鉄屑溶解電気炉など電気炉で発生するガス量、含有
CO濃度の変動に対して、冷却洗浄塔に十分な量の冷却洗
浄水を供給することによって、電気炉発生ガスからのダ
イオキシンの発生を完全に防止することが可能となっ
た。
炉発生ガスの処理方法、処理装置によれば、燃焼排ガス
に、水、より好ましくはアルカリ性水溶液を噴霧し、該
ガスを冷却かつ洗浄し、冷却洗浄水中の固形分を沈降分
離することによって、下記の優れた効果が得られる。 (1) 鉄屑溶解電気炉など電気炉で発生するガス量、含有
CO濃度の変動に対して、冷却洗浄塔に十分な量の冷却洗
浄水を供給することによって、電気炉発生ガスからのダ
イオキシンの発生を完全に防止することが可能となっ
た。
【００３６】(2) 燃焼排ガスの急冷用に噴霧する水また
はアルカリ性水溶液の量を、ガスの冷却に必要な水の蒸
発潜熱に対して過剰な量とし、ガスの冷却および洗浄の
両者を行い、冷却洗浄水中の固形分を沈降分離すること
によって、燃焼排ガス中に含まれる亜鉛化合物を含有す
るダストを洗浄し、冷却洗浄水中に含まれる亜鉛化合物
を含有するダストから塩素化合物を効果的に除去するこ
とが可能となった。
はアルカリ性水溶液の量を、ガスの冷却に必要な水の蒸
発潜熱に対して過剰な量とし、ガスの冷却および洗浄の
両者を行い、冷却洗浄水中の固形分を沈降分離すること
によって、燃焼排ガス中に含まれる亜鉛化合物を含有す
るダストを洗浄し、冷却洗浄水中に含まれる亜鉛化合物
を含有するダストから塩素化合物を効果的に除去するこ
とが可能となった。
【００３７】この結果、鉄屑溶解電気炉など電気炉で発
生するガスから亜鉛製錬に適した塩素含有量の少ない亜
鉛原料を回収し有価金属を再利用することが可能となっ
た。
生するガスから亜鉛製錬に適した塩素含有量の少ない亜
鉛原料を回収し有価金属を再利用することが可能となっ
た。
【００３８】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づき具体的に説明
する。図１に示す鉄屑溶解電気炉発生ガスの処理装置を
用いて、鉄屑溶解電気炉発生ガスの処理を行った。冷却
洗浄塔10における冷却洗浄水としては、水、NaOH水溶
液、Ca(OH)2 水溶液を用い、冷却洗浄塔10における前記
した液ガス比は、0.010 、0.016(m3- 液/hr)/(Nm3-排ガ
ス/hr)とした（実施例１〜４）。
する。図１に示す鉄屑溶解電気炉発生ガスの処理装置を
用いて、鉄屑溶解電気炉発生ガスの処理を行った。冷却
洗浄塔10における冷却洗浄水としては、水、NaOH水溶
液、Ca(OH)2 水溶液を用い、冷却洗浄塔10における前記
した液ガス比は、0.010 、0.016(m3- 液/hr)/(Nm3-排ガ
ス/hr)とした（実施例１〜４）。
【００３９】なお、上記した実施例１〜４においては、
ダンパ17a を開、ダンパ17b を閉とし、冷却洗浄後のガ
スをダンパ17a を経由して煙突16から大気放散した。冷
却洗浄塔10から排出される冷却洗浄水の沈降分離槽（：
シックナ）20における滞留時間は、１〜３hrとした。次
に、ダンパ17a 出口の排ガス中のダイオキシン濃度を測
定し、また、造粒機23で得られた亜鉛化合物を含有する
ペレット中の塩素の分析を行った。
ダンパ17a を開、ダンパ17b を閉とし、冷却洗浄後のガ
スをダンパ17a を経由して煙突16から大気放散した。冷
却洗浄塔10から排出される冷却洗浄水の沈降分離槽（：
シックナ）20における滞留時間は、１〜３hrとした。次
に、ダンパ17a 出口の排ガス中のダイオキシン濃度を測
定し、また、造粒機23で得られた亜鉛化合物を含有する
ペレット中の塩素の分析を行った。
【００４０】また、冷却洗浄水の噴霧停止時に、ダンパ
17a を閉、ダンパ17b を開とし、バッグフィルタ15出口
の排ガス中のダイオキシン濃度を測定し、また、バッグ
フィルタ15で補集した電炉ダスト中の塩素の分析を行っ
た（比較例）。上記したダイオキシン濃度の測定結果お
よび塩素の分析結果から、ダイオキシン抑制率および電
炉ダストの脱塩素率を求めた。
17a を閉、ダンパ17b を開とし、バッグフィルタ15出口
の排ガス中のダイオキシン濃度を測定し、また、バッグ
フィルタ15で補集した電炉ダスト中の塩素の分析を行っ
た（比較例）。上記したダイオキシン濃度の測定結果お
よび塩素の分析結果から、ダイオキシン抑制率および電
炉ダストの脱塩素率を求めた。
【００４１】得られた結果を、上記した試験条件と併せ
て表１に示す。なお、表１に示すダイオキシン抑制率、
脱塩素率は下記式(1) 、(2) で定義される。 ダイオキシン抑制率＝〔（Ａ−Ｂ）／Ａ〕×100(％) ……(1) 上記式中、Ａ、Ｂは下記内容を示す。
て表１に示す。なお、表１に示すダイオキシン抑制率、
脱塩素率は下記式(1) 、(2) で定義される。 ダイオキシン抑制率＝〔（Ａ−Ｂ）／Ａ〕×100(％) ……(1) 上記式中、Ａ、Ｂは下記内容を示す。
【００４２】Ａ：冷却洗浄水噴霧停止時のバッグフィル
タ15出口の排ガス中のダイオキシン濃度（ng/Nm2) Ｂ：冷却洗浄水噴霧時のダンパ17a 出口の排ガス中のダ
イオキシン濃度（ng/Nm2) 脱塩素率＝〔（Ｃ−Ｄ）／Ｃ〕×100(％) …………………(2) 上記式中、Ｃ、Ｄは下記内容を示す。
タ15出口の排ガス中のダイオキシン濃度（ng/Nm2) Ｂ：冷却洗浄水噴霧時のダンパ17a 出口の排ガス中のダ
イオキシン濃度（ng/Nm2) 脱塩素率＝〔（Ｃ−Ｄ）／Ｃ〕×100(％) …………………(2) 上記式中、Ｃ、Ｄは下記内容を示す。
【００４３】Ｃ：冷却洗浄水噴霧停止時にバッグフィル
タ15で補集した電炉ダスト中の塩素含有率（％） Ｄ：冷却洗浄水噴霧時に造粒機23で得られたペレット中
の塩素含有率（％） 表１に示されるように、本発明によれば、ダイオキシン
の発生を完全に防止し、また、鉄屑溶解電気炉発生ガス
から亜鉛製錬に適した塩素含有量の少ない亜鉛原料を回
収することが可能となった。
タ15で補集した電炉ダスト中の塩素含有率（％） Ｄ：冷却洗浄水噴霧時に造粒機23で得られたペレット中
の塩素含有率（％） 表１に示されるように、本発明によれば、ダイオキシン
の発生を完全に防止し、また、鉄屑溶解電気炉発生ガス
から亜鉛製錬に適した塩素含有量の少ない亜鉛原料を回
収することが可能となった。
【００４４】なお、上記した実施例においては鉄屑溶解
電気炉について説明したが、本発明は、鉄屑溶解電気炉
に限らず、電気炉の原料中に塩素化合物、Zn化合物を含
有する電気炉全般に適用可能である。
電気炉について説明したが、本発明は、鉄屑溶解電気炉
に限らず、電気炉の原料中に塩素化合物、Zn化合物を含
有する電気炉全般に適用可能である。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【発明の効果】本発明によれば、鉄屑溶解電気炉など電
気炉で発生するガス量、含有CO濃度の変動の影響を受け
ずに、電気炉発生ガスからのダイオキシンの発生を完全
に防止することが可能となると共に、電気炉発生ガスか
ら亜鉛製錬に適した塩素含有量の少ない亜鉛原料を回収
することが可能となった。
気炉で発生するガス量、含有CO濃度の変動の影響を受け
ずに、電気炉発生ガスからのダイオキシンの発生を完全
に防止することが可能となると共に、電気炉発生ガスか
ら亜鉛製錬に適した塩素含有量の少ない亜鉛原料を回収
することが可能となった。
【図１】本発明に係わる鉄屑溶解電気炉発生ガスの処理
装置の一例を示す側面図である。
装置の一例を示す側面図である。
【図２】従来の鉄屑溶解電気炉および該鉄屑溶解電気炉
発生ガスの処理装置を示す側面図である。
発生ガスの処理装置を示す側面図である。
１ 鉄屑溶解電気炉 ２ 燃焼塔 ３ 鉄屑余熱用バケット ４ ガスクーラー室 ５ 排風機 ６ 集塵機 ７ ガス切換弁 10 冷却洗浄塔 111 〜11n 水またはアルカリ性水溶液のスプレーノズ
ル 12 放出配管 13 放出口 14 デミスタ 15 バッグフィルタ 16 煙突 17a 、17b ダンパ 20 沈降分離槽（：シックナ） 20a スクレーパー 21 脱水機 22 ホッパ 23 造粒機 24 亜鉛含有ペレット 30 水処理装置 40 ポンプ ｆ1 燃焼排ガスの送給方向 ｆ1a 放出口から放出される燃焼排ガスの流れ方向 ｆ1b 冷却洗浄塔出口での燃焼排ガスの流れ方向 ｆ2 冷却洗浄水の送給方向 ｆ3 スラッジの送給方向 ｆ4 デミスタ凝縮水の送液方向 Ｗ 補給水（：水もしくはアルカリ性水溶液）
ル 12 放出配管 13 放出口 14 デミスタ 15 バッグフィルタ 16 煙突 17a 、17b ダンパ 20 沈降分離槽（：シックナ） 20a スクレーパー 21 脱水機 22 ホッパ 23 造粒機 24 亜鉛含有ペレット 30 水処理装置 40 ポンプ ｆ1 燃焼排ガスの送給方向 ｆ1a 放出口から放出される燃焼排ガスの流れ方向 ｆ1b 冷却洗浄塔出口での燃焼排ガスの流れ方向 ｆ2 冷却洗浄水の送給方向 ｆ3 スラッジの送給方向 ｆ4 デミスタ凝縮水の送液方向 Ｗ 補給水（：水もしくはアルカリ性水溶液）
Claims (4)
- 【請求項１】 一酸化炭素を含有する電気炉発生ガスを
燃焼塔において燃焼し、燃焼排ガスを水と接触せしめ冷
却かつ洗浄し、得られた洗浄液中の固形分を沈降分離し
亜鉛原料を回収することを特徴とする電気炉発生ガスの
処理方法。 - 【請求項２】 一酸化炭素を含有する電気炉発生ガスを
燃焼塔において燃焼し、燃焼排ガスをアルカリ性水溶液
と接触せしめ冷却かつ洗浄し、得られた洗浄液中の固形
分を沈降分離し亜鉛原料を回収することを特徴とする電
気炉発生ガスの処理方法。 - 【請求項３】 一酸化炭素を含有する電気炉発生ガスを
燃焼する燃焼塔(2)と、該燃焼塔(2) からの燃焼排ガス
を水またはアルカリ性水溶液を用いて冷却かつ洗浄する
冷却洗浄塔(10)と、該冷却洗浄塔(10)から排出される洗
浄液中の固形分を沈降分離する沈降分離槽(20)を有する
ことを特徴とする電気炉発生ガスの処理装置。 - 【請求項４】 前記冷却洗浄塔(10)が、該冷却洗浄塔(1
0)内の上部において上下方向に複数段に配設された水ま
たはアルカリ性水溶液のスプレーノズル(111〜11n )
と、前記冷却洗浄塔(10)内に配設されかつ前記スプレー
ノズル(111〜11 n ) の最上段のスプレーノズル(111) の
上方から最下段のスプレーノズル（11n）の下方に向け
て上下方向に配設された燃焼排ガスの放出配管(12)と、
前記冷却洗浄塔(10)内において前記最下段のスプレーノ
ズル（11n ）の下方に配設された燃焼排ガスの放出口で
ある前記放出配管(12)の放出口(13)とを有することを特
徴とする請求項３記載の電気炉発生ガスの処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9311891A JPH11140550A (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 電気炉発生ガスの処理方法および処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9311891A JPH11140550A (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 電気炉発生ガスの処理方法および処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11140550A true JPH11140550A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=18022665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9311891A Pending JPH11140550A (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 電気炉発生ガスの処理方法および処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11140550A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009235464A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 還元処理装置及び還元処理方法 |
| JP2016150324A (ja) * | 2015-02-19 | 2016-08-22 | 株式会社アオシマシステムエンジニアリング | ステアリン酸亜鉛を含む気体の処理方法 |
-
1997
- 1997-11-13 JP JP9311891A patent/JPH11140550A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009235464A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 還元処理装置及び還元処理方法 |
| JP2016150324A (ja) * | 2015-02-19 | 2016-08-22 | 株式会社アオシマシステムエンジニアリング | ステアリン酸亜鉛を含む気体の処理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7182926B2 (en) | Process for separating and recovering valuable metals | |
| US4113832A (en) | Process for the utilization of waste materials from electrolytic aluminum reduction systems | |
| CA2201740C (en) | Processing of municipal and other wastes | |
| RU2141076C1 (ru) | Способ обработки углеродсодержащего материала | |
| US6018090A (en) | Process and plant for the thermal treatment of waste material | |
| JP4039647B2 (ja) | 廃棄物溶融炉におけるダストの処理方法及びその装置 | |
| JP4243661B2 (ja) | ダスト処理方法 | |
| JPH11140550A (ja) | 電気炉発生ガスの処理方法および処理装置 | |
| JP2005068535A (ja) | 鉛、亜鉛を含有するガス又は飛灰の処理方法 | |
| JP4001399B2 (ja) | 酸洗浄によりスラグから揮発性金属を除去する方法 | |
| JP3774994B2 (ja) | 資源分離法および装置 | |
| US7052660B2 (en) | Wet-processing method for combustion ashes of petroleum fuels | |
| PL187701B1 (pl) | Sposób i urządzenie do odzyskiwania i zużytkowania wartościowych substancji z surowego gazu syntezowego | |
| CA2335739C (en) | Process for chlorine recovery | |
| AU716047B2 (en) | Method for treatment of waste material and recovering MgC12 | |
| JP2005213527A (ja) | 亜鉛水酸化物の脱塩素方法 | |
| JP3757032B2 (ja) | 廃棄物の熱分解溶融燃焼装置 | |
| CA2225654A1 (en) | Process for reducing the dioxin and furan content in waste gases from furnaces, and use of the filter dusts produced thereby | |
| JP3459758B2 (ja) | 廃棄物の熱分解燃焼溶融装置 | |
| KR100494498B1 (ko) | 원료합성가스를 고온 리사이클링 및 물질특이적으로 분별전환함으로서 전체물질을 배출물 없이 이용하기 위한 방법 | |
| AU7309198A (en) | Method for cooling polluted gas | |
| JP3697577B2 (ja) | 廃棄物のガス化で生成するガスの洗浄方法 | |
| JPH11188230A (ja) | 飛灰を含む排ガスの処理方法および処理装置 | |
| JP3461090B2 (ja) | 塩素含有屑鉄の予熱方法 | |
| JP2005246129A (ja) | 飛灰からの有価物回収方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080213 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 12 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090213 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100213 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100213 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110213 Year of fee payment: 14 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |