JPH11140601A - 地磁気シールド特性の良好な高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法 - Google Patents
地磁気シールド特性の良好な高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法Info
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- JPH11140601A JPH11140601A JP30263097A JP30263097A JPH11140601A JP H11140601 A JPH11140601 A JP H11140601A JP 30263097 A JP30263097 A JP 30263097A JP 30263097 A JP30263097 A JP 30263097A JP H11140601 A JPH11140601 A JP H11140601A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 地磁気シ−ルド特性が良好な、すなわち０．
３エ−ルステッド前後の直流磁場における比透磁率が大
きい高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造
方法を提供する。 【解決手段】 Ｃが０．００４０％以下の極低炭素鋼
で、析出強化によらず、Ｓｉ、Ｍｎにより固溶強化した
鋼にＴｉ、Ｓを複合添加し、１１５０℃未満で加熱炉か
ら取り出すことにより、Ｃ、Ｓ、及びＮをＴｉ4 Ｃ2 Ｓ
2 、ＴｉＮとして固定し、仕上温度８００℃〜９８０
℃、巻取温度７００℃以上で熱間圧延後、連続焼鈍設備
またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備で７５
０℃以上Ａｃ3点以下の温度範囲で焼鈍することによ
り、その金属組織におけるフェライト結晶粒径を１０〜
３０μｍにする。
３エ−ルステッド前後の直流磁場における比透磁率が大
きい高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造
方法を提供する。 【解決手段】 Ｃが０．００４０％以下の極低炭素鋼
で、析出強化によらず、Ｓｉ、Ｍｎにより固溶強化した
鋼にＴｉ、Ｓを複合添加し、１１５０℃未満で加熱炉か
ら取り出すことにより、Ｃ、Ｓ、及びＮをＴｉ4 Ｃ2 Ｓ
2 、ＴｉＮとして固定し、仕上温度８００℃〜９８０
℃、巻取温度７００℃以上で熱間圧延後、連続焼鈍設備
またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備で７５
０℃以上Ａｃ3点以下の温度範囲で焼鈍することによ
り、その金属組織におけるフェライト結晶粒径を１０〜
３０μｍにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、地磁気シールド特
性の良好な高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とそ
の製造方法に関するものである。
性の良好な高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とそ
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】家庭電気製品や自動車、家具、建築など
の用途に薄鋼板を使用する場合、強度、防錆性等が必要
とされる特性の代表的なものであるが、ＴＶブラウン管
の防爆バンドやサポートフレーム等の部品にはその部品
によって構成される空間内を電子ビームが通過する際に
偏向しないよう地磁気の影響をシールドすることが要求
される。ここで地磁気シールド性が良好とは地磁気に相
当する０．３エールステッド前後の直流磁場における比
透磁率が大きいことを意味し、電子制御化の進展が著し
い自動車でもこのような鋼板を使用することにより、機
器の誤作動を抑制できる可能性がある。
の用途に薄鋼板を使用する場合、強度、防錆性等が必要
とされる特性の代表的なものであるが、ＴＶブラウン管
の防爆バンドやサポートフレーム等の部品にはその部品
によって構成される空間内を電子ビームが通過する際に
偏向しないよう地磁気の影響をシールドすることが要求
される。ここで地磁気シールド性が良好とは地磁気に相
当する０．３エールステッド前後の直流磁場における比
透磁率が大きいことを意味し、電子制御化の進展が著し
い自動車でもこのような鋼板を使用することにより、機
器の誤作動を抑制できる可能性がある。
【０００３】地磁気シールド性を良好なものとすること
は、一般にＪＩＳ Ｃ２５５２に規定されるような無方
向性電磁鋼板を用いることで容易に実現できるが、必要
とされるのは地磁気に相当する０．３エ−ルステッド前
後の直流磁場における比透磁率を大きくすることだけで
あり、回転機のような高磁場における特性は必要とせ
ず、プレス加工用の薄鋼板と同一設備で製造できれば製
造可能な板厚範囲も広く、製造コストも低減できる。地
磁気に相当する０．３エ−ルステッド前後の直流磁場に
おける比透磁率を大きくするためには鋼中に存在する微
細な析出物を減じ、またフェライト結晶粒を粗大化して
磁壁の移動を容易とすることが有効なことが知られてお
り、例えば、特開平３−６１３３０号公報では低Ａｌキ
ルド鋼を用いてオ−プンコイル脱炭焼鈍することにより
結晶粒を粗大化する方法が、また特公平８−６１３４号
公報や特開平８−２７５２０号公報ではＣを０．０１％
以下とし、不純物を少なくした鋼を連続焼鈍することに
より結晶粒を粗大化する方法が記載されているが、かか
る発明による鋼板では降伏点はたかだか２５０ＭＰａに
過ぎないと推定される。
は、一般にＪＩＳ Ｃ２５５２に規定されるような無方
向性電磁鋼板を用いることで容易に実現できるが、必要
とされるのは地磁気に相当する０．３エ−ルステッド前
後の直流磁場における比透磁率を大きくすることだけで
あり、回転機のような高磁場における特性は必要とせ
ず、プレス加工用の薄鋼板と同一設備で製造できれば製
造可能な板厚範囲も広く、製造コストも低減できる。地
磁気に相当する０．３エ−ルステッド前後の直流磁場に
おける比透磁率を大きくするためには鋼中に存在する微
細な析出物を減じ、またフェライト結晶粒を粗大化して
磁壁の移動を容易とすることが有効なことが知られてお
り、例えば、特開平３−６１３３０号公報では低Ａｌキ
ルド鋼を用いてオ−プンコイル脱炭焼鈍することにより
結晶粒を粗大化する方法が、また特公平８−６１３４号
公報や特開平８−２７５２０号公報ではＣを０．０１％
以下とし、不純物を少なくした鋼を連続焼鈍することに
より結晶粒を粗大化する方法が記載されているが、かか
る発明による鋼板では降伏点はたかだか２５０ＭＰａに
過ぎないと推定される。
【０００４】一方、軽量化やライフサイクルアセスメン
ト（ＬＣＡ）の観点から鋼材使用量を低減しようとする
場合には、例えば２５０〜３００ＭＰａ以上の高い降伏
点が要求され、固溶強化、細粒強化、析出強化、加工強
化のうち一つまたは二つ以上の手段を組み合わせて降伏
点を高める必要があるが、いずれの場合も降伏点の増加
にともなって地磁気シールド特性は急激に劣化し目的を
達することはできなかった。
ト（ＬＣＡ）の観点から鋼材使用量を低減しようとする
場合には、例えば２５０〜３００ＭＰａ以上の高い降伏
点が要求され、固溶強化、細粒強化、析出強化、加工強
化のうち一つまたは二つ以上の手段を組み合わせて降伏
点を高める必要があるが、いずれの場合も降伏点の増加
にともなって地磁気シールド特性は急激に劣化し目的を
達することはできなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような従来技術の
問題点を解決し、地磁気シールド特性の良好な高強度冷
延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法を提供す
ることを課題とする。ここで、冷延鋼板およびめっき鋼
板とはＴＶブラウン管の防爆バンドやサポートフレーム
をはじめとした家庭電気製品や自動車、家具、建築など
の用途に使用されるものであり、表面処理をしない狭義
の冷延鋼板、防錆のために例えばＺｎやＺｎ−Ｎｉ等の
合金をめっきした電気めっき鋼板や、溶融亜鉛めっき鋼
板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板と、さらにはプレス成形
性と防錆の一層の改善のためにめっき層の合金化や上層
に有機皮膜処理などを施した表面処理鋼板を含むものを
言う。
問題点を解決し、地磁気シールド特性の良好な高強度冷
延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法を提供す
ることを課題とする。ここで、冷延鋼板およびめっき鋼
板とはＴＶブラウン管の防爆バンドやサポートフレーム
をはじめとした家庭電気製品や自動車、家具、建築など
の用途に使用されるものであり、表面処理をしない狭義
の冷延鋼板、防錆のために例えばＺｎやＺｎ−Ｎｉ等の
合金をめっきした電気めっき鋼板や、溶融亜鉛めっき鋼
板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板と、さらにはプレス成形
性と防錆の一層の改善のためにめっき層の合金化や上層
に有機皮膜処理などを施した表面処理鋼板を含むものを
言う。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決するべく、地磁気に相当する０．３エールステ
ッド前後の直流磁場における比透磁率を大きくすること
と降伏点で代表されるような強度を高めることの両立に
は、Ｃが０．００５０％以下の極低炭素鋼を用いて、析
出強化によらず、フェライト結晶粒を微細化せずに固溶
強化することが肝要であることに着目し、鋭意検討を加
えた結果、Ｔｉ、Ｓを複合添加したうえで、主としてＳ
ｉ、Ｍｎにより固溶強化し、熱間圧延の際の温度を制御
することによってフェライト結晶粒径が１０〜３０μｍ
で０．３エールステッドの直流磁場における比透磁率が
５００以上となり、地磁気シールド特性を優れたものと
できることを見出した。すなわち、本発明はこのような
新知見に基づいて構成された従来にはない全く新しい鋼
板であり，その要旨とするところは以下のとおりであ
る。
題を解決するべく、地磁気に相当する０．３エールステ
ッド前後の直流磁場における比透磁率を大きくすること
と降伏点で代表されるような強度を高めることの両立に
は、Ｃが０．００５０％以下の極低炭素鋼を用いて、析
出強化によらず、フェライト結晶粒を微細化せずに固溶
強化することが肝要であることに着目し、鋭意検討を加
えた結果、Ｔｉ、Ｓを複合添加したうえで、主としてＳ
ｉ、Ｍｎにより固溶強化し、熱間圧延の際の温度を制御
することによってフェライト結晶粒径が１０〜３０μｍ
で０．３エールステッドの直流磁場における比透磁率が
５００以上となり、地磁気シールド特性を優れたものと
できることを見出した。すなわち、本発明はこのような
新知見に基づいて構成された従来にはない全く新しい鋼
板であり，その要旨とするところは以下のとおりであ
る。
【０００７】（１）重量％で、Ｃ：０．０００８〜０．
００５０％、Ｓｉ：０．３〜１．８％、Ｍｎ：０．５〜
１．８％、Ｐ：０．１２％以下、Ｓ：０．００２〜０．
０２０％、Ａｌ：０．０２０〜０．０６０％、Ｔｉ：
０．０１〜０．０６％、Ｎ：０．００３０％以下を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、その金属組
織においてフェライト結晶粒径が１０〜３０μｍである
ことを特徴とする、０．３エールステッドの直流磁場に
おける比透磁率が５００以上の地磁気シールド特性の良
好な高強度冷延鋼板。 （２）前記（１）に記載の０．３エールステッドの直流
磁場における比透磁率が５００以上の地磁気シールド特
性の良好な高強度めっき鋼板。
００５０％、Ｓｉ：０．３〜１．８％、Ｍｎ：０．５〜
１．８％、Ｐ：０．１２％以下、Ｓ：０．００２〜０．
０２０％、Ａｌ：０．０２０〜０．０６０％、Ｔｉ：
０．０１〜０．０６％、Ｎ：０．００３０％以下を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、その金属組
織においてフェライト結晶粒径が１０〜３０μｍである
ことを特徴とする、０．３エールステッドの直流磁場に
おける比透磁率が５００以上の地磁気シールド特性の良
好な高強度冷延鋼板。 （２）前記（１）に記載の０．３エールステッドの直流
磁場における比透磁率が５００以上の地磁気シールド特
性の良好な高強度めっき鋼板。
【０００８】（３）前記（１）に記載の化学成分よりな
るスラブを１１５０℃未満で加熱炉から取り出して仕上
温度８００℃〜９８０℃で熱間圧延し、７００℃以上の
温度で巻き取った後、６０〜９０％の冷間圧延を施して
から連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛
めっき設備で７５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼
鈍し、その金属組織においてフェライト結晶粒径が１０
〜３０μｍであることを特徴とする、０．３エールステ
ッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気
シールド特性の良好な高強度冷延鋼板の製造方法。
るスラブを１１５０℃未満で加熱炉から取り出して仕上
温度８００℃〜９８０℃で熱間圧延し、７００℃以上の
温度で巻き取った後、６０〜９０％の冷間圧延を施して
から連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛
めっき設備で７５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼
鈍し、その金属組織においてフェライト結晶粒径が１０
〜３０μｍであることを特徴とする、０．３エールステ
ッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気
シールド特性の良好な高強度冷延鋼板の製造方法。
【０００９】（４）前記（２）に記載の化学成分よりな
るスラブを１１５０℃未満で加熱炉から取り出して仕上
温度８００℃〜９８０℃で熱間圧延し、７００℃以上の
温度で巻き取った後、６０〜９０％の冷間圧延を施して
から連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛
めっき設備で７５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼
鈍し、その金属組織においてフェライト結晶粒径が１０
〜３０μｍであることを特徴とする、０．３エールステ
ッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気
シールド特性の良好な高強度めっき鋼板の製造方法であ
る。
るスラブを１１５０℃未満で加熱炉から取り出して仕上
温度８００℃〜９８０℃で熱間圧延し、７００℃以上の
温度で巻き取った後、６０〜９０％の冷間圧延を施して
から連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛
めっき設備で７５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼
鈍し、その金属組織においてフェライト結晶粒径が１０
〜３０μｍであることを特徴とする、０．３エールステ
ッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気
シールド特性の良好な高強度めっき鋼板の製造方法であ
る。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
まず、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｔｉ、及びＮの
限定理由について述べる。Ｃは固溶強化あるいは析出強
化により降伏点を高める極めて重要な元素であるが、
０．００５０％を超えるとＴｉで固定されずに残存する
Ｃが微細炭化物として時効析出するのにともなって地磁
気シールド特性が劣化する。一方、Ｃを０．０００８％
未満とすることは真空脱ガスに極めて長い時間が必要と
なり、製造コストの増大が著しいため好ましくないばか
りか、本発明の特徴とするＴｉ、Ｓの複合添加を行った
場合にも、析出物が粗大化せず、地磁気シールド性を良
好なものとできない。
まず、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｔｉ、及びＮの
限定理由について述べる。Ｃは固溶強化あるいは析出強
化により降伏点を高める極めて重要な元素であるが、
０．００５０％を超えるとＴｉで固定されずに残存する
Ｃが微細炭化物として時効析出するのにともなって地磁
気シールド特性が劣化する。一方、Ｃを０．０００８％
未満とすることは真空脱ガスに極めて長い時間が必要と
なり、製造コストの増大が著しいため好ましくないばか
りか、本発明の特徴とするＴｉ、Ｓの複合添加を行った
場合にも、析出物が粗大化せず、地磁気シールド性を良
好なものとできない。
【００１１】Ｓｉはフェライト結晶粒径を大きく変化さ
せずに、結晶中に固溶してＦｅ原子を置換し、結晶格子
を歪ませることにより、降伏点を高める。一方で地磁気
シールド特性への悪影響が小さいため、降伏点を高める
目的で０．３％以上添加する。しかし、その添加量が
１．８％を超えと、鋼板の表層に内部酸化層を生じて、
表面欠陥の一因となり、また溶融亜鉛めっきを行う場合
には表層にＳｉＯ2 の被膜が形成されるためにめっき密
着性を劣化する。
せずに、結晶中に固溶してＦｅ原子を置換し、結晶格子
を歪ませることにより、降伏点を高める。一方で地磁気
シールド特性への悪影響が小さいため、降伏点を高める
目的で０．３％以上添加する。しかし、その添加量が
１．８％を超えと、鋼板の表層に内部酸化層を生じて、
表面欠陥の一因となり、また溶融亜鉛めっきを行う場合
には表層にＳｉＯ2 の被膜が形成されるためにめっき密
着性を劣化する。
【００１２】ＭｎはＳｉと同じようにフェライト結晶粒
径を大きく変化させずに、結晶中に固溶してＦｅ原子を
置換し、結晶格子を歪ませることにより、降伏点を高め
る。一方で地磁気シールド特性への悪影響が小さいた
め、降伏点を高める目的で０．５％以上添加する。しか
し、その添加量が１．８％を超えるとフェライト結晶粒
の微細化が顕著となり、地磁気シールド特性が大きく劣
化するばかりか、Ｃ量を本発明範囲とすることと両立す
るには極めて高コストとなる。
径を大きく変化させずに、結晶中に固溶してＦｅ原子を
置換し、結晶格子を歪ませることにより、降伏点を高め
る。一方で地磁気シールド特性への悪影響が小さいた
め、降伏点を高める目的で０．５％以上添加する。しか
し、その添加量が１．８％を超えるとフェライト結晶粒
の微細化が顕著となり、地磁気シールド特性が大きく劣
化するばかりか、Ｃ量を本発明範囲とすることと両立す
るには極めて高コストとなる。
【００１３】Ｐはフェライト結晶粒を微細化するため、
同じ固溶強化元素とされるＳｉやＭｎと比べて地磁気シ
ールド性への悪影響が大きいが、特に降伏点強度を高め
る必要がある場合には、析出強化や加工強化に比べれば
地磁気シールド性の劣化が許容できるものであるため、
最大０．１２％まで添加することができる。その量が
０．１２％を超えると、フェライト結晶粒の微細化が顕
著となり、地磁気シールド特性が大きく劣化するばかり
か、中心偏析が著しいため冷間圧延性の劣化や二次加工
脆化を生じる。
同じ固溶強化元素とされるＳｉやＭｎと比べて地磁気シ
ールド性への悪影響が大きいが、特に降伏点強度を高め
る必要がある場合には、析出強化や加工強化に比べれば
地磁気シールド性の劣化が許容できるものであるため、
最大０．１２％まで添加することができる。その量が
０．１２％を超えると、フェライト結晶粒の微細化が顕
著となり、地磁気シールド特性が大きく劣化するばかり
か、中心偏析が著しいため冷間圧延性の劣化や二次加工
脆化を生じる。
【００１４】Ｓは本発明では粗大なＴｉ4 Ｃ2 Ｓ2 を形
成することにより、磁壁の移動やフェライト結晶粒の成
長を阻害し、地磁気シ−ルド特性に悪影響を及ぼさない
ようにしているが、その量が０．０２０％を超えるとＭ
ｎＳが形成されやすく、磁壁の移動が阻害されるととも
にフェライト結晶粒成長が抑制されるため、地磁気シ−
ルド性が劣化する。一方、０．００２％未満にすること
は製造コストを極めて高くするので好ましくない。
成することにより、磁壁の移動やフェライト結晶粒の成
長を阻害し、地磁気シ−ルド特性に悪影響を及ぼさない
ようにしているが、その量が０．０２０％を超えるとＭ
ｎＳが形成されやすく、磁壁の移動が阻害されるととも
にフェライト結晶粒成長が抑制されるため、地磁気シ−
ルド性が劣化する。一方、０．００２％未満にすること
は製造コストを極めて高くするので好ましくない。
【００１５】Ａｌは鋼の脱酸のために用いられるが、本
発明ではＴｉを添加してＮをＴｉＮとして固定するた
め、Ｏを捕捉するのに過剰であったＡｌが微細なＡｌＮ
として析出し、磁壁の移動を阻害したり、フェライト結
晶粒成長を抑制して地磁気シ−ルド特性を劣化させるこ
とがない。このため表面性状の欠陥を生じることがない
よう０．０２％以上添加する。一方、０．０６％を超え
る添加はコスト増となるため好ましくない。
発明ではＴｉを添加してＮをＴｉＮとして固定するた
め、Ｏを捕捉するのに過剰であったＡｌが微細なＡｌＮ
として析出し、磁壁の移動を阻害したり、フェライト結
晶粒成長を抑制して地磁気シ−ルド特性を劣化させるこ
とがない。このため表面性状の欠陥を生じることがない
よう０．０２％以上添加する。一方、０．０６％を超え
る添加はコスト増となるため好ましくない。
【００１６】ＴｉはＣと共にＳを粗大なＴｉ4 Ｃ2 Ｓ2
として固定し、ＭｎＳが析出するのを抑制するととも
に、またＮをＴｉＮとして固定し、微細なＡｌＮとして
析出するのを抑制することにより、磁壁移動を比較的容
易にすると同時に、フェライト結晶粒成長が阻害されに
くくし、地磁気シ−ルド性を良好とする。その添加量が
０．０１％未満だとその効果が認められない。一方、
０．０６％を超す添加はコスト増となるばかりか、Ｐと
微細な化合物を形成するため磁壁の移動が阻害されると
ともに、フェライト結晶粒の成長も抑制され、地磁気シ
−ルド特性が劣化する。
として固定し、ＭｎＳが析出するのを抑制するととも
に、またＮをＴｉＮとして固定し、微細なＡｌＮとして
析出するのを抑制することにより、磁壁移動を比較的容
易にすると同時に、フェライト結晶粒成長が阻害されに
くくし、地磁気シ−ルド性を良好とする。その添加量が
０．０１％未満だとその効果が認められない。一方、
０．０６％を超す添加はコスト増となるばかりか、Ｐと
微細な化合物を形成するため磁壁の移動が阻害されると
ともに、フェライト結晶粒の成長も抑制され、地磁気シ
−ルド特性が劣化する。
【００１７】Ｎは本発明ではＴｉを添加し、ＴｉＮとし
て析出させることにより地磁気シ−ル特性の劣化を抑制
しているが、残存Ｎが微細析出物となって磁壁の移動を
阻害し、またＴｉＮも過剰になると磁壁の移動に障害と
なる程度が顕著となるため０．００３０％以下とする。
これらを主成分とする鋼にＮｂ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｍ
ｏ、Ｗ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＢ等の不可避的不純物を含む
が、本発明の目的とする地磁気シールド特性と高強度を
両立するためには好ましくない場合が多く、その含有量
は合計で０．３％未満とすることが好ましい。
て析出させることにより地磁気シ−ル特性の劣化を抑制
しているが、残存Ｎが微細析出物となって磁壁の移動を
阻害し、またＴｉＮも過剰になると磁壁の移動に障害と
なる程度が顕著となるため０．００３０％以下とする。
これらを主成分とする鋼にＮｂ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｚｒ、Ｍ
ｏ、Ｗ、Ｃｒ、Ｎｉ、及びＢ等の不可避的不純物を含む
が、本発明の目的とする地磁気シールド特性と高強度を
両立するためには好ましくない場合が多く、その含有量
は合計で０．３％未満とすることが好ましい。
【００１８】次に、製造条件の限定理由について述べ
る。熱間圧延に供するスラブは特に限定するものではな
い。すなわち、連続鋳造スラ薄スラブキャスター等で製
造したものであればよい。熱間圧延の条件も特定すもで
はない。熱間圧延を開始する以前にＣ、Ｓ、Ｎの多くを
Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ2 、ＴｉＮとして固定し、地磁気シールド
特性への悪影響を最小とするため、スラブを加熱炉から
取り出す温度は１１５０℃未満とする。また仕上温度は
８００〜９８０℃とする。仕上温度が８００℃未満の場
合には未再結晶状態の組織が残存し、冷延性を悪化させ
るとともに、冷延、焼鈍後のフェライト結晶粒を１０μ
ｍ以上とすることが容易ではなく、地磁気シールド特性
が劣る。一方、９８０℃を超えるような温度で熱延を仕
上げるには加熱温度を著しく上げることが必要となり好
ましくない。特に冷延、焼鈍後のフェライト結晶粒の成
長を容易にするという観点からは８００℃以上Ａｒ3点
以下とすることが望ましい。熱延後の冷却方法および巻
取温度は特に限定しないが、残存しているＣ、Ｎが微細
析出し、磁壁移動を阻害したり、フェライト結晶粒の成
長を抑制し、地磁気シ−ルド特性を劣化させないよう７
００℃以上とする。
る。熱間圧延に供するスラブは特に限定するものではな
い。すなわち、連続鋳造スラ薄スラブキャスター等で製
造したものであればよい。熱間圧延の条件も特定すもで
はない。熱間圧延を開始する以前にＣ、Ｓ、Ｎの多くを
Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ2 、ＴｉＮとして固定し、地磁気シールド
特性への悪影響を最小とするため、スラブを加熱炉から
取り出す温度は１１５０℃未満とする。また仕上温度は
８００〜９８０℃とする。仕上温度が８００℃未満の場
合には未再結晶状態の組織が残存し、冷延性を悪化させ
るとともに、冷延、焼鈍後のフェライト結晶粒を１０μ
ｍ以上とすることが容易ではなく、地磁気シールド特性
が劣る。一方、９８０℃を超えるような温度で熱延を仕
上げるには加熱温度を著しく上げることが必要となり好
ましくない。特に冷延、焼鈍後のフェライト結晶粒の成
長を容易にするという観点からは８００℃以上Ａｒ3点
以下とすることが望ましい。熱延後の冷却方法および巻
取温度は特に限定しないが、残存しているＣ、Ｎが微細
析出し、磁壁移動を阻害したり、フェライト結晶粒の成
長を抑制し、地磁気シ−ルド特性を劣化させないよう７
００℃以上とする。
【００１９】冷間圧延は通常の条件でよく、特に効率よ
くスケ−ルの酸洗を行う目的から、その圧延率は６０％
以上とする。一方、９０％を超す圧延率で冷間圧延を行
うことは多大な冷延負荷が必要となるため現実的ではな
い。連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛
めっき設備で焼鈍する際、その焼鈍温度は７５０℃以上
Ａｃ3 点以下とする。焼鈍温度が７５０℃未満では再結
晶が不十分であり、加工組織が残存するため地磁気シ−
ルド特性が著しく劣化する。地磁気シ−ルド特性は焼鈍
温度が上昇し、フェライト結晶粒が成長するとともに向
上するが、Ａｃ3 点を超すような温度で焼鈍し、変態に
よる混粒組織が生じると低下することがあるため、避け
ることが望ましい。
くスケ−ルの酸洗を行う目的から、その圧延率は６０％
以上とする。一方、９０％を超す圧延率で冷間圧延を行
うことは多大な冷延負荷が必要となるため現実的ではな
い。連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛
めっき設備で焼鈍する際、その焼鈍温度は７５０℃以上
Ａｃ3 点以下とする。焼鈍温度が７５０℃未満では再結
晶が不十分であり、加工組織が残存するため地磁気シ−
ルド特性が著しく劣化する。地磁気シ−ルド特性は焼鈍
温度が上昇し、フェライト結晶粒が成長するとともに向
上するが、Ａｃ3 点を超すような温度で焼鈍し、変態に
よる混粒組織が生じると低下することがあるため、避け
ることが望ましい。
【００２０】この後、必要により防錆のために例えばＺ
ｎめっきやＺｎ−Ｎｉをはじめとした合金めっきなどの
表面処理、さらにはその上に有機皮膜処理などを施して
も、本発明の特徴とする地磁気シ−ルド特性への影響は
見られない。また、焼鈍後、調質圧延や鋼板の剪断、部
品形状への加工に伴って０．３エ−ルステッド前後の直
流磁場における比透磁率は低下するが、ＴＶブラウン管
の防爆バンドやサポ−トフレ−ムは約６００℃から強制
冷却した時の熱収縮により圧縮した、すなわち焼きばめ
状態で使用されるため、６００℃に再加熱される過程で
付加されたひずみの多くが解放され、地磁気シ−ルド特
性、すなわち０．３エ−ルステッド前後の直流磁場にお
ける比透磁率は焼鈍直後の状態と大きくは違わない。す
なわち、地磁気シ−ルド特性が良好なことと降伏点で代
表されるような強度が高いことを両立できる。
ｎめっきやＺｎ−Ｎｉをはじめとした合金めっきなどの
表面処理、さらにはその上に有機皮膜処理などを施して
も、本発明の特徴とする地磁気シ−ルド特性への影響は
見られない。また、焼鈍後、調質圧延や鋼板の剪断、部
品形状への加工に伴って０．３エ−ルステッド前後の直
流磁場における比透磁率は低下するが、ＴＶブラウン管
の防爆バンドやサポ−トフレ−ムは約６００℃から強制
冷却した時の熱収縮により圧縮した、すなわち焼きばめ
状態で使用されるため、６００℃に再加熱される過程で
付加されたひずみの多くが解放され、地磁気シ−ルド特
性、すなわち０．３エ−ルステッド前後の直流磁場にお
ける比透磁率は焼鈍直後の状態と大きくは違わない。す
なわち、地磁気シ−ルド特性が良好なことと降伏点で代
表されるような強度が高いことを両立できる。
【００２１】
【実施例】次に本発明を実施例にて更に詳細に説明す
る。 （実施例１）表１に示す組成からなる鋼を表２に示す条
件により３．０ｍｍ〜６．０ｍｍ厚に熱間圧延し、酸洗
後、冷間圧延を施して０．７ｍｍ〜１．６ｍｍ厚の冷間
圧延鋼帯とした後、連続焼鈍設備を用いて表２に示すよ
うな条件の熱処理を行い、さらに伸び率０．３％の調質
圧延を行った。このようにして製造された鋼帯から圧延
方向に平行にＪＩＳ５号試験片を切り出し、常温での引
張試験を行うことにより、降伏強さ（ＹＰ）、引張強さ
（ＴＳ）を求めた。また同じ鋼帯から切り出した３０ｍ
ｍ×３００ｍｍの試料を組み合わせ、ＪＩＳ Ｃ２５５
０に準拠した直流エプスタイン法により、０．３エ−ル
ステッドの直流磁場における比透磁率を求めた。さらに
断面を腐食後、倍率１００倍で光学顕微鏡観察すること
により、フェライト結晶粒の平均粒径を求めた。結果を
表２に示す。
る。 （実施例１）表１に示す組成からなる鋼を表２に示す条
件により３．０ｍｍ〜６．０ｍｍ厚に熱間圧延し、酸洗
後、冷間圧延を施して０．７ｍｍ〜１．６ｍｍ厚の冷間
圧延鋼帯とした後、連続焼鈍設備を用いて表２に示すよ
うな条件の熱処理を行い、さらに伸び率０．３％の調質
圧延を行った。このようにして製造された鋼帯から圧延
方向に平行にＪＩＳ５号試験片を切り出し、常温での引
張試験を行うことにより、降伏強さ（ＹＰ）、引張強さ
（ＴＳ）を求めた。また同じ鋼帯から切り出した３０ｍ
ｍ×３００ｍｍの試料を組み合わせ、ＪＩＳ Ｃ２５５
０に準拠した直流エプスタイン法により、０．３エ−ル
ステッドの直流磁場における比透磁率を求めた。さらに
断面を腐食後、倍率１００倍で光学顕微鏡観察すること
により、フェライト結晶粒の平均粒径を求めた。結果を
表２に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】この表からも明らかなように、本発明に規
定する化学組成を有し、フェライト結晶粒径が１０〜３
０μｍである試料Ｎｏ２、４、６、７、１３、１５、及
び１６は降伏点が３００ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板で
あると同時に、０．３エ−ルステッドの直流磁場におい
て５００以上の比透磁率を有し、地磁気シ−ルド特性に
優れたものとなっている。これに対し試料Ｎｏ３、５、
８、９、及び１４のように、本発明に規定する化学組成
を有していても、製造条件が不適切であり、フェライト
結晶粒径が１０〜３０μｍの範囲になく、特に未再結晶
粒が含まれていたり、混粒組織となる時には０．３エ−
ルステッドの直流磁場における比透磁率は５００未満と
なり、地磁気シ−ルド特性に劣ったものとなっている。
定する化学組成を有し、フェライト結晶粒径が１０〜３
０μｍである試料Ｎｏ２、４、６、７、１３、１５、及
び１６は降伏点が３００ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板で
あると同時に、０．３エ−ルステッドの直流磁場におい
て５００以上の比透磁率を有し、地磁気シ−ルド特性に
優れたものとなっている。これに対し試料Ｎｏ３、５、
８、９、及び１４のように、本発明に規定する化学組成
を有していても、製造条件が不適切であり、フェライト
結晶粒径が１０〜３０μｍの範囲になく、特に未再結晶
粒が含まれていたり、混粒組織となる時には０．３エ−
ルステッドの直流磁場における比透磁率は５００未満と
なり、地磁気シ−ルド特性に劣ったものとなっている。
【００２５】また、本発明で規定する化学組成以外の鋼
では、試料Ｎｏ１０、１１のようにＳｉやＭｎの添加量
が少ないと０．３エ−ルステッド直流磁場において５０
０以上の比透磁気率を有していても３００ＭＰａ以上の
降伏点を得ることが難しく、あるいは試料Ｎｏ１、１
２、及び１７〜２０のように過剰にＭｎ、Ｐ添加されて
いたり、Ｃ、Ｓ、Ｔｉの添加量が不適切であると降伏点
が３００ＭＰａ以上であってもフェライト結晶粒径を１
０〜３０μｍとすることが難しいために、一方、試料Ｎ
ｏ２１のようにＣが０．００４０％を超えると時効によ
る微細炭化物が析出し易く、０．３エ−ルステッドの直
流磁場における比透磁率は５００未満であり、地磁気シ
−ルド特性に劣っている。
では、試料Ｎｏ１０、１１のようにＳｉやＭｎの添加量
が少ないと０．３エ−ルステッド直流磁場において５０
０以上の比透磁気率を有していても３００ＭＰａ以上の
降伏点を得ることが難しく、あるいは試料Ｎｏ１、１
２、及び１７〜２０のように過剰にＭｎ、Ｐ添加されて
いたり、Ｃ、Ｓ、Ｔｉの添加量が不適切であると降伏点
が３００ＭＰａ以上であってもフェライト結晶粒径を１
０〜３０μｍとすることが難しいために、一方、試料Ｎ
ｏ２１のようにＣが０．００４０％を超えると時効によ
る微細炭化物が析出し易く、０．３エ−ルステッドの直
流磁場における比透磁率は５００未満であり、地磁気シ
−ルド特性に劣っている。
【００２６】（実施例２）表１に示す組成からなる鋼Ｃ
を表３に示す条件により３．５〜６．０ｍｍ厚に熱間圧
延し、酸洗後、０．８〜１．６ｍｍ厚に冷間圧延した
後、ライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備を用いて
表３に示すような条件の熱処理を行いながらその表層に
溶融亜鉛めっきを付した鋼帯に、さらに伸び率０．３％
の調質圧延を行った。このようにして製造された鋼帯か
ら圧延方向に平行にＪＩＳ５号試験片を切り出し、常温
での引張試験を行うことにより、降伏強さ（ＹＰ）、引
張強さ（ＴＳ）を求めた。また、同じ鋼帯から切り出し
た３０ｍｍ×３００ｍｍの試料を組み合わせ、ＪＩＳ
Ｃ２５５０に準拠した直流エプスタイン法により０．３
エ−ルステッドの直流磁場における比透磁率を求めた。
さらに断面を腐食後、倍率１００倍で光学顕微鏡観察す
ることによりフェライト結晶粒径を求めた。結果を表３
に示す。
を表３に示す条件により３．５〜６．０ｍｍ厚に熱間圧
延し、酸洗後、０．８〜１．６ｍｍ厚に冷間圧延した
後、ライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備を用いて
表３に示すような条件の熱処理を行いながらその表層に
溶融亜鉛めっきを付した鋼帯に、さらに伸び率０．３％
の調質圧延を行った。このようにして製造された鋼帯か
ら圧延方向に平行にＪＩＳ５号試験片を切り出し、常温
での引張試験を行うことにより、降伏強さ（ＹＰ）、引
張強さ（ＴＳ）を求めた。また、同じ鋼帯から切り出し
た３０ｍｍ×３００ｍｍの試料を組み合わせ、ＪＩＳ
Ｃ２５５０に準拠した直流エプスタイン法により０．３
エ−ルステッドの直流磁場における比透磁率を求めた。
さらに断面を腐食後、倍率１００倍で光学顕微鏡観察す
ることによりフェライト結晶粒径を求めた。結果を表３
に示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】この表から明らかなように、本発明に規定
する化学組成を有し、フェライト結晶粒径が１０〜３０
μｍである試料Ｎｏ１及び２は降伏点が３００ＭＰａ以
上の高強度冷延鋼板であると同時に、０．３エ−ルステ
ッドの直流磁場において５００以上の比透磁率を有し、
地磁気シ−ルド特性に優れたものとなっている。これに
対し、試料Ｎｏ３〜５のように、本発明に規定する化学
組成を有していても製造状件が不適切でフェライト結晶
粒径が１０〜３０μｍの範囲になく、特に未再結晶粒が
含まれていたり、混粒組織となる時には０．３エ−ルス
テッドの直流磁場における比透磁率は５００未満であ
り、地磁気シ−ルド特性に劣ったものとなっている。
する化学組成を有し、フェライト結晶粒径が１０〜３０
μｍである試料Ｎｏ１及び２は降伏点が３００ＭＰａ以
上の高強度冷延鋼板であると同時に、０．３エ−ルステ
ッドの直流磁場において５００以上の比透磁率を有し、
地磁気シ−ルド特性に優れたものとなっている。これに
対し、試料Ｎｏ３〜５のように、本発明に規定する化学
組成を有していても製造状件が不適切でフェライト結晶
粒径が１０〜３０μｍの範囲になく、特に未再結晶粒が
含まれていたり、混粒組織となる時には０．３エ−ルス
テッドの直流磁場における比透磁率は５００未満であ
り、地磁気シ−ルド特性に劣ったものとなっている。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明は地磁気に
相当する０．３エ−ルステッド前後の直流磁場における
比透磁率が大きく、地磁気シ−ルド特性が良好なことと
降伏点で代表されるような強度が高いことを両立させた
高強度冷延鋼板及び高強度めっき鋼板とそれらの製造方
法を提供するものであり、またプレス加工用の薄鋼板が
製造されるのと同じ連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式
の連続溶融亜鉛めっき設備を用いて容易に製造できるた
め、ＴＶブラウン管の防爆バンドやサポ−トフレ−ムの
みならず、家庭電気製品や自動車、家具、建築など薄鋼
板が用いられる広い用途に適用でき、産業上極めて大き
な効果を有する。
相当する０．３エ−ルステッド前後の直流磁場における
比透磁率が大きく、地磁気シ−ルド特性が良好なことと
降伏点で代表されるような強度が高いことを両立させた
高強度冷延鋼板及び高強度めっき鋼板とそれらの製造方
法を提供するものであり、またプレス加工用の薄鋼板が
製造されるのと同じ連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式
の連続溶融亜鉛めっき設備を用いて容易に製造できるた
め、ＴＶブラウン管の防爆バンドやサポ−トフレ−ムの
みならず、家庭電気製品や自動車、家具、建築など薄鋼
板が用いられる広い用途に適用でき、産業上極めて大き
な効果を有する。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/14 Ｃ２２Ｃ 38/14 (72)発明者 伊丹 淳 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０００８〜０．００５０％、 Ｓｉ：０．３〜１．８％、 Ｍｎ：０．５〜１．８％、 Ｐ：０．１２％以下、 Ｓ：０．００２〜０．０２０％、 Ａｌ：０．０２０〜０．０６０％、 Ｔｉ：０．０１〜０．０６％、 Ｎ：０．００３０％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避
的不純物からなり、その金属組織においてフェライト結
晶粒径が１０〜３０μｍであることを特徴とする、０．
３エールステッドの直流磁場における比透磁率が５００
以上の地磁気シールド特性の良好な高強度冷延鋼板。 - 【請求項２】 請求項１に記載の０．３エールステッド
の直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気シー
ルド特性の良好な高強度めっき鋼板。 - 【請求項３】 請求項１に記載の化学成分よりなるスラ
ブを１１５０℃未満で加熱炉から取り出して仕上温度８
００℃〜９８０℃で熱間圧延し、７００℃以上の温度で
巻き取った後、６０〜９０％の冷間圧延を施してから連
続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき
設備で７５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼鈍し、
その金属組織においてフェライト結晶粒径が１０〜３０
μｍであることを特徴とする、０．３エールステッドの
直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気シール
ド特性の良好な高強度冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 請求項２に記載の化学成分よりなるスラ
ブを１１５０℃未満で加熱炉から取り出して仕上温度８
００℃〜９８０℃で熱間圧延し、７００℃以上の温度で
巻き取った後、６０〜９０％の冷間圧延を施してから連
続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき
設備で７５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼鈍し、
その金属組織においてフェライト結晶粒径が１０〜３０
μｍであることを特徴とする、０．３エールステッドの
直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気シール
ド特性の良好な高強度めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30263097A JP3692222B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 地磁気シールド特性の良好な高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30263097A JP3692222B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 地磁気シールド特性の良好な高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11140601A true JPH11140601A (ja) | 1999-05-25 |
| JP3692222B2 JP3692222B2 (ja) | 2005-09-07 |
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ID=17911303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30263097A Expired - Fee Related JP3692222B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 地磁気シールド特性の良好な高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3692222B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001007669A1 (fr) * | 1999-07-22 | 2001-02-01 | Nkk Corporation | Tole d'acier pour bande thermoretractable et son procede de production |
| KR100451819B1 (ko) * | 2000-11-25 | 2004-10-08 | 주식회사 포스코 | 자기차폐성이 우수한 브라운관 수축밴드용 냉연강판 및 그제조방법 |
| KR100544583B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 전자기장 차폐성이 우수한 고강도 강판 |
| KR100544536B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 시변 전자계 전자기장 차폐성이 우수한 강판 |
| KR100568354B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 냉연조건 제어를 통한 전자파 차폐성이 우수한 고강도용융도금강판 제조방법 |
| KR100568355B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 전자기장 차폐성이 우수한 용융도금강판 |
| KR100584739B1 (ko) * | 2001-12-13 | 2006-05-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 브라운관 수축 밴드용 고강도 냉연강판의제조방법 |
| US7501029B2 (en) | 2003-04-15 | 2009-03-10 | Nisshin Steel Co., Ltd. | High-strength, high-permeability steel sheet for picture tube band and method of producing the same |
| CN111088457A (zh) * | 2019-12-05 | 2020-05-01 | 华北理工大学 | 一种无取向电工钢及其制备方法 |
| CN111492725A (zh) * | 2017-12-22 | 2020-08-04 | 株式会社Posco | 用于屏蔽磁场的钢板及其制造方法 |
-
1997
- 1997-11-05 JP JP30263097A patent/JP3692222B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001007669A1 (fr) * | 1999-07-22 | 2001-02-01 | Nkk Corporation | Tole d'acier pour bande thermoretractable et son procede de production |
| KR100451819B1 (ko) * | 2000-11-25 | 2004-10-08 | 주식회사 포스코 | 자기차폐성이 우수한 브라운관 수축밴드용 냉연강판 및 그제조방법 |
| KR100584739B1 (ko) * | 2001-12-13 | 2006-05-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 브라운관 수축 밴드용 고강도 냉연강판의제조방법 |
| KR100544536B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 시변 전자계 전자기장 차폐성이 우수한 강판 |
| KR100544583B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 전자기장 차폐성이 우수한 고강도 강판 |
| KR100568354B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 냉연조건 제어를 통한 전자파 차폐성이 우수한 고강도용융도금강판 제조방법 |
| KR100568355B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 전자기장 차폐성이 우수한 용융도금강판 |
| US7501029B2 (en) | 2003-04-15 | 2009-03-10 | Nisshin Steel Co., Ltd. | High-strength, high-permeability steel sheet for picture tube band and method of producing the same |
| CN111492725A (zh) * | 2017-12-22 | 2020-08-04 | 株式会社Posco | 用于屏蔽磁场的钢板及其制造方法 |
| CN111492725B (zh) * | 2017-12-22 | 2023-09-19 | 浦项股份有限公司 | 用于屏蔽磁场的钢板及其制造方法 |
| CN111088457A (zh) * | 2019-12-05 | 2020-05-01 | 华北理工大学 | 一种无取向电工钢及其制备方法 |
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