JPH11141479A - スクリュ式圧縮機等のスクリュロータ - Google Patents
スクリュ式圧縮機等のスクリュロータInfo
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- JPH11141479A JPH11141479A JP30852597A JP30852597A JPH11141479A JP H11141479 A JPH11141479 A JP H11141479A JP 30852597 A JP30852597 A JP 30852597A JP 30852597 A JP30852597 A JP 30852597A JP H11141479 A JPH11141479 A JP H11141479A
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- 238000013459 approach Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
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- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/082—Details specially related to intermeshing engagement type pumps
- F04C18/084—Toothed wheels
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ロータ加工の作業性、寸法精度の向上、ロー
タ加工用カッターの耐久性の向上を可能としたスクリュ
式圧縮機等のスクリュロータを提供する。 【解決手段】 任意に定めた雄ロータ歯ＴＭの歯先先端
部により創成される雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を形成
する曲線ｂ〜ｃと、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の前進
側端部にてシールエッジＳを形成する円弧形状の曲線ｅ
〜ｆと、曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとの間に介在し、曲線
ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとに滑らかに接続し、かつ曲線ｅ〜
ｆに近付くにつれて連続的或は不連続的に大きくなる曲
率で形成される曲線ｃ〜ｅとからなる曲線ｂ〜ｆで定め
られる歯面を備えた雌ロータＦと、上記曲線ｃ〜ｆによ
り定まる歯面により創成される追従側歯面を備え、上記
雌ロータＦと噛合い可能に形成した雄ロータＭとからな
る構成としてある。
タ加工用カッターの耐久性の向上を可能としたスクリュ
式圧縮機等のスクリュロータを提供する。 【解決手段】 任意に定めた雄ロータ歯ＴＭの歯先先端
部により創成される雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を形成
する曲線ｂ〜ｃと、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の前進
側端部にてシールエッジＳを形成する円弧形状の曲線ｅ
〜ｆと、曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとの間に介在し、曲線
ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとに滑らかに接続し、かつ曲線ｅ〜
ｆに近付くにつれて連続的或は不連続的に大きくなる曲
率で形成される曲線ｃ〜ｅとからなる曲線ｂ〜ｆで定め
られる歯面を備えた雌ロータＦと、上記曲線ｃ〜ｆによ
り定まる歯面により創成される追従側歯面を備え、上記
雌ロータＦと噛合い可能に形成した雄ロータＭとからな
る構成としてある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えばスクリュ式
圧縮機、スクリュ式真空ポンプ、スクリュ式膨張機に適
用するスクリュ式圧縮機等のスクリュロータに関するも
のである。
圧縮機、スクリュ式真空ポンプ、スクリュ式膨張機に適
用するスクリュ式圧縮機等のスクリュロータに関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】スクリュ圧縮機に関しては、当初、対称
歯形と呼ばれるスクリュロータが用いられていたが、１
９６５年にスウェーデン国ＳＲＭ社により体積効率の優
れた非対称歯形のスクリュロータが開発された。
歯形と呼ばれるスクリュロータが用いられていたが、１
９６５年にスウェーデン国ＳＲＭ社により体積効率の優
れた非対称歯形のスクリュロータが開発された。
【０００３】また、特公昭５１−１４７２３号公報にお
いて、図８に示すように、雌ロータＦの歯溝Ｇおよびシ
ールエッジＳが雌ロータピッチ円の内側にあって、シー
ルエッジＳが雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を定める創成
曲線３１に続く直線部３２とロータ外周の一部をなす雌
ロータ歯ＴＦの先端外周面を形成する円弧３３との交わ
り部に形成され、この円弧３３の残部の円滑な円形の凸
状部３４が、雌ロータ歯ＴＦの凹状の追従側曲線３５に
合する歯形のスクリュロータが提案されている。そし
て、斯る歯形を採用することにより、歯面加工と同じよ
うに、連続してカッターを変えることなく行えるように
なっている。なお、図８中、Ｍは雄ロータを示してい
る。
いて、図８に示すように、雌ロータＦの歯溝Ｇおよびシ
ールエッジＳが雌ロータピッチ円の内側にあって、シー
ルエッジＳが雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を定める創成
曲線３１に続く直線部３２とロータ外周の一部をなす雌
ロータ歯ＴＦの先端外周面を形成する円弧３３との交わ
り部に形成され、この円弧３３の残部の円滑な円形の凸
状部３４が、雌ロータ歯ＴＦの凹状の追従側曲線３５に
合する歯形のスクリュロータが提案されている。そし
て、斯る歯形を採用することにより、歯面加工と同じよ
うに、連続してカッターを変えることなく行えるように
なっている。なお、図８中、Ｍは雄ロータを示してい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図８に示すスクリュロ
ータの場合、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の形状に関
し、シールエッジＳを上記先端外周面の端に位置させる
ことにより歯面加工と同様に、カッターを変えることな
くシールエッジＳの加工ができるようになっている。し
かしながら、雌ロータ歯ＴＦのシールエッジＳを上記先
端外周面の端に位置させ、このシールエッジＳから雌ロ
ータ歯ＴＦの前進側の直線部３２へは緩やかに曲がる曲
面というよりはむしろ角部を形成するように続いてい
る。斯る形状は、以下に説明するように、雌ロータＦと
対をなす雄ロータＭの歯底部の加工にとって好ましくな
い。
ータの場合、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の形状に関
し、シールエッジＳを上記先端外周面の端に位置させる
ことにより歯面加工と同様に、カッターを変えることな
くシールエッジＳの加工ができるようになっている。し
かしながら、雌ロータ歯ＴＦのシールエッジＳを上記先
端外周面の端に位置させ、このシールエッジＳから雌ロ
ータ歯ＴＦの前進側の直線部３２へは緩やかに曲がる曲
面というよりはむしろ角部を形成するように続いてい
る。斯る形状は、以下に説明するように、雌ロータＦと
対をなす雄ロータＭの歯底部の加工にとって好ましくな
い。
【０００５】図９は、雄ロータＭを加工するカッター５
１を示し、図１０は、カッター５１の先端部の円IIIで
囲んだ部分を拡大した図である。また、図１１は、雄ロ
ータＭを加工中のカッター５１の雄ロータＭに対する相
対的な経時的変位を一定時間間隔で示し、図１２は、図
１１の円IVで囲んだ部分を拡大した図である。図１１、
図１２において、雄ロータＭの歯溝の底部付近では、特
に各図上の右側の歯面付近、即ち歯面イ側付近におい
て、カッター５１の軌跡が集中していることからも分か
るように、上記歯面イに沿うようにカッター５１が移動
してくるため、カッター５１自体の形状の誤差、カッタ
ー５１の動作の誤差が、加工される側の雄ロータＭの歯
面に反映されやすい。また、カッター５１の先端の微小
な突出部５２による加工がカッター５１の他の部分に比
して、連続的に長時間続くことになり、この突出部５２
の温度上昇による熱膨張、摩耗もそれだけ激しくなる。
結果として、この突出部５２により加工された部分、上
述したシールエッジＳに対応する部分の寸法精度も悪く
なる。
１を示し、図１０は、カッター５１の先端部の円IIIで
囲んだ部分を拡大した図である。また、図１１は、雄ロ
ータＭを加工中のカッター５１の雄ロータＭに対する相
対的な経時的変位を一定時間間隔で示し、図１２は、図
１１の円IVで囲んだ部分を拡大した図である。図１１、
図１２において、雄ロータＭの歯溝の底部付近では、特
に各図上の右側の歯面付近、即ち歯面イ側付近におい
て、カッター５１の軌跡が集中していることからも分か
るように、上記歯面イに沿うようにカッター５１が移動
してくるため、カッター５１自体の形状の誤差、カッタ
ー５１の動作の誤差が、加工される側の雄ロータＭの歯
面に反映されやすい。また、カッター５１の先端の微小
な突出部５２による加工がカッター５１の他の部分に比
して、連続的に長時間続くことになり、この突出部５２
の温度上昇による熱膨張、摩耗もそれだけ激しくなる。
結果として、この突出部５２により加工された部分、上
述したシールエッジＳに対応する部分の寸法精度も悪く
なる。
【０００６】また、図９〜１２からも分かるように、カ
ッター５１の先端の突出部５２は、比較的鋭い角部を形
成しており、このため、この突出部５２は雄ロータＭの
加工に際して、摩耗し易く、この点からも雄ロータＭの
寸法精度が悪くなるという問題がある。
ッター５１の先端の突出部５２は、比較的鋭い角部を形
成しており、このため、この突出部５２は雄ロータＭの
加工に際して、摩耗し易く、この点からも雄ロータＭの
寸法精度が悪くなるという問題がある。
【０００７】本発明は、斯る従来の問題点をなくすこと
を課題としてなされたもので、ロータ加工の作業性、寸
法精度の向上、ロータ加工用カッターの耐久性の向上を
可能としたスクリュ式圧縮機等のスクリュロータを提供
しようとするものである。
を課題としてなされたもので、ロータ加工の作業性、寸
法精度の向上、ロータ加工用カッターの耐久性の向上を
可能としたスクリュ式圧縮機等のスクリュロータを提供
しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、任意に定めた雄ロータ歯ＴＭの歯先先端
部により創成される雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を形成
する曲線ｂ〜ｃと、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の前進
側端部にてシールエッジＳを形成する円弧形状の曲線ｅ
〜ｆと、曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとの間に介在し、曲線
ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとに滑らかに接続し、かつ曲線ｅ〜
ｆに近付くにつれて連続的或は不連続的に大きくなる曲
率で形成される曲線ｃ〜ｅとからなる曲線ｂ〜ｆで定め
られる歯面を備えた雌ロータＦと、上記曲線ｃ〜ｆによ
り定まる歯面により創成される追従側歯面を備え、上記
雌ロータＦと噛合い可能に形成した雄ロータＭとからな
る構成とした。
に、本発明は、任意に定めた雄ロータ歯ＴＭの歯先先端
部により創成される雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を形成
する曲線ｂ〜ｃと、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の前進
側端部にてシールエッジＳを形成する円弧形状の曲線ｅ
〜ｆと、曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとの間に介在し、曲線
ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとに滑らかに接続し、かつ曲線ｅ〜
ｆに近付くにつれて連続的或は不連続的に大きくなる曲
率で形成される曲線ｃ〜ｅとからなる曲線ｂ〜ｆで定め
られる歯面を備えた雌ロータＦと、上記曲線ｃ〜ｆによ
り定まる歯面により創成される追従側歯面を備え、上記
雌ロータＦと噛合い可能に形成した雄ロータＭとからな
る構成とした。
【０００９】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の一形態を図
面にしたがって説明する。図１は、本発明に係るスクリ
ュ圧縮機等のスクリュロータの雄ロータＭと雌ロータＦ
との噛合い部の歯面形状を示したものである。運転時、
雄ロータＭおよび雌ロータＦは、矢印Ａ，Ｂで示す方向
に回転し、図１において雄ロータ歯ＴＭの下側を前進側
歯面、上側を追従側歯面と呼び、雌ロータ歯ＴＦの下側
を前進側歯面、上側を追従側歯面と呼ぶ。
面にしたがって説明する。図１は、本発明に係るスクリ
ュ圧縮機等のスクリュロータの雄ロータＭと雌ロータＦ
との噛合い部の歯面形状を示したものである。運転時、
雄ロータＭおよび雌ロータＦは、矢印Ａ，Ｂで示す方向
に回転し、図１において雄ロータ歯ＴＭの下側を前進側
歯面、上側を追従側歯面と呼び、雌ロータ歯ＴＦの下側
を前進側歯面、上側を追従側歯面と呼ぶ。
【００１０】雌ロータ歯ＴＦの曲線ｂ〜ｃで表された前
進側歯面は、雄ロータ歯ＴＭの任意に定めた歯先先端部
により定まる創成曲線である。また、雌ロータ歯ＴＦの
曲線ｅ〜ｆで表された前進側端部のシールエッジＳの輪
郭は、円弧形状をしている。曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆと
は、曲線ｅ〜ｆに近付くにつれて連続的或は不連続的に
大きくなる曲率で形成される曲線、例えば図１に示す例
では、曲率半径Ｒ１の曲線ｃ〜ｄとこれと滑らかに接続
した曲率半径Ｒ２（Ｒ１＞Ｒ２）の曲線ｄ〜ｅとからな
る曲線ｃ〜ｅに滑らかに接続している。
進側歯面は、雄ロータ歯ＴＭの任意に定めた歯先先端部
により定まる創成曲線である。また、雌ロータ歯ＴＦの
曲線ｅ〜ｆで表された前進側端部のシールエッジＳの輪
郭は、円弧形状をしている。曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆと
は、曲線ｅ〜ｆに近付くにつれて連続的或は不連続的に
大きくなる曲率で形成される曲線、例えば図１に示す例
では、曲率半径Ｒ１の曲線ｃ〜ｄとこれと滑らかに接続
した曲率半径Ｒ２（Ｒ１＞Ｒ２）の曲線ｄ〜ｅとからな
る曲線ｃ〜ｅに滑らかに接続している。
【００１１】即ち、図１に示す例の場合には、不連続的
に大きくなる２種類の曲率の２曲線を採用しているが、
本発明は、これに限定するものではなく、２種類より多
くの曲線を採用してもよく、この数を無限に大きくし
て、曲率が連続的に変化する曲線を採用したものも含ん
でいる。一方、この雌ロータＦと対をなし、これと噛合
う雄ロータＭは、上記曲線ｃ〜ｆにより定まる歯面によ
り創成される追従側歯面を備えた形状をしている。
に大きくなる２種類の曲率の２曲線を採用しているが、
本発明は、これに限定するものではなく、２種類より多
くの曲線を採用してもよく、この数を無限に大きくし
て、曲率が連続的に変化する曲線を採用したものも含ん
でいる。一方、この雌ロータＦと対をなし、これと噛合
う雄ロータＭは、上記曲線ｃ〜ｆにより定まる歯面によ
り創成される追従側歯面を備えた形状をしている。
【００１２】上述したように、シールエッジＳは雌ロー
タ歯ＴＦの前進側歯面の形状を定める曲線ｂ〜ｅと雌ロ
ータ歯ＴＦの先端外周面との交わり部に位置する故、同
じカッターで雌ロータＦの歯面とシールエッジＳの加工
が可能となる。このため、雌ロータＦの加工の作業性、
寸法精度の向上が可能になる。また、図面を参照して後
述するように、雌ロータＦのシールエッジＳに対応する
雄ロータＭの歯底の溝部の加工の寸法精度、この歯底部
を加工するカッターの耐久性が向上するようになってい
る。
タ歯ＴＦの前進側歯面の形状を定める曲線ｂ〜ｅと雌ロ
ータ歯ＴＦの先端外周面との交わり部に位置する故、同
じカッターで雌ロータＦの歯面とシールエッジＳの加工
が可能となる。このため、雌ロータＦの加工の作業性、
寸法精度の向上が可能になる。また、図面を参照して後
述するように、雌ロータＦのシールエッジＳに対応する
雄ロータＭの歯底の溝部の加工の寸法精度、この歯底部
を加工するカッターの耐久性が向上するようになってい
る。
【００１３】さらに、図１に示す例の場合には、シール
エッジＳが雌ロータＦのピッチ円ＰＦの外側に形成され
ている。そして、このように形成することにより、雄、
雌ロータの中心（ＯＭ，ＯＦ）間距離に変わりがない場
合、従来のスクリュロータに比して行程体積を増加させ
ることが可能となる。この結果、同じ行程体積の場合、
装置の小型化が可能となる。
エッジＳが雌ロータＦのピッチ円ＰＦの外側に形成され
ている。そして、このように形成することにより、雄、
雌ロータの中心（ＯＭ，ＯＦ）間距離に変わりがない場
合、従来のスクリュロータに比して行程体積を増加させ
ることが可能となる。この結果、同じ行程体積の場合、
装置の小型化が可能となる。
【００１４】図２は、本発明に係るスクリュロータの内
の雄ロータＭを加工するカッタ２１を示し、図３は図２
中の円IIIで囲む部分を拡大した図である。カッター２
１の先端外周部に雌ロータＦのシールエッジＳに対応す
る雄ロータＭの歯底の溝部を加工するための突出部２２
が形成されている。図１０および図１１に示す従来のカ
ッター４１の突出部４２に比べて、図２および図３に示
す突出部２２の方が角部の鋭さはなくなっているのが分
かる。したがって、図２および図３に示す突出部２２の
方が熱容量が大きく、シールエッジＳの加工時における
過熱によるダメージの程度も低く、かつ摩耗量も小さく
なる。この結果、雄ロータＭの寸法精度も向上する。
の雄ロータＭを加工するカッタ２１を示し、図３は図２
中の円IIIで囲む部分を拡大した図である。カッター２
１の先端外周部に雌ロータＦのシールエッジＳに対応す
る雄ロータＭの歯底の溝部を加工するための突出部２２
が形成されている。図１０および図１１に示す従来のカ
ッター４１の突出部４２に比べて、図２および図３に示
す突出部２２の方が角部の鋭さはなくなっているのが分
かる。したがって、図２および図３に示す突出部２２の
方が熱容量が大きく、シールエッジＳの加工時における
過熱によるダメージの程度も低く、かつ摩耗量も小さく
なる。この結果、雄ロータＭの寸法精度も向上する。
【００１５】図４は、カッター２１による雄ロータＭの
歯底、さらに詳しくは、シールエッジＳに対応する上記
歯底における溝部の加工時におけるカッター２１の雄ロ
ータＭに対する相対的な位置の経時変化を、一定の時間
間隔で示し、図５は、図４中の円Ｖで囲む部分を拡大し
た図である。図１１および図１２に示す雄ロータＭの加
工時における従来のカッター４１に比べて、図４および
図５に示すカッター２１の方が、上記加工時における雄
ロータＭに対する相対的な大きな動きが終始保たれてい
るのが分かる。したがって、上記加工時におけるカッタ
ー２１の先端部での温度上昇は抑制される。これによっ
ても、雄ロータＭの寸法精度も向上する。
歯底、さらに詳しくは、シールエッジＳに対応する上記
歯底における溝部の加工時におけるカッター２１の雄ロ
ータＭに対する相対的な位置の経時変化を、一定の時間
間隔で示し、図５は、図４中の円Ｖで囲む部分を拡大し
た図である。図１１および図１２に示す雄ロータＭの加
工時における従来のカッター４１に比べて、図４および
図５に示すカッター２１の方が、上記加工時における雄
ロータＭに対する相対的な大きな動きが終始保たれてい
るのが分かる。したがって、上記加工時におけるカッタ
ー２１の先端部での温度上昇は抑制される。これによっ
ても、雄ロータＭの寸法精度も向上する。
【００１６】ところで、図１に示す曲線ｃ〜ｄの曲率半
径Ｒ1、および曲線ｄ〜ｅの曲率Ｒ2は、下記のパラメー
タに大きく影響する。まず、曲率半径Ｒ1はスクリュ式
圧縮機等の性能に大きく影響するブローホール面積に関
係する。このブローホールとは、互いに噛み合う一対の
雄ロータ歯ＴＭと雌ロータ歯ＴＦとロータ室の壁面との
３者の間に生じるスクリュ式圧縮機等に特有の隙間を意
味し、この隙間の開口面積、即ちブローホール面積が大
きくなると圧縮機、真空ポンプの場合、両ロータの歯溝
部における圧縮ガスが、より低圧の隣接する歯溝部に漏
れ返り、圧縮機等の性能を示すパラメータの一つである
体積効率が低下するという問題が生じる。
径Ｒ1、および曲線ｄ〜ｅの曲率Ｒ2は、下記のパラメー
タに大きく影響する。まず、曲率半径Ｒ1はスクリュ式
圧縮機等の性能に大きく影響するブローホール面積に関
係する。このブローホールとは、互いに噛み合う一対の
雄ロータ歯ＴＭと雌ロータ歯ＴＦとロータ室の壁面との
３者の間に生じるスクリュ式圧縮機等に特有の隙間を意
味し、この隙間の開口面積、即ちブローホール面積が大
きくなると圧縮機、真空ポンプの場合、両ロータの歯溝
部における圧縮ガスが、より低圧の隣接する歯溝部に漏
れ返り、圧縮機等の性能を示すパラメータの一つである
体積効率が低下するという問題が生じる。
【００１７】一例として曲率半径Ｒ１（ｍｍ），Ｒ２
（ｍｍ）とブローホール面積Ｓｂ（ｍｍ2）との関係に
ついての計算結果を図６、図７に示す。ブローホール面
積Ｓｂは、曲率半径Ｒ１に大きく依存し、曲率半径Ｒ１
の増大とともに減少する。これに対して、ブローホール
面積Ｓｂは、曲率半径Ｒ２に殆ど依存しないことが分か
る。即ち、曲率半径Ｒ１は大きくするのが好ましい。
（ｍｍ）とブローホール面積Ｓｂ（ｍｍ2）との関係に
ついての計算結果を図６、図７に示す。ブローホール面
積Ｓｂは、曲率半径Ｒ１に大きく依存し、曲率半径Ｒ１
の増大とともに減少する。これに対して、ブローホール
面積Ｓｂは、曲率半径Ｒ２に殆ど依存しないことが分か
る。即ち、曲率半径Ｒ１は大きくするのが好ましい。
【００１８】次に、曲率半径Ｒ２については、図５に示
すように、小さくなる程、雄ロータＭの歯溝、特にその
底部を加工する際、カッター２１の雄ロータＭに対する
相対的な大きな動きが終始保たれ、カッテングポイント
が常に移動しているのが分かる。したがって、カッター
２１の摩耗、温度上昇が一カ所に集中することはなく、
雄ロータＭの製作誤差が一カ所に集中して、集積され
ず、よって寸法精度の確保も容易になる。また、カッタ
ー２１の形状についても、図３に示すように、突出部２
２の形状が、図１１に示すカッター５１に比して、外側
に向かって丸みを帯びた形状になっているため、加工の
際に、摩耗しにくく、この点からも雄ロータＭの製作誤
差が生じにくくなっている。
すように、小さくなる程、雄ロータＭの歯溝、特にその
底部を加工する際、カッター２１の雄ロータＭに対する
相対的な大きな動きが終始保たれ、カッテングポイント
が常に移動しているのが分かる。したがって、カッター
２１の摩耗、温度上昇が一カ所に集中することはなく、
雄ロータＭの製作誤差が一カ所に集中して、集積され
ず、よって寸法精度の確保も容易になる。また、カッタ
ー２１の形状についても、図３に示すように、突出部２
２の形状が、図１１に示すカッター５１に比して、外側
に向かって丸みを帯びた形状になっているため、加工の
際に、摩耗しにくく、この点からも雄ロータＭの製作誤
差が生じにくくなっている。
【００１９】
【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
によれば、任意に定めた雄ロータ歯ＴＭの歯先先端部に
より創成される雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を形成する
曲線ｂ〜ｃと、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の前進側端
部にてシールエッジＳを形成する円弧形状の曲線ｅ〜ｆ
と、曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとの間に介在し、曲線ｂ〜
ｃと曲線ｅ〜ｆとに滑らかに接続し、かつ曲線ｅ〜ｆに
近付くにつれて連続的或は不連続的に大きくなる曲率で
形成される曲線ｃ〜ｅとからなる曲線ｂ〜ｆで定められ
る歯面を備えた雌ロータＦと、上記曲線ｃ〜ｆにより定
まる歯面により創成される追従側歯面を備え、上記雌ロ
ータＦと噛合い可能に形成した雄ロータＭとからなる構
成としてある。このため、ロータ加工の作業性、寸法精
度の向上、ロータ加工用カッターの耐久性の向上が可能
になるという効果を奏する。
によれば、任意に定めた雄ロータ歯ＴＭの歯先先端部に
より創成される雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を形成する
曲線ｂ〜ｃと、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の前進側端
部にてシールエッジＳを形成する円弧形状の曲線ｅ〜ｆ
と、曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとの間に介在し、曲線ｂ〜
ｃと曲線ｅ〜ｆとに滑らかに接続し、かつ曲線ｅ〜ｆに
近付くにつれて連続的或は不連続的に大きくなる曲率で
形成される曲線ｃ〜ｅとからなる曲線ｂ〜ｆで定められ
る歯面を備えた雌ロータＦと、上記曲線ｃ〜ｆにより定
まる歯面により創成される追従側歯面を備え、上記雌ロ
ータＦと噛合い可能に形成した雄ロータＭとからなる構
成としてある。このため、ロータ加工の作業性、寸法精
度の向上、ロータ加工用カッターの耐久性の向上が可能
になるという効果を奏する。
【図１】 本発明に係るスクリュロータの噛合い部の軸
直角断面の輪郭形状を示す図である。
直角断面の輪郭形状を示す図である。
【図２】 図１に示すスクリュロータの雄ロータ加工用
カッターを示す図である。
カッターを示す図である。
【図３】 図２における円Iで囲む部分の拡大図であ
る。
る。
【図４】 図２に示すカッターによる雄ロータ加工時に
おける、雄ロータに対するカッターの相対的な経時的変
位を一定時間間隔で示した図である。
おける、雄ロータに対するカッターの相対的な経時的変
位を一定時間間隔で示した図である。
【図５】 図４における円IIで囲む部分の拡大図であ
る。
る。
【図６】 曲率半径Ｒ１（ｍｍ）とブローホール開口面
積Ｓｂ（ｍｍ2）との関係を示す図である。
積Ｓｂ（ｍｍ2）との関係を示す図である。
【図７】 曲率半径Ｒ２（ｍｍ）とブローホール開口面
積Ｓｂ（ｍｍ2）との関係を示す図である。
積Ｓｂ（ｍｍ2）との関係を示す図である。
【図８】 従来のスクリュロータを示す図である。
【図９】 図８に示すスクリュロータの雄ロータ加工用
カッターを示す図である。
カッターを示す図である。
【図１０】 図９における円IIIで囲む部分の拡大図で
ある。
ある。
【図１１】 図９に示すカッターによる雄ロータ加工時
における、雄ロータに対するカッターの相対的な経時的
変位を一定時間間隔で示した図である。
における、雄ロータに対するカッターの相対的な経時的
変位を一定時間間隔で示した図である。
【図１２】 図１１における円IVで囲む部分の拡大図で
ある。
ある。
Ｍ 雄ロータ Ｆ 雌ロータ ＴＭ 雄ロータ歯 ＴＦ 雌ロータ歯 Ｓ シールエッジ Ｒ１，Ｒ２ 曲率半径
Claims (1)
- 【請求項１】 任意に定めた雄ロータ歯ＴＭの歯先先端
部により創成される雌ロータ歯ＴＦの前進側歯面を形成
する曲線ｂ〜ｃと、雌ロータ歯ＴＦの先端外周面の前進
側端部にてシールエッジＳを形成する円弧形状の曲線ｅ
〜ｆと、曲線ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとの間に介在し、曲線
ｂ〜ｃと曲線ｅ〜ｆとに滑らかに接続し、かつ曲線ｅ〜
ｆに近付くにつれて連続的或は不連続的に大きくなる曲
率で形成される曲線ｃ〜ｅとからなる曲線ｂ〜ｆで定め
られる歯面を備えた雌ロータＦと、上記曲線ｃ〜ｆによ
り定まる歯面により創成される追従側歯面を備え、上記
雌ロータＦと噛合い可能に形成した雄ロータＭとからな
ることを特徴とするスクリュ式圧縮機等のスクリュロー
タ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30852597A JPH11141479A (ja) | 1997-11-11 | 1997-11-11 | スクリュ式圧縮機等のスクリュロータ |
| GB9824774A GB2331127B (en) | 1997-11-11 | 1998-11-11 | Screw rotor set |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30852597A JPH11141479A (ja) | 1997-11-11 | 1997-11-11 | スクリュ式圧縮機等のスクリュロータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11141479A true JPH11141479A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=17982088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30852597A Pending JPH11141479A (ja) | 1997-11-11 | 1997-11-11 | スクリュ式圧縮機等のスクリュロータ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11141479A (ja) |
| GB (1) | GB2331127B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6422847B1 (en) * | 2001-06-07 | 2002-07-23 | Carrier Corporation | Screw rotor tip with a reverse curve |
| WO2003062641A1 (en) * | 2002-01-25 | 2003-07-31 | Lee, Jae Young | Rotor profile for screw compressors |
| RU2494286C1 (ru) * | 2012-04-26 | 2013-09-27 | Закрытое акционерное общество "Научно-исследовательский и конструкторский институт центробежных и роторных компрессоров им. В.Б. Шнеппа" | Зацепление винтовой машины |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE429783B (sv) * | 1981-12-22 | 1983-09-26 | Sullair Tech Ab | Rotorer for en skruvrotormaskin |
| US4508496A (en) * | 1984-01-16 | 1985-04-02 | Ingersoll-Rand Co. | Rotary, positive-displacement machine, of the helical-rotor type, and rotors therefor |
| US4527967A (en) * | 1984-08-31 | 1985-07-09 | Dunham-Bush, Inc. | Screw rotor machine with specific tooth profile |
| JPH0320481Y2 (ja) * | 1985-06-29 | 1991-05-02 | ||
| US5454701A (en) * | 1994-06-02 | 1995-10-03 | Chen; Chia-Hsing | Screw compressor with rotors having hyper profile |
-
1997
- 1997-11-11 JP JP30852597A patent/JPH11141479A/ja active Pending
-
1998
- 1998-11-11 GB GB9824774A patent/GB2331127B/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6422847B1 (en) * | 2001-06-07 | 2002-07-23 | Carrier Corporation | Screw rotor tip with a reverse curve |
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| RU2494286C1 (ru) * | 2012-04-26 | 2013-09-27 | Закрытое акционерное общество "Научно-исследовательский и конструкторский институт центробежных и роторных компрессоров им. В.Б. Шнеппа" | Зацепление винтовой машины |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2331127B (en) | 2000-07-05 |
| GB9824774D0 (en) | 1999-01-06 |
| GB2331127A (en) | 1999-05-12 |
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