JPH11142006A - 冷媒循環システム - Google Patents
冷媒循環システムInfo
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- JPH11142006A JPH11142006A JP30399397A JP30399397A JPH11142006A JP H11142006 A JPH11142006 A JP H11142006A JP 30399397 A JP30399397 A JP 30399397A JP 30399397 A JP30399397 A JP 30399397A JP H11142006 A JPH11142006 A JP H11142006A
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- refrigerating machine
- oil
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- machine oil
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧縮機に封入された冷凍機油に冷媒と溶解性
の高いものを使用したとき、比誘電率の高い冷媒を冷凍
機中に多量に含んでしまうため、モータに付着した油を
介して漏れ電流が増加してしまうという課題。 【解決手段】 供給電圧を元電源を平滑した電圧より大
きくできると共に回転速度を制御可能なインバータ駆動
回路によりモータ部を制御する圧縮機１、室外熱交換器
３、絞り機構４、室内熱交換器５を冷媒配管により連結
し、冷媒としてハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）を
主成分とするものを用い、圧縮機１に封入された冷凍機
油として、冷媒に対して相互溶解性がないか或は弱溶解
性のものを用いる。
の高いものを使用したとき、比誘電率の高い冷媒を冷凍
機中に多量に含んでしまうため、モータに付着した油を
介して漏れ電流が増加してしまうという課題。 【解決手段】 供給電圧を元電源を平滑した電圧より大
きくできると共に回転速度を制御可能なインバータ駆動
回路によりモータ部を制御する圧縮機１、室外熱交換器
３、絞り機構４、室内熱交換器５を冷媒配管により連結
し、冷媒としてハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）を
主成分とするものを用い、圧縮機１に封入された冷凍機
油として、冷媒に対して相互溶解性がないか或は弱溶解
性のものを用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、家庭用・産業用
に利用される冷媒循環システムに関するものである。
に利用される冷媒循環システムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図６は例えば特開平５−１７７８９号公
報に示された従来の冷媒循環システム（ここでは冷凍空
調装置）を示す冷媒回路図である。図において、１はイ
ンバータ駆動により回転速度を制御可能な圧縮機、５は
利用側熱交換器である室内熱交換器、４は絞り機構、３
は熱源側熱交換器である室外熱交換器、２は冷媒の流れ
を逆転させる機能を有する四方弁である。これらは配管
によって直列に接続されて冷凍サイクルを構成してい
る。
報に示された従来の冷媒循環システム（ここでは冷凍空
調装置）を示す冷媒回路図である。図において、１はイ
ンバータ駆動により回転速度を制御可能な圧縮機、５は
利用側熱交換器である室内熱交換器、４は絞り機構、３
は熱源側熱交換器である室外熱交換器、２は冷媒の流れ
を逆転させる機能を有する四方弁である。これらは配管
によって直列に接続されて冷凍サイクルを構成してい
る。
【０００３】また、この冷凍空調装置には、冷媒として
例えば可燃性冷媒であるＨＦＣ３２を含む混合冷媒が用
いられ、また冷凍機油としては、例えばこの混合冷媒に
対して相互溶解性があるエステル系油が用いられてい
る。
例えば可燃性冷媒であるＨＦＣ３２を含む混合冷媒が用
いられ、また冷凍機油としては、例えばこの混合冷媒に
対して相互溶解性があるエステル系油が用いられてい
る。
【０００４】ところで、漏洩電流は圧縮機１のモータ部
に電圧がかかっている状態で、モータ部に付着した冷凍
機油を介して発生する。図７は、冷凍機油中の冷媒溶解
量と漏洩電流との関係を示したものであるが、図７より
冷凍機油中の冷媒溶解量が上昇すると、冷凍機油中に比
誘電率の高い冷媒の溶け込み量が増加するので、圧縮機
１のモータ部に付着した油を介して漏洩電流が流れやす
くなる。使用する圧縮機のモータ部に供給される電圧が
元電源を平滑した電圧より大きくなるインバータ駆動の
場合、更に漏洩電流は流れやすくなる。
に電圧がかかっている状態で、モータ部に付着した冷凍
機油を介して発生する。図７は、冷凍機油中の冷媒溶解
量と漏洩電流との関係を示したものであるが、図７より
冷凍機油中の冷媒溶解量が上昇すると、冷凍機油中に比
誘電率の高い冷媒の溶け込み量が増加するので、圧縮機
１のモータ部に付着した油を介して漏洩電流が流れやす
くなる。使用する圧縮機のモータ部に供給される電圧が
元電源を平滑した電圧より大きくなるインバータ駆動の
場合、更に漏洩電流は流れやすくなる。
【０００５】一般に漏洩電流は使用される油や冷媒の比
誘電率が大きくなるにつれて増加する傾向にある。また
液冷媒は冷凍機油と比べて、２〜３倍の比誘電率を有す
る。漏洩電流を抑制するためには、冷凍機油の比誘電率
の低い冷凍機油および冷媒を使用するか、もしくは比誘
電率の高い冷媒の冷凍機油への溶け込みを削減する必要
があるが、エステル系油のような相溶性の冷凍機油では
溶け込み量を制御することはできなかった。
誘電率が大きくなるにつれて増加する傾向にある。また
液冷媒は冷凍機油と比べて、２〜３倍の比誘電率を有す
る。漏洩電流を抑制するためには、冷凍機油の比誘電率
の低い冷凍機油および冷媒を使用するか、もしくは比誘
電率の高い冷媒の冷凍機油への溶け込みを削減する必要
があるが、エステル系油のような相溶性の冷凍機油では
溶け込み量を制御することはできなかった。
【０００６】図８は、冷媒・冷凍機油混合時の比誘電率
の関係を示している。ＨＣＦＣ系冷媒であるＲ２２とＨ
ＦＣ系冷媒であるＲ４１０Ａの飽和物性の比誘電率とを
比較すると、ＨＦＣ系冷媒であるＲ４１０Ａの方が比誘
電率は１．５倍程度高く、漏洩電流は流れやすい特徴が
ある。また従来使用していたエステル系油は油そのもの
の比誘電率が高く、更にエステル系油は相溶油であるた
め、比誘電率の高い冷媒の溶け込み量を増加させ、漏洩
電流を増加させる要因となっていた。
の関係を示している。ＨＣＦＣ系冷媒であるＲ２２とＨ
ＦＣ系冷媒であるＲ４１０Ａの飽和物性の比誘電率とを
比較すると、ＨＦＣ系冷媒であるＲ４１０Ａの方が比誘
電率は１．５倍程度高く、漏洩電流は流れやすい特徴が
ある。また従来使用していたエステル系油は油そのもの
の比誘電率が高く、更にエステル系油は相溶油であるた
め、比誘電率の高い冷媒の溶け込み量を増加させ、漏洩
電流を増加させる要因となっていた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来の冷媒循環システ
ムは以上のように構成されていたので、ＨＦＣ系冷媒を
使用し、インバータ駆動回路のように圧縮機のモータ部
に供給される電圧が元電源を平滑した電圧より大きくな
る電気回路を備えた冷媒回路で、圧縮機に封入された冷
凍機油に冷媒と溶解性の高いものを使用したとき、比誘
電率の高い冷媒を油中に多量に含んでしまうため、モー
タに付着した油を介して漏れ電流が増加してしまうとい
う問題点があった。
ムは以上のように構成されていたので、ＨＦＣ系冷媒を
使用し、インバータ駆動回路のように圧縮機のモータ部
に供給される電圧が元電源を平滑した電圧より大きくな
る電気回路を備えた冷媒回路で、圧縮機に封入された冷
凍機油に冷媒と溶解性の高いものを使用したとき、比誘
電率の高い冷媒を油中に多量に含んでしまうため、モー
タに付着した油を介して漏れ電流が増加してしまうとい
う問題点があった。
【０００８】この発明は、上記のような問題を解決する
ためになされたもので、漏洩電流が少ない冷媒循環シス
テムを実現することを目的とする。
ためになされたもので、漏洩電流が少ない冷媒循環シス
テムを実現することを目的とする。
【０００９】
【００１０】この発明に係る冷媒循環システムは、供給
電圧を元電源を平滑した電圧より大きくできると共に回
転速度を制御可能なインバータ駆動回路によりモータ部
を制御する圧縮機、熱源側熱交換器、絞り機構、利用側
熱交換器を冷媒配管により連結し、冷媒としてハイドロ
フルオロカーボン（ＨＦＣ）を主成分とするものを用
い、前記圧縮機に封入された冷凍機油として、冷媒に対
して相互溶解性がないか或は弱溶解性のものを用いたも
のである。
電圧を元電源を平滑した電圧より大きくできると共に回
転速度を制御可能なインバータ駆動回路によりモータ部
を制御する圧縮機、熱源側熱交換器、絞り機構、利用側
熱交換器を冷媒配管により連結し、冷媒としてハイドロ
フルオロカーボン（ＨＦＣ）を主成分とするものを用
い、前記圧縮機に封入された冷凍機油として、冷媒に対
して相互溶解性がないか或は弱溶解性のものを用いたも
のである。
【００１１】また、冷凍機油としてアルキルベンゼン系
油又は鉱油を用いたものである。
油又は鉱油を用いたものである。
【００１２】また、冷凍機油として、圧縮機のモータ部
の使用される圧力条件下における冷媒の飽和温度に対し
１０ｄｅｇ以上の温度範囲において、冷凍機油中に溶解
している冷媒の飽和重量溶解率を１５％以下としたもの
である。（ここで、飽和重量溶解率（α）はα＝油に溶
け込んだ液冷媒の重量／（油に溶け込んだ液冷媒の重量
＋油の重量）を意味する）
の使用される圧力条件下における冷媒の飽和温度に対し
１０ｄｅｇ以上の温度範囲において、冷凍機油中に溶解
している冷媒の飽和重量溶解率を１５％以下としたもの
である。（ここで、飽和重量溶解率（α）はα＝油に溶
け込んだ液冷媒の重量／（油に溶け込んだ液冷媒の重量
＋油の重量）を意味する）
【００１３】また、冷媒としてＲ４１０Ａを用いると共
に、冷凍機油としてアルキルベンゼン系油を用いたもの
である。
に、冷凍機油としてアルキルベンゼン系油を用いたもの
である。
【００１４】
【発明の実施の形態】実施の形態１．以下、この発明の
実施の形態を図について説明する。図１はこの発明の実
施の形態の一例を示す冷媒回路図であり、図において１
はモータ部を有し、回転速度を制御可能なインバータ駆
動の圧縮機、２は冷房・暖房時の流れを切り替える四方
弁、３は熱源側熱交換器である室外熱交換器、４は絞り
機構である電子膨張弁、５は利用側熱交換器である室内
熱交換器であり、これらは冷媒配管により順次連結され
ている。１１はインバータ駆動回路により前記圧縮機１
の回転速度を制御する圧縮機駆動装置である。圧縮機１
のモータ部へは外部の商用電源から圧縮機駆動装置１１
を介して電源が供給される。
実施の形態を図について説明する。図１はこの発明の実
施の形態の一例を示す冷媒回路図であり、図において１
はモータ部を有し、回転速度を制御可能なインバータ駆
動の圧縮機、２は冷房・暖房時の流れを切り替える四方
弁、３は熱源側熱交換器である室外熱交換器、４は絞り
機構である電子膨張弁、５は利用側熱交換器である室内
熱交換器であり、これらは冷媒配管により順次連結され
ている。１１はインバータ駆動回路により前記圧縮機１
の回転速度を制御する圧縮機駆動装置である。圧縮機１
のモータ部へは外部の商用電源から圧縮機駆動装置１１
を介して電源が供給される。
【００１５】３１は圧縮機１、四方弁２、室外熱交換器
３、電子膨張弁等を備えた室外機、３２は室内熱交換器
５等を備えた室内機で、これら室内機３１と室外機３２
とはガス側室内外接続配管２１及び液側室内外接続配管
２２で接続され、冷媒循環システムを構成している。６
は室外熱交換器にて送風する室外送風ファン、７は室内
熱交換器にて送風する室内送風ファン、１２は室外送風
ファン６の回転速度を制御する室外送風ファン駆動装
置、１３は室内送風ファン７の回転速度を制御する室内
送風ファン駆動装置である。
３、電子膨張弁等を備えた室外機、３２は室内熱交換器
５等を備えた室内機で、これら室内機３１と室外機３２
とはガス側室内外接続配管２１及び液側室内外接続配管
２２で接続され、冷媒循環システムを構成している。６
は室外熱交換器にて送風する室外送風ファン、７は室内
熱交換器にて送風する室内送風ファン、１２は室外送風
ファン６の回転速度を制御する室外送風ファン駆動装
置、１３は室内送風ファン７の回転速度を制御する室内
送風ファン駆動装置である。
【００１６】１４は圧縮機駆動装置１１、室外送風ファ
ン駆動装置１２等をトータル制御する室外マイコン制御
部、１５は室内送風ファン駆動装置１３等をトータル制
御すると共に、室外マイコン制御部１４と信号接続され
た室内マイコン制御部である。また、この冷媒循環シス
テム内には、冷媒としてＲ３２とＲ１２５の混合冷媒で
あるＲ４１０Ａが用いられており、冷凍機油としては例
えばＲ４１０Ａと相互溶解性が小さく、しかもその比重
が液冷媒の比重より小さいアルキルベンゼン系油が用い
られている。
ン駆動装置１２等をトータル制御する室外マイコン制御
部、１５は室内送風ファン駆動装置１３等をトータル制
御すると共に、室外マイコン制御部１４と信号接続され
た室内マイコン制御部である。また、この冷媒循環シス
テム内には、冷媒としてＲ３２とＲ１２５の混合冷媒で
あるＲ４１０Ａが用いられており、冷凍機油としては例
えばＲ４１０Ａと相互溶解性が小さく、しかもその比重
が液冷媒の比重より小さいアルキルベンゼン系油が用い
られている。
【００１７】次に動作について、図２に示した圧力−エ
ンタルピー線図を用いて説明する。まず暖房運転時は、
図１中実線矢印で示すように、圧縮機１で圧縮された高
温高圧の冷媒（図中Ａ点）は、ガス側室内外接続配管２
１を通って凝縮器として動作する室内熱交換器５で凝縮
し液化する（図中Ｂ点）。この液冷媒は液側室内外接続
配管２２を通って、電子式膨張弁４で減圧されて低温低
圧の気液二相冷媒となって蒸発器として動作する室外熱
交換器３で蒸発し、四方弁２を通って、圧縮機１に戻
り、再び圧縮される。
ンタルピー線図を用いて説明する。まず暖房運転時は、
図１中実線矢印で示すように、圧縮機１で圧縮された高
温高圧の冷媒（図中Ａ点）は、ガス側室内外接続配管２
１を通って凝縮器として動作する室内熱交換器５で凝縮
し液化する（図中Ｂ点）。この液冷媒は液側室内外接続
配管２２を通って、電子式膨張弁４で減圧されて低温低
圧の気液二相冷媒となって蒸発器として動作する室外熱
交換器３で蒸発し、四方弁２を通って、圧縮機１に戻
り、再び圧縮される。
【００１８】一方、冷房時は図中破線矢印で示すよう
に、圧縮機１で圧縮された高温高圧の冷媒蒸気（図中Ａ
点）は、凝縮器として動作する室外熱交換器３で凝縮し
液化する（図中Ｂ点）。この液冷媒は、電子式膨張弁４
で減圧されて低温低圧の気液二相冷媒となり、液側室内
外接続配管２２を通って、蒸発器として動作する室内熱
交換器５に流入する（図中Ｃ点）。さらに、この冷媒は
室内熱交換器３で蒸発し、ガス側室内外接続配管２１お
よび四方弁２を通って、圧縮機１に戻り、再び圧縮され
る。
に、圧縮機１で圧縮された高温高圧の冷媒蒸気（図中Ａ
点）は、凝縮器として動作する室外熱交換器３で凝縮し
液化する（図中Ｂ点）。この液冷媒は、電子式膨張弁４
で減圧されて低温低圧の気液二相冷媒となり、液側室内
外接続配管２２を通って、蒸発器として動作する室内熱
交換器５に流入する（図中Ｃ点）。さらに、この冷媒は
室内熱交換器３で蒸発し、ガス側室内外接続配管２１お
よび四方弁２を通って、圧縮機１に戻り、再び圧縮され
る。
【００１９】図７は冷凍機油中の冷媒溶解率と漏洩電流
との関係を示したものであるが、従来使用していた冷媒
との溶解性の高い冷凍機油（相溶油）では、油中に比誘
電率の高い冷媒が多量に含まれ、更に圧縮機モータに高
い電圧が供給されている状態では、モータに付着した油
を介して漏れ電流が流れやすくなる。
との関係を示したものであるが、従来使用していた冷媒
との溶解性の高い冷凍機油（相溶油）では、油中に比誘
電率の高い冷媒が多量に含まれ、更に圧縮機モータに高
い電圧が供給されている状態では、モータに付着した油
を介して漏れ電流が流れやすくなる。
【００２０】そこで、この実施の形態では、冷媒との溶
解性の少ない冷凍機油（弱相溶油）を用いている。図７
のように、冷媒との溶解性の少ない冷凍機油（弱相溶
油）には油中に比誘電率の高い冷媒をほとんど溶解して
いないため、モータに高い電圧が供給されている状態に
おいても、モータに付着した油を介して漏れる電流が増
加することを抑制することができる。
解性の少ない冷凍機油（弱相溶油）を用いている。図７
のように、冷媒との溶解性の少ない冷凍機油（弱相溶
油）には油中に比誘電率の高い冷媒をほとんど溶解して
いないため、モータに高い電圧が供給されている状態に
おいても、モータに付着した油を介して漏れる電流が増
加することを抑制することができる。
【００２１】また、圧縮機のモータ効率改善を実施する
手段として圧縮機のモータ部のコア積み幅アップがある
が、その場合圧縮機シェル部とモータ部のスペースが縮
まり、その結果漏洩電流が増加する。これまでは漏洩電
流を抑制するため、圧縮機の効率改善にも限度があった
が、冷媒との溶解性の少ない冷凍機油を用いることで、
圧縮機の効率改善をはかることが可能となる。
手段として圧縮機のモータ部のコア積み幅アップがある
が、その場合圧縮機シェル部とモータ部のスペースが縮
まり、その結果漏洩電流が増加する。これまでは漏洩電
流を抑制するため、圧縮機の効率改善にも限度があった
が、冷媒との溶解性の少ない冷凍機油を用いることで、
圧縮機の効率改善をはかることが可能となる。
【００２２】また、圧縮機をインバータ駆動回路により
回転速度を可変する際、キャリア周波数を高くすると波
形が正弦波に近づき効率改善となるが、その際漏洩電流
も増加する傾向にあり、これまでは効率とのトレードオ
フが必要であった。冷媒との溶解性の少ない冷凍機油を
用いることで漏洩電流が減少するので、インバータ効率
の改善をはかることが可能となる。
回転速度を可変する際、キャリア周波数を高くすると波
形が正弦波に近づき効率改善となるが、その際漏洩電流
も増加する傾向にあり、これまでは効率とのトレードオ
フが必要であった。冷媒との溶解性の少ない冷凍機油を
用いることで漏洩電流が減少するので、インバータ効率
の改善をはかることが可能となる。
【００２３】実施の形態２．図９はこれまで冷媒循環装
置用として使用してきた、冷媒としてはＨＣＦＣ系冷媒
であるＲ２２、冷凍機油としてはアルキルベンゼン油＋
鉱油の、冷凍機油温度と飽和液冷媒温度との差（以後は
冷凍機油温のスーパーヒートと称する）と冷凍機油の粘
度、冷媒の冷凍機油中の溶解率の関係を示したものであ
る。冷凍機油温のスーパーヒートが１０ｄｅｇ以下にな
ると、冷凍機油の粘度が急激に低下し、圧縮機の摺動部
の潤滑不良による異常磨耗、焼き付き等の信頼性が問題
となる。
置用として使用してきた、冷媒としてはＨＣＦＣ系冷媒
であるＲ２２、冷凍機油としてはアルキルベンゼン油＋
鉱油の、冷凍機油温度と飽和液冷媒温度との差（以後は
冷凍機油温のスーパーヒートと称する）と冷凍機油の粘
度、冷媒の冷凍機油中の溶解率の関係を示したものであ
る。冷凍機油温のスーパーヒートが１０ｄｅｇ以下にな
ると、冷凍機油の粘度が急激に低下し、圧縮機の摺動部
の潤滑不良による異常磨耗、焼き付き等の信頼性が問題
となる。
【００２４】図５は各冷媒・冷凍機油混合時の冷凍機油
のスーパーヒートと漏洩電流を示す図である。冷媒とし
てＨＣＦＣ系冷媒であるＲ２２、冷凍機油としてはアル
キルベンゼン油＋鉱油を使用したこれまでの冷凍サイク
ルにおいては、冷媒そのものの比誘電率はＨＦＣ系冷媒
より低いため、冷媒の冷凍機油への溶解率が少ない条件
下では冷媒・冷凍機油混合時の比誘電率は低くなる。
のスーパーヒートと漏洩電流を示す図である。冷媒とし
てＨＣＦＣ系冷媒であるＲ２２、冷凍機油としてはアル
キルベンゼン油＋鉱油を使用したこれまでの冷凍サイク
ルにおいては、冷媒そのものの比誘電率はＨＦＣ系冷媒
より低いため、冷媒の冷凍機油への溶解率が少ない条件
下では冷媒・冷凍機油混合時の比誘電率は低くなる。
【００２５】図９より、冷凍機油温のスーパーヒートが
付く運転条件下では、冷媒の冷凍機油への溶解率が低い
ため、図５で示すとおり、冷媒・冷凍機油混合時の比誘
電率はＨＦＣ系冷媒を使用したものより低い。しかし、
図９より、冷凍機油温のスーパーヒートが少なくなる
と、冷媒の冷凍機油への溶解量が増大するため、冷媒・
冷凍機油混合時の比誘電率は増加し、圧縮機のモータ部
の使用される圧力条件下で圧縮機の安全性が確保可能な
冷凍機油温のスーパーヒート１０ｄｅｇを確保するため
には、図３から冷凍機油中に溶解する冷媒の重量溶解率
が３０％であり、その時の冷媒・冷凍機油混合時の比誘
電率は３．５程度となる。
付く運転条件下では、冷媒の冷凍機油への溶解率が低い
ため、図５で示すとおり、冷媒・冷凍機油混合時の比誘
電率はＨＦＣ系冷媒を使用したものより低い。しかし、
図９より、冷凍機油温のスーパーヒートが少なくなる
と、冷媒の冷凍機油への溶解量が増大するため、冷媒・
冷凍機油混合時の比誘電率は増加し、圧縮機のモータ部
の使用される圧力条件下で圧縮機の安全性が確保可能な
冷凍機油温のスーパーヒート１０ｄｅｇを確保するため
には、図３から冷凍機油中に溶解する冷媒の重量溶解率
が３０％であり、その時の冷媒・冷凍機油混合時の比誘
電率は３．５程度となる。
【００２６】冷媒としてＲ４１０Ａ、冷凍機油としてア
ルキルベンゼン油を使用した場合、図４の様に冷凍機油
中に溶解する冷媒の重量溶解率が１５％以下とすること
で、図５で示すようにこれまでの冷媒循環装置で実績の
ある比誘電率を越えることなく、高い効率の冷媒循環シ
ステムを得ることができる。
ルキルベンゼン油を使用した場合、図４の様に冷凍機油
中に溶解する冷媒の重量溶解率が１５％以下とすること
で、図５で示すようにこれまでの冷媒循環装置で実績の
ある比誘電率を越えることなく、高い効率の冷媒循環シ
ステムを得ることができる。
【００２７】
【発明の効果】以上のとおり、この発明によれば供給電
圧を元電源を平滑した電圧より大きくできると共に回転
速度を制御可能なインバータ駆動回路によりモータ部を
制御する圧縮機、熱源側熱交換器、絞り機構、利用側熱
交換器を冷媒配管により連結し、冷媒としてハイドロフ
ルオロカーボンを主成分とするものを用い、前記圧縮機
に封入された冷凍機油として、冷媒に対して相互溶解性
がないか或は弱溶解性のものを用いたので、比誘電率の
高い冷媒を冷凍機中にほとんど含んでいないため、モー
タに高い電圧が供給されている状態においても、モータ
に付着した油を介して漏れる電流を低減できる効果が得
られる。
圧を元電源を平滑した電圧より大きくできると共に回転
速度を制御可能なインバータ駆動回路によりモータ部を
制御する圧縮機、熱源側熱交換器、絞り機構、利用側熱
交換器を冷媒配管により連結し、冷媒としてハイドロフ
ルオロカーボンを主成分とするものを用い、前記圧縮機
に封入された冷凍機油として、冷媒に対して相互溶解性
がないか或は弱溶解性のものを用いたので、比誘電率の
高い冷媒を冷凍機中にほとんど含んでいないため、モー
タに高い電圧が供給されている状態においても、モータ
に付着した油を介して漏れる電流を低減できる効果が得
られる。
【００２８】また、冷凍機油としてアルキルベンゼン系
油又は鉱油を用いたので、比誘電率の高い冷媒を冷凍機
中にほとんど含まないため、圧縮機モータ部からの漏洩
電流を低減できる効果が得られる。
油又は鉱油を用いたので、比誘電率の高い冷媒を冷凍機
中にほとんど含まないため、圧縮機モータ部からの漏洩
電流を低減できる効果が得られる。
【００２９】また、冷凍機油として、圧縮機のモータ部
の使用される圧力条件下における冷媒の飽和温度に対し
１０ｄｅｇ以上の温度範囲において、冷凍機油中に溶解
している冷媒の飽和重量溶解率を１５％以下としたの
で、冷凍機油温のスーパーヒートが少ない領域において
も、モータに付着した油を介して漏れる電流を低減でき
る効果が得られる。
の使用される圧力条件下における冷媒の飽和温度に対し
１０ｄｅｇ以上の温度範囲において、冷凍機油中に溶解
している冷媒の飽和重量溶解率を１５％以下としたの
で、冷凍機油温のスーパーヒートが少ない領域において
も、モータに付着した油を介して漏れる電流を低減でき
る効果が得られる。
【００３０】また、冷媒としてＲ４１０Ａを用いると共
に、冷凍機油としてアルキルベンゼン系油を用いたの
で、冷凍機油温のスーパーヒートが少ない領域において
も、モータに付着した油を介して漏れる電流を低減でき
る効果が得られる。
に、冷凍機油としてアルキルベンゼン系油を用いたの
で、冷凍機油温のスーパーヒートが少ない領域において
も、モータに付着した油を介して漏れる電流を低減でき
る効果が得られる。
【図１】 この発明の実施の形態１における冷媒循環シ
ステムを示す冷媒回路図である。
ステムを示す冷媒回路図である。
【図２】 図１の冷媒循環システムの動作を示す圧力−
エンタルピー線図である。
エンタルピー線図である。
【図３】 Ｒ２２，（アルキルベンゼン系油＋鉱油）の
溶解度曲線図である。
溶解度曲線図である。
【図４】 Ｒ４１０Ａ，アルキルベンゼン系油の溶解度
曲線である。
曲線である。
【図５】 冷凍機油温のスーパーヒートと漏洩電流の関
係を示す相関図である。
係を示す相関図である。
【図６】 従来の冷媒循環システムを示す冷媒回路図で
ある。
ある。
【図７】 冷凍機油中の冷媒溶解率と漏洩電流の関係を
示す相関図である。
示す相関図である。
【図８】 冷媒・冷凍機油混合時の比誘電率を示す相関
図である。
図である。
【図９】 冷凍機油温のスーパーヒートと冷凍機油の粘
度の関係を示す相関図（冷媒：Ｒ２２，冷凍機油：アル
キルベンゼン油＋鉱油）である。
度の関係を示す相関図（冷媒：Ｒ２２，冷凍機油：アル
キルベンゼン油＋鉱油）である。
１ 圧縮機、 ２ 四方弁、 ３ 室外熱交換器、 ４
絞り機構、 ５ 室内熱交換器、 １１ 圧縮機駆動
装置。
絞り機構、 ５ 室内熱交換器、 １１ 圧縮機駆動
装置。
Claims (4)
- 【請求項１】 供給電圧を元電源を平滑した電圧より大
きくできると共に回転速度を制御可能なインバータ駆動
回路によりモータ部を制御する圧縮機、熱源側熱交換
器、絞り機構、利用側熱交換器を冷媒配管により連結
し、冷媒としてハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）を
主成分とするものを用い、前記圧縮機に封入された冷凍
機油として、冷媒に対して相互溶解性がないか或は弱溶
解性のものを用いたことを特徴とする冷媒循環システ
ム。 - 【請求項２】 冷凍機油としてアルキルベンゼン系油又
は鉱油を用いたことを特徴とする請求項１記載の冷媒循
環システム。 - 【請求項３】 冷凍機油として、圧縮機のモータ部の使
用される圧力条件下における冷媒の飽和温度に対し１０
ｄｅｇ以上の温度範囲において、冷凍機油中に溶解して
いる冷媒の飽和重量溶解率を１５％以下としたことを特
徴とする請求項１記載の冷媒循環システム。 - 【請求項４】 冷媒としてＲ４１０Ａを用いると共に、
冷凍機油としてアルキルベンゼン系油を用いたことを特
徴とする請求項３記載の冷媒循環システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30399397A JPH11142006A (ja) | 1997-11-06 | 1997-11-06 | 冷媒循環システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30399397A JPH11142006A (ja) | 1997-11-06 | 1997-11-06 | 冷媒循環システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11142006A true JPH11142006A (ja) | 1999-05-28 |
Family
ID=17927766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30399397A Pending JPH11142006A (ja) | 1997-11-06 | 1997-11-06 | 冷媒循環システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11142006A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001065954A (ja) * | 1999-08-27 | 2001-03-16 | Mitsubishi Electric Corp | 壁掛け式空気調和機 |
| JP2002227767A (ja) * | 2001-01-30 | 2002-08-14 | Mitsubishi Electric Corp | 密閉型圧縮機 |
| US9903629B2 (en) | 2012-06-20 | 2018-02-27 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat pump device, air conditioner, and freezer |
-
1997
- 1997-11-06 JP JP30399397A patent/JPH11142006A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001065954A (ja) * | 1999-08-27 | 2001-03-16 | Mitsubishi Electric Corp | 壁掛け式空気調和機 |
| JP2002227767A (ja) * | 2001-01-30 | 2002-08-14 | Mitsubishi Electric Corp | 密閉型圧縮機 |
| US9903629B2 (en) | 2012-06-20 | 2018-02-27 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat pump device, air conditioner, and freezer |
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