JPH11148355A - 筒内噴射型火花点火式エンジン - Google Patents
筒内噴射型火花点火式エンジンInfo
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- JPH11148355A JPH11148355A JP9313692A JP31369297A JPH11148355A JP H11148355 A JPH11148355 A JP H11148355A JP 9313692 A JP9313692 A JP 9313692A JP 31369297 A JP31369297 A JP 31369297A JP H11148355 A JPH11148355 A JP H11148355A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ピストン５の頂部に、シリンダ軸線２５方向
から見たとき、燃料噴射軸線２６と垂直な方向に延びる
キャビティ中央線２７がシリンダ軸線２５よりもインジ
ェクタ１８側に偏位した凹状のキャビティ６を形成し
て、成層燃焼を行なうようにした筒内噴射型火花点火式
エンジンＥに対して、比較的広範な運転領域で噴射燃料
のキャビティ６底面への付着を抑えかつトラップ性を向
上させて成層度の適正化を図り、成層燃焼時の燃費や燃
焼性を向上させる。 【解決手段】 シリンダ軸線２５方向から見た状態で、
燃料噴射軸線２６と、キャビティ中央線２７上において
インジェクタ１８から噴射された燃料がスワールで曲げ
られる側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ１をＤ１ｍ
ｉｎ以上とし、燃料噴射軸線２６を通るシリンダ軸線２
５方向の縦断面において、インジェクタ１８と反対側に
おけるキャビティ側壁６ａの高さＨをＨｍｉｎ以上に設
定する。
から見たとき、燃料噴射軸線２６と垂直な方向に延びる
キャビティ中央線２７がシリンダ軸線２５よりもインジ
ェクタ１８側に偏位した凹状のキャビティ６を形成し
て、成層燃焼を行なうようにした筒内噴射型火花点火式
エンジンＥに対して、比較的広範な運転領域で噴射燃料
のキャビティ６底面への付着を抑えかつトラップ性を向
上させて成層度の適正化を図り、成層燃焼時の燃費や燃
焼性を向上させる。 【解決手段】 シリンダ軸線２５方向から見た状態で、
燃料噴射軸線２６と、キャビティ中央線２７上において
インジェクタ１８から噴射された燃料がスワールで曲げ
られる側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ１をＤ１ｍ
ｉｎ以上とし、燃料噴射軸線２６を通るシリンダ軸線２
５方向の縦断面において、インジェクタ１８と反対側に
おけるキャビティ側壁６ａの高さＨをＨｍｉｎ以上に設
定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃焼室の周縁部に
インジェクタを配置し、ピストンの頂部にキャビティを
形成するようにした筒内噴射型火花点火式エンジンに関
し、特にそのキャビティの形状に関する技術分野に属す
る。
インジェクタを配置し、ピストンの頂部にキャビティを
形成するようにした筒内噴射型火花点火式エンジンに関
し、特にそのキャビティの形状に関する技術分野に属す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より、燃焼室の略シリンダ軸線上に
点火プラグを、また燃焼室の周縁部にインジェクタをそ
れぞれ配置し、このインジェクタから燃焼室に直接燃料
を噴射するようにした筒内噴射型火花点火式エンジンは
よく知られている。この種のエンジンでは、例えば低負
荷低回転の運転領域において、圧縮行程で上記インジェ
クタの噴口からピストンに向けてシリンダ軸線に対して
斜めに燃料を噴射して上記点火プラグ周りに混合気を遍
在させることで成層燃焼が行われるようになっており、
平均空燃比を大幅に大きく（薄く）することを可能とし
ている。
点火プラグを、また燃焼室の周縁部にインジェクタをそ
れぞれ配置し、このインジェクタから燃焼室に直接燃料
を噴射するようにした筒内噴射型火花点火式エンジンは
よく知られている。この種のエンジンでは、例えば低負
荷低回転の運転領域において、圧縮行程で上記インジェ
クタの噴口からピストンに向けてシリンダ軸線に対して
斜めに燃料を噴射して上記点火プラグ周りに混合気を遍
在させることで成層燃焼が行われるようになっており、
平均空燃比を大幅に大きく（薄く）することを可能とし
ている。
【０００３】そして、このようなエンジンでは、成層化
を促進させるために、例えば実用新案登録第２５２７６
５３号公報に示されているように、ピストンの頂部に凹
状のキャビティをインジェクタ側（吸気ポート側）に偏
位させて設け、その頂部のインジェクタと反対側（排気
ポート側）にシリンダヘッド下面に近接する凸部を設け
るようにすることが提案されている。すなわち、インジ
ェクタから噴射した燃料をキャビティでトラップし、燃
焼室内に生成したスワール（横渦）によりその燃料の蒸
発を促進させながら混合気を点火プラグ近傍に導くこと
により成層度を適正化するようにしている。
を促進させるために、例えば実用新案登録第２５２７６
５３号公報に示されているように、ピストンの頂部に凹
状のキャビティをインジェクタ側（吸気ポート側）に偏
位させて設け、その頂部のインジェクタと反対側（排気
ポート側）にシリンダヘッド下面に近接する凸部を設け
るようにすることが提案されている。すなわち、インジ
ェクタから噴射した燃料をキャビティでトラップし、燃
焼室内に生成したスワール（横渦）によりその燃料の蒸
発を促進させながら混合気を点火プラグ近傍に導くこと
により成層度を適正化するようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記提案例の
ものでも、キャビティの大きさを適切にしないと成層度
の適正化は困難となる。すなわち、シリンダ軸線方向か
ら見たときのキャビティの大きさが小さ過ぎると、非常
に低負荷の運転領域では噴射燃料がスワールにより大き
く曲げられるため、キャビティの側方に多く飛散してト
ラップされず、点火プラグ近傍の局所空燃比が大きくな
り過ぎてしまう。また、成層燃焼を行なう場合において
比較的高負荷の運転領域では燃料噴射時期を早くする必
要があり、燃焼室の圧力が低い状態で噴射されるので、
噴射燃料はその貫徹力が大きくなってスワールの影響を
受け難くなる。このため、大部分の噴射燃料はキャビテ
ィにトラップされるが、シリンダ軸線方向から見たとき
のキャビティの大きさが小さいと、噴射燃料がキャビテ
ィ内で十分に拡散されず、点火プラグ近傍の局所空燃比
が小さく（濃く）なり過ぎてしまう。
ものでも、キャビティの大きさを適切にしないと成層度
の適正化は困難となる。すなわち、シリンダ軸線方向か
ら見たときのキャビティの大きさが小さ過ぎると、非常
に低負荷の運転領域では噴射燃料がスワールにより大き
く曲げられるため、キャビティの側方に多く飛散してト
ラップされず、点火プラグ近傍の局所空燃比が大きくな
り過ぎてしまう。また、成層燃焼を行なう場合において
比較的高負荷の運転領域では燃料噴射時期を早くする必
要があり、燃焼室の圧力が低い状態で噴射されるので、
噴射燃料はその貫徹力が大きくなってスワールの影響を
受け難くなる。このため、大部分の噴射燃料はキャビテ
ィにトラップされるが、シリンダ軸線方向から見たとき
のキャビティの大きさが小さいと、噴射燃料がキャビテ
ィ内で十分に拡散されず、点火プラグ近傍の局所空燃比
が小さく（濃く）なり過ぎてしまう。
【０００５】また、キャビティの深さ（特にインジェク
タと反対側におけるキャビティ側壁の高さ）が小さ過ぎ
ると、噴射燃料がキャビティ側壁の先端から外部に流出
してしまうと共に、噴射燃料のキャビティ底面への付着
量が多くなってその蒸発が促進され難くなるので、点火
プラグ近傍の局所空燃比が大きくなり過ぎるという問題
がある。
タと反対側におけるキャビティ側壁の高さ）が小さ過ぎ
ると、噴射燃料がキャビティ側壁の先端から外部に流出
してしまうと共に、噴射燃料のキャビティ底面への付着
量が多くなってその蒸発が促進され難くなるので、点火
プラグ近傍の局所空燃比が大きくなり過ぎるという問題
がある。
【０００６】本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたもの
であり、その目的とするところは、上述の如くピストン
の頂部にキャビティを形成して成層燃焼させるようにし
た筒内噴射型火花点火式エンジンにおいて、そのキャビ
ティの大きさを工夫することによって、比較的広範な運
転領域で噴射燃料のキャビティ底面への付着を抑えかつ
トラップ性を向上させて成層度の適正化を図り、成層燃
焼時の燃費や燃焼性を向上させようとすることにある。
であり、その目的とするところは、上述の如くピストン
の頂部にキャビティを形成して成層燃焼させるようにし
た筒内噴射型火花点火式エンジンにおいて、そのキャビ
ティの大きさを工夫することによって、比較的広範な運
転領域で噴射燃料のキャビティ底面への付着を抑えかつ
トラップ性を向上させて成層度の適正化を図り、成層燃
焼時の燃費や燃焼性を向上させようとすることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、この発明では、シリンダ軸線方向から見た状態
で、インジェクタの燃料噴射軸線と、該燃料噴射軸線に
沿った方向の中央位置を通りかつ燃料噴射軸線と垂直な
方向に延びるキャビティ中央線上においてインジェクタ
の噴口から噴射された燃料がスワールで曲げられる側に
相当するキャビティ縁との距離、及び、上記燃料噴射軸
線を通るシリンダ軸線方向の縦断面において、インジェ
クタと反対側におけるキャビティ側壁の高さをそれぞれ
所定値以上に設定するようにした。
めに、この発明では、シリンダ軸線方向から見た状態
で、インジェクタの燃料噴射軸線と、該燃料噴射軸線に
沿った方向の中央位置を通りかつ燃料噴射軸線と垂直な
方向に延びるキャビティ中央線上においてインジェクタ
の噴口から噴射された燃料がスワールで曲げられる側に
相当するキャビティ縁との距離、及び、上記燃料噴射軸
線を通るシリンダ軸線方向の縦断面において、インジェ
クタと反対側におけるキャビティ側壁の高さをそれぞれ
所定値以上に設定するようにした。
【０００８】具体的には、請求項１の発明では、天井を
ペントルーフ型とした燃焼室の周縁部に配置され、燃料
噴射軸線がシリンダ軸線に対して斜めに設定されたイン
ジェクタと、頂部が上記燃焼室の天井に対応した形状と
されたピストンと、上記ピストンの頂部に形成され、シ
リンダ軸線方向から見たとき、上記インジェクタの燃料
噴射軸線に沿った方向の中央位置を通りかつ該燃料噴射
軸線と垂直な方向に延びるキャビティ中央線がシリンダ
軸線よりもインジェクタ側に偏位した凹状のキャビティ
と、上記燃焼室の略シリンダ軸線上の位置に臨設された
点火プラグと、上記燃焼室内にスワールを生成するスワ
ール生成手段とを備え、圧縮行程で上記インジェクタの
噴口から上記ピストンのキャビティに向けて燃料を噴射
して上記点火プラグ周りに混合気を遍在させるようにし
た筒内噴射型火花点火式エンジンを前提とする。
ペントルーフ型とした燃焼室の周縁部に配置され、燃料
噴射軸線がシリンダ軸線に対して斜めに設定されたイン
ジェクタと、頂部が上記燃焼室の天井に対応した形状と
されたピストンと、上記ピストンの頂部に形成され、シ
リンダ軸線方向から見たとき、上記インジェクタの燃料
噴射軸線に沿った方向の中央位置を通りかつ該燃料噴射
軸線と垂直な方向に延びるキャビティ中央線がシリンダ
軸線よりもインジェクタ側に偏位した凹状のキャビティ
と、上記燃焼室の略シリンダ軸線上の位置に臨設された
点火プラグと、上記燃焼室内にスワールを生成するスワ
ール生成手段とを備え、圧縮行程で上記インジェクタの
噴口から上記ピストンのキャビティに向けて燃料を噴射
して上記点火プラグ周りに混合気を遍在させるようにし
た筒内噴射型火花点火式エンジンを前提とする。
【０００９】そして、上記シリンダ軸線方向から見た状
態で、上記インジェクタの燃料噴射軸線と、上記キャビ
ティ中央線上においてインジェクタの噴口から噴射され
た燃料が上記スワール生成手段によるスワールで曲げら
れる側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ１は、圧縮行
程で上記噴口から噴射された燃料の噴射広り角をθ０、
上記燃料噴射軸線上の燃料が上記スワールにより曲げら
れる最大曲り角をθ１、上記噴口とキャビティ中央線と
の距離をＬ１として、Ｄ１≧Ｌ１×ｔａｎ（θ０／２＋
θ１）を満たすように設定され、上記燃料噴射軸線を通
るシリンダ軸線方向の縦断面において、上記インジェク
タと反対側におけるキャビティ側壁の高さＨは、インジ
ェクタの噴口からの燃料の噴射広り角をなす上下の両噴
射広りラインのうちピストンと反対側である上側ライン
上に上記キャビティ側壁の先端が位置するとき、上記キ
ャビティ側壁の先端と、該キャビティ側壁の先端を通り
かつ燃料噴射軸線と垂直な垂直線が該燃料噴射軸線と交
わる点との間のシリンダ軸線方向に沿った距離Ｈｍｉｎ
に対し、Ｈ≧Ｈｍｉｎを満たすように設定されているも
のとする。
態で、上記インジェクタの燃料噴射軸線と、上記キャビ
ティ中央線上においてインジェクタの噴口から噴射され
た燃料が上記スワール生成手段によるスワールで曲げら
れる側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ１は、圧縮行
程で上記噴口から噴射された燃料の噴射広り角をθ０、
上記燃料噴射軸線上の燃料が上記スワールにより曲げら
れる最大曲り角をθ１、上記噴口とキャビティ中央線と
の距離をＬ１として、Ｄ１≧Ｌ１×ｔａｎ（θ０／２＋
θ１）を満たすように設定され、上記燃料噴射軸線を通
るシリンダ軸線方向の縦断面において、上記インジェク
タと反対側におけるキャビティ側壁の高さＨは、インジ
ェクタの噴口からの燃料の噴射広り角をなす上下の両噴
射広りラインのうちピストンと反対側である上側ライン
上に上記キャビティ側壁の先端が位置するとき、上記キ
ャビティ側壁の先端と、該キャビティ側壁の先端を通り
かつ燃料噴射軸線と垂直な垂直線が該燃料噴射軸線と交
わる点との間のシリンダ軸線方向に沿った距離Ｈｍｉｎ
に対し、Ｈ≧Ｈｍｉｎを満たすように設定されているも
のとする。
【００１０】このことにより、燃料噴射軸線とキャビテ
ィ中央線上において噴射燃料がスワールで曲げられる側
に相当するキャビティ縁との距離Ｄ１が所定値以上に設
定されているので、噴射燃料がスワールの影響を受けて
曲げられても、その殆ど全てをキャビティでトラップす
ることができ、そのキャビティ内でスワールにより混合
気を点火プラグ近傍に導くことができる。このため、点
火プラグ近傍の局所空燃比が大きくなり過ぎるというこ
とはない。しかも、噴射燃料がスワールの影響を受けな
くてもキャビティ内で適度に拡散されて空気と十分に混
合され、点火プラグ近傍の局所空燃比が小さくなり過ぎ
るということはない。また、インジェクタと反対側にお
けるキャビティ側壁の高さが所定値以上に設定されてい
るので、噴射燃料上端部の先端がキャビティ側壁の先端
（上端）に到達してその噴射燃料上端部がキャビティ側
壁よりも上側に位置することがないように燃料の噴射開
始時期を設定することにより、燃料噴射軸線上に位置す
る比較的高濃度の噴射燃料がキャビティ底面に付着する
のを防止することができると共に、噴射燃料のキャビテ
ィ外への流出を抑えることができる。したがって、成層
燃焼を行なう場合において比較的広範な運転領域で点火
プラグ近傍の局所空燃比を適切な可燃範囲とすることが
でき、成層度の適正化を図ることができる。よって、成
層燃焼時の燃費や燃焼性を向上させることができる。
ィ中央線上において噴射燃料がスワールで曲げられる側
に相当するキャビティ縁との距離Ｄ１が所定値以上に設
定されているので、噴射燃料がスワールの影響を受けて
曲げられても、その殆ど全てをキャビティでトラップす
ることができ、そのキャビティ内でスワールにより混合
気を点火プラグ近傍に導くことができる。このため、点
火プラグ近傍の局所空燃比が大きくなり過ぎるというこ
とはない。しかも、噴射燃料がスワールの影響を受けな
くてもキャビティ内で適度に拡散されて空気と十分に混
合され、点火プラグ近傍の局所空燃比が小さくなり過ぎ
るということはない。また、インジェクタと反対側にお
けるキャビティ側壁の高さが所定値以上に設定されてい
るので、噴射燃料上端部の先端がキャビティ側壁の先端
（上端）に到達してその噴射燃料上端部がキャビティ側
壁よりも上側に位置することがないように燃料の噴射開
始時期を設定することにより、燃料噴射軸線上に位置す
る比較的高濃度の噴射燃料がキャビティ底面に付着する
のを防止することができると共に、噴射燃料のキャビテ
ィ外への流出を抑えることができる。したがって、成層
燃焼を行なう場合において比較的広範な運転領域で点火
プラグ近傍の局所空燃比を適切な可燃範囲とすることが
でき、成層度の適正化を図ることができる。よって、成
層燃焼時の燃費や燃焼性を向上させることができる。
【００１１】請求項２の発明では、請求項１の発明にお
いて、シリンダ軸線方向から見た状態で、インジェクタ
の燃料噴射軸線と、キャビティ中央線上においてインジ
ェクタの噴口から噴射された燃料がスワールにより曲げ
られる側と反対側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ２
は、Ｄ２≧Ｄ１を満たすように設定されているものとす
る。
いて、シリンダ軸線方向から見た状態で、インジェクタ
の燃料噴射軸線と、キャビティ中央線上においてインジ
ェクタの噴口から噴射された燃料がスワールにより曲げ
られる側と反対側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ２
は、Ｄ２≧Ｄ１を満たすように設定されているものとす
る。
【００１２】この発明により、噴射燃料がスワールの影
響を受けない場合でも噴射燃料のキャビティ内での拡散
をより一層促進させることができ、点火プラグ近傍の局
所空燃比をさらに望ましい範囲に近づけることができ
る。
響を受けない場合でも噴射燃料のキャビティ内での拡散
をより一層促進させることができ、点火プラグ近傍の局
所空燃比をさらに望ましい範囲に近づけることができ
る。
【００１３】請求項３の発明では、請求項１又は２の発
明において、インジェクタの燃料噴射軸線を通るシリン
ダ軸線方向の縦断面において、インジェクタと反対側に
おけるキャビティ側壁の高さＨは、上側噴射広りライン
上に上記キャビティ側壁の先端が位置するとき、上記キ
ャビティ側壁の先端と、該キャビティ側壁の先端を通り
かつ燃料噴射軸線と垂直な垂直線がピストン側である下
側噴射広り角ラインと交わる点との間のシリンダ軸線方
向に沿った距離Ｈｍａｘに対し、Ｈ≦Ｈｍａｘを満たす
ように設定されているものとする。
明において、インジェクタの燃料噴射軸線を通るシリン
ダ軸線方向の縦断面において、インジェクタと反対側に
おけるキャビティ側壁の高さＨは、上側噴射広りライン
上に上記キャビティ側壁の先端が位置するとき、上記キ
ャビティ側壁の先端と、該キャビティ側壁の先端を通り
かつ燃料噴射軸線と垂直な垂直線がピストン側である下
側噴射広り角ラインと交わる点との間のシリンダ軸線方
向に沿った距離Ｈｍａｘに対し、Ｈ≦Ｈｍａｘを満たす
ように設定されているものとする。
【００１４】このことで、噴射燃料上端部の先端がキャ
ビティ側壁の先端（上端）に到達してその噴射燃料上端
部がキャビティ側壁よりも上側に位置することがないよ
うに燃料の噴射開始時期を設定することにより、ピスト
ンがシリンダ軸線方向に大きくなるのを防止しかつエン
ジンの圧縮比を適切な値に維持しつつ、燃料のキャビテ
ィ底面への付着を出来る限り抑えることができる。
ビティ側壁の先端（上端）に到達してその噴射燃料上端
部がキャビティ側壁よりも上側に位置することがないよ
うに燃料の噴射開始時期を設定することにより、ピスト
ンがシリンダ軸線方向に大きくなるのを防止しかつエン
ジンの圧縮比を適切な値に維持しつつ、燃料のキャビテ
ィ底面への付着を出来る限り抑えることができる。
【００１５】請求項４の発明では、請求項１、２又は３
の発明において、キャビティは、シリンダ軸線方向から
見た状態で、キャビティ中央線に沿った方向の長さが直
交方向よりも長い略長円形であるものとする。
の発明において、キャビティは、シリンダ軸線方向から
見た状態で、キャビティ中央線に沿った方向の長さが直
交方向よりも長い略長円形であるものとする。
【００１６】こうすることで、キャビティ内でスワール
により混合気を点火プラグ近傍にスムーズに導くことが
でき、成層化をより一層促進させることができる。よっ
て、キャビティの望ましい形状が容易に得られる。
により混合気を点火プラグ近傍にスムーズに導くことが
でき、成層化をより一層促進させることができる。よっ
て、キャビティの望ましい形状が容易に得られる。
【００１７】請求項５の発明では、請求項１、２、３又
は４の発明において、キャビティの底面は略平坦状に形
成されているものとする。
は４の発明において、キャビティの底面は略平坦状に形
成されているものとする。
【００１８】このことにより、トラップした噴射燃料の
流出を有効に抑制することができると共に、キャビティ
内においてインジェクタと反対側に燃料噴射による強い
上昇流を誘起させることができる。また、吸入行程で燃
焼室内にタンブル（縦渦）を生じさせる場合でも、平坦
状の底面により圧縮行程でそのタンブルを消滅させるこ
とができ、タンブルにより上記上昇流が打ち消されると
いうことはない。このため、キャビティが深くても混合
気を点火プラグ近傍にスムーズに導くことができ、成層
度のさらなる適正化を図ることができる。
流出を有効に抑制することができると共に、キャビティ
内においてインジェクタと反対側に燃料噴射による強い
上昇流を誘起させることができる。また、吸入行程で燃
焼室内にタンブル（縦渦）を生じさせる場合でも、平坦
状の底面により圧縮行程でそのタンブルを消滅させるこ
とができ、タンブルにより上記上昇流が打ち消されると
いうことはない。このため、キャビティが深くても混合
気を点火プラグ近傍にスムーズに導くことができ、成層
度のさらなる適正化を図ることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図１は本発明の実施形態に係る筒内
噴射型火花点火式エンジンＥの要部を示し、このエンジ
ンＥは、複数のシリンダ１，１，…を有するシリンダブ
ロック２と、そのシリンダブロック２の上側に組み付け
られたシリンダヘッド３とを備えている。この各シリン
ダ１内にはピストン５が上下方向（シリンダ軸線２５方
向）に往復動可能に嵌装されている。このピストン５の
側周面上部には２つのリング溝７，７が形成され、この
両リング溝７，７にはピストンリング８，８がそれぞれ
嵌められている。上記ピストン５の頂部とシリンダヘッ
ド３の下面との間には、天井をペントルーフ型とした燃
焼室１０が形成されている。
基づいて説明する。図１は本発明の実施形態に係る筒内
噴射型火花点火式エンジンＥの要部を示し、このエンジ
ンＥは、複数のシリンダ１，１，…を有するシリンダブ
ロック２と、そのシリンダブロック２の上側に組み付け
られたシリンダヘッド３とを備えている。この各シリン
ダ１内にはピストン５が上下方向（シリンダ軸線２５方
向）に往復動可能に嵌装されている。このピストン５の
側周面上部には２つのリング溝７，７が形成され、この
両リング溝７，７にはピストンリング８，８がそれぞれ
嵌められている。上記ピストン５の頂部とシリンダヘッ
ド３の下面との間には、天井をペントルーフ型とした燃
焼室１０が形成されている。
【００２０】上記シリンダヘッド３には、図３にも示す
ように、上記燃焼室１０の天井に開口する２つの吸気ポ
ート１２，１２及び２つの排気ポート１３，１３と、こ
の各吸気及び排気ポート１２，１３をそれぞれ開閉する
吸気弁１４及び排気弁１５と、燃料を燃焼室１０内に直
接噴射するためのインジェクタ１８と、点火プラグ１９
とが設けられている。この点火プラグ１９は、燃焼室１
０上部の略シリンダ軸線２５上の位置に臨設されてい
る。一方、上記インジェクタ１８は燃焼室１０の周縁部
における両吸気ポート１２，１２間に配置され、その燃
料噴射軸線２６は、インジェクタ１８自体の軸線と略一
致していて、シリンダ軸線２５に対して斜めに交わるよ
うに設定されている。すなわち、図２に示すように、シ
リンダ軸線２５方向から見たとき、上記燃料噴射軸線２
６はピストン５頂部の中心（シリンダ軸線２５と一致す
る）を通ることになる。上記インジェクタ１８の噴射圧
は５〜１０ＭＰａとされ、圧縮行程においても燃料を噴
射することができるようになっている。このとき、燃料
は円錐状に噴射されるようになっている。
ように、上記燃焼室１０の天井に開口する２つの吸気ポ
ート１２，１２及び２つの排気ポート１３，１３と、こ
の各吸気及び排気ポート１２，１３をそれぞれ開閉する
吸気弁１４及び排気弁１５と、燃料を燃焼室１０内に直
接噴射するためのインジェクタ１８と、点火プラグ１９
とが設けられている。この点火プラグ１９は、燃焼室１
０上部の略シリンダ軸線２５上の位置に臨設されてい
る。一方、上記インジェクタ１８は燃焼室１０の周縁部
における両吸気ポート１２，１２間に配置され、その燃
料噴射軸線２６は、インジェクタ１８自体の軸線と略一
致していて、シリンダ軸線２５に対して斜めに交わるよ
うに設定されている。すなわち、図２に示すように、シ
リンダ軸線２５方向から見たとき、上記燃料噴射軸線２
６はピストン５頂部の中心（シリンダ軸線２５と一致す
る）を通ることになる。上記インジェクタ１８の噴射圧
は５〜１０ＭＰａとされ、圧縮行程においても燃料を噴
射することができるようになっている。このとき、燃料
は円錐状に噴射されるようになっている。
【００２１】上記ピストン５頂部は、上記燃焼室１０の
天井に対応した形状とされている。すなわち、このピス
トン５頂部は、シリンダ軸線２５方向から見たとき、該
ピストン５頂部の中心を通りかつ上記インジェクタ１８
の燃料噴射軸線２６と垂直な方向に延びる中央水平面５
ａを有し、この中央水平面５ａの燃料噴射軸線２６方向
両側には、その燃料噴射軸線２６方向に沿って周縁部に
向かって高さが低くなるように傾斜する傾斜面５ｂ，５
ｂがそれぞれ設けられ、周縁部全周には周縁水平面５ｃ
が形成されている。尚、上記中央水平面５ａはヒートス
ポットを防止するために形成されたものである。
天井に対応した形状とされている。すなわち、このピス
トン５頂部は、シリンダ軸線２５方向から見たとき、該
ピストン５頂部の中心を通りかつ上記インジェクタ１８
の燃料噴射軸線２６と垂直な方向に延びる中央水平面５
ａを有し、この中央水平面５ａの燃料噴射軸線２６方向
両側には、その燃料噴射軸線２６方向に沿って周縁部に
向かって高さが低くなるように傾斜する傾斜面５ｂ，５
ｂがそれぞれ設けられ、周縁部全周には周縁水平面５ｃ
が形成されている。尚、上記中央水平面５ａはヒートス
ポットを防止するために形成されたものである。
【００２２】上記ピストン５頂部には凹状のキャビティ
６が形成されている。このキャビティ６の底面は略平坦
水平状であり、キャビティ６の側壁全周はその底面と略
垂直方向（略シリンダ軸線２５方向）に延びるように形
成されている。このキャビティ６は、シリンダ軸線２５
方向から見たとき、上記インジェクタ１８の燃料噴射軸
線２６に沿った方向の中央位置を通りかつ該燃料噴射軸
線２６と垂直な方向に延びるキャビティ中央線２７を有
していて、そのキャビティ中央線２７に沿った方向の長
さが直交方向（燃料噴射軸線２６方向）よりも長い略長
円形とされている。このキャビティ中央線２７はシリン
ダ軸線２５よりもインジェクタ１８側に偏位し、ピスト
ン５の上死点において上記点火プラグ１９の下部がキャ
ビティ６内のインジェクタ１８と反対側近傍に位置する
ようになっている。
６が形成されている。このキャビティ６の底面は略平坦
水平状であり、キャビティ６の側壁全周はその底面と略
垂直方向（略シリンダ軸線２５方向）に延びるように形
成されている。このキャビティ６は、シリンダ軸線２５
方向から見たとき、上記インジェクタ１８の燃料噴射軸
線２６に沿った方向の中央位置を通りかつ該燃料噴射軸
線２６と垂直な方向に延びるキャビティ中央線２７を有
していて、そのキャビティ中央線２７に沿った方向の長
さが直交方向（燃料噴射軸線２６方向）よりも長い略長
円形とされている。このキャビティ中央線２７はシリン
ダ軸線２５よりもインジェクタ１８側に偏位し、ピスト
ン５の上死点において上記点火プラグ１９の下部がキャ
ビティ６内のインジェクタ１８と反対側近傍に位置する
ようになっている。
【００２３】そして、例えばエンジンＥの低負荷低回転
の運転領域において、圧縮行程で上記インジェクタ１８
の噴口から上記ピストン５頂部のキャビティ６に向けて
燃料を噴射して後述の如く上記点火プラグ１９周りに混
合気を遍在させ、その点火プラグ１９の火花点火により
成層燃焼を行なうように構成されている。
の運転領域において、圧縮行程で上記インジェクタ１８
の噴口から上記ピストン５頂部のキャビティ６に向けて
燃料を噴射して後述の如く上記点火プラグ１９周りに混
合気を遍在させ、その点火プラグ１９の火花点火により
成層燃焼を行なうように構成されている。
【００２４】上記両吸気ポート１２，１２のうちの一方
には、図３に示すように、吸気の流動及び遮断を可能と
する制御弁１６が設けられ、この制御弁１６によりその
一方の吸気ポート１２の吸気流動を遮断又は制限する
と、他方の吸気ポート１２の吸気流動により燃焼室１０
内に図２又は図３で時計回り方向（図３の矢印方向）に
回るスワール（横渦）が生成されるようになっている。
すなわち、両吸気ポート１２，１２及び制御弁１６は、
燃焼室１０内にスワールを生成するスワール生成手段を
構成していることになる。そして、上記制御弁１６が全
閉状態のときにスワールが最も強くなり、このときの最
大スワール比は略４に設定されている。
には、図３に示すように、吸気の流動及び遮断を可能と
する制御弁１６が設けられ、この制御弁１６によりその
一方の吸気ポート１２の吸気流動を遮断又は制限する
と、他方の吸気ポート１２の吸気流動により燃焼室１０
内に図２又は図３で時計回り方向（図３の矢印方向）に
回るスワール（横渦）が生成されるようになっている。
すなわち、両吸気ポート１２，１２及び制御弁１６は、
燃焼室１０内にスワールを生成するスワール生成手段を
構成していることになる。そして、上記制御弁１６が全
閉状態のときにスワールが最も強くなり、このときの最
大スワール比は略４に設定されている。
【００２５】ここで、上記スワール比とは、吸気流動横
方向角速度をバルブリフト毎に測定して積分した値をエ
ンジン角速度で除した値のことであり、上記吸気流動横
方向角速度は、図４に示す計測装置４０により求められ
るものである。すなわち、この計測装置４０は、基台４
１にシリンダヘッド３を上下反転して設置し、各吸気ポ
ート１２を図外の吸気供給装置に接続する一方、そのシ
リンダヘッド３上にシリンダ４２を設置し、そのシリン
ダ４２の上端に、下側にハニカム状ロータ４３を有する
インパルスメータ４４を接続してなる。尚、シリンダヘ
ッド３の上面とインパルスメータ４４の下面との距離
は、シリンダ４２径の１．７５倍に設定されている。そ
して、上記吸気供給装置からの吸気供給に応じてシリン
ダ４２内に生じるスワールによりハニカム状ロータ４３
に作用するトルクをインパルスメータ４４で計測し、こ
の計測値に基づいて吸気流動横方向角速度が求められる
ようになっている。
方向角速度をバルブリフト毎に測定して積分した値をエ
ンジン角速度で除した値のことであり、上記吸気流動横
方向角速度は、図４に示す計測装置４０により求められ
るものである。すなわち、この計測装置４０は、基台４
１にシリンダヘッド３を上下反転して設置し、各吸気ポ
ート１２を図外の吸気供給装置に接続する一方、そのシ
リンダヘッド３上にシリンダ４２を設置し、そのシリン
ダ４２の上端に、下側にハニカム状ロータ４３を有する
インパルスメータ４４を接続してなる。尚、シリンダヘ
ッド３の上面とインパルスメータ４４の下面との距離
は、シリンダ４２径の１．７５倍に設定されている。そ
して、上記吸気供給装置からの吸気供給に応じてシリン
ダ４２内に生じるスワールによりハニカム状ロータ４３
に作用するトルクをインパルスメータ４４で計測し、こ
の計測値に基づいて吸気流動横方向角速度が求められる
ようになっている。
【００２６】上記シリンダ軸線２５方向から見た状態
で、上記インジェクタ１８の燃料噴射軸線２６と、上記
キャビティ中央線２７上においてインジェクタ１８の噴
口から噴射された燃料が上記スワール生成手段によるス
ワールで曲げられる側に相当するキャビティ縁（図２に
示すａ点）との距離Ｄ１は、圧縮行程で上記噴口から噴
射された燃料の噴射広り角をθ０、上記燃料噴射軸線２
６上の燃料が上記スワールにより曲げられる最大曲り角
をθ１、上記噴口とキャビティ中央線２７との距離をＬ
１として、 Ｄ１≧Ｌ１×ｔａｎ（θ０／２＋θ１）＝Ｄ１ｍｉｎ を満たすように設定されている。このＤ１ｍｉｎは、図
５に示すように、シリンダ軸線２５方向から見たとき、
燃料噴射軸線２６上の燃料が上記スワールにより最大に
曲げられた状態で、上記ａ点が、インジェクタ１８の噴
口からの燃料の噴射広り角θ０をなす両噴射広りライン
２８，２９（二点鎖線で示す）のうちスワールで曲げら
れる側に相当するライン２８とキャビティ中央線２７と
の交点に一致するようにしたときの値である。すなわ
ち、Ｄ１ｍｉｎは、噴射燃料がスワールにより最大に曲
げられてもその略全量をキャビティ６でトラップ可能な
ように決められている。尚、上記噴射広り角θ０は５０
°±２０°に設定されている。
で、上記インジェクタ１８の燃料噴射軸線２６と、上記
キャビティ中央線２７上においてインジェクタ１８の噴
口から噴射された燃料が上記スワール生成手段によるス
ワールで曲げられる側に相当するキャビティ縁（図２に
示すａ点）との距離Ｄ１は、圧縮行程で上記噴口から噴
射された燃料の噴射広り角をθ０、上記燃料噴射軸線２
６上の燃料が上記スワールにより曲げられる最大曲り角
をθ１、上記噴口とキャビティ中央線２７との距離をＬ
１として、 Ｄ１≧Ｌ１×ｔａｎ（θ０／２＋θ１）＝Ｄ１ｍｉｎ を満たすように設定されている。このＤ１ｍｉｎは、図
５に示すように、シリンダ軸線２５方向から見たとき、
燃料噴射軸線２６上の燃料が上記スワールにより最大に
曲げられた状態で、上記ａ点が、インジェクタ１８の噴
口からの燃料の噴射広り角θ０をなす両噴射広りライン
２８，２９（二点鎖線で示す）のうちスワールで曲げら
れる側に相当するライン２８とキャビティ中央線２７と
の交点に一致するようにしたときの値である。すなわ
ち、Ｄ１ｍｉｎは、噴射燃料がスワールにより最大に曲
げられてもその略全量をキャビティ６でトラップ可能な
ように決められている。尚、上記噴射広り角θ０は５０
°±２０°に設定されている。
【００２７】また、上記距離Ｄ１は、 Ｄ１≦Ｄ１ｍａｘ を満たすように設定されている。このＤ１ｍａｘは、図
６に示すように、キャビティ６が各リング溝７と干渉し
ないように上記ａ点が各リング溝７の底面に相当する位
置に存在したときの値である。すなわち、ピストン５の
半径をＢ０、各リング溝７の底面の半径をＢ１とし、キ
ャビティ中央線２７とシリンダ軸線２５との距離を、例
えば各リング溝７の深さと同じＢ０−Ｂ１とすると、図
６中、角度θ２は、 θ２＝ｓｉｎ-1｛（Ｂ０−Ｂ１）／Ｂ０｝ となるので、 Ｄ１ｍａｘ＝Ｂ１×ｃｏｓθ２＝Ｂ１×ｃｏｓ［ｓｉｎ
-1｛（Ｂ０−Ｂ１）／Ｂ０｝］ となる。
６に示すように、キャビティ６が各リング溝７と干渉し
ないように上記ａ点が各リング溝７の底面に相当する位
置に存在したときの値である。すなわち、ピストン５の
半径をＢ０、各リング溝７の底面の半径をＢ１とし、キ
ャビティ中央線２７とシリンダ軸線２５との距離を、例
えば各リング溝７の深さと同じＢ０−Ｂ１とすると、図
６中、角度θ２は、 θ２＝ｓｉｎ-1｛（Ｂ０−Ｂ１）／Ｂ０｝ となるので、 Ｄ１ｍａｘ＝Ｂ１×ｃｏｓθ２＝Ｂ１×ｃｏｓ［ｓｉｎ
-1｛（Ｂ０−Ｂ１）／Ｂ０｝］ となる。
【００２８】さらに、シリンダ軸線２５方向から見た状
態で、インジェクタ１８の燃料噴射軸線２６と、キャビ
ティ中央線２７上においてインジェクタ１８の噴口から
噴射された燃料がスワールにより曲げられる側と反対側
に相当するキャビティ縁（図２に示すｂ点）との距離Ｄ
２は、 Ｄ２≧Ｄ１ を満たすように設定されている。
態で、インジェクタ１８の燃料噴射軸線２６と、キャビ
ティ中央線２７上においてインジェクタ１８の噴口から
噴射された燃料がスワールにより曲げられる側と反対側
に相当するキャビティ縁（図２に示すｂ点）との距離Ｄ
２は、 Ｄ２≧Ｄ１ を満たすように設定されている。
【００２９】そして、上記燃料噴射軸線２６を通るシリ
ンダ軸線２５方向の縦断面において、上記インジェクタ
１８と反対側におけるキャビティ側壁６ａの高さＨは、 Ｈｍｉｎ≦Ｈ≦Ｈｍａｘ を満たすように設定されている。
ンダ軸線２５方向の縦断面において、上記インジェクタ
１８と反対側におけるキャビティ側壁６ａの高さＨは、 Ｈｍｉｎ≦Ｈ≦Ｈｍａｘ を満たすように設定されている。
【００３０】このＨｍｉｎは、図７に示すように、イン
ジェクタ１８の噴口から延びる燃料の噴射広り角θ０を
なす上下の両噴射広りライン３０，３１のうちピストン
５と反対側である上側ライン３０上に上記キャビティ側
壁６ａの先端（同図に示すｃ点）が位置するとき、この
キャビティ側壁６ａの先端（ｃ点）と、該キャビティ側
壁６ａの先端（ｃ点）を通りかつ燃料噴射軸線２６と垂
直な垂直線３２が該燃料噴射軸線２６と交わる点（ｄ
点）との間のシリンダ軸線２５方向に沿った距離に等し
くされている。
ジェクタ１８の噴口から延びる燃料の噴射広り角θ０を
なす上下の両噴射広りライン３０，３１のうちピストン
５と反対側である上側ライン３０上に上記キャビティ側
壁６ａの先端（同図に示すｃ点）が位置するとき、この
キャビティ側壁６ａの先端（ｃ点）と、該キャビティ側
壁６ａの先端（ｃ点）を通りかつ燃料噴射軸線２６と垂
直な垂直線３２が該燃料噴射軸線２６と交わる点（ｄ
点）との間のシリンダ軸線２５方向に沿った距離に等し
くされている。
【００３１】すなわち、インジェクタ１８の噴口とキャ
ビティ側壁６ａの先端（ｃ点）との間の上記上側噴射広
りライン３０に沿った距離をＲ０とすると、図７中、ｃ
ｄ間の直線距離Ｈ１及び角度θ４は、 Ｈ１＝Ｒ０×ｓｉｎ（θ０／２） θ４＝π／２−θ０／２ となり、Ｈｍｉｎは、燃料噴射軸線２６がシリンダ軸線
２５と垂直な平面となす角度θ３（４０°前後）及び噴
射広り角θ０（５０°±２０°）を考慮するとＨ１×ｓ
ｉｎθ４に略等しくなるので、 Ｈｍｉｎ＝Ｒ０×ｓｉｎ（θ０／２）×ｓｉｎ（π／２
−θ０／２） となる。
ビティ側壁６ａの先端（ｃ点）との間の上記上側噴射広
りライン３０に沿った距離をＲ０とすると、図７中、ｃ
ｄ間の直線距離Ｈ１及び角度θ４は、 Ｈ１＝Ｒ０×ｓｉｎ（θ０／２） θ４＝π／２−θ０／２ となり、Ｈｍｉｎは、燃料噴射軸線２６がシリンダ軸線
２５と垂直な平面となす角度θ３（４０°前後）及び噴
射広り角θ０（５０°±２０°）を考慮するとＨ１×ｓ
ｉｎθ４に略等しくなるので、 Ｈｍｉｎ＝Ｒ０×ｓｉｎ（θ０／２）×ｓｉｎ（π／２
−θ０／２） となる。
【００３２】要するに、Ｈｍｉｎは、上側噴射広りライ
ン３０上の噴射燃料先端がキャビティ側壁の先端（上
端）に到達してその上側噴射広りライン３０上の噴射燃
料がキャビティ側壁よりも上側に位置することがないよ
うに燃料の噴射開始時期を設定することにより、燃料噴
射軸線２６上に位置する比較的高濃度の噴射燃料がキャ
ビティ６底面に付着するのを防止しかつ噴射燃料のキャ
ビティ６外への流出を抑えることが可能なように決めら
れている。
ン３０上の噴射燃料先端がキャビティ側壁の先端（上
端）に到達してその上側噴射広りライン３０上の噴射燃
料がキャビティ側壁よりも上側に位置することがないよ
うに燃料の噴射開始時期を設定することにより、燃料噴
射軸線２６上に位置する比較的高濃度の噴射燃料がキャ
ビティ６底面に付着するのを防止しかつ噴射燃料のキャ
ビティ６外への流出を抑えることが可能なように決めら
れている。
【００３３】一方、上記Ｈｍａｘは、図８に示すよう
に、上記キャビティ側壁６ａの先端（ｃ点）と、上記垂
直線３２がピストン５側である下側噴射広り角ライン３
１と交わる点（ｅ点）との間のシリンダ軸線２５方向に
沿った距離に等しくされている。
に、上記キャビティ側壁６ａの先端（ｃ点）と、上記垂
直線３２がピストン５側である下側噴射広り角ライン３
１と交わる点（ｅ点）との間のシリンダ軸線２５方向に
沿った距離に等しくされている。
【００３４】すなわち、図８中、角度θ５，θ６，θ
７，θ８は、 θ５＝π／２−（θ３＋θ０／２） θ６＝π／２−θ５＝θ３＋θ０／２ θ７＝π／２−θ０／２ θ８＝π−（θ６＋θ７）＝π／２−θ３ となり、ｄｅ間の直線距離はｃｄ間の直線距離Ｈ１と等
しくなるので、 Ｈｍａｘ＝２×Ｈ１×ｓｉｎθ８＝２×Ｒ０×ｓｉｎ
（θ０／２）×ｓｉｎ（π／２−θ３） となる。
７，θ８は、 θ５＝π／２−（θ３＋θ０／２） θ６＝π／２−θ５＝θ３＋θ０／２ θ７＝π／２−θ０／２ θ８＝π−（θ６＋θ７）＝π／２−θ３ となり、ｄｅ間の直線距離はｃｄ間の直線距離Ｈ１と等
しくなるので、 Ｈｍａｘ＝２×Ｈ１×ｓｉｎθ８＝２×Ｒ０×ｓｉｎ
（θ０／２）×ｓｉｎ（π／２−θ３） となる。
【００３５】要するに、上記キャビティ側壁６ａの高さ
Ｈは、噴射燃料のキャビティ６底面への付着を防止する
観点からは大きい方が望ましいが、Ｈｍａｘよりも大き
くなると、ピストンピン（図示せず）との干渉を避ける
ためにピストン５が長くなり過ぎたり、エンジンＥの圧
縮比を適切値に維持することができなくなったりするの
で、Ｈｍａｘ以下に設定されている。
Ｈは、噴射燃料のキャビティ６底面への付着を防止する
観点からは大きい方が望ましいが、Ｈｍａｘよりも大き
くなると、ピストンピン（図示せず）との干渉を避ける
ためにピストン５が長くなり過ぎたり、エンジンＥの圧
縮比を適切値に維持することができなくなったりするの
で、Ｈｍａｘ以下に設定されている。
【００３６】以上の構成からなるエンジンＥの成層燃焼
時の作動について説明する。先ず、吸入行程において一
方の吸気ポート１２に設けた制御弁１６によりその吸気
ポート１２の吸気流動を遮断又は制限することで、他方
の吸気ポート１２の吸気流動により燃焼室１０内に図２
で時計回り方向に回るスワールを生成しておく。このス
ワールは後述の圧縮行程においても消滅することはな
い。
時の作動について説明する。先ず、吸入行程において一
方の吸気ポート１２に設けた制御弁１６によりその吸気
ポート１２の吸気流動を遮断又は制限することで、他方
の吸気ポート１２の吸気流動により燃焼室１０内に図２
で時計回り方向に回るスワールを生成しておく。このス
ワールは後述の圧縮行程においても消滅することはな
い。
【００３７】続いて、圧縮行程でピストン５が上昇し、
インジェクタ１８の燃料噴射軸線２６を通るシリンダ軸
線２５方向の縦断面において上側噴射広りライン３０上
の噴射燃料先端がキャビティ側壁の先端に到達してその
上側噴射広りライン３０上の噴射燃料がキャビティ側壁
よりも上側に位置することがない時期にインジェクタ１
８の噴口から燃料の噴射を開始する。このとき、噴射燃
料は上記スワールにより曲げられるが、燃料噴射軸線２
６と、キャビティ中央線２７上において燃料がスワール
で曲げられる側に相当するキャビティ縁（ａ点）との距
離Ｄ１がＤ１ｍｉｎ以上に設定されているので、噴射燃
料がスワールの影響を受けてもその殆ど全てをキャビテ
ィ６でトラップすることができる。また、燃料噴射軸線
２６を通るシリンダ軸線２５方向の縦断面においてイン
ジェクタ１８と反対側におけるキャビティ側壁６ａの高
さＨがＨｍｉｎ以上でかつＨｍａｘ以下に設定されてい
るので、噴射燃料がキャビティ側壁６ａの先端からイン
ジェクタ１８と反対側に流出することは殆どなく、しか
も、燃料のキャビティ６底面への付着を有効に抑えるこ
とができる。
インジェクタ１８の燃料噴射軸線２６を通るシリンダ軸
線２５方向の縦断面において上側噴射広りライン３０上
の噴射燃料先端がキャビティ側壁の先端に到達してその
上側噴射広りライン３０上の噴射燃料がキャビティ側壁
よりも上側に位置することがない時期にインジェクタ１
８の噴口から燃料の噴射を開始する。このとき、噴射燃
料は上記スワールにより曲げられるが、燃料噴射軸線２
６と、キャビティ中央線２７上において燃料がスワール
で曲げられる側に相当するキャビティ縁（ａ点）との距
離Ｄ１がＤ１ｍｉｎ以上に設定されているので、噴射燃
料がスワールの影響を受けてもその殆ど全てをキャビテ
ィ６でトラップすることができる。また、燃料噴射軸線
２６を通るシリンダ軸線２５方向の縦断面においてイン
ジェクタ１８と反対側におけるキャビティ側壁６ａの高
さＨがＨｍｉｎ以上でかつＨｍａｘ以下に設定されてい
るので、噴射燃料がキャビティ側壁６ａの先端からイン
ジェクタ１８と反対側に流出することは殆どなく、しか
も、燃料のキャビティ６底面への付着を有効に抑えるこ
とができる。
【００３８】そして、キャビティ６でトラップされた燃
料はスワールにより空気と適度に混合されながらキャビ
ティ側壁６ａに沿って点火プラグ１９近傍にスムーズに
導かれる。また、噴射燃料がスワールの影響を殆ど受け
ない場合でも、キャビティ中央線２７上において噴射燃
料がスワールにより曲げられる側と反対側に相当するキ
ャビティ縁（ｂ点）との距離Ｄ２がＤ１以上に設定され
ているので、噴射燃料をキャビティ６内で適切に拡散さ
せることができる。
料はスワールにより空気と適度に混合されながらキャビ
ティ側壁６ａに沿って点火プラグ１９近傍にスムーズに
導かれる。また、噴射燃料がスワールの影響を殆ど受け
ない場合でも、キャビティ中央線２７上において噴射燃
料がスワールにより曲げられる側と反対側に相当するキ
ャビティ縁（ｂ点）との距離Ｄ２がＤ１以上に設定され
ているので、噴射燃料をキャビティ６内で適切に拡散さ
せることができる。
【００３９】さらに、キャビティ６の底面が略平坦状で
あるので、トラップした噴射燃料の流出を効果的に抑制
することができ、しかも、キャビティ６内のインジェク
タ１８と反対側に燃料噴射による強い上昇流を誘起させ
ることができる。また、吸入行程で燃焼室１０内にタン
ブル（縦渦）を生じさせる場合でも、そのキャビティ６
の平坦状の底面により圧縮行程でそのタンブルを消滅さ
せることができるので、タンブルによる下降流の発生を
抑えることができる。このため、キャビティ６が深くて
も混合気を燃焼室１０上部の点火プラグ１９近傍にスム
ーズに導くことができる。
あるので、トラップした噴射燃料の流出を効果的に抑制
することができ、しかも、キャビティ６内のインジェク
タ１８と反対側に燃料噴射による強い上昇流を誘起させ
ることができる。また、吸入行程で燃焼室１０内にタン
ブル（縦渦）を生じさせる場合でも、そのキャビティ６
の平坦状の底面により圧縮行程でそのタンブルを消滅さ
せることができるので、タンブルによる下降流の発生を
抑えることができる。このため、キャビティ６が深くて
も混合気を燃焼室１０上部の点火プラグ１９近傍にスム
ーズに導くことができる。
【００４０】したがって、上記実施形態では、比較的広
範な運転領域において点火プラグ１９近傍の局所空燃比
を適切な可燃範囲（１４〜２０）とすることができ、成
層度の適正化を図ることができる。よって、成層燃焼時
の燃費や燃焼性を向上させることができる。
範な運転領域において点火プラグ１９近傍の局所空燃比
を適切な可燃範囲（１４〜２０）とすることができ、成
層度の適正化を図ることができる。よって、成層燃焼時
の燃費や燃焼性を向上させることができる。
【００４１】尚、上記実施形態では、キャビティ６の底
面を水平方向に、またキャビティ６の側壁全周をその底
面と垂直方向にそれぞれ延びるように形成したが、キャ
ビティ６の加工性を考慮してその側壁全周をキャビティ
６がその開口側に向かって僅かに広がるように形成して
もよい。また、キャビティ６の底面を圧縮比調整等のた
めにインジェクタ１８側の傾斜面５ｂに略沿うように斜
めに形成してもよい。この場合でも、キャビティ６の側
壁全周をその底面と垂直方向に延びる（インジェクタ１
８と反対側のキャビティ側壁６ａの先端が点火プラグ１
９に近付く）ように形成してもよく、インジェクタ１８
と反対側のキャビティ側壁６ａのみをキャビティ６がそ
の開口側に向かって僅かに広がるように形成してもよ
い。
面を水平方向に、またキャビティ６の側壁全周をその底
面と垂直方向にそれぞれ延びるように形成したが、キャ
ビティ６の加工性を考慮してその側壁全周をキャビティ
６がその開口側に向かって僅かに広がるように形成して
もよい。また、キャビティ６の底面を圧縮比調整等のた
めにインジェクタ１８側の傾斜面５ｂに略沿うように斜
めに形成してもよい。この場合でも、キャビティ６の側
壁全周をその底面と垂直方向に延びる（インジェクタ１
８と反対側のキャビティ側壁６ａの先端が点火プラグ１
９に近付く）ように形成してもよく、インジェクタ１８
と反対側のキャビティ側壁６ａのみをキャビティ６がそ
の開口側に向かって僅かに広がるように形成してもよ
い。
【００４２】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よると、燃焼室の周縁部に配置され、燃料噴射軸線がシ
リンダ軸線に対して斜めに設定されたインジェクタと、
ピストンの頂部に形成され、シリンダ軸線方向から見た
とき、上記インジェクタの燃料噴射軸線に沿った方向の
中央位置を通りかつ該燃料噴射軸線と垂直な方向に延び
るキャビティ中央線がシリンダ軸線よりもインジェクタ
側に偏位した凹状のキャビティとを備え、圧縮行程で上
記インジェクタからピストンのキャビティに向けて燃料
を噴射して点火プラグ周りに混合気を遍在させるように
した筒内噴射型火花点火式エンジンに対して、シリンダ
軸線方向から見た状態で、インジェクタの燃料噴射軸線
と、該燃料噴射軸線に沿った方向の中央位置を通りかつ
燃料噴射軸線と垂直な方向に延びるキャビティ中央線上
においてインジェクタの噴口から噴射された燃料がスワ
ールで曲げられる側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ
１をＤ１ｍｉｎ以上とし、上記燃料噴射軸線を通るシリ
ンダ軸線方向の縦断面において、インジェクタと反対側
におけるキャビティ側壁の高さＨをＨｍｉｎ以上に設定
したことにより、成層度の適正化を図り、成層燃焼時の
燃費や燃焼性の向上化を図ることができる。
よると、燃焼室の周縁部に配置され、燃料噴射軸線がシ
リンダ軸線に対して斜めに設定されたインジェクタと、
ピストンの頂部に形成され、シリンダ軸線方向から見た
とき、上記インジェクタの燃料噴射軸線に沿った方向の
中央位置を通りかつ該燃料噴射軸線と垂直な方向に延び
るキャビティ中央線がシリンダ軸線よりもインジェクタ
側に偏位した凹状のキャビティとを備え、圧縮行程で上
記インジェクタからピストンのキャビティに向けて燃料
を噴射して点火プラグ周りに混合気を遍在させるように
した筒内噴射型火花点火式エンジンに対して、シリンダ
軸線方向から見た状態で、インジェクタの燃料噴射軸線
と、該燃料噴射軸線に沿った方向の中央位置を通りかつ
燃料噴射軸線と垂直な方向に延びるキャビティ中央線上
においてインジェクタの噴口から噴射された燃料がスワ
ールで曲げられる側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ
１をＤ１ｍｉｎ以上とし、上記燃料噴射軸線を通るシリ
ンダ軸線方向の縦断面において、インジェクタと反対側
におけるキャビティ側壁の高さＨをＨｍｉｎ以上に設定
したことにより、成層度の適正化を図り、成層燃焼時の
燃費や燃焼性の向上化を図ることができる。
【００４３】請求項２の発明によると、シリンダ軸線方
向から見た状態で、インジェクタの燃料噴射軸線と、キ
ャビティ中央線上においてインジェクタの噴口から噴射
された燃料がスワールにより曲げられる側と反対側に相
当するキャビティ縁との距離Ｄ２をＤ１以上となるよう
に設定したことにより、噴射燃料がスワールの影響を受
けない場合でも、点火プラグ近傍の局所空燃比をさらに
望ましい範囲に近づけることができる。
向から見た状態で、インジェクタの燃料噴射軸線と、キ
ャビティ中央線上においてインジェクタの噴口から噴射
された燃料がスワールにより曲げられる側と反対側に相
当するキャビティ縁との距離Ｄ２をＤ１以上となるよう
に設定したことにより、噴射燃料がスワールの影響を受
けない場合でも、点火プラグ近傍の局所空燃比をさらに
望ましい範囲に近づけることができる。
【００４４】請求項３の発明によると、インジェクタの
燃料噴射軸線を通るシリンダ軸線方向の縦断面におい
て、インジェクタと反対側におけるキャビティ側壁の高
さＨを所定値以下に設定したことにより、ピストンがシ
リンダ軸線方向に大きくなるのを防止しかつエンジンの
圧縮比を適切な値に維持しつつ、燃料のキャビティ底面
への付着の抑制化を図ることができる。
燃料噴射軸線を通るシリンダ軸線方向の縦断面におい
て、インジェクタと反対側におけるキャビティ側壁の高
さＨを所定値以下に設定したことにより、ピストンがシ
リンダ軸線方向に大きくなるのを防止しかつエンジンの
圧縮比を適切な値に維持しつつ、燃料のキャビティ底面
への付着の抑制化を図ることができる。
【００４５】請求項４の発明によると、キャビティを、
シリンダ軸線方向から見た状態で、キャビティ中央線に
沿った方向の長さが直交方向よりも長い略長円形とした
ことにより、キャビティの望ましい形状が容易に得られ
る。
シリンダ軸線方向から見た状態で、キャビティ中央線に
沿った方向の長さが直交方向よりも長い略長円形とした
ことにより、キャビティの望ましい形状が容易に得られ
る。
【００４６】請求項５の発明によると、キャビティの底
面を略平坦状に形成したことにより、キャビティが深く
ても混合気を点火プラグ近傍にスムーズに導くことがで
き、成層度のさらなる適正化を図ることができる。
面を略平坦状に形成したことにより、キャビティが深く
ても混合気を点火プラグ近傍にスムーズに導くことがで
き、成層度のさらなる適正化を図ることができる。
【図１】本発明の実施形態に係る筒内噴射型火花点火式
エンジンの要部を示す燃料噴射軸線を通るシリンダ軸線
方向の縦断面図である。
エンジンの要部を示す燃料噴射軸線を通るシリンダ軸線
方向の縦断面図である。
【図２】ピストンの頂部を示す平面図である。
【図３】エンジンの吸気系及び排気系を示す概略平面図
である。
である。
【図４】スワール比を測定するための計測装置を示す概
略図である。
略図である。
【図５】Ｄ１ｍｉｎの求め方を示す図２相当図である。
【図６】Ｈｍｉｎの求め方を示す図１相当図である。
【図７】Ｄ１ｍａｘの求め方を示す図２相当図である。
【図８】Ｈｍａｘの求め方を示す図１相当図である。
Ｅ 筒内噴射型火花点火式エンジン ５ ピストン ６ キャビティ ６ａ インジェクタと反対側におけるキャビティ側壁 １０ 燃焼室 １２ 吸気ポート（スワール生成手段） １６ 制御弁（スワール生成手段） １８ インジェクタ １９ 点火プラグ ２５ シリンダ軸線 ２６ 燃料噴射軸線 ２７ キャビティ中央線 ３０ 上側噴射広がりライン ３１ 下側噴射広がりライン ３２ キャビティ側壁の先端を通りかつ燃料噴射軸線と
垂直な垂直線
垂直な垂直線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｍ 61/18 ３６０ Ｆ０２Ｍ 61/18 ３６０Ｊ (72)発明者 山下 洋幸 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 天井をペントルーフ型とした燃焼室の周
縁部に配置され、燃料噴射軸線がシリンダ軸線に対して
斜めに設定されたインジェクタと、 頂部が上記燃焼室の天井に対応した形状とされたピスト
ンと、 上記ピストンの頂部に形成され、シリンダ軸線方向から
見たとき、上記インジェクタの燃料噴射軸線に沿った方
向の中央位置を通りかつ該燃料噴射軸線と垂直な方向に
延びるキャビティ中央線がシリンダ軸線よりもインジェ
クタ側に偏位した凹状のキャビティと、 上記燃焼室の略シリンダ軸線上の位置に臨設された点火
プラグと、 上記燃焼室内にスワールを生成するスワール生成手段と
を備え、圧縮行程で上記インジェクタの噴口から上記ピ
ストンのキャビティに向けて燃料を噴射して上記点火プ
ラグ周りに混合気を遍在させるようにした筒内噴射型火
花点火式エンジンにおいて、 上記シリンダ軸線方向から見た状態で、上記インジェク
タの燃料噴射軸線と、上記キャビティ中央線上において
インジェクタの噴口から噴射された燃料が上記スワール
生成手段によるスワールで曲げられる側に相当するキャ
ビティ縁との距離Ｄ１は、圧縮行程で上記噴口から噴射
された燃料の噴射広り角をθ０、上記燃料噴射軸線上の
燃料が上記スワールにより曲げられる最大曲り角をθ
１、上記噴口とキャビティ中央線との距離をＬ１とし
て、 Ｄ１≧Ｌ１×ｔａｎ（θ０／２＋θ１） を満たすように設定され、 上記燃料噴射軸線を通るシリンダ軸線方向の縦断面にお
いて、上記インジェクタと反対側におけるキャビティ側
壁の高さＨは、インジェクタの噴口からの燃料の噴射広
り角をなす上下の両噴射広りラインのうちピストンと反
対側である上側ライン上に上記キャビティ側壁の先端が
位置するとき、上記キャビティ側壁の先端と、該キャビ
ティ側壁の先端を通りかつ燃料噴射軸線と垂直な垂直線
が該燃料噴射軸線と交わる点との間のシリンダ軸線方向
に沿った距離Ｈｍｉｎに対し、 Ｈ≧Ｈｍｉｎ を満たすように設定されていることを特徴とする筒内噴
射型火花点火式エンジン。 - 【請求項２】 請求項１記載の筒内噴射型火花点火式エ
ンジンにおいて、 シリンダ軸線方向から見た状態で、インジェクタの燃料
噴射軸線と、キャビティ中央線上においてインジェクタ
の噴口から噴射された燃料がスワールにより曲げられる
側と反対側に相当するキャビティ縁との距離Ｄ２は、 Ｄ２≧Ｄ１ を満たすように設定されていることを特徴とする筒内噴
射型火花点火式エンジン。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の筒内噴射型火花点
火式エンジンにおいて、 インジェクタの燃料噴射軸線を通るシリンダ軸線方向の
縦断面において、インジェクタと反対側におけるキャビ
ティ側壁の高さＨは、上側噴射広りライン上に上記キャ
ビティ側壁の先端が位置するとき、上記キャビティ側壁
の先端と、該キャビティ側壁の先端を通りかつ燃料噴射
軸線と垂直な垂直線がピストン側である下側噴射広り角
ラインと交わる点との間のシリンダ軸線方向に沿った距
離Ｈｍａｘに対し、 Ｈ≦Ｈｍａｘ を満たすように設定されていることを特徴とする筒内噴
射型火花点火式エンジン。 - 【請求項４】 請求項１、２又は３記載の筒内噴射型火
花点火式エンジンにおいて、 キャビティは、シリンダ軸線方向から見た状態で、キャ
ビティ中央線に沿った方向の長さが直交方向よりも長い
略長円形であることを特徴とする筒内噴射型火花点火式
エンジン。 - 【請求項５】 請求項１、２、３又は４記載の筒内噴射
型火花点火式エンジンにおいて、 キャビティの底面は略平坦状に形成されていることを特
徴とする筒内噴射型火花点火式エンジン。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9313692A JPH11148355A (ja) | 1997-11-14 | 1997-11-14 | 筒内噴射型火花点火式エンジン |
| EP98121510A EP0916821B1 (en) | 1997-11-14 | 1998-11-13 | Direct fuel injection spark ignition engine |
| US09/191,512 US6152103A (en) | 1997-11-14 | 1998-11-13 | Direct fuel injection ignition engine |
| ES98121510T ES2159418T3 (es) | 1997-11-14 | 1998-11-13 | Motor de ignicion con inyeccion directa de combustible. |
| DE69801356T DE69801356T2 (de) | 1997-11-14 | 1998-11-13 | Direkteinspritzbrennkraftmaschine mit Fremdzündung |
| KR1019980048923A KR19990045298A (ko) | 1997-11-14 | 1998-11-14 | 통내분사형 불꽃점화식엔진 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9313692A JPH11148355A (ja) | 1997-11-14 | 1997-11-14 | 筒内噴射型火花点火式エンジン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11148355A true JPH11148355A (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=18044376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9313692A Pending JPH11148355A (ja) | 1997-11-14 | 1997-11-14 | 筒内噴射型火花点火式エンジン |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6152103A (ja) |
| EP (1) | EP0916821B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11148355A (ja) |
| KR (1) | KR19990045298A (ja) |
| DE (1) | DE69801356T2 (ja) |
| ES (1) | ES2159418T3 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19990045298A (ko) * | 1997-11-14 | 1999-06-25 | 제임스 이. 미러 | 통내분사형 불꽃점화식엔진 |
| WO2018180132A1 (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-04 | マツダ株式会社 | 火花点火式内燃機関 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19835563A1 (de) * | 1998-08-06 | 2000-02-10 | Volkswagen Ag | Viertakt-Brennkraftmaschine mit Direkteinspritzung |
| JP2001248447A (ja) * | 2000-03-06 | 2001-09-14 | Yamaha Motor Co Ltd | 筒内燃料噴射式エンジンにおける燃焼室構造 |
| DE10159644A1 (de) | 2001-12-05 | 2003-07-03 | Bayerische Motoren Werke Ag | Brennverfahren mit Ladungsschichtung für eine direkteinspritzende, fremdgezündete Brennkraftmaschine |
| US6588396B1 (en) * | 2002-02-01 | 2003-07-08 | General Motors Corporation | Spark ignition direct injection engine with oval fuel spray into oblong piston bowl |
| US7318406B2 (en) * | 2006-04-10 | 2008-01-15 | Ford Global Technologies Llc | Bowl-in-piston of a cylinder in a direct injection engine |
| JP5003496B2 (ja) * | 2008-01-08 | 2012-08-15 | マツダ株式会社 | レシプロエンジン |
| US20140020653A1 (en) * | 2012-07-17 | 2014-01-23 | Ford Global Technologies, Llc | Direct fuel injection system |
| JP6519603B2 (ja) | 2017-03-27 | 2019-05-29 | マツダ株式会社 | 火花点火式内燃機関 |
| WO2019197860A1 (ja) * | 2018-04-10 | 2019-10-17 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の燃焼室構造 |
| JP7180304B2 (ja) * | 2018-11-16 | 2022-11-30 | マツダ株式会社 | エンジンの燃焼室構造 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2527653Y2 (ja) * | 1988-02-12 | 1997-03-05 | トヨタ自動車株式会社 | 筒内噴射式火花点火機関 |
| US4958604A (en) * | 1988-02-10 | 1990-09-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Direct fuel injection type spark ignition internal combustion engine |
| JP2841791B2 (ja) * | 1990-08-31 | 1998-12-24 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射式内燃機関 |
| US5259348A (en) * | 1991-06-20 | 1993-11-09 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Direct injection type engine |
| JPH0518244A (ja) * | 1991-07-09 | 1993-01-26 | Toyota Motor Corp | 筒内噴射式内燃機関 |
| JPH0579370A (ja) * | 1991-09-19 | 1993-03-30 | Toyota Motor Corp | 筒内噴射式内燃機関 |
| JPH05231155A (ja) * | 1992-02-26 | 1993-09-07 | Toyota Motor Corp | 筒内噴射式内燃機関 |
| JPH0783058A (ja) * | 1993-07-22 | 1995-03-28 | Toyota Motor Corp | 筒内噴射式火花点火機関 |
| JP3163906B2 (ja) * | 1994-07-27 | 2001-05-08 | トヨタ自動車株式会社 | 筒内噴射式火花点火機関 |
| JP3158443B2 (ja) * | 1995-03-28 | 2001-04-23 | 三菱自動車工業株式会社 | 筒内噴射型内燃機関 |
| FR2739895B1 (fr) * | 1995-10-13 | 1997-12-12 | Inst Francais Du Petrole | Moteur a combustion interne a quatre temps et a allumage commande et injection directe de carburant |
| JPH11148355A (ja) * | 1997-11-14 | 1999-06-02 | Mazda Motor Corp | 筒内噴射型火花点火式エンジン |
| JP4104826B2 (ja) * | 1998-10-16 | 2008-06-18 | 株式会社エスイー | 緊張ケーブル偏向具 |
-
1997
- 1997-11-14 JP JP9313692A patent/JPH11148355A/ja active Pending
-
1998
- 1998-11-13 US US09/191,512 patent/US6152103A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-11-13 EP EP98121510A patent/EP0916821B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-13 ES ES98121510T patent/ES2159418T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-13 DE DE69801356T patent/DE69801356T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-11-14 KR KR1019980048923A patent/KR19990045298A/ko not_active Abandoned
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19990045298A (ko) * | 1997-11-14 | 1999-06-25 | 제임스 이. 미러 | 통내분사형 불꽃점화식엔진 |
| WO2018180132A1 (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-04 | マツダ株式会社 | 火花点火式内燃機関 |
| JP2018162730A (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-18 | マツダ株式会社 | 火花点火式内燃機関 |
| CN110462178A (zh) * | 2017-03-27 | 2019-11-15 | 马自达汽车株式会社 | 火花点火式内燃机 |
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