JPH111735A - プレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金 - Google Patents
プレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金Info
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- JPH111735A JPH111735A JP9101603A JP10160397A JPH111735A JP H111735 A JPH111735 A JP H111735A JP 9101603 A JP9101603 A JP 9101603A JP 10160397 A JP10160397 A JP 10160397A JP H111735 A JPH111735 A JP H111735A
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- corrosion
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れたプレス打抜き加工性および耐食性を有
する高強度Ｃｕ合金およびそのＣｕ合金からなる鍵材、
電気・電子部品材を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：
７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１
〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有し、さ
らに、Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００
３〜０．０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の
１種または２種以上を合計で０．０００６〜０．９％を
含有し、さらにＳ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：
０．０００５〜０．０１％の内の１種または２種を含有
し、さらに必要に応じて、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種また
は２種以上を合計で０．０１〜２％を含有し、残りがＣ
ｕおよび不可避不純物からなる組成を有する。
する高強度Ｃｕ合金およびそのＣｕ合金からなる鍵材、
電気・電子部品材を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：
７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１
〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有し、さ
らに、Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００
３〜０．０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の
１種または２種以上を合計で０．０００６〜０．９％を
含有し、さらにＳ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：
０．０００５〜０．０１％の内の１種または２種を含有
し、さらに必要に応じて、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種また
は２種以上を合計で０．０１〜２％を含有し、残りがＣ
ｕおよび不可避不純物からなる組成を有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、プレス打抜き加
工性および耐食性に優れた高強度を有するＣｕ合金に関
するものであり、このＣｕ合金はリードフレーム、端
子、コネクタ、水晶発振子のキャップなどの電気・電子
部品、鍵材、バネ材、ボタン、食器、装飾部材、ゴルフ
用具部材に適用し得るが、この発明のＣｕ合金は、特に
鍵材として優れた効果を有するものである。
工性および耐食性に優れた高強度を有するＣｕ合金に関
するものであり、このＣｕ合金はリードフレーム、端
子、コネクタ、水晶発振子のキャップなどの電気・電子
部品、鍵材、バネ材、ボタン、食器、装飾部材、ゴルフ
用具部材に適用し得るが、この発明のＣｕ合金は、特に
鍵材として優れた効果を有するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｃｕ−４０重量％Ｚｎの代表的組
成を有する黄銅が鍵材として広く用いられていることは
良く知られるところであるが、黄銅は強度および耐食性
に劣るため、黄銅で作製した鍵は腐食しやすくさらに軽
量化のために薄肉化すると変形しやすい欠点があった。
これら欠点を改良するために、重量％で（以下、％は重
量％を示す）、Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．００１〜０．１％を含有し、残りがＣｕと
不可避不純物からなる組成を有する耐食性に優れた高強
度Ｃｕ合金からなる鍵材が開発された（特開平５−１７
１３２０号公報参照）。
成を有する黄銅が鍵材として広く用いられていることは
良く知られるところであるが、黄銅は強度および耐食性
に劣るため、黄銅で作製した鍵は腐食しやすくさらに軽
量化のために薄肉化すると変形しやすい欠点があった。
これら欠点を改良するために、重量％で（以下、％は重
量％を示す）、Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．００１〜０．１％を含有し、残りがＣｕと
不可避不純物からなる組成を有する耐食性に優れた高強
度Ｃｕ合金からなる鍵材が開発された（特開平５−１７
１３２０号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記高強度Ｃ
ｕ合金は、耐食性に優れるもののプレス打抜き加工性が
劣り、上記高強度Ｃｕ合金鍵材をプレス打抜き加工して
作製した鍵の打抜き断面の寸法精度が十分に確保するこ
とができなかった。一般に、Ｃｕ合金鍵材を、図１の切
断面図に示されるように、Ａ方向にプレス打抜き加工し
て形成された打抜き断面３はせん断面２および破断面１
から構成され、打抜き断面３における破断面１の占める
割合（以下、破断面率と言う）が大きいほどプレス打抜
き加工性が優れていると言われており、打抜き板材とし
ては破断面率：７５％以上のものが求められている。し
かし、上記従来の高強度Ｃｕ合金鍵材をプレス打抜き加
工して作製した鍵の打抜き断面３は破断面率が７５％未
満であり、したがって、打抜き金型の寿命が短く、さら
に鍵の打抜き断面の寸法精度が十分に確保することがで
きず、この結果、金型の早期寿命および後処理加工の増
加によるコストの上昇は避けられなかった。
ｕ合金は、耐食性に優れるもののプレス打抜き加工性が
劣り、上記高強度Ｃｕ合金鍵材をプレス打抜き加工して
作製した鍵の打抜き断面の寸法精度が十分に確保するこ
とができなかった。一般に、Ｃｕ合金鍵材を、図１の切
断面図に示されるように、Ａ方向にプレス打抜き加工し
て形成された打抜き断面３はせん断面２および破断面１
から構成され、打抜き断面３における破断面１の占める
割合（以下、破断面率と言う）が大きいほどプレス打抜
き加工性が優れていると言われており、打抜き板材とし
ては破断面率：７５％以上のものが求められている。し
かし、上記従来の高強度Ｃｕ合金鍵材をプレス打抜き加
工して作製した鍵の打抜き断面３は破断面率が７５％未
満であり、したがって、打抜き金型の寿命が短く、さら
に鍵の打抜き断面の寸法精度が十分に確保することがで
きず、この結果、金型の早期寿命および後処理加工の増
加によるコストの上昇は避けられなかった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、優れた耐食性を示すと共に優れ
たプレス打抜き加工性を有する高強度Ｃｕ合金を開発す
べく研究を行なった結果、重量％で（以下、％は重量％
を示す）、（ａ）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成を有するＣｕ合金に、さら
にＳｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜
０．０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の１種
または２種以上の場合は合計で０．０００６〜０．９％
を添加したＣｕ合金は、優れた耐食性と高強度を維持す
ると共に優れたプレス打抜き加工性を具備するに至る、
（ｂ）前記（ａ）に示されるＣｕ合金に、さらに必要に
応じて、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃａ、
Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種または２種以上を合計
で０．０１〜２％を添加すると、一層強度が向上する、
（ｃ）前記（ａ）および（ｂ）のＣｕ合金において、Ｓ
およびＯの含有量をＳ：０．０００５〜０．０１％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％の範囲内に制限すること
が一層好ましい。（ｄ）前記（ａ）〜（ｃ）の高強度Ｃ
ｕ合金は鍵材として有効であるが、この高強度Ｃｕ合金
は鍵材としてだけではなく、その他、リードフレーム、
端子、コネクタ、水晶発振子のキャップなどの電気・電
子部品材、バネ材、ボタン、食器材、装飾部材、ゴルフ
用具部材などに適用し得る、という研究結果を得たので
ある。
上述のような観点から、優れた耐食性を示すと共に優れ
たプレス打抜き加工性を有する高強度Ｃｕ合金を開発す
べく研究を行なった結果、重量％で（以下、％は重量％
を示す）、（ａ）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成を有するＣｕ合金に、さら
にＳｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜
０．０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の１種
または２種以上の場合は合計で０．０００６〜０．９％
を添加したＣｕ合金は、優れた耐食性と高強度を維持す
ると共に優れたプレス打抜き加工性を具備するに至る、
（ｂ）前記（ａ）に示されるＣｕ合金に、さらに必要に
応じて、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃａ、
Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種または２種以上を合計
で０．０１〜２％を添加すると、一層強度が向上する、
（ｃ）前記（ａ）および（ｂ）のＣｕ合金において、Ｓ
およびＯの含有量をＳ：０．０００５〜０．０１％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％の範囲内に制限すること
が一層好ましい。（ｄ）前記（ａ）〜（ｃ）の高強度Ｃ
ｕ合金は鍵材として有効であるが、この高強度Ｃｕ合金
は鍵材としてだけではなく、その他、リードフレーム、
端子、コネクタ、水晶発振子のキャップなどの電気・電
子部品材、バネ材、ボタン、食器材、装飾部材、ゴルフ
用具部材などに適用し得る、という研究結果を得たので
ある。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、（１）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：
０．００１〜０．９％を含有し、残りがＣｕと不可避不
純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性に優れた
耐食性高強度Ｃｕ合金、（２）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｐｂ：
０．０００３〜０．０２％を含有し、残りがＣｕと不可
避不純物からなる組成を有するプレス打抜き性に優れた
耐食性高強度Ｃｕ合金、（３）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｃ：
０．０００３〜０．０１％を含有し、残りがＣｕと不可
避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性に優
れた耐食性高強度Ｃｕ合金、（４）Ｚｎ：１５〜３５
％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆ
ｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％
を含有し、さらに、Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐ
ｂ：０．０００３〜０．０２％、Ｃ：０．０００３〜
０．０１％の内の２種以上を合計で０．０００６〜０．
９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ
合金、（５）前記（１）、（２）、（３）または（４）
記載のＣｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種また
は２種以上を合計で０．０１〜２％を含有するプレス打
抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金，（６）前記
（１）、（２）、（３）、（４）または（５）記載のＣ
ｕ合金に含まれるＳおよびＯの含有量は、それぞれＳ：
０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．０００５〜０．０
１％に制限されているプレス打抜き加工性に優れた耐食
性高強度Ｃｕ合金、に特徴を有するものである。
なされたものであって、（１）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：
０．００１〜０．９％を含有し、残りがＣｕと不可避不
純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性に優れた
耐食性高強度Ｃｕ合金、（２）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｐｂ：
０．０００３〜０．０２％を含有し、残りがＣｕと不可
避不純物からなる組成を有するプレス打抜き性に優れた
耐食性高強度Ｃｕ合金、（３）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｃ：
０．０００３〜０．０１％を含有し、残りがＣｕと不可
避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性に優
れた耐食性高強度Ｃｕ合金、（４）Ｚｎ：１５〜３５
％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆ
ｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％
を含有し、さらに、Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐ
ｂ：０．０００３〜０．０２％、Ｃ：０．０００３〜
０．０１％の内の２種以上を合計で０．０００６〜０．
９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ
合金、（５）前記（１）、（２）、（３）または（４）
記載のＣｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃ
ｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種また
は２種以上を合計で０．０１〜２％を含有するプレス打
抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金，（６）前記
（１）、（２）、（３）、（４）または（５）記載のＣ
ｕ合金に含まれるＳおよびＯの含有量は、それぞれＳ：
０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．０００５〜０．０
１％に制限されているプレス打抜き加工性に優れた耐食
性高強度Ｃｕ合金、に特徴を有するものである。
【０００６】前記（１）〜（６）記載のＣｕ合金は、特
に鍵材として適しており、この鍵材は耐食性およびプレ
ス打抜き加工性に優れているところから、鍵材を使用し
て安価な耐食性に優れた鍵を提供することができる。し
たがって、この発明は、（７）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：
０．００１〜０．９％を含有し、残りがＣｕと不可避不
純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性に優れた
耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵材、（８）Ｚｎ：
１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％
未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜
０．１％、Ｐｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、
残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有するプレス
打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成され
た鍵材、（９）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｃ：０．０００３〜
０．０１％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からな
る組成を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強
度Ｃｕ合金で構成された鍵材、（10）Ｚｎ：１５〜３５
％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆ
ｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％
を含有し、さらに、Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐ
ｂ：０．０００３〜０．０２％、Ｃ：０．０００３〜
０．０１％の内の２種以上を合計で０．０００６〜０．
９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ
合金で構成された鍵材、（11）前記（１）、（２）、
（３）または（４）記載のＣｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍ
ｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、
Ｃｏの内の１種または２種以上を合計で０．０１〜２％
を含有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃ
ｕ合金で構成された鍵材、（12）前記（１）、（２）、
（３）、（４）または（５）記載のＣｕ合金に含まれる
ＳおよびＯの含有量は、それぞれＳ：０．０００５〜
０．０１％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％に制限され
ているプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合
金で構成された鍵材、に特徴を有するものであり、さら
に、（13）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍ
ｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、
Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：０．００１〜０．
９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ
合金で構成された鍵、（14）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｐｂ：
０．０００３〜０．０２％を含有し、残りがＣｕと不可
避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性に優
れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵、（15）Ｚ
ｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜
２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００
５〜０．１％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％を含有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有するプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
された鍵、（16）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有し、さらに、Ｓ
ｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜０．
０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の２種以上
を合計で０．０００６〜０．９％を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工
性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵、（1
7）前記（１）、（２）、（３）または（４）記載のＣ
ｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種または２種
以上を合計で０．０１〜２％を含有するプレス打抜き加
工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵、
（18）前記（１）、（２）、（３）、（４）または
（５）記載のＣｕ合金に含まれるＳおよびＯの含有量
は、それぞれＳ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．
０００５〜０．０１％に制限されているプレス打抜き加
工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵、に
特徴を有するものである。
に鍵材として適しており、この鍵材は耐食性およびプレ
ス打抜き加工性に優れているところから、鍵材を使用し
て安価な耐食性に優れた鍵を提供することができる。し
たがって、この発明は、（７）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：
０．００１〜０．９％を含有し、残りがＣｕと不可避不
純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性に優れた
耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵材、（８）Ｚｎ：
１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％
未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜
０．１％、Ｐｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、
残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有するプレス
打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成され
た鍵材、（９）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｃ：０．０００３〜
０．０１％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からな
る組成を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強
度Ｃｕ合金で構成された鍵材、（10）Ｚｎ：１５〜３５
％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆ
ｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％
を含有し、さらに、Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐ
ｂ：０．０００３〜０．０２％、Ｃ：０．０００３〜
０．０１％の内の２種以上を合計で０．０００６〜０．
９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ
合金で構成された鍵材、（11）前記（１）、（２）、
（３）または（４）記載のＣｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍ
ｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、
Ｃｏの内の１種または２種以上を合計で０．０１〜２％
を含有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃ
ｕ合金で構成された鍵材、（12）前記（１）、（２）、
（３）、（４）または（５）記載のＣｕ合金に含まれる
ＳおよびＯの含有量は、それぞれＳ：０．０００５〜
０．０１％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％に制限され
ているプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合
金で構成された鍵材、に特徴を有するものであり、さら
に、（13）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍ
ｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、
Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：０．００１〜０．
９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ
合金で構成された鍵、（14）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｐｂ：
０．０００３〜０．０２％を含有し、残りがＣｕと不可
避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性に優
れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵、（15）Ｚ
ｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜
２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００
５〜０．１％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％を含有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有するプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
された鍵、（16）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有し、さらに、Ｓ
ｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜０．
０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の２種以上
を合計で０．０００６〜０．９％を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工
性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵、（1
7）前記（１）、（２）、（３）または（４）記載のＣ
ｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種または２種
以上を合計で０．０１〜２％を含有するプレス打抜き加
工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵、
（18）前記（１）、（２）、（３）、（４）または
（５）記載のＣｕ合金に含まれるＳおよびＯの含有量
は、それぞれＳ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．
０００５〜０．０１％に制限されているプレス打抜き加
工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された鍵、に
特徴を有するものである。
【０００７】また、前記（１）〜（６）記載のＣｕ合金
は、電気・電子部品材として適しており、したがって、
この発明は、（19）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１
４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．
５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：０．００１
〜０．９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からな
る組成を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強
度Ｃｕ合金で構成された電気・電子部品材、（20）Ｚ
ｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜
２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００
５〜０．１％、Ｐｂ：０．０００３〜０．０２％を含有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有するプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
された電気・電子部品材、（21）Ｚｎ：１５〜３５％、
Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：
０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、
Ｃ：０．０００３〜０．０１％を含有し、残りがＣｕと
不可避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性
に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された電気・電子
部品材、（22）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有し、さらに、Ｓ
ｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜０．
０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の２種以上
を合計で０．０００６〜０．９％を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工
性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された電気・電
子部品材、（23）前記（１）、（２）、（３）または
（４）記載のＣｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１
種または２種以上を合計で０．０１〜２％を含有するプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
された電気・電子部品材、（24）前記（１）、（２）、
（３）、（４）または（５）記載のＣｕ合金に含まれる
ＳおよびＯの含有量は、それぞれＳ：０．０００５〜
０．０１％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％に制限され
ているプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合
金で構成された電気・電子部品材、に特徴を有するもの
である。
は、電気・電子部品材として適しており、したがって、
この発明は、（19）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１
４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．
５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：０．００１
〜０．９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からな
る組成を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強
度Ｃｕ合金で構成された電気・電子部品材、（20）Ｚ
ｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜
２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００
５〜０．１％、Ｐｂ：０．０００３〜０．０２％を含有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有するプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
された電気・電子部品材、（21）Ｚｎ：１５〜３５％、
Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：
０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、
Ｃ：０．０００３〜０．０１％を含有し、残りがＣｕと
不可避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性
に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された電気・電子
部品材、（22）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４
％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５
％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有し、さらに、Ｓ
ｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜０．
０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の２種以上
を合計で０．０００６〜０．９％を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工
性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成された電気・電
子部品材、（23）前記（１）、（２）、（３）または
（４）記載のＣｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１
種または２種以上を合計で０．０１〜２％を含有するプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
された電気・電子部品材、（24）前記（１）、（２）、
（３）、（４）または（５）記載のＣｕ合金に含まれる
ＳおよびＯの含有量は、それぞれＳ：０．０００５〜
０．０１％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％に制限され
ているプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合
金で構成された電気・電子部品材、に特徴を有するもの
である。
【０００８】さらに、前記（１）〜（６）記載のＣｕ合
金は、バネ材として適しており、したがって、この発明
は、（25）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍ
ｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、
Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：０．００１〜０．
９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ
合金で構成されたバネ材、（26）Ｚｎ：１５〜３５％、
Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：
０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｐ
ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残りがＣｕと
不可避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性
に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成されたバネ材、
（27）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：
０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：
０．０００５〜０．１％、Ｃ：０．０００３〜０．０１
％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を
有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合
金で構成されたバネ材、（28）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有
し、さらに、Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．
０００３〜０．０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％
の内の２種以上を合計で０．０００６〜０．９％を含有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有するプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
されたバネ材、（29）前記（１）、（２）、（３）また
は（４）記載のＣｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、
Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の
１種または２種以上を合計で０．０１〜２％を含有する
プレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構
成されたバネ材、（30）前記（１）、（２）、（３）、
（４）または（５）記載のＣｕ合金に含まれるＳおよび
Ｏの含有量は、それぞれＳ：０．０００５〜０．０１
％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％に制限されているプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
されたバネ材、に特徴を有するものである。
金は、バネ材として適しており、したがって、この発明
は、（25）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍ
ｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、
Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｓｉ：０．００１〜０．
９％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成
を有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ
合金で構成されたバネ材、（26）Ｚｎ：１５〜３５％、
Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：
０．０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％、Ｐ
ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残りがＣｕと
不可避不純物からなる組成を有するプレス打抜き加工性
に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成されたバネ材、
（27）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎｉ：７〜１４％、Ｍｎ：
０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．０１〜０．５％、Ｐ：
０．０００５〜０．１％、Ｃ：０．０００３〜０．０１
％を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を
有するプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合
金で構成されたバネ材、（28）Ｚｎ：１５〜３５％、Ｎ
ｉ：７〜１４％、Ｍｎ：０．１〜２％未満、Ｆｅ：０．
０１〜０．５％、Ｐ：０．０００５〜０．１％を含有
し、さらに、Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．
０００３〜０．０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％
の内の２種以上を合計で０．０００６〜０．９％を含有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有するプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
されたバネ材、（29）前記（１）、（２）、（３）また
は（４）記載のＣｕ合金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、
Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の
１種または２種以上を合計で０．０１〜２％を含有する
プレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構
成されたバネ材、（30）前記（１）、（２）、（３）、
（４）または（５）記載のＣｕ合金に含まれるＳおよび
Ｏの含有量は、それぞれＳ：０．０００５〜０．０１
％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％に制限されているプ
レス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で構成
されたバネ材、に特徴を有するものである。
【０００９】次に、この発明のＣｕ合金の成分組成を上
記の通りに限定した理由を説明する。 （イ）Ｚｎ Ｚｎ成分には、強度を向上させる作用があるが、その含
有量が１５％未満では所望の強度を確保することができ
ず、一方その含有量が３５％を越えると冷間圧延性が低
下するようになることから、その含有量を１５〜３５％
と定めた。一層好ましい範囲は３０〜３４％である。
記の通りに限定した理由を説明する。 （イ）Ｚｎ Ｚｎ成分には、強度を向上させる作用があるが、その含
有量が１５％未満では所望の強度を確保することができ
ず、一方その含有量が３５％を越えると冷間圧延性が低
下するようになることから、その含有量を１５〜３５％
と定めた。一層好ましい範囲は３０〜３４％である。
【００１０】（ロ）Ｎｉ Ｎｉ成分には、強度、伸び（靭性）、および耐食性を向
上させる作用があるが、その含有量が７％未満では前記
作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量が１
４％を越えると熱間圧延性が低下するようになることか
ら、その含有量を７〜１４％と定めた。一層好ましい範
囲は８〜１２％である。
上させる作用があるが、その含有量が７％未満では前記
作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量が１
４％を越えると熱間圧延性が低下するようになることか
ら、その含有量を７〜１４％と定めた。一層好ましい範
囲は８〜１２％である。
【００１１】（ハ）Ｍｎ Ｍｎ成分には、Ｎｉ成分によってもたらされる強度、伸
び、および耐食性の向上効果をより一段と向上させる作
用があるが、その含有量が０．１％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方その含有量が２％以上にな
ると、溶解時の粘性が高くなり、鋳造性が低下するよう
になることから、その含有量を０．１〜２％未満と定め
た。一層好ましい範囲は０．５〜１．８％である。
び、および耐食性の向上効果をより一段と向上させる作
用があるが、その含有量が０．１％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方その含有量が２％以上にな
ると、溶解時の粘性が高くなり、鋳造性が低下するよう
になることから、その含有量を０．１〜２％未満と定め
た。一層好ましい範囲は０．５〜１．８％である。
【００１２】（ニ）Ｆｅ Ｆｅ成分には、耐食性を向上させる作用があるが、その
含有量が０．０１％未満では所望の耐食性向上効果が得
られず、一方その含有量が０．５％を越えると、耐食性
に低下傾向が現われるようになることから、その含有量
を０．０１〜０．５％と定めた。一層好ましい範囲は
０．０２〜０．２％である。
含有量が０．０１％未満では所望の耐食性向上効果が得
られず、一方その含有量が０．５％を越えると、耐食性
に低下傾向が現われるようになることから、その含有量
を０．０１〜０．５％と定めた。一層好ましい範囲は
０．０２〜０．２％である。
【００１３】（ホ）Ｐ Ｐ成分には、Ｆｅ成分によってもたらされる耐食性向上
効果をさらに一段と向上させる作用があるが、その含有
量が０．００１％未満では所望の耐食性を確保すること
ができず、一方その含有量が０．１％を越えると、耐食
性向上効果が飽和し、より一層の向上は見られないこと
から、その含有量を０．００１〜０．１％と定めた。一
層好ましい範囲は０．００１〜０．０１％である。
効果をさらに一段と向上させる作用があるが、その含有
量が０．００１％未満では所望の耐食性を確保すること
ができず、一方その含有量が０．１％を越えると、耐食
性向上効果が飽和し、より一層の向上は見られないこと
から、その含有量を０．００１〜０．１％と定めた。一
層好ましい範囲は０．００１〜０．０１％である。
【００１４】（ヘ）Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ、 Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ成分の添加はプレス断面の破断面率を向
上させ、それによって打抜き金型の摩耗を減少させる作
用を有するが、Ｓｉ０．００１％未満、Ｐｂ：０．００
０３％未満、Ｃ：０．０００３％未満ではいずれも前記
作用に所望の効果が得られず、一方、Ｓｉ：０．９％、
Ｐｂ：０．０２％、Ｃ：０．０１％をそれぞれ越えて含
有すると熱間加工性に悪影響を及ぼすので好ましくな
い。したがって、Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ成分の含有量はＳｉ：
０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜０．０２
％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％に定めた。これら成
分の一層好ましい範囲はＳｉ：０．００４〜０．３％、
Ｐｂ：０．０００６〜０．００８％、Ｃ：０．０００５
〜０．００５％である。
上させ、それによって打抜き金型の摩耗を減少させる作
用を有するが、Ｓｉ０．００１％未満、Ｐｂ：０．００
０３％未満、Ｃ：０．０００３％未満ではいずれも前記
作用に所望の効果が得られず、一方、Ｓｉ：０．９％、
Ｐｂ：０．０２％、Ｃ：０．０１％をそれぞれ越えて含
有すると熱間加工性に悪影響を及ぼすので好ましくな
い。したがって、Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ成分の含有量はＳｉ：
０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜０．０２
％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％に定めた。これら成
分の一層好ましい範囲はＳｉ：０．００４〜０．３％、
Ｐｂ：０．０００６〜０．００８％、Ｃ：０．０００５
〜０．００５％である。
【００１５】Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ成分の内でもＳｉ成分は強
度、耐食性およびプレス打抜き加工性を同時に向上させ
るために最も有効な成分である。Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ成分
は、２種以上を含有しても良く、その場合、Ｓｉ、Ｐ
ｂ、Ｃ成分は合計で０．０００６〜０．９％の範囲内に
限定しなければならない。Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ成分を２種以
上を含有する場合、合計で０．０００６％未満ではプレ
ス断面の破断面率を向上させる作用が十分でなく、一
方、０．９％を越えて含有すると熱間加工性に悪影響を
及ぼすので好ましくない理由によるものである。Ｓｉ、
Ｐｂ、Ｃ成分を２種以上を含有する場合は、Ｓｉを必須
成分とする組合わせが一層好ましい。
度、耐食性およびプレス打抜き加工性を同時に向上させ
るために最も有効な成分である。Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ成分
は、２種以上を含有しても良く、その場合、Ｓｉ、Ｐ
ｂ、Ｃ成分は合計で０．０００６〜０．９％の範囲内に
限定しなければならない。Ｓｉ、Ｐｂ、Ｃ成分を２種以
上を含有する場合、合計で０．０００６％未満ではプレ
ス断面の破断面率を向上させる作用が十分でなく、一
方、０．９％を越えて含有すると熱間加工性に悪影響を
及ぼすので好ましくない理由によるものである。Ｓｉ、
Ｐｂ、Ｃ成分を２種以上を含有する場合は、Ｓｉを必須
成分とする組合わせが一層好ましい。
【００１６】（ト）Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏ これら成分は添加元素の固溶、析出、これら成分の酸化
物、硫化物、炭化物の形成を通じて一層の強度向上をも
たらす作用を有するので、必要に応じて添加されるが、
これら成分のうちの１種または２種以上が合計で０．０
１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、
２％をそれぞれ越えて含有すると熱間加工性に悪影響を
及ぼすので好ましくない。したがって、これら成分の内
の１種または２種以上を合計で０．０１％〜２％に定め
た。一層好ましい範囲は、０．０６〜０．９％である。
ｒ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏ これら成分は添加元素の固溶、析出、これら成分の酸化
物、硫化物、炭化物の形成を通じて一層の強度向上をも
たらす作用を有するので、必要に応じて添加されるが、
これら成分のうちの１種または２種以上が合計で０．０
１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、
２％をそれぞれ越えて含有すると熱間加工性に悪影響を
及ぼすので好ましくない。したがって、これら成分の内
の１種または２種以上を合計で０．０１％〜２％に定め
た。一層好ましい範囲は、０．０６〜０．９％である。
【００１７】（チ）Ｓ、Ｏ ＳおよびＯ成分は不可避不純物として含有されるが、
Ｓ：０．０００５％未満、Ｏ：０．０００５％未満では
プレス断面の破断面率を向上させる作用が十分でなく、
一方、Ｓ：０．０１％を越え、Ｏ：０．０１％を越えて
含有すると熱間加工性に悪影響を及ぼすので好ましくな
い。従ってＳ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．０
００５〜０．０１％の範囲内に制限しなければならな
い。
Ｓ：０．０００５％未満、Ｏ：０．０００５％未満では
プレス断面の破断面率を向上させる作用が十分でなく、
一方、Ｓ：０．０１％を越え、Ｏ：０．０１％を越えて
含有すると熱間加工性に悪影響を及ぼすので好ましくな
い。従ってＳ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．０
００５〜０．０１％の範囲内に制限しなければならな
い。
【００１８】
実施例１ 低周波溝型溶解炉を用い、それぞれ表１〜表８に示され
る成分組成をもった本発明Ｃｕ合金１〜５６、比較Ｃｕ
合金１〜６、および従来銅合金の溶湯を、大気中木炭被
覆下、または還元ガス雰囲気中で溶製し、ついで半連続
鋳造法にて幅：４００mm×長さ：１５００mm×厚さ：１
００mmの寸法をもったビレットに鋳造し、このビレット
に、いずれも熱間圧延開始温度：７５０〜８７０℃の範
囲内の所定の温度、熱間圧延終了温度：４５０〜５５０
℃の範囲内の所定の温度の条件で熱間圧延を施して厚
さ：１１mmの熱間圧延板とし、水冷後、上下面をそれぞ
れ片面：０．５mmの厚さを面削してスケール除去を行な
い、引続いて前記熱間圧延板に冷間圧延を施して厚さ：
３．６mmの冷間圧延板とし、これに温度：４００〜６５
０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で焼鈍を
施し、さらに酸洗と研磨を施した後、最終冷間圧延にて
板厚を３mmとすることにより本発明Ｃｕ合金１〜５６、
比較Ｃｕ合金１〜６、および従来銅合金からなる板をそ
れぞれ製造した。
る成分組成をもった本発明Ｃｕ合金１〜５６、比較Ｃｕ
合金１〜６、および従来銅合金の溶湯を、大気中木炭被
覆下、または還元ガス雰囲気中で溶製し、ついで半連続
鋳造法にて幅：４００mm×長さ：１５００mm×厚さ：１
００mmの寸法をもったビレットに鋳造し、このビレット
に、いずれも熱間圧延開始温度：７５０〜８７０℃の範
囲内の所定の温度、熱間圧延終了温度：４５０〜５５０
℃の範囲内の所定の温度の条件で熱間圧延を施して厚
さ：１１mmの熱間圧延板とし、水冷後、上下面をそれぞ
れ片面：０．５mmの厚さを面削してスケール除去を行な
い、引続いて前記熱間圧延板に冷間圧延を施して厚さ：
３．６mmの冷間圧延板とし、これに温度：４００〜６５
０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で焼鈍を
施し、さらに酸洗と研磨を施した後、最終冷間圧延にて
板厚を３mmとすることにより本発明Ｃｕ合金１〜５６、
比較Ｃｕ合金１〜６、および従来銅合金からなる板をそ
れぞれ製造した。
【００１９】なお、比較Ｃｕ合金１〜６は、Ｃｕ合金の
構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこの発明の範
囲から外れたものである。さらに、本発明Ｃｕ合金１〜
５６、比較Ｃｕ合金１〜６に含まれるＣ成分の調整は、
黒鉛製固型物による表面被覆黒鉛棒の溶湯への挿入、溶
解時間の制御により行い、Ｓ成分の調整はＣｕ−Ｍｎ母
合金添加を中心とする脱硫、必要に応じて硫化銅の添加
などにより行い、Ｏ成分の調整は溶解雰囲気の制御、Ｃ
ｕ−Ｐ母合金添加を中心とする脱酸、必要に応じて空気
の吹込により行った。
構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこの発明の範
囲から外れたものである。さらに、本発明Ｃｕ合金１〜
５６、比較Ｃｕ合金１〜６に含まれるＣ成分の調整は、
黒鉛製固型物による表面被覆黒鉛棒の溶湯への挿入、溶
解時間の制御により行い、Ｓ成分の調整はＣｕ−Ｍｎ母
合金添加を中心とする脱硫、必要に応じて硫化銅の添加
などにより行い、Ｏ成分の調整は溶解雰囲気の制御、Ｃ
ｕ−Ｐ母合金添加を中心とする脱酸、必要に応じて空気
の吹込により行った。
【００２０】
【表１】 本発明Ｃｕ合金 成分 １ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ Ｚｎ 15.8 24.6 34.5 32.1 31.8 31.7 32.2 32.1 Ｎｉ 9.5 9.4 9.8 7.8 13.1 9.7 9.5 9.7 Ｍｎ 1.03 0.98 1.04 1.49 1.47 0.13 1.95 1.45 Ｆｅ 0.27 0.22 0.23 0.031 0.025 0.028 0.033 0.013 Ｐ 0.040 0.045 0.047 0.002 0.003 0.003 0.002 0.002 Ｓｉ 0.001 0.005 0.021 0.075 0.102 0.126 0.158 0.212 Ｐｂ − − − − − − − − Ｃ − − − − − − − − Ａｌ − − − − − − − − Ｍｇ − − − − − − − − Ｓｎ − − − − − − − − Ｔｉ − − − − − − − − Ｃｒ − − − − − − − − Ｚｒ − − − − − − − − Ｃａ − − − − − − − − Ｂｅ − − − − − − − − Ｖ − − − − − − − − Ｎｂ − − − − − − − − Ｃｏ − − − − − − − − Ｓ 0.0008 0.0009 0.0012 0.0023 0.0015 0.0018 0.0013 0.0035 Ｏ 0.0010 0.0006 0.0005 0.0013 0.0015 0.0009 0.0016 0.0007 Ｃｕ 残 残 残 残 残 残 残 残
【００２１】
【表２】 本発明Ｃｕ合金 成分 ９ 10 11 12 13 14 15 16 Ｚｎ 31.9 31.8 34.8 32.2 32.1 31.9 31.8 32.0 Ｎｉ 10.0 9.6 9.9 7.1 13.6 9.8 9.5 9.8 Ｍｎ 1.46 1.48 1.51 1.49 1.47 0.12 1.98 1.45 Ｆｅ 0.026 0.031 0.030 0.028 0.027 0.032 0.031 0.011 Ｐ 0.001 0.098 0.0005 0.002 0.001 0.003 0.002 0.002 Ｓｉ 0.303 0.521 0.751 0.890 − − − − Ｐｂ − − − − 0.0004 0.0009 0.0015 0.0027 Ｃ − − − − − − − − Ａｌ − − − − − − − − Ｍｇ − − − − − − − − Ｓｎ − − − − − − − − Ｔｉ − − − − − − − − Ｃｒ − − − − − − − − Ｚｒ − − − − − − − − Ｃａ − − − − − − − − Ｂｅ − − − − − − − − Ｖ − − − − − − − − Ｎｂ − − − − − − − − Ｃｏ − − − − − − − − Ｓ 0.0009 0.0015 0.0025 0.0018 0.0016 0.0011 0.0014 0.0009 Ｏ 0.0008 0.0009 0.0008 0.0006 0.0009 0.0012 0.0008 0.0015 Ｃｕ 残 残 残 残 残 残 残 残
【００２２】
【表３】 本発明Ｃｕ合金 成分 17 18 19 20 21 22 23 24 Ｚｎ 32.3 31.8 31.8 32.2 32.0 31.9 31.8 31.9 Ｎｉ 9.5 10.1 9.8 7.1 13.6 9.8 10.0 9.7 Ｍｎ 1.46 1.45 1.53 1.47 1.45 0.13 1.91 1.45 Ｆｅ 0.031 0.030 0.029 0.027 0.027 0.030 0.031 0.012 Ｐ 0.001 0.083 0.0006 0.002 0.003 0.005 0.002 0.001 Ｓｉ − − − − − − − − Ｐｂ 0.0038 0.0051 0.0072 0.0096 0.0134 0.0156 0.0178 0.019 Ｃ − − − − − − − − Ａｌ − − − − − − − − Ｍｇ − − − − − − − − Ｓｎ − − − − − − − − Ｔｉ − − − − − − − − Ｃｒ − − − − − − − − Ｚｒ − − − − − − − − Ｃａ − − − − − − − − Ｂｅ − − − − − − − − Ｖ − − − − − − − − Ｎｂ − − − − − − − − Ｃｏ − − − − − − − − Ｓ 0.0018 0.0012 0.0012 0.0018 0.0025 0.0006 0.0027 0.0093 Ｏ 0.0089 0.0025 0.0014 0.0015 0.0012 0.0028 0.0022 0.0017 Ｃｕ 残 残 残 残 残 残 残 残
【００２３】
【表４】 本発明Ｃｕ合金 成分 25 26 27 28 29 30 31 32 Ｚｎ 32.3 31.8 31.8 32.2 32.1 31.9 31.8 32.0 Ｎｉ 9.5 9.6 10.1 7.4 13.7 9.8 10.0 9.8 Ｍｎ 1.47 1.47 1.52 1.48 1.45 0.11 1.47 1.45 Ｆｅ 0.029 0.026 0.031 0.030 0.032 0.029 0.027 0.013 Ｐ 0.002 0.082 0.0007 0.003 0.002 0.004 0.002 0.002 Ｓｉ − − − − − − − − Ｐｂ − − − − − − − − Ｃ 0.0004 0.0008 0.0012 0.0020 0.0047 0.0060 0.0075 0.0097 Ａｌ − − − − − − − − Ｍｇ − − − − − − − − Ｓｎ − − − − − − − − Ｔｉ − − − − − − − − Ｃｒ − − − − − − − − Ｚｒ − − − − − − − − Ｃａ − − − − − − − − Ｂｅ − − − − − − − − Ｖ − − − − − − − − Ｎｂ − − − − − − − − Ｃｏ − − − − − − − − Ｓ 0.0021 0.0014 0.0013 0.0012 0.0008 0.0022 0.0027 0.0016 Ｏ 0.0014 0.0008 0.0007 0.0016 0.0011 0.0007 0.0008 0.0014 Ｃｕ 残 残 残 残 残 残 残 残
【００２４】
【表５】 本発明Ｃｕ合金 成分 33 34 35 36 37 38 39 40 Ｚｎ 15.5 31.9 34.7 32.2 32.1 32.9 31.8 32.1 Ｎｉ 9.6 9.4 9.9 7.2 13.6 9.8 9.5 9.8 Ｍｎ 1.53 1.48 1.53 1.50 1.47 0.12 1.85 1.45 Ｆｅ 0.028 0.028 0.027 0.030 0.031 0.029 0.028 0.013 Ｐ 0.002 0.003 0.001 0.002 0.002 0.001 0.003 0.001 Ｓｉ 0.001 0.005 − 0.001 0.024 0.075 0.085 0.105 Ｐｂ 0.001 − 0.0003 0.0003 − − − − Ｃ − 0.001 0.0003 0.0003 − − − − Ａｌ − − − − 0.8 − − − Ｍｇ − − − − − 0.2 − − Ｓｎ − − − − − − 0.8 − Ｔｉ − − − − − − − 0.8 Ｃｒ − − − − − − − − Ｚｒ − − − − − − − − Ｃａ − − − − − − − − Ｂｅ − − − − − − − − Ｖ − − − − − − − − Ｎｂ − − − − − − − − Ｃｏ − − − − − − − − Ｓ 0.0011 0.0017 0.0025 0.0014 0.0022 0.0021 0.0018 0.0007 Ｏ 0.0012 0.0008 0.0012 0.0016 0.0011 0.0020 0.0007 0.0034 Ｃｕ 残 残 残 残 残 残 残 残
【００２５】
【表６】 本発明Ｃｕ合金 成分 41 42 43 44 45 46 47 48 Ｚｎ 15.1 31.9 34.9 32.2 32.1 31.9 31.8 32.2 Ｎｉ 10.1 9.9 9.9 7.3 13.5 9.8 10.0 9.8 Ｍｎ 1.51 1.47 1.52 1.49 1.47 0.14 1.95 1.47 Ｆｅ 0.026 0.027 0.027 0.029 0.031 0.031 0.030 0.011 Ｐ 0.002 0.003 0.003 0.002 0.003 0.001 0.002 0.003 Ｓｉ 0.002 0.005 − 0.001 0.027 0.077 0.079 0.108 Ｐｂ 0.001 − 0.0004 0.0004 − − − − Ｃ − 0.001 0.0003 0.0003 − − − − Ａｌ − − − − − − − − Ｍｇ − − − − − − − − Ｓｎ − − − − − − − − Ｔｉ − − − − − − − − Ｃｒ 0.3 − − − − − − − Ｚｒ − 0.15 − − − − − − Ｃａ − − 0.01 − − − − − Ｂｅ − − − 0.2 − − − − Ｖ − − − − 0.01 − − − Ｎｂ − − − − − 0.01 − − Ｃｏ − − − − − − 0.8 − Ｓ 0.0014 0.0008 0.0022 0.0025 0.0032 0.0015 0.0013 0.0018 Ｏ 0.0008 0.0017 0.0016 0.0009 0.0011 0.0008 0.0022 0.0007 Ｃｕ 残 残 残 残 残 残 残 残
【００２６】
【表７】 本発明Ｃｕ合金 成分 49 50 51 52 53 54 55 56 Ｚｎ 15.2 31.9 34.6 32.2 32.1 31.9 31.8 32.2 Ｎｉ 9.6 9.9 9.7 7.1 13.4 9.8 10.1 9.7 Ｍｎ 1.50 1.46 1.53 1049 1.46 0.13 1.93 1.46 Ｆｅ 0.029 0.027 0.029 0.031 0.031 0.030 0.029 0.012 Ｐ 0.003 0.005 0.002 0.002 0.003 0.002 0.001 0.002 Ｓｉ 0.001 0.006 − 0.002 0.024 0.072 − 0.103 Ｐｂ 0.001 − 0.0003 0.0003 0.011 − 0.013 0.0006 Ｃ − 0.001 0.0003 0.0003 − 0.005 0.0009 0.0007 Ａｌ − 0.5 − − − − − − Ｍｇ − 0.2 − − − − − − Ｓｎ − − 0.5 − − − − − Ｔｉ − − 0.2 − − − − − Ｃｒ − − − 0.3 − − − − Ｚｒ − − − 0.1 − − − − Ｃａ − − − − 0.01 − − − Ｂｅ − − − − 0.2 − − − Ｖ − − − − − 0.01 − − Ｎｂ − − − − − 0.01 − − Ｃｏ − − − − − − 0.5 − Ｓ 0.0012 0.0014 0.0017 0.0011 0.0008 0.0025 0.0022 0.0014 Ｏ 0.0011 0.0008 0.0012 0.0014 0.0009 0.0006 0.0007 0.0012 Ｃｕ 残 残 残 残 残 残 残 残
【００２７】
【表８】 比較Ｃｕ合金 従来Cu合金 成分 １ ２ ３ ４ ５ ６ Ｚｎ 15.3 24.9 34.8 32.2 32.1 31.9 32.1 Ｎｉ 9.7 9.8 9.9 7.7 13.2 9.8 10.1 Ｍｎ 1.02 0.96 1.01 1.49 1.47 0.12 1.47 Ｆｅ 0.26 0.24 0.21 0.033 0.028 0.029 0.029 Ｐ 0.042 0.046 0.048 0.003 0.002 0.003 0.002 Ｓｉ ＊0.0005 ＊1.2 − − − − − Ｐｂ − − ＊0.0001 ＊0.03 − − − Ｃ − − − − ＊0.0001 ＊0.02 − Ａｌ − − − − − − − Ｍｇ − − − − − − − Ｓｎ − − − − − − − Ｔｉ − − − − − − − Ｃｒ − − − − − − − Ｚｒ − − − − − − − Ｃａ − − − − − − − Ｂｅ − − − − − − − Ｖ − − − − − − − Ｎｂ − − − − − − − Ｃｏ − − − − − − − Ｓ 0.0014 0.0011 0.0007 0.0014 *0.0004 *0.0115 0.0014 Ｏ 0.0008 0.0012 *0.0003 0.0119 0.0006 0.0021 0.0008 Ｃｕ 残 残 残 残 残 残 残 （＊印は、この発明の範囲外の値を示す）
【００２８】前記本発明Ｃｕ合金１〜５６、比較Ｃｕ合
金１〜６、および従来銅合金からなる厚さ：３ｍｍの板
について、鍵材として評価する目的で、これら厚さ：３
ｍｍの板の引張強さ、伸び、およびビッカース硬さを測
定し、またプレス打抜き加工性を評価する目的でプレス
打抜き断面の破断面率を測定し、さらに耐食性を評価す
る目的で、９６時間の塩水噴霧試験（ＪＩＳ・Ｚ２３７
１）と常温放置２４時間の耐汗試験（ＪＩＳ・Ｌ０８４
８Ｄ法）を行ない、前者では最大腐食深さを測定し、後
者では試験後の表面外観を観察し、これらの結果を表９
〜１５に示した。なお、プレス打抜き加工はＷ：１８
％、Ｃｒ：４％、Ｖ：１％を含む高速度鋼製の金型を用
い、クリアランス：０．０６ｍｍにて行った。
金１〜６、および従来銅合金からなる厚さ：３ｍｍの板
について、鍵材として評価する目的で、これら厚さ：３
ｍｍの板の引張強さ、伸び、およびビッカース硬さを測
定し、またプレス打抜き加工性を評価する目的でプレス
打抜き断面の破断面率を測定し、さらに耐食性を評価す
る目的で、９６時間の塩水噴霧試験（ＪＩＳ・Ｚ２３７
１）と常温放置２４時間の耐汗試験（ＪＩＳ・Ｌ０８４
８Ｄ法）を行ない、前者では最大腐食深さを測定し、後
者では試験後の表面外観を観察し、これらの結果を表９
〜１５に示した。なお、プレス打抜き加工はＷ：１８
％、Ｃｒ：４％、Ｖ：１％を含む高速度鋼製の金型を用
い、クリアランス：０．０６ｍｍにて行った。
【００２９】
【表９】
【００３０】
【表１０】
【００３１】
【表１１】
【００３２】
【表１２】
【００３３】
【表１３】
【００３４】
【表１４】
【００３５】
【表１５】 （ただし、表に「※全面金属光沢」で示される比較Ｃｕ合金２、４および６は 、全面金属光沢であったが、熱間圧延中に割れが多く発生して実用に供すること ができなかったことを示す）
【００３６】表１〜１５に示される結果から、本発明Ｃ
ｕ合金１〜５６は、いずれも従来銅合金に比してほぼ同
じかもしくはそれ以上の強度および耐食性を有し、かつ
従来銅合金よりも優れたプレス打抜き加工性を示すこと
がわかる。しかし、比較Ｃｕ合金１〜６に見られるよう
に、Ｃｕ合金の構成成分のうちのいずれかの成分含有量
がこの発明の範囲から外れると、プレス打抜き加工性ま
たは熱間加工性の内のいずれかの特性が十分に確保する
ことができないことが分かる。
ｕ合金１〜５６は、いずれも従来銅合金に比してほぼ同
じかもしくはそれ以上の強度および耐食性を有し、かつ
従来銅合金よりも優れたプレス打抜き加工性を示すこと
がわかる。しかし、比較Ｃｕ合金１〜６に見られるよう
に、Ｃｕ合金の構成成分のうちのいずれかの成分含有量
がこの発明の範囲から外れると、プレス打抜き加工性ま
たは熱間加工性の内のいずれかの特性が十分に確保する
ことができないことが分かる。
【００３７】実施例２ 実施例１で熱間圧延板に冷間圧延を施して得られた厚
さ：３mmの冷間圧延板に４００〜６００℃の範囲内の所
定の温度に１時間保持の条件の焼鈍と冷間圧延を繰り返
し施し、さらに酸洗と研磨を施した後、最終冷間圧延に
て板厚：０．１５ｍｍとし、さらに３００℃で１時間の
低温焼鈍を行うことにより本発明Ｃｕ合金１〜５６、比
較Ｃｕ合金１〜６、および従来銅合金からなる薄板をそ
れぞれ製造した。これら本発明Ｃｕ合金１〜５６、比較
Ｃｕ合金１〜６および従来銅合金からなる薄板を電気・
電子部品およびバネ材として評価する目的で、これら薄
板の引張強さ、伸び、硬さおよび導電率を測定し、さら
にＪＩＳＨ３１３０に規定される方法でバネ性を測定
し、これらの結果を表１６〜２２に示した。
さ：３mmの冷間圧延板に４００〜６００℃の範囲内の所
定の温度に１時間保持の条件の焼鈍と冷間圧延を繰り返
し施し、さらに酸洗と研磨を施した後、最終冷間圧延に
て板厚：０．１５ｍｍとし、さらに３００℃で１時間の
低温焼鈍を行うことにより本発明Ｃｕ合金１〜５６、比
較Ｃｕ合金１〜６、および従来銅合金からなる薄板をそ
れぞれ製造した。これら本発明Ｃｕ合金１〜５６、比較
Ｃｕ合金１〜６および従来銅合金からなる薄板を電気・
電子部品およびバネ材として評価する目的で、これら薄
板の引張強さ、伸び、硬さおよび導電率を測定し、さら
にＪＩＳＨ３１３０に規定される方法でバネ性を測定
し、これらの結果を表１６〜２２に示した。
【００３８】またプレス打抜き加工性を評価する目的で
プレス打抜き金型摩耗量を測定し、これらの結果も表１
６〜２２に示した。このプレス打抜き金型摩耗量は、市
販のＷＣ基超硬合金製金型を用い、直径：５ｍｍの円形
チップを１００万個打ち抜き、打ち抜き開始から２０個
の穴径と１００万個打ち抜き加工終了直前の２０個の穴
径をそれぞれ測定し、それぞれ２０個の平均値から変化
量を求めて金型の磨耗量とし、従来銅合金からなる薄板
を打ち抜き加工して磨耗した金型の磨耗量を１とし、こ
れに対する相対値として現し、これらの結果を表１６〜
２２に示した。
プレス打抜き金型摩耗量を測定し、これらの結果も表１
６〜２２に示した。このプレス打抜き金型摩耗量は、市
販のＷＣ基超硬合金製金型を用い、直径：５ｍｍの円形
チップを１００万個打ち抜き、打ち抜き開始から２０個
の穴径と１００万個打ち抜き加工終了直前の２０個の穴
径をそれぞれ測定し、それぞれ２０個の平均値から変化
量を求めて金型の磨耗量とし、従来銅合金からなる薄板
を打ち抜き加工して磨耗した金型の磨耗量を１とし、こ
れに対する相対値として現し、これらの結果を表１６〜
２２に示した。
【００３９】
【表１６】
【００４０】
【表１７】
【００４１】
【表１８】
【００４２】
【表１９】
【００４３】
【表２０】
【００４４】
【表２１】
【００４５】
【表２２】 （表で※が付された比較Ｃｕ合金２、４および６は、熱間圧延中に割れが多く 発生して実用に供することができなかったことを示す）
【００４６】表１〜８および表１６〜表２２に示される
結果から、本発明Ｃｕ合金１〜５６で作製した厚さ：
０．１５ｍｍの薄板は、いずれも従来銅合金で作製した
厚さ：０．１５ｍｍの薄板に比して特にプレス打抜き金
型摩耗量が少なく、したがって、プレス打抜き加工性に
優れているところから、本発明Ｃｕ合金１〜５６を電気
・電子部品材およびバネ材として使用した場合、コスト
削減に有効であることが分かる。しかし、比較Ｃｕ合金
１〜６に見られるように、Ｃｕ合金の構成成分のうちの
いずれかの成分含有量がこの発明の範囲より少ない場合
はプレス打抜き加工性が悪く、電気・電子部品材および
バネ材としての金型摩耗減少によるコスト低減を確保す
ることができないことが明らかである。また、この発明
の範囲より多い方に外れた場合は熱間加工割れを起こ
し、工業材料として適切でないことが分かる。
結果から、本発明Ｃｕ合金１〜５６で作製した厚さ：
０．１５ｍｍの薄板は、いずれも従来銅合金で作製した
厚さ：０．１５ｍｍの薄板に比して特にプレス打抜き金
型摩耗量が少なく、したがって、プレス打抜き加工性に
優れているところから、本発明Ｃｕ合金１〜５６を電気
・電子部品材およびバネ材として使用した場合、コスト
削減に有効であることが分かる。しかし、比較Ｃｕ合金
１〜６に見られるように、Ｃｕ合金の構成成分のうちの
いずれかの成分含有量がこの発明の範囲より少ない場合
はプレス打抜き加工性が悪く、電気・電子部品材および
バネ材としての金型摩耗減少によるコスト低減を確保す
ることができないことが明らかである。また、この発明
の範囲より多い方に外れた場合は熱間加工割れを起こ
し、工業材料として適切でないことが分かる。
【００４７】
【発明の効果】上述のように、この発明のＣｕ合金は、
高強度とプレス打抜き加工性に優れかつ従来と同じ耐食
性を有するので、鍵材、電気・電子部品材およびバネ材
などの各種材料として工業上有用な効果をもたらすもの
であり、特に鍵材として工業上有用な効果をもたらすも
のである。
高強度とプレス打抜き加工性に優れかつ従来と同じ耐食
性を有するので、鍵材、電気・電子部品材およびバネ材
などの各種材料として工業上有用な効果をもたらすもの
であり、特に鍵材として工業上有用な効果をもたらすも
のである。
【図１】プレス打抜き加工により形成された打抜き断面
の説明図である。
の説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 前 義治 福島県会津若松市扇町128−７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内 (72)発明者 熊谷 淳一 福島県会津若松市扇町128−７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内 (72)発明者 成田 勝義 福島県会津若松市扇町128−７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内 (72)発明者 二塚 錬成 東京都中央区銀座一丁目６番２号 三菱伸 銅株式会社内
Claims (10)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｚｎ：１５〜３５％、 Ｎｉ：７〜１４％、 Ｍｎ：０．１〜２％未満、 Ｆｅ：０．０１〜０．５％、 Ｐ：０．０００５〜０．１％、 Ｓｉ：０．００１〜０．９％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有
することを特徴とするプレス打抜き加工性に優れた耐食
性高強度Ｃｕ合金。 - 【請求項２】 重量％で Ｚｎ：１５〜３５％、 Ｎｉ：７〜１４％、 Ｍｎ：０．１〜２％未満、 Ｆｅ：０．０１〜０．５％、 Ｐ：０．０００５〜０．１％、 Ｐｂ：０．０００３〜０．０２％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有
することを特徴とするプレス打抜き加工性に優れた耐食
性高強度Ｃｕ合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｚｎ：１５〜３５％、 Ｎｉ：７〜１４％、 Ｍｎ：０．１〜２％未満、 Ｆｅ：０．０１〜０．５％、 Ｐ：０．０００５〜０．１％、 Ｃ：０．０００３〜０．０１％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成を有
することを特徴とするプレス打抜き加工性に優れた耐食
性高強度Ｃｕ合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｚｎ：１５〜３５％、 Ｎｉ：７〜１４％、 Ｍｎ：０．１〜２％未満、 Ｆｅ：０．０１〜０．５％、 Ｐ：０．０００５〜０．１％、 を含有し、さらに、 Ｓｉ：０．００１〜０．９％、Ｐｂ：０．０００３〜
０．０２％、Ｃ：０．０００３〜０．０１％の内の２種
以上を合計で０．０００６〜０．９％を含有し、残りが
Ｃｕと不可避不純物からなる組成を有することを特徴と
するプレス打抜き性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金。 - 【請求項５】 請求項１、２、３または４記載のＣｕ合
金に、さらにＡｌ、Ｍｇ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｃ
ａ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｏの内の１種または２種以上を
合計で０．０１〜２％を含有することを特徴とするプレ
ス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金。 - 【請求項６】 請求項１、２、３、４または５記載のＣ
ｕ合金に含まれる不可避不純物のＳおよびＯの含有量
は、それぞれＳ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．
０００５〜０．０１％に制限されていることを特徴とす
るプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金。 - 【請求項７】 請求項１、２、３、４、５または６記載
のプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で
構成したことを特徴とする鍵材。 - 【請求項８】 請求項１、２、３、４、５または６記載
のプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で
構成したことを特徴とする鍵。 - 【請求項９】 請求項１、２、３、４、５または６記載
のプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金で
構成したことを特徴とする電気・電子部品材。 - 【請求項１０】 請求項１、２、３、４、５または６記
載のプレス打抜き加工性に優れた耐食性高強度Ｃｕ合金
で構成したことを特徴とするバネ材。
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