JPH11195534A - 誘導性素子用のコア及びトランス及びインダクタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高周波帯域でのコアロスが少なく、形状を薄
くできる誘導性素子用のコアを提供し、また、高周波帯
域でのコアロスが少なく、電力伝達効率の低下のないト
ランスを提供し、更に、高周波帯域におけるコアロスの
少ないインダクタを提供する。 【解決手段】 Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料粉末を造粒、
成形した後に焼成して得られた平均結晶粒径５μｍ以下
のＭｎ−Ｚｎフェライトからなるベースコア２３とカバ
ーコア２４とから形成される誘導性素子用のコア２２
と、このベースコア２３とカバーコア２４とに挟まれる
ように配置されたトランス用導体板２５とからなるトラ
ンス２１と、このベースコア２３とカバーコア２４とに
挟まれるように配置されたインダクタ用導体板４９とか
らなるインダクタを採用する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、各種電子機器に使
用される誘導性素子に関するものであり、特に、誘導性
素子用のコア及びこの誘導性素子用のコアからなるトラ
ンス及びインダクタに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】電圧の昇圧または降圧あるいは電流流量
の変換等を行うトランスや、自己インダクタンスとして
作用するインダクタ等の誘導性素子は、各種の電子機器
等に欠かせないものとなっている。最近では、電子機器
の小型化、薄型化の要求が高まっており、それに伴っ
て、これらの電子機器に組み込まれる誘導性素子の小型
化、薄型化を図らねばならないという課題があった。

【０００３】上述の誘導性素子の小型化、薄型化の課題
を解決する手段として、従来のＥＩコア、トロイダルコ
ア等よりもその形状が薄い誘導性素子用のコアが提案さ
れている。この誘導性素子用のコアを使用したインダク
タを図面を参照して説明する。

【０００４】図１３ａに示すように、インダクタ１はプ
リント基板実装形のものであり、誘導性素子用のコア２
と、プリント基板３と、導線１１とが備えられている。
誘導性素子用のコア２には、板状のベース部４とベー
ス部４の一面から縦横それぞれ３列ずつ一定の間隔を置
いて突設された直方体状の突起５、５…とを備える磁性
体からなるベースコア６が備えられている。ベースコア
６の直方体状の突起５、５…は、それぞれ、同一の高さ
に形成されている。ベースコア６には、図１３ａに示す
ように、２つの直方体状の突起５、５の側面１３、１３
とベース部４とにより区画された凹部１０が設けられて
いる。図１３ａに示す形状の場合に、凹部１０の数は、
直方体状の突起５、５…が９個あるので、１２個とな
る。また、誘導性素子用のコア２には、板状の磁性体か
らなるカバーコア７が備えられている。プリント基板３
は、ガラスエポキシ材等の絶縁板３ａからなるものであ
り、この絶縁板３ａにベースコア６の直方体状の突起
５、５…が貫通するための孔１２、１２…が穿孔されて
いる。

【０００５】インダクタ１においては、導体１１とプリ
ント基板３とが、ベースコア６とカバーコア７との間に
挟まれるように配置されている。即ち、金属の線材から
なる導体１１が、１２個の凹部１０、１０…にくまなく
挿通されるようにベースコア６上に載置される。導体１
１の両端１１ａは、他の電子回路に接続されている。次
に、プリント基板３が、その孔１２、１２…にベースコ
ア６の直方体状の突起５、５…を貫通させることによ
り、ベースコア６の上面に載置される。更に、カバーコ
ア７が、プリント基板３を貫通した直方体状の突起５、
５…の上面８、８…とカバーコア７の底面９とを接合さ
せることにより、プリント基板３上に載置される。

【０００６】図１３ｂに示すように、上述のインダクタ
１には、凹部１０、１０…を区画する２つの直方体状の
突起５、５とベース部４とカバーコア７とにより、導体
１１に印加された電圧によって生じる磁束を通過させる
ための各々が独立した閉磁路が形成されている。これを
単位コア１５、１５…（１点鎖線枠内）と称する。凹部
１０が１２個設けられているので、単位コア１５の数も
１２個となる。従って、誘導性素子用のコア２は、複数
の単位コア１５が同一平面内に配設された形態になって
いる。導体１１は、単位コア１５に挿通されることによ
り、単位コア１５の磁路の断面積と磁性体の透磁率等に
よって決定されるインダクタンスを発生する誘導性素子
となる。導体１１を複数の単位コア１５、１５…に挿通
させると、得られるインダクタンス値が等価的に増加す
る。従って、大きなインダクタンス値が必要であれば、
多数の単位コア１５、１５…に導線１１を挿通させれば
よい。

【０００７】２本の導線１１を、誘導性素子用のコア２
の凹部１０、１０…に挿通されることにより、１本の導
体１１が１次巻線となり、もう１本の導体１１が２次巻
線となるトランスを形成させることも可能である。

【０００８】上述の誘導性素子用のコア２によれば、単
位コア１５がベースコア６の一面に配設された形態とな
っているので、その形状を薄型にすることができる。ま
た、直方体状の突起５、５…の数を増減することにより
単位コア１５の数を容易に増減させることができる。更
に、誘導性素子用のコア２は、導線の数を調整すること
により、インダクタ若しくはトランスとして使用するこ
とができる。

【０００９】上述のインダクタ１によれば、誘導性素子
用のコア２を備えているので、その形状を薄型にするこ
とができる。また、上述のインダクタ１においては、誘
導性素子用のコア２に１以上設けられた単位コア１５
と、この単位コア１５内に挿通される導体１１とによっ
て、所定のインダクタンスを発生させることができる。
また、上述のインダクタ１は、導線１１が挿通される単
位コア１５の単位コア１５の数を調整することにより、
即ち単位コア１５の一部にのみ導線１１を挿通させるこ
とにより、インダクタンスの調整を容易に行うことがで
きる。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】上述の誘導性素子用の
コア２は、その材質として、高い透磁率と飽和磁束密度
を有するＭｎ−Ｚｎフェライト、Ｎｉ−Ｚｎフェライト
等のフェライト材や、パーマロイ、センダスト、アモル
ファス合金等の金属材が用いられてきた。

【００１１】フェライト材は、一般に加工性に優れてお
り、フェライト粉末を所定の形状の型に入れて焼成した
り、フェライト材のブロックを砥石等で加工することに
より、ベースコア６を容易に作製することができる。し
かし、従来のフェライト材を用いて作製したインダクタ
１においては、高周波帯域の正弦波交流電流を印加した
場合に誘導性素子用のコア２のコアロスが大きくなって
しまうという課題があった。更に、従来のフェライト材
を用いてトランスを作製した場合には、高周波帯域の交
流電流を印加したときに誘導性素子用のコア２のコアロ
スが大きくなり、電力伝達効率が低下してしまうという
課題があった。また、金属材を用いてベースコアを作製
しようとした場合には、ベースコア６の形状が複雑であ
るために成形が困難となり、たとえ成形できたとして
も、その形状を薄型にすることが難しいという課題があ
った。

【００１２】本発明は、上記の課題を解決するためにな
されたものであって、高周波帯域でのコアロスが少な
く、形状を薄くできる誘導性素子用のコアを提供し、ま
た、高周波帯域でのコアロスが少なく、電力伝達効率の
低下のないトランスを提供し、更に、高周波帯域におけ
るコアロスの少ないインダクタを提供することを目的と
する。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明は以下の構成を採用した。

【００１４】本発明の誘導性素子用のコアは、Ｍｎ−Ｚ
ｎフェライト原料粉末を造粒、成形した後に焼成して得
られた平均結晶粒径５μｍ以下のＭｎ−Ｚｎフェライト
からなり、板状のベース部と該ベース部の一面から突設
された２以上の柱状突起とを備えるベースコアと、板状
のカバーコアとを具備して構成され、前記ベースコアと
前記カバーコアは、前記ベースコアの前記柱状突起の上
面と前記カバーコアの底面とが接合することで一体化さ
れると共に、前記ベース部と２以上の前記柱状突起と前
記カバーコアとによって１以上の単位コアが形成された
ことを特徴とする。

【００１５】また、本発明の誘導性素子用のコアは、先
に記載の誘導性素子用のコアであって、前記ベース部の
一面の面積Ｓ１と、前記柱状突起の上面の全面積Ｓ２と
の比が、２≦Ｓ１／Ｓ２≦１６であることを特徴とす
る。更に、請求項３に記載の誘導性素子用のコアは、先
に記載の誘導性素子用のコアであって、前記Ｍｎ−Ｚｎ
フェライトは、その組成がｍｏｌ％で、 Ｆｅ₂Ｏ₃：５２〜５５ ＺｎＯ ： ５〜２０ ＭｎＯ ：２５〜４０ であることを特徴とする。更にまた、本発明の誘導性素
子用のコアは、先に記載の誘導性素子用のコアであっ
て、前記Ｍｎ−Ｚｎフェライトの相対密度が９７％以上
であり、平均結晶粒径が１．３〜３．０μｍであり、性
能係数が１ＭＨｚで５０〜３００であり、性能係数が最
大値を示す周波数が０．２〜２ＭＨｚの範囲であること
を特徴とする。

【００１６】本発明のトランスは、先に記載の誘導性素
子用のコアと、前記ベースコアの前記柱状突起が貫通す
るための孔が穿孔された絶縁板と該絶縁板の一面若しく
は両面に形成された１次導体及び２次導体とを備えるト
ランス用導体板とを具備することを特徴とする。本発明
のトランスは、先に記載のトランスであって、前記トラ
ンス用導体板は、前記１次導体及び前記２次導体が前記
孔に沿ってつづら折れ状に配置され、かつ該２次導体の
電流路の方向が前記１次導体の電流路と直交するように
配置されて構成され、前記トランス用導体板が、前記孔
に前記柱状突起を貫通させることにより、前記ベースコ
アと前記カバーコアとの間に挟まれるように配置される
と共に、前記１次導体及び前記２次導体が前記単位コア
内に配置されるように構成されたことを特徴とする。本
発明のトランスは、先に記載のトランスであって、前記
トランス用導体板に少なくとも２以上の２次導体が形成
されたことを特徴とする。

【００１７】本発明のインダクタは、先に記載の誘導性
素子用のコアと、前記ベースコアの前記柱状突起が貫通
するための孔が穿孔された絶縁板と該絶縁板の一面若し
くは両面に形成された導体を備えるインダクタ用導体板
とを具備することを特徴とする。本発明のインダクタ
は、先に記載のインダクタであって、前記インダクタ用
導体板は、前記導体が前記孔に沿ってつづら折れ状に配
置されて構成され、前記インダクタ用導体板が、前記孔
に前記柱状突起を貫通させることにより、前記ベースコ
アと前記カバーコアとの間に挟まれるように配置される
と共に、前記導体が前記単位コア内に配置されるように
構成されたことを特徴とする。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。図１ａ〜図１ｄに示すように、ト
ランス２１には、誘導性素子用のコア２２であるＭｎ−
Ｚｎフェライトからなるベースコア２３及びＭｎ−Ｚｎ
フェライトからなるカバーコア２４と、トランス用導体
板２５とから構成されている。

【００１９】図２ａ〜図２ｃに示すように、ベースコア
２３は、板状のベース部２６と、ベース部２６の一面か
ら一定の間隔をおいて突設された多数の柱状突起２７、
２７…とから構成されている。 図２ａでは、柱状突起
２７、２７…の断面が略正方形と略三角形のものが混在
しているが、これに限られず、断面が三角形、長方形、
多角形、円形、楕円形であっても良い。更に、柱状突起
２７、２７…の高さはそれぞれ同一になるように形成さ
れている。高さが同一でなければ、後述するカバーコア
２４との接合の際に全ての柱状突起２７、２７…がカバ
ーコア２４の底面２９と接合することができなくなるの
で好ましくない。また、ベースコア２３には、隣接して
対向する２つの柱状突起２７、２７の側面２７ａ、２７
ａとベース部２６とによって区画された凹部３０が設け
られている。柱状突起２７、２７…は、この図では４６
個設けられているので、隣り合う２つの柱状突起２７、
２７…の間の凹部３０、３０…は７２個ある。

【００２０】図２ａに示すように、ベース部２６の一面
の面積Ｓ１は、ベースコア２３の長手方向の辺の長さを
ｘとし、もう一方の辺の長さをｙとすると、Ｓ１＝ｘｙ
となる。また、柱状突起２７、２７…の上面２８、２８
…の全面積Ｓ２は、柱状突起２７の上面２８の一辺の長
さをｚとすると、正方形状の柱状突起が２８個あり、ベ
ースコアの各辺にある正方形の半分の面積である三角形
状の柱状突起が１４個あり、ベースコアの４隅にある正
方形の４分の１の面積である三角形の柱状突起が４個あ
るので、Ｓ２＝２８ｚ²＋１４／２ｚ²＋４／４ｚ²＝３
６ｚ²となる。このときのＳ１とＳ２との比は、２≦Ｓ
１／Ｓ２≦１６であることが好ましい。Ｓ１／Ｓ２が２
以下であると、ベース部２６の閉磁路の断面積が極端に
小さくなるので好ましくない。また、Ｓ１／Ｓ２が１６
以上であると、柱状突起２７、２７…の閉磁路の断面積
が極端に小さくなるので好ましくない。

【００２１】図３ａ〜図３ｃに示すように、誘導性素子
用のコア２のカバーコア２４は、板状のものである。

【００２２】図５ａ〜図５ｄに示すように、トランス用
の導体板２５には、ベースコア２３の柱状突起２７、２
７…が貫通するための孔３１、３１…が穿孔された絶縁
板３２と、絶縁板３２の一面に形成された１次導体３３
と、もう一面に形成された２次導体３４、３５、３６と
が備えられている。また、１次導体３３及び２次導体３
４、３５、３６は、孔３１、３１…の縁に沿ってつづら
折れ状に配置され、かつ２次導体３４、３５、３６の電
流路の方向が、１次導体３３の電流路と直交するように
配置されている。更に、１次導体３３及び２次導体３
４、３５、３６の上には、誘導性素子用のコア２２との
間の絶縁を保つために、図示しない絶縁層が形成されて
いる。更に、１次導体３３は、１次端子３３ａを介して
図示しない外部導線に接続されている。また、２次導体
３４、３５、３６は、２次端子３４ａ、３５ａ、３６ａ
を介して２次導体３４、３５、３６のそれぞれが互いに
並列になるよう導線３４ｂによって接続され、図示しな
い外部導線に接続されている。

【００２３】絶縁板３２は、ガラスエポキシ材、紙エポ
キシ材、フェノール樹脂等の絶縁性の高いものである。
１次導体３３及び２次導体３４、３５、３６は、図にお
いては銅箔が絶縁板３２上に形成されたものであるが、
これに限られず、銅板、銅の線材等がトランスに印加す
る電力量に合わせて好ましく選定される。更に、１次導
体３３及び２次導体３４、３５、３６の上に形成された
絶縁層は、ガラスエポキシ材、紙エポキシ材、フェノー
ル樹脂等といったものが用いられる。このような構造の
トランス用導体板２５は、例えば、多層プリント基板に
１次導体３３及び２次導体３４、３５、３６のパターン
をエッチング処理を施すことにより形成した後に、孔３
１、３１…を穿孔することにより容易に作成される。

【００２４】図１ａ〜図１ｃに示すように、トランス用
導体板２５は、ベースコア２３とカバーコア２４との間
に挟まれるように配置されている。即ち、まずトランス
用導体板２５が、その孔３１、３１…に柱状突起２７、
２７…を貫通させることにより、ベースコア２３の上面
に載置される。次に、カバーコア２４が、その底面２９
と柱状突起２７、２７…の上面２８、２８…とを接合さ
せることにより、トランス用導体板２５上に載置され
る。このようにして、トランス２１においては、トラン
ス用の導体板２５がベースコア２３とカバーコア２４と
の間に挟まれるように配置されると共に、１次導体３３
及び２次導体３４、３５、３６が、凹部３０、３０…内
に配置される。また、ベースコア２３とカバーコア２４
とが一体化することによって誘導性素子用のコア２２を
形成する。ベースコア２３とカバーコア２４との接合
は、例えば、接着剤等で貼り付けることでも良いし、金
属の板バネ等で挟みつけても良い。

【００２５】ベースコア２３の柱状突起２７、２７…の
上面２８、２８…とカバーコア２４の底面２９との間に
は、磁気飽和を抑える、インダクタンス値を調整する等
の目的で、ギャップを設けることもできる。このギャッ
プは樹脂等の絶縁材を挟むことにより形成される。ギャ
ップに使用する絶縁材は、できるだけ誘電性の小さい樹
脂等が良好であって、ポリイミド、ポリ塩化ビニル、ポ
リスチレン、ポリエステル、フッ素樹脂、エポキシ樹脂
等のフィルムが最適である。これらの樹脂は、誘電率が
２〜４の範囲で十分に小さく、これらの内から適宜選択
して利用できる。

【００２６】図４ａに示すように、誘導性素子用のコア
２２には、ベース部２６と柱状突起２７、２７…とカバ
ーコア２４とにより、１次導体３３に印加された電圧に
よって生じる磁束を通過させるための各々が独立した閉
磁路が形成されている。これを単位コア３７、３７…
（１点鎖線枠内）と称する。凹部３０、３０…が７２個
設けられているので、単位コア３７の数も７２個とな
る。従って、誘導性素子用のコア２２は、１以上の単位
コア３７、３７…が同一平面内に配設された形態となっ
ている。

【００２７】１次導体３３及び２次導体３４、３５、３
６は、単位コア３７、３７…に配置されることにより、
単位コア３７の磁路の断面積と磁性体の透磁率等によっ
て決定されるインダクタンスを発生する誘導性素子とな
る。１次導体３３及び２次導体３４、３５、３６は、単
位コア３７、３７…によって磁気的に結合されており、
１次導体３３がトランスの１次巻線として作用し、２次
導体３４、３５、３６がトランスの２次巻線として作用
する。

【００２８】１次導体３３及び２次導体３４、３５、３
６を複数の単位コア３７、３７…に配置させると、得ら
れるインダクタンスが等価的に大きくなる。従って、大
きなインダクタンス値が必要であれば、多数の単位コア
３７、３７…に１次導体３３及び２次導体３４、３５、
３６を配置させればよい。このトランス２１の場合に
は、１次導体３３が７２個の単位コア３７に直列に配置
される。また、２次導体３４、３５、３６がそれぞれ２
４個の単位コア３７に直列に配置され、更に２次導体３
４、３５、３６は並列に接続されている。従って、この
トランス２１の昇圧比は、１次：２次＝７２：２４＝
３：１となる。

【００２９】本発明の誘導性素子用のコア２２は、Ｍｎ
−Ｚｎフェライト原料粉末を造粒、成形した後に、焼成
による収縮率が安定する安定領域の温度範囲で焼成して
得られた平均結晶粒径５μｍ以下のＭｎ−Ｚｎフェライ
トからなるものである。このＭｎ−Ｚｎフェライトは、
その組成がｍｏｌ％で、Ｆｅ₂Ｏ₃が５２〜５５、ＺｎＯ
が５〜２０、ＭｎＯが２５〜４０からなるものである。
また、添加剤として、ＣａＯ、Ｔａ₂Ｏ₅、ＳｉＯ₂、Ｔ
ｉＯ₂等を添加したものであっても良い。

【００３０】本発明で用いられるＦｅ₂Ｏ₃、ＺｎＯ、Ｍ
ｎＯからなるＭｎ−Ｚｎフェライト原料粉末は、水熱合
成法から製造されるのが好ましい。ここで、水熱合成法
とは、液相からの粉末合成における溶液法の一種で、粗
大な固着粒子の形成が比較的少ない粉末の製造方法とし
てして知られるもので、アルカリ懸濁液を高温、高圧下
で水処理することにより粉末粒子を製造するものであ
る。この方法では、溶液や固体の酸化物など２種類以上
の化合物が関与して反応が進み、所望の化合物が合成さ
れるもので、このようにして反応が起こる場合、一方の
化合物は溶液として存在しているアルカリ金属イオンな
どが多用される。水熱合成法でＭｎ−Ｚｎフェライト原
料粉末を製造するには、例えば、まず、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｆ
ｅの所定量を含む金属化合物水溶液を調整する。これら
の元素の化合物としては種々の水溶性化合物を使用でき
るが、好ましくは塩化物、硝酸塩などが用いられる。そ
して、金属化合物水溶液に、例えばＮａＯＨ、ＫＯＨ、
アンモニア水等の水溶液を接触、混合してアルカリ懸濁
液とする。次に、このアルカリ懸濁液をオートクレーブ
などの圧力容器に入れて、１２０〜２５０℃で水熱反応
処理してフェライト沈殿物を生成させる。そして得られ
たフェライト沈殿物を乾燥させて、所望の原料粉末を得
る。

【００３１】また、添加剤として、ＣａＯ、Ｔａ₂Ｏ₅、
ＳｉＯ₂、ＴｉＯ₂等を添加した場合には、これらの添加
剤がフェライトの粒成長を抑えて過電流損失を低減し、
コアロスを抑える効果を奏する。また、フェライト主成
分固相中にこれらの添加元素が固溶することにより、フ
ェライト中の格子欠陥が減少し、コアロスが低減する効
果も得られる。添加剤は、金属化合物水溶液を調整する
際に適量を混合することにより添加される。

【００３２】ＣａＯを原料粉末に添加する場合の添加量
は、Ｍｎ−Ｚｎフェライトのコアロスを低減させるため
に、フェライト中の含有量が０．０２〜０．２５ｍｏｌ
％となるようにするのが好ましい。ＣａＯの量が多すぎ
ると、初透磁率等の磁気特性が劣化するので、特に０．
０２〜０．２ｍｏｌ％の範囲がより好ましい。Ｔａ₂Ｏ₅
を原料粉末に添加する場合の添加量は、Ｍｎ−Ｚｎフェ
ライトのコアロスを低減させるために、フェライト中の
含有量が０．０２〜０．３５ｍｏｌ％となるようにする
のが好ましい。ＳｉＯ₂を原料粉末に添加する場合の添
加量は、Ｍｎ−Ｚｎフェライトのコアロスを低減させる
ために、フェライト中の含有量が０〜０．３ｍｏｌ％と
なるようにするのが好ましい。ＴｉＯ₂を原料粉末に添
加する場合の添加量は、Ｍｎ−Ｚｎフェライトのコアロ
スを低減させるために、フェライト中の含有量が０．１
〜１．５ｍｏｌ％となるようにするのが好ましい。Ｔｉ
Ｏ₂の量が多すぎると、初透磁率等の磁気特性が劣化す
るので、特に０．１〜１．３ｍｏｌ％の範囲がより好ま
しい。

【００３３】フェライトに添加元素を十分に固溶させ、
ある程度の粒成長を促すことを目的として、得られた原
料粉末を還元性雰囲気中で仮焼成しても良い。ここでい
う還元雰囲気とは、フェライトに還元反応が生じる様な
雰囲気をいい、窒素雰囲気、真空中、アルゴン雰囲気等
である。仮焼成温度は、７００〜９３０℃の範囲が好ま
しく、８５０〜９３０℃の範囲がより好ましい。仮焼成
温度が７００℃以下では、還元反応が進まず、添加剤が
十分に固溶しないために、コアロスの低減が図れない。
また、焼成温度が９３０℃以上では、粒子径の成長が進
み過ぎて、特性劣化を起こす。

【００３４】次に、このＭｎ−Ｚｎフェライト原料粉末
を造粒し、目的とする形状の内部型を有する金型に入れ
て成形する。造粒は、少量の有機バインダを添加し、１
００メッシュの篩を通すことで行い、凝集のない粉体を
作成した。また、原料粉末に水を加えてスラリー状にし
た後に、スプレードライヤーを用いて乾燥と造粒を同時
に行うことによって、中空の顆粒状の粉体を作ることも
できる。

【００３５】得られた成形体を焼成することにより所望
のＭｎ−Ｚｎフェライトが得られる。このときの焼成温
度は、収縮率が安定する領域の温度範囲であることが好
ましい。ここで収縮率とは、成形体の焼成前の長さをＬ
₀、焼成により変化した長さを△Ｌとした場合に、△Ｌ
／Ｌ₀（％）を測定したものである。焼成温度を高くす
るにつれて収縮率が増加するが、およそ９００〜１１３
０℃の温度範囲で収縮率が一定となる。この温度範囲を
収縮率が安定する領域の温度範囲と称する。この９００
〜１１３０℃の温度範囲内では、温度変化によっても収
縮率が変化しない。更に焼成温度を１１３０℃以上に増
加させると収縮率が低下する。焼成温度が９００℃以下
では、焼結体の密度が充分ではなく、コアロスが増大す
るため好ましくない。また、焼成温度が１１３０℃以上
では、結晶粒の急激な成長によるコアロスの増加を招く
ので好ましくない。収縮率が一定となる９００〜１１３
０℃の温度範囲では、結晶粒の平均結晶粒径を５μｍ以
下に抑えることが可能となり、焼結体の相対密度も９５
％以上にすることができるので、コアロスを大幅に低減
できる。また、より好ましくは、Ｍｎ−Ｚｎフェライト
の平均結晶粒径が１．３〜３．０μｍとなる温度で焼成
することが好ましい。Ｍｎ−Ｚｎフェライトの平均結晶
粒径が５μｍ以下、より好ましくは１．３〜３．０μｍ
であれば、高周波帯域でのコアロスを大幅に低減するこ
とができる。

【００３６】図２ａ〜図２ｃに示すベースコア２３は、
成形、焼成して得たブロック状のＭｎ−Ｚｎフェライト
に、砥石等で格子状に溝を形成して凹部３０、３０…と
柱状突起２７、２７…とを形成させることによるか、若
しくは、ベースコア２３の形状を内型とする金型にＭｎ
−Ｚｎフェライトの原料粉末を充填して焼成することに
よって得ることができる。

【００３７】このようなＭｎ−Ｚｎフェライトを用いた
誘導性素子用のコア２２をトランス２１として用いた場
合には、コアロスが１ＭＨｚ、５０ｍＴにおいて２００
〜５００ｋＷ／ｍ³であり、性能係数が１ＭＨｚで５０
〜３００であり、前記性能係数が最大値を示す周波数が
０．２〜２ＭＨｚの範囲であるトランス２１を得ること
が可能となる。また、Ｍｎ−Ｚｎフェライトの原料粉末
の結晶平均結晶粒径を小さく抑えることができるもので
あれば、水熱合成法の他、水酸化物を生成させる共沈法
で原料を作製しても良い。また、誘導性素子用のコア２
２を得るには、Ｆｅ₂Ｏ₃、ＺｎＯ、ＭｎＯの微粉末を混
合して成形、焼成する乾式法によるのであっても良い。

【００３８】上述の誘導性素子用のコア２２は、水熱合
成法により得られたＭｎ−Ｚｎフェライト原料粉末を造
粒、成形した後に焼成して得られた平均結晶粒径５μｍ
以下のＭｎ−Ｚｎフェライトからなるものであるので、
高周波帯域におけるコアロスを低減することができる。
更に、複雑な形状のベースコア２３を容易に製造でき
る。

【００３９】上述の誘導性素子用のコア２２は、ベース
部２６とベース部２６の一面から突設された２以上の柱
状突起２７、２７…とを備えるベースコア２３と、板状
のカバーコア２４とからなり、ベースコアとカバーコア
が一体化される際に、単位コアが多数形成されたことに
なるので、その形状を薄くすることが可能な誘導性素子
を作製することができる。また、上述の誘導性素子用の
コア２２は、ベース部２６の一面の面積Ｓ１と、柱状突
起２７、２７…の上面２８、２８…の全面積Ｓ２との比
が、２≦Ｓ１／Ｓ２≦１６であるので、単位コアの閉磁
路の断面積を適切なものとすることができる。

【００４０】また、上述の誘導性素子用のコア２２は、
その組成がｍｏｌ％で、Ｆｅ₂Ｏ₃：５２〜５５、Ｚｎ
Ｏ：５〜２０、ＭｎＯ：２５〜４０であり、更に、相対
密度が９７％以上、平均結晶粒径が１．３〜３．０μｍ
であり、更に、前記Ｍｎ−Ｚｎフェライトのコアロスが
１ＭＨｚ、５０ｍＴの条件下で２００〜５００ｋＷ／ｍ
³、性能係数が１ＭＨｚで５０〜３００、性能係数が最
大値を示す周波数が０．２〜２ＭＨｚの範囲であるの
で、高周波帯域におけるコアロスが小さい誘導性素子を
作製することができる。

【００４１】また、上述のトランス２１は、誘導性素子
用のコア２２と、絶縁板３２の一面若しくは両面に形成
された１次導体３３と２次導体３４、３５、３６とを備
えるトランス用導体板２５を備えており、このトランス
用導体板２５はプリント基板をエッチングすること等に
より簡単に製造できるので、トランス２１の製造コスト
を大幅に低減できる。また、トランス２１は、ベースコ
ア２２とカバーコア２３との間に、トランス用導体板２
５を挟むだけで製造できるので、製造工程が簡略化され
製造コストを低減できる。更に、上述のトランス２１
は、２次導体３４、３５、３６が、トランス用導体板２
５に少なくとも２以上形成されたものであるので、トラ
ンス２１の昇圧比を容易に変更することができる。更
に、上述のトランス２１は、本発明に係る誘導性素子用
のコアを備えているので、高周波帯域におけるコアロス
が小さく、電力伝達効率の低下を防ぐことができる。

【００４２】図６ａ〜図６ｃには、ベースコアの別の例
として、柱状突起３８、３８…の断面が円形であるベー
スコア３９を示す。また、図７ａ〜図７ｄには、形状が
円形である孔４０、４０…と、この孔４０、４０…の縁
に沿ってつづら折れ状に形成された１次導体４１と２次
導体４２、４３、４４とを備えるトランス用導体板４５
を示す。このトランス用導体板４５を、ベースコア３９
とカバーコア２４との間に挟み込むように配置すること
により、トランス（図示せず）が形成される。このよう
なトランス（図示せず）は、ベースコア３９と１次導体
３３及び２次導体３４、３５、３６との間の磁束の流れ
が良好となり、漏れ磁束が少なく、電力伝達効率の低下
をより防ぐことができる。このようなベースコア３９
は、Ｍｎ−Ｚｎフェライトの原料粉末を所定の形状の型
に充填して焼成することで得ることができる。

【００４３】図８ａ〜図８ｄには、ベースコア２３の柱
状突起２７、２７…が貫通するための孔４６、４６…が
穿孔された絶縁板４７と、絶縁板４７の一面につづら折
れ状に配置された導体４８とを備えるインダクタ用導体
板４９を示す。このインダクタ用導体板４９を、誘導性
素子用のコア２２であるベースコア２３とカバーコア２
４との間に挟み込むように配置することにより、インダ
クタ（図示せず）が形成される。即ち、まずインダクタ
用導体板４９を、その孔４６、４６…に柱状突起２７、
２７…を貫通させることにより、ベースコア２３の上面
に載置する。次に、カバーコア２４を、その底面２９と
柱状突起２７、２７…の上面２８、２８…とを接合させ
ることにより、インダクタ用導体板４９上に載置する。
このようにして、インダクタ（図示せず）においては、
インダクタ用導体板４９がベースコア２３とカバーコア
２４との間に挟まれるように配置されると共に、導体４
８が、凹部３０、３０…内に配置される。また、ベース
コア２３とカバーコア２４とが一体化することによって
誘導性素子用のコア２２を形成する。導体４８は、単位
コア３７、３７…に配設されることにより、単位コア３
７の磁路の断面積と磁性体の透磁率等によって決定され
るインダクタンスを発生する誘導性素子となる。導体４
８を複数の単位コア３７、３７…に配設させると、得ら
れるインダクタンスが等価的に大きくなる。従って、大
きなインダクタンス値が必要であれば、多数の単位コア
３７、３７…に導体４８を配設させればよい。

【００４４】上述のインダクタ（図示せず）は、Ｍｎ−
Ｚｎフェライトからなる誘導性素子用のコア２２を備え
ているので、高周波帯域におけるコアロスを小さくする
ことができると共に、その形状を薄型にできる。また、
インダクタ用導体板４９を、ベースコア２３とカバーコ
ア２４との間に挟み込むように配置することによりイン
ダクタ（図示せず）を製造できるので、インダクタを容
易に製造することが可能となり、製造コストを低くする
ことができる。

【００４５】

【実施例】（実施例）組成がＦｅ₂Ｏ₃が５３．６ｍｏｌ
％、ＺｎＯが７．１ｍｏｌ％、ＭｎＯが３９．３ｍｏｌ
％である水熱合成法により得られたＭｎ−Ｚｎフェライ
トの原料粉末に、有機バインダとしてアクリルポリマー
を適量添加した後、ＣＩＰ成形を１９６ＭＰａで１８０
秒間行い、その後、真空中で１０５０℃で４時間焼成す
ることにより平均結晶粒径２．２μｍであるＭｎ−Ｚｎ
フェライト焼成体を得た。この焼成体から、コアロス測
定用のリング状（外径１０ｍｍ、内径６ｍｍ、厚さ１．
５ｍｍ）試料を切り出した。

【００４６】次に、得られた焼成体から、幅３４ｍｍ、
長さ６８ｍｍ、高さ２．１ｍｍのＭｎ−Ｚｎフェライト
のブロックを切り出した後に、砥石等でブロックの表面
に幅４ｍｍ、深さ１．３ｍｍの溝を間隔を４ｍｍ空けて
格子状に設けることにより、図２に示すような、一辺の
長さが４ｍｍ、高さが１．３ｍｍの立方体状の柱状突起
を形成してベースコアを作製した。また、得られた焼成
体から、幅３４ｍｍ、長さ６８ｍｍ、高さ０．９ｍｍの
大きさのＭｎＺｎフェライトのブロックを切り出してカ
バーコアとした。更に、幅４０ｍｍ、長さ７４ｍｍ、厚
さ１．２ｍｍのガラスエポキシ樹脂と銅箔からなる多層
プリント基板の両面に、図４に示すような、幅２ｍｍの
１次導体及び２次導体をエッチング処理で形成し、ベー
スコアの柱状突起に対応する位置に孔を穿孔してトラン
ス用導体板を作製した。更に、ベースコアとカバーコア
とを、トランス用の導体板を挟み込んで接合することに
より、図１に示すような、全体の大きさが、幅４０ｍ
ｍ、長さ７４ｍｍ、高さ３．０ｍｍのトランスを組み立
てた。

【００４７】（比較例１）組成がＦｅ₂Ｏ₃が５４．５ｍ
ｏｌ％、ＺｎＯが１５ｍｏｌ％、ＭｎＯが３０．５ｍｏ
ｌ％である乾式法により得られたＭｎ−Ｚｎフェライト
の原料粉末に、有機バインダとしてアクリルポリマーを
適量添加した後、ＣＩＰ成形を１９６ＭＰａで１８０秒
間行い、その後、酸素、窒素混合気体中で１３００℃で
８時間焼成することにより平均結晶粒径１０μｍである
Ｍｎ−Ｚｎフェライト焼成体を得た。この焼成体から、
コアロス測定用のリング状（外径１０ｍｍ、内径６ｍ
ｍ、厚さ１．５ｍｍ）試料を切り出した。更に、この焼
成体を用いたこと以外は実施例と同様にしてトランスを
組み立てた。

【００４８】（比較例２）組成がＦｅ₂Ｏ₃が５４．５ｍ
ｏｌ％、ＺｎＯが６．５ｍｏｌ％、ＭｎＯが３９ｍｏｌ
％である乾式法により得られた平均結晶粒径１μｍであ
るＭｎ−Ｚｎフェライトの原料粉末に、有機バインダと
してアクリルポリマーを適量添加した後、ＣＩＰ成形を
１９６ＭＰａで１８０秒間行い、その後、酸素、窒素混
合気体中で１２００℃で４時間焼成することにより平均
結晶粒径５μｍであるＭｎ−Ｚｎフェライト焼成体を得
た。この焼成体から、コアロス測定用のリング状（外径
１０ｍｍ、内径６ｍｍ、厚さ１．５ｍｍ）試料を切り出
した。更に、この焼成体を用いたこと以外は実施例と同
様にしてトランスを組み立てた。

【００４９】実施例及び比較例１、２で得られたＭｎ−
Ｚｎフェライト焼成体について、焼成温度と収縮率の関
係を調べた。収縮率は、焼成体の焼成前の長さをＬ₀、
焼成により変化した長さを△Ｌとした場合に、△Ｌ／Ｌ
₀（％）を測定したものである。測定結果を図９に示
す。実施例の焼成体は、焼成温度の増加とともに収縮率
が大きくなり、１０００〜１２００℃の範囲で収縮率が
安定する安定領域になる。これは、実施例の焼成体の結
晶粒の平均結晶粒径のバラツキが小さく、焼成温度の増
加とともに各結晶粒が一斉に収縮するためと思われる。
従って、実施例のＭｎ−Ｚｎフェライト焼成体から作製
した誘導性素子用のコアは、結晶粒の平均結晶径が小さ
いと共にバラツキも小さく、焼成体の相対密度が高くな
るので、コアロスが小さくなると予想される。一方、比
較例１、２の焼成体は、焼成温度を上げても、実施例の
ように収縮率の増加が顕著でなく、安定領域も見られな
い。従って、結晶粒の平均結晶粒径のバラツキが大き
く、また、相対密度が小さいので、コアロスが大きくな
ってしまうと予想される。

【００５０】実施例及び比較例１、２で得られたコアロ
ス測定用のリング状試料を用いてコアロスを測定した。
コアロスの測定には、磁化測定装置（凌和電子社製、Ｍ
ＭＳ０３７５−２．１Ｂ）を用いた。測定結果を図１０
ａ及び図１０ｂに示す。図１０ａには、周波数１ＭＨ
ｚ、Ｂｍが５０ｍＴとした条件でのＭｎ−Ｚｎフェライ
トの保持温度とコアロスとの関係を示す。実施例のＭｎ
−Ｚｎフェライトは、どの温度においても比較例１、２
のＭｎ−Ｚｎフェライトよりもコアロスが大幅に低いこ
とがわかる。更に、図１０ｂには、Ｂｍ・ｆを２５×１
０³Ｔ・Ｈｚ、設置温度８０℃にしたときの正弦波交流
電流の周波数とコアロスとの関係を示す。実施例のＭｎ
−Ｚｎフェライトは、比較例１、２と比べて、低周波数
帯域（０．１〜０．３ＭＨｚ）ではコアロスが大きい
が、高周波数帯域（０．３〜１．５ＭＨｚ）ではコアロ
スが小さくなり、高周波帯域において有利であることが
わかる。従って、実施例のＭｎ−Ｚｎフェライトにより
誘導性素子を作製した場合には、高周波帯域における特
性が良好であることが予想される。

【００５１】次に、実施例及び比較例１、２のトランス
の特性を述べる。図１１には、トランスの２次導体を解
放にして、１次導体に１０⁰〜１０³ｋＨｚの周波数範囲
の正弦交流波電流を印加したときの、等価インダクタン
スＬ、銅損とコアロスを含む等価抵抗Ｒ、性能係数Ｑ
（＝ωＬ／Ｒ）を示す。測定は、インピーダンスアナラ
イザーを用いた。図１１ｂにおいて、実施例のトランス
は、比較例のトランスに比べ、周波数１０ｋＨｚ以上の
高周波帯域における等価抵抗が小さい。また、図１１ｃ
において、実施例のトランスは、性能係数が、０．２Ｍ
Ｈｚ付近で２５０近くの最大値を示すが、比較例１、２
のトランスでは、性能係数の最大値を示す周波数が０．
０９〜０．１ＭＨｚと実施例よりも低く、性能係数自体
も１２０〜１６０程度と実施例よりも低い。更に、図１
１ａにおいて、実施例のトランスは、等価インダクタン
ス値が比較例１、２のトランスとほぼ同等である。

【００５２】図１２には、実施例のトランスの２次巻線
の端子に負荷抵抗を接続し、このトランスの１次巻線に
周波数５００ｋＨｚの正弦交流電圧（３３Ｖ）を入力
し、２次巻線からの出力電圧を約１０Ｖ一定にしたとき
の出力電圧に対する電力伝達効率の測定結果を示す。図
１２より、出力電流が約０．７Ａの時、即ち、出力電力
が約７Ｗの時に、電力伝達効率が９０％を越え、出力電
流の増加とともに電力伝達効率が上昇している。特に、
出力電流が３Ａの時、即ち、出力電力が３０Ｗの時に、
電力伝達効率が９５．２％を示している。このように、
実施例のトランスは、薄型であるにもかかわらず、高い
電力伝達効率を示すことがわかる。

【００５３】以上の結果より、本発明のトランスは、薄
型であっても高周波数帯域におけるコアロスが小さく、
電力伝達効率が良好であることが判明した。

【００５４】

【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明の
誘導性素子用のコアは、平均結晶粒径５μｍ以下のＭｎ
−Ｚｎフェライトからなるものであり、ベース部とベー
ス部の一面から突設された２以上の柱状突起とを備える
ベースコアと、その形状が平面視略矩形で所定の厚さを
有するカバーコアとからなり、ベースコアとカバーコア
が一体化されると共に、単位コアが形成されたことにな
るので、高周波帯域におけるコアロスが少なく、その形
状を薄くすることが可能な誘導性素子を作製することが
できる。更に、複雑な形状のベースコアを容易に製造で
きる。また、本発明の誘導性素子用のコアは、ベース部
の一面の面積Ｓ１と、柱状突起の上面の全面積Ｓ２との
比が、２≦Ｓ１／Ｓ２≦１６であるので、単位コアの磁
路の断面積を適切なものとすることができる。

【００５５】また、本発明の誘導性素子用のコアは、そ
の組成がｍｏｌ％で、Ｆｅ₂Ｏ₃：５２〜５５、ＺｎＯ：
５〜２０、ＭｎＯ：２５〜４０であり、更に、相対密度
が９７％以上であり、平均結晶粒径が１．３〜３．０μ
ｍであり、性能係数が１ＭＨｚで５０〜３００であり、
性能係数が最大値を示す周波数が０．２〜２ＭＨｚの範
囲であるので、高周波帯域におけるコアロスが小さい誘
導性素子を作製することができる。

【００５６】本発明のトランスは、本発明の誘導性素子
用のコアと、１次導体及び２次導体とを備えるトランス
用導体板とからなり、トランス用導体板が、ベースコア
とカバーコアとの間に挟まれるように配置されているの
で、トランスを容易に製造することができる。更に、高
周波帯域におけるコアロスが小さく、電力伝達効率が低
下しないトランスを得ることができる。また、トランス
の形状を薄くすることができる。更に、本発明のトラン
スは、２次導体が、トランス用導体板に少なくとも２以
上形成されたものであるので、トランスの昇圧比を容易
に変更することができる。

【００５７】本発明のインダクタは、本発明の誘導性素
子用のコアと、導体を備えるインダクタ用導体板とから
なり、インダクタ用導体板が、ベースコアとカバーコア
との間に挟まれるように配置されているので、インダク
タを容易に製造することができる。更に、高周波帯域に
おけるコアロスが小さいインダクタを得ることができ
る。また、インダクタの形状を薄くすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施の形態である誘導性素子用のコ
アを備えたトランスを示す図であって、ａは平面図であ
り、ｂは側面図であり、ｃは正面図であり、ｄは背面図
である。

【図２】 本発明の実施の形態である誘導性素子用のコ
アのベースコアを示す図であって、ａは平面図であり、
ｂは側面図であり、ｃは正面図である。

【図３】 本発明の実施の形態である誘導性素子用のコ
アのカバーコアを示す図であって、ａは平面図であり、
ｂは側面図であり、ｃは正面図である。

【図４】 本発明の実施の形態である誘導性素子用のコ
アを示す図であって、ａは平面図であり、ｂは側面図で
あり、ｃは正面図である。

【図５】 本発明の実施の形態である誘導性素子用のコ
アを備えたトランスのトランス用導体板を示す図であっ
て、ａは平面図であり、ｂは側面図であり、ｃは正面図
であり、ｄは背面図である。

【図６】 本発明の実施の形態である誘導性素子用のコ
アのベースコアを示す図であって、ａは平面図であり、
ｂは側面図であり、ｃは正面図である。

【図７】 本発明の実施の形態である誘導性素子用のコ
アを備えたトランスのトランス用導体板を示す図であっ
て、ａは平面図であり、ｂは側面図であり、ｃは正面図
であり、ｄは背面図である。

【図８】 本発明の実施の形態である誘導性素子用のコ
アを備えたインダクタのインダクタ用導体板を示す図で
あって、ａは平面図であり、ｂは側面図であり、ｃは正
面図であり、ｄは背面図である。

【図９】 本発明の実施の形態であるＭｎ−Ｚｎフェラ
イト焼成体の焼成温度と収縮率との関係を示すグラフで
ある。

【図１０】 本発明の実施の形態であるＭｎ−Ｚｎフェ
ライトの特性を説明するための図であって、ａはＭｎ−
Ｚｎフェライトの保持温度とコアロスとの関係を示す図
であり、ｂはＭｎ−Ｚｎフェライトの周波数とコアロス
との関係を示す図である。

【図１１】 本発明の実施の形態である誘導性素子用の
コアを備えたトランスの特性を説明するための図であっ
て、ａはトランスに入力する電流の周波数と等価インダ
クタンスとの関係を示す図であり、ｂはトランスに入力
する電流の周波数と等価抵抗との関係を示す図であり、
ｃはトランスに入力する電流の周波数と性能係数との関
係を示す図である。

【図１２】 本発明の実施の形態である誘導性素子用の
コアを備えたトランスの電力伝達効率を示す図である。

【図１３】 従来の誘導性素子用のコアを備えたインダ
クタを示す図であって、ａはインダクタの分解斜視図で
あり、ｂは、誘導性素子用のコアの平面図である。

【符号の説明】

２１ トランス ２２ 誘導性素子用のコア ２３ ベースコア ２４ カバーコア ２５ トランス用導体板 ２６ ベース部 ２７ 柱状突起 ２８ 柱状突起の上面 ２９ カバーコアの底面 ３０ 凹部 ３１ 孔 ３２ 絶縁板 ３３ １次導体 ３４ ２次導体 ３５ ２次導体 ３６ ２次導体 ４８ 導体 ４９ インダクタ用導体板

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 牧野 彰宏 東京都大田区雪谷大塚町１番７号 アルプ ス電気株式会社内 (72)発明者 南澤 俊孝 長野県長野市稲里町下氷鉋1163番地 長野 日本無線株式会社内

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料粉末を造粒、
   成形した後に焼成して得られた平均結晶粒径５μｍ以下
   のＭｎ−Ｚｎフェライトからなり、板状のベース部と該
   ベース部の一面から突設された２以上の柱状突起とを備
   えるベースコアと、 板状のカバーコアとを具備して構成され、 前記ベースコアと前記カバーコアは、前記ベースコアの
   前記柱状突起の上面と前記カバーコアの底面とが接合す
   ることで一体化されると共に、前記ベース部と２以上の
   前記柱状突起と前記カバーコアとによって１以上の単位
   コアが形成されたことを特徴とする誘導性素子用のコ
   ア。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の誘導性素子用のコアで
   あって、前記ベース部の一面の面積Ｓ１と、前記柱状突
   起の上面の全面積Ｓ２との比が、２≦Ｓ１／Ｓ２≦１６
   であることを特徴とする誘導性素子用のコア。
3. 【請求項３】 請求項１に記載の誘導性素子用のコアで
   あって、前記Ｍｎ−Ｚｎフェライトは、その組成がｍｏ
   ｌ％で、 Ｆｅ₂Ｏ₃：５２〜５５ ＺｎＯ ： ５〜２０ ＭｎＯ ：２５〜４０ であることを特徴とする誘導性素子用のコア。
4. 【請求項４】 請求項１または請求項３に記載の誘導性
   素子用のコアであって、前記Ｍｎ−Ｚｎフェライトの相
   対密度が９７％以上であり、平均結晶粒径が１．３〜
   ３．０μｍであり、性能係数が１ＭＨｚで５０〜３００
   であり、性能係数が最大値を示す周波数が０．２〜２Ｍ
   Ｈｚの範囲であることを特徴とする誘導性素子用のコ
   ア。
5. 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載の誘導性
   素子用のコアと、前記ベースコアの前記柱状突起が貫通
   するための孔が穿孔された絶縁板と該絶縁板の一面若し
   くは両面に形成された１次導体及び２次導体とを備える
   トランス用導体板とを具備することを特徴とするトラン
   ス。
6. 【請求項６】 請求項５に記載のトランスであって、前
   記トランス用導体板は、前記１次導体及び前記２次導体
   が前記孔に沿ってつづら折れ状に配置され、かつ該２次
   導体の電流路の方向が前記１次導体の電流路と直交する
   ように配置されて構成され、 前記トランス用導体板が、前記孔に前記柱状突起を貫通
   させることにより、前記ベースコアと前記カバーコアと
   の間に挟まれるように配置されると共に、前記１次導体
   及び前記２次導体が前記単位コア内に配置されるように
   構成されたことを特徴とするトランス。
7. 【請求項７】 請求項５または請求項６に記載のトラン
   スであって、前記トランス用導体板に少なくとも２以上
   の２次導体が形成されたことを特徴とするトランス。
8. 【請求項８】 請求項１〜４のいずれかに記載の誘導性
   素子用のコアと、前記ベースコアの前記柱状突起が貫通
   するための孔が穿孔された絶縁板と該絶縁板の一面若し
   くは両面に形成された導体を備えるインダクタ用導体板
   とを具備することを特徴とするインダクタ。
9. 【請求項９】 請求項８に記載のインダクタであって、
   前記インダクタ用導体板は、前記導体が前記孔に沿って
   つづら折れ状に配置されて構成され、 前記インダクタ用導体板が、前記孔に前記柱状突起を貫
   通させることにより、前記ベースコアと前記カバーコア
   との間に挟まれるように配置されると共に、前記導体が
   前記単位コア内に配置されるように構成されたことを特
   徴とするインダクタ。