JPH11200810A - ラビリンスシール機構 - Google Patents
ラビリンスシール機構Info
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- JPH11200810A JPH11200810A JP324098A JP324098A JPH11200810A JP H11200810 A JPH11200810 A JP H11200810A JP 324098 A JP324098 A JP 324098A JP 324098 A JP324098 A JP 324098A JP H11200810 A JPH11200810 A JP H11200810A
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- fin
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- 230000007246 mechanism Effects 0.000 title claims abstract description 20
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 16
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Sealing Using Fluids, Sealing Without Contact, And Removal Of Oil (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 構造が簡単で加工工数が少なく、かつシール
フィンと回転部分との接触等の発生の恐れが無い構造で
以って、ガス漏洩量を最少限に低減可能なラビリンスシ
ール機構を提供する。 【解決手段】 静止物体に支持されるとともに薄肉に形
成されたシールフィンを、回転軸の外周面に対向させる
とともに、同回転軸の軸方向に沿って複数個設け、同シ
ールフィンの内周と回転軸の外周面との間で漏洩ガスの
シールを行なうようにしたラビリンスシール機構におい
て、上記回転軸の、ガス側寄りの上記シールフィンの側
面からガス上流側に向けて一定距離の位置に、上記シー
ルフィンと対向する外周面から軸心側に向けて陥没され
たステップを形成する。
フィンと回転部分との接触等の発生の恐れが無い構造で
以って、ガス漏洩量を最少限に低減可能なラビリンスシ
ール機構を提供する。 【解決手段】 静止物体に支持されるとともに薄肉に形
成されたシールフィンを、回転軸の外周面に対向させる
とともに、同回転軸の軸方向に沿って複数個設け、同シ
ールフィンの内周と回転軸の外周面との間で漏洩ガスの
シールを行なうようにしたラビリンスシール機構におい
て、上記回転軸の、ガス側寄りの上記シールフィンの側
面からガス上流側に向けて一定距離の位置に、上記シー
ルフィンと対向する外周面から軸心側に向けて陥没され
たステップを形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軸流圧縮機、蒸気
タービン等の回転機械におけるラビリンスシール装置に
関する。
タービン等の回転機械におけるラビリンスシール装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術】軸流ターボ機械、蒸気タービン等の回転
機械においては、回転軸（ロータ）の外周面とケーシン
グ等の静止部材との間のガスのシールにはラビリンスシ
ールが多く用いられている。
機械においては、回転軸（ロータ）の外周面とケーシン
グ等の静止部材との間のガスのシールにはラビリンスシ
ールが多く用いられている。
【０００３】図３〜図４には蒸気タービンの低圧最終段
におけるロータディスクと静翼シュラウドとの間のシー
ル部の１例を示し、図３は低圧最終段近傍の要部縦断面
図、図４は図３のＺ部拡大図である。図３〜図４におい
て、２は高速回転されるロータ、４，４は同ロータ２に
固着された低圧段のロータディスクである。６は低圧最
終段の静翼で、内周側がリング状の静翼シュラウド３に
固定されている。１５は動翼である。
におけるロータディスクと静翼シュラウドとの間のシー
ル部の１例を示し、図３は低圧最終段近傍の要部縦断面
図、図４は図３のＺ部拡大図である。図３〜図４におい
て、２は高速回転されるロータ、４，４は同ロータ２に
固着された低圧段のロータディスクである。６は低圧最
終段の静翼で、内周側がリング状の静翼シュラウド３に
固定されている。１５は動翼である。
【０００４】１は上記静翼シュラウド３の内周に穿設さ
れた薄肉環状のシールフィンで、ロータディスク４の軸
方向に複数枚（この例では３枚）列設されたラビリンス
シール式のシールフィンである。
れた薄肉環状のシールフィンで、ロータディスク４の軸
方向に複数枚（この例では３枚）列設されたラビリンス
シール式のシールフィンである。
【０００５】上記ロータディスク４の外周４ａとシール
フィン１の内周との間には、適当な間隙Ｂを設けてお
り、この間隙Ｂは、該シールフィン１とロータディスク
４の外周面との接触を回避し、かつガス（蒸気）６の漏
れが最小になるように設定されている。図４において１
１は上記シールフィン１間の空所におけるガスの渦流を
示す。
フィン１の内周との間には、適当な間隙Ｂを設けてお
り、この間隙Ｂは、該シールフィン１とロータディスク
４の外周面との接触を回避し、かつガス（蒸気）６の漏
れが最小になるように設定されている。図４において１
１は上記シールフィン１間の空所におけるガスの渦流を
示す。
【０００６】図５〜図１０には上記シールフィン１とロ
ータ２（ロータディスク４でもよい）との間のラビリン
スシール機構の従来例を示す。
ータ２（ロータディスク４でもよい）との間のラビリン
スシール機構の従来例を示す。
【０００７】図５のものは、図４のものと同様な型式
で、ロータ２の外周に間隙Ｂを存して複数枚のシールフ
ィン１を対設している。
で、ロータ２の外周に間隙Ｂを存して複数枚のシールフ
ィン１を対設している。
【０００８】図６のものはロータ２の外周に複数の環状
溝２ａを刻設して、シールフィン１の内周を上記溝２ａ
間のランド部に間隙Ｂを存して対向させ、上記シールフ
ィン１，１間及び溝２ａ内にキャビティ流れ２３及び２
４を形成してガスの漏れ量を低減している。
溝２ａを刻設して、シールフィン１の内周を上記溝２ａ
間のランド部に間隙Ｂを存して対向させ、上記シールフ
ィン１，１間及び溝２ａ内にキャビティ流れ２３及び２
４を形成してガスの漏れ量を低減している。
【０００９】図７のものは、静翼シュラウド３に設けた
複数のシールフィン１を軸方向のガス流入側に傾斜させ
てガス漏れ量を低減している。
複数のシールフィン１を軸方向のガス流入側に傾斜させ
てガス漏れ量を低減している。
【００１０】図８及び図９のものは、シールフィン１の
先端に斜めに切り落として傾斜面１ａを形成して、全体
としてくさび状のシールフィン１とし、上記間隙Ｂを通
しての漏れ量を低減している。
先端に斜めに切り落として傾斜面１ａを形成して、全体
としてくさび状のシールフィン１とし、上記間隙Ｂを通
しての漏れ量を低減している。
【００１１】図１０のものは、静翼シュラウド３に設け
たシールフィン１，１の間に、ロータ２の外周に設けた
シールフィン２ａを突出させ、ガスが間隙Ｂ及びＣをジ
グザグに流れるようにしてガスの漏洩量を低減してい
る。
たシールフィン１，１の間に、ロータ２の外周に設けた
シールフィン２ａを突出させ、ガスが間隙Ｂ及びＣをジ
グザグに流れるようにしてガスの漏洩量を低減してい
る。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら図５〜図
１０に示される従来のラビリンスシール機構には次のよ
うな問題点がある。即ち、図４のものは、構造は簡単で
加工工数も少なくて済むが、ガスの漏れ流路が単純な一
方向流路であるため、間隙Ｂを最小限に持っても、ガス
漏れ量が少なくならず、シール機構が低い。
１０に示される従来のラビリンスシール機構には次のよ
うな問題点がある。即ち、図４のものは、構造は簡単で
加工工数も少なくて済むが、ガスの漏れ流路が単純な一
方向流路であるため、間隙Ｂを最小限に持っても、ガス
漏れ量が少なくならず、シール機構が低い。
【００１３】また図６のものは、ロータ２に溝２ａを設
けるため、ロータ２の強度が低下するとともに、溝２ａ
の加工のための工数を要する。図７のものは、ロータ２
が回転することから、図５のものと同程度に漏れ量が多
くなる。
けるため、ロータ２の強度が低下するとともに、溝２ａ
の加工のための工数を要する。図７のものは、ロータ２
が回転することから、図５のものと同程度に漏れ量が多
くなる。
【００１４】図８〜図９のものは、シールフィン１の先
端部の加工が困難である。さらに、図１０のものは、ロ
ータ２及び静翼シュラウド３の双方にシールフィン１あ
るいは２ａを設けるので、多大な加工工数を要するとと
もに、ロータ２と静翼シュラウド３との伸び差によって
シールフィン１と２ａとが接触するという事態が発生す
る恐れがある。
端部の加工が困難である。さらに、図１０のものは、ロ
ータ２及び静翼シュラウド３の双方にシールフィン１あ
るいは２ａを設けるので、多大な加工工数を要するとと
もに、ロータ２と静翼シュラウド３との伸び差によって
シールフィン１と２ａとが接触するという事態が発生す
る恐れがある。
【００１５】本発明の目的は、構造が簡単で加工工数が
少なく、かつシールフィンと回転部分との接触等の発生
の恐れが無い構造で以って、ガス漏洩量を最小限に低減
可能なラビリンスシール機構を提供することにある。
少なく、かつシールフィンと回転部分との接触等の発生
の恐れが無い構造で以って、ガス漏洩量を最小限に低減
可能なラビリンスシール機構を提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するもので、その要旨とする手段は、静止物体に支持
されるとともに薄肉に形成されたシールフィンを、回転
軸の外周面に対向させるとともに、同回転軸の軸方向に
沿って複数個設け、同シールフィンの内周と回転軸の外
周面との間で漏洩ガスのシールを行なうようにしたラビ
リンスシール機構において、上記回転軸は、上記漏洩ガ
ス上流側寄りの上記シールフィンの側面から上記漏洩ガ
ス上流側に向けて一定距離の位置に、上記シールフィン
と対向する外周面から軸心側に向けて陥没されたステッ
プが形成されてなることを特徴とするラビリンスシール
機構にある。
決するもので、その要旨とする手段は、静止物体に支持
されるとともに薄肉に形成されたシールフィンを、回転
軸の外周面に対向させるとともに、同回転軸の軸方向に
沿って複数個設け、同シールフィンの内周と回転軸の外
周面との間で漏洩ガスのシールを行なうようにしたラビ
リンスシール機構において、上記回転軸は、上記漏洩ガ
ス上流側寄りの上記シールフィンの側面から上記漏洩ガ
ス上流側に向けて一定距離の位置に、上記シールフィン
と対向する外周面から軸心側に向けて陥没されたステッ
プが形成されてなることを特徴とするラビリンスシール
機構にある。
【００１７】尚上記手段において、上記ステップを設け
る距離（Ｓ）を、上記シールフィンの内周とこれに対向
する回転軸の外周面との隙間（Ｂ）の２倍ないし１５倍
に構成するのが好ましい。
る距離（Ｓ）を、上記シールフィンの内周とこれに対向
する回転軸の外周面との隙間（Ｂ）の２倍ないし１５倍
に構成するのが好ましい。
【００１８】上記手段によれば、漏洩ガスは回転体の表
面に沿って流れるが、その境界層が強い回転成分を持っ
ており、これがステップに到達すると、遠心力によって
外向きの流れを形成する。そしてこの外向きの流れはシ
ールフィンの反対側に向かう流れと差圧によりシールフ
ィンに吸い込まれようとする流れとに分離され、シール
フィンには上記分離されて回転中心方向に向かう成分を
持った流れが流入する。かかる回転中心方向に向かう流
れによってシールフィンの先端部の間隙には流れの空隙
が生じ、上記間隙における流れの有効断面積が減少し、
これによってガスの漏洩量が低減される。
面に沿って流れるが、その境界層が強い回転成分を持っ
ており、これがステップに到達すると、遠心力によって
外向きの流れを形成する。そしてこの外向きの流れはシ
ールフィンの反対側に向かう流れと差圧によりシールフ
ィンに吸い込まれようとする流れとに分離され、シール
フィンには上記分離されて回転中心方向に向かう成分を
持った流れが流入する。かかる回転中心方向に向かう流
れによってシールフィンの先端部の間隙には流れの空隙
が生じ、上記間隙における流れの有効断面積が減少し、
これによってガスの漏洩量が低減される。
【００１９】また、上記ステップの軸方向設置位置をシ
ールフィン隙間（Ｂ）の２倍以上１５倍以下とすること
により、上記ステップによって形成された外向きの流れ
から分離された回転中心方向に向かう流れを確実に形成
することができる。
ールフィン隙間（Ｂ）の２倍以上１５倍以下とすること
により、上記ステップによって形成された外向きの流れ
から分離された回転中心方向に向かう流れを確実に形成
することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下図１〜図２及び図３を参照し
て本発明の実施形態につき説明する。図３は本発明が適
用される蒸気タービンの低圧最終段近傍の要部断面図で
あり、同図において、２は高速回転されるロータ、４，
４は同ロータ２に固着された低圧段のロータディスクで
ある。６は低圧最終段の静翼で内周側がリング状の静翼
シュラウド３に固定されている。１５は動翼である。
て本発明の実施形態につき説明する。図３は本発明が適
用される蒸気タービンの低圧最終段近傍の要部断面図で
あり、同図において、２は高速回転されるロータ、４，
４は同ロータ２に固着された低圧段のロータディスクで
ある。６は低圧最終段の静翼で内周側がリング状の静翼
シュラウド３に固定されている。１５は動翼である。
【００２１】１は上記静翼シュラウド３の内周に穿設さ
れた薄肉環状のシールフィンで、ロータディスク４の軸
方向に複数枚（この例では３枚）列設されたラビリンス
シール式のシールフィンである。
れた薄肉環状のシールフィンで、ロータディスク４の軸
方向に複数枚（この例では３枚）列設されたラビリンス
シール式のシールフィンである。
【００２２】上記ロータディスク４の外周４ａとシール
フィン１の内周との間には、適当な間隙Ｂを設けてお
り、この間隙Ｂは、該シールフィン１とロータディスク
４の外周との接触を回避し、かつガス（蒸気）６の漏れ
が最小になるように設定されている。以上の構成は図４
に示す従来のものと同様である。
フィン１の内周との間には、適当な間隙Ｂを設けてお
り、この間隙Ｂは、該シールフィン１とロータディスク
４の外周との接触を回避し、かつガス（蒸気）６の漏れ
が最小になるように設定されている。以上の構成は図４
に示す従来のものと同様である。
【００２３】本発明の実施形態においては、シールフィ
ン１と対向するロータディスク（あるいはロータ）の形
状を改良している。即ち、図１〜図２において、５は上
記ロータディスク４に形成された環状のステップであ
る。上記ステップ５は、ガス上流側のシールフィン１の
側面からガスの上流側への距離Ｓの位置に、ロータディ
スク４の外周面４ａから所定の深さＤだけ削り込み、陥
没させて形成している。上記ステップ５の位置Ｓは、上
記シールフィン１の内周とロータディスク４の外周面４
ａとの隙間Ｂの２〜１５倍に採るのが好適である。
ン１と対向するロータディスク（あるいはロータ）の形
状を改良している。即ち、図１〜図２において、５は上
記ロータディスク４に形成された環状のステップであ
る。上記ステップ５は、ガス上流側のシールフィン１の
側面からガスの上流側への距離Ｓの位置に、ロータディ
スク４の外周面４ａから所定の深さＤだけ削り込み、陥
没させて形成している。上記ステップ５の位置Ｓは、上
記シールフィン１の内周とロータディスク４の外周面４
ａとの隙間Ｂの２〜１５倍に採るのが好適である。
【００２４】上記のように構成されたラビリンスシール
機構を備えた蒸気タービンの運転時において、上流側、
つまりロータディスク４の外周側からロータディスク４
の表面に沿って流れてきたガスは、ロータディスク４の
回転によりその境界層が強い回転成分を持つ。そしてか
かる回転成分を有するガスがステップ５に到達すると、
遠心力によって、図２に示す上向きの流れ１５となる。
機構を備えた蒸気タービンの運転時において、上流側、
つまりロータディスク４の外周側からロータディスク４
の表面に沿って流れてきたガスは、ロータディスク４の
回転によりその境界層が強い回転成分を持つ。そしてか
かる回転成分を有するガスがステップ５に到達すると、
遠心力によって、図２に示す上向きの流れ１５となる。
【００２５】この流れ１５は、シールフィン１の反対方
向に向かう流れ１２と、差圧によりシールフィン１側に
吸い込まれようとする流れ１３とに分離し、上記シール
フィン１には上記流れ１３が回転中心向き（下向き）の
成分となって流入する。この回転中心向きの流れ１３の
生成によって、シールフィン１の内周の間隙Ｂにおい
て、シールフィン１の先端部に流れの空隙が生じ、上記
間隙Ｂにおける流れの有効断面積が減少し、ガスの漏れ
流量が減少せしめられる。
向に向かう流れ１２と、差圧によりシールフィン１側に
吸い込まれようとする流れ１３とに分離し、上記シール
フィン１には上記流れ１３が回転中心向き（下向き）の
成分となって流入する。この回転中心向きの流れ１３の
生成によって、シールフィン１の内周の間隙Ｂにおい
て、シールフィン１の先端部に流れの空隙が生じ、上記
間隙Ｂにおける流れの有効断面積が減少し、ガスの漏れ
流量が減少せしめられる。
【００２６】かかる現象は、ロータディスク４の回転速
度が大きい程、上記ガスの遠心力が大きくなり、ガス流
速が大きくなることから、上記有効断面積の減少量が大
きくなって、さらに大きいガス漏洩量低減効果が得られ
る。
度が大きい程、上記ガスの遠心力が大きくなり、ガス流
速が大きくなることから、上記有効断面積の減少量が大
きくなって、さらに大きいガス漏洩量低減効果が得られ
る。
【００２７】尚上記距離Ｓを間隙Ｂの２倍〜１５倍とし
たのは、上記ステップ５により形成される外周向きの流
れ１５が、渦流１２と分離して中心向きの流れ１３を形
成するには最小限間隙Ｂの２倍の距離を必要とし、また
この距離Ｓが上記Ｂの１５倍を超えるように大きくなる
と、上記分離後に中心向きの流れが生じず、軸心に平行
な流れとなって上記有効断面積の減少効果が無くなるこ
とによる。
たのは、上記ステップ５により形成される外周向きの流
れ１５が、渦流１２と分離して中心向きの流れ１３を形
成するには最小限間隙Ｂの２倍の距離を必要とし、また
この距離Ｓが上記Ｂの１５倍を超えるように大きくなる
と、上記分離後に中心向きの流れが生じず、軸心に平行
な流れとなって上記有効断面積の減少効果が無くなるこ
とによる。
【００２８】尚上記ステップ５は静翼シュラウド３にシ
ールフィン１を設ける場合は、この実施形態のように、
ロータディスク４あるいはロータ２に設けるものである
が、シールフィン１を回転体の外周に対向して静止物体
に設けてガスのシールを行なうラビリンスシール機構の
全てに設けることができる。
ールフィン１を設ける場合は、この実施形態のように、
ロータディスク４あるいはロータ２に設けるものである
が、シールフィン１を回転体の外周に対向して静止物体
に設けてガスのシールを行なうラビリンスシール機構の
全てに設けることができる。
【００２９】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
本発明によれば、回転体の外周に設けられたステップに
よって漏洩ガスの外向きの流れが形成されるとともに、
シールフィン隙間へはこの外向きの流れから分離した回
転中心方向に向かう流れが形成され、この流れが通流す
るシールフィン隙間の有効通路面積が減少する。これに
よって上記シールフィン隙間を通る漏洩ガス量が低減さ
れることとなる。
本発明によれば、回転体の外周に設けられたステップに
よって漏洩ガスの外向きの流れが形成されるとともに、
シールフィン隙間へはこの外向きの流れから分離した回
転中心方向に向かう流れが形成され、この流れが通流す
るシールフィン隙間の有効通路面積が減少する。これに
よって上記シールフィン隙間を通る漏洩ガス量が低減さ
れることとなる。
【００３０】従って本発明によれば、回転体の外周にス
テップを設けるという、きわめて簡単な構造、かつ加工
工数の増大の無い手段で以って従来のものに較べガスの
漏洩量が低減されたラビリンスシール機構を得ることが
できる。
テップを設けるという、きわめて簡単な構造、かつ加工
工数の増大の無い手段で以って従来のものに較べガスの
漏洩量が低減されたラビリンスシール機構を得ることが
できる。
【００３１】尚上記ステップの設置位置を請求項２のよ
うに設定すれば、上記外向き流れから回転中心に向かう
流れを確実に形成することができる。
うに設定すれば、上記外向き流れから回転中心に向かう
流れを確実に形成することができる。
【図１】本発明の実施形態に係る蒸気タービンのラビリ
ンスシール機構の要部断面図。
ンスシール機構の要部断面図。
【図２】上記実施形態における作用説明図。
【図３】蒸気タービン低圧最終段近傍の要部断面図。
【図４】図３のＺ部拡大断面図。
【図５】従来のラビリンスシール機構の第１例を示す要
部断面図。
部断面図。
【図６】従来のラビリンスシール機構の第２例を示す要
部断面図。
部断面図。
【図７】従来のラビリンスシール機構の第３例を示す要
部断面図。
部断面図。
【図８】従来のラビリンスシール機構の第４例を示す要
部断面図。
部断面図。
【図９】図８のＷ部拡大図。
【図１０】従来のラビリンスシール機構の第５例を示す
要部断面図。
要部断面図。
１ シールフィン ２ ロータ ３ 静翼シュラウド ４ ロータディスク ４ａ 外周面 ５ ステップ １５ 動翼
Claims (2)
- 【請求項１】 静止物体に支持されるとともに薄肉に形
成されたシールフィンを、回転軸の外周面に対向させる
とともに、同回転軸の軸方向に沿って複数個設け、同シ
ールフィンの内周と回転軸の外周面との間で漏洩ガスの
シールを行なうようにしたラビリンスシール機構におい
て、上記回転軸は、上記漏洩ガス上流側寄りの上記シー
ルフィンの側面から上記漏洩ガス上流側に向けて一定距
離の位置に、上記シールフィンと対向する外周面から軸
心側に向けて陥没されたステップが形成されてなること
を特徴とするラビリンスシール機構。 - 【請求項２】 上記ステップを設ける距離（Ｓ）が、上
記シールフィンの内周とこれに対向する回転軸の外周面
との隙間（Ｂ）の２倍ないし１５倍に構成されてなる請
求項１に記載のラビリンスシール機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP324098A JPH11200810A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | ラビリンスシール機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP324098A JPH11200810A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | ラビリンスシール機構 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11200810A true JPH11200810A (ja) | 1999-07-27 |
Family
ID=11551943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP324098A Withdrawn JPH11200810A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | ラビリンスシール機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11200810A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009062979A (ja) * | 2007-09-04 | 2009-03-26 | General Electric Co <Ge> | ラビリンス圧縮シール及びそれを組込んだタービン |
| WO2011043286A1 (ja) * | 2009-10-09 | 2011-04-14 | 三菱重工業株式会社 | タービン |
| WO2011105155A1 (ja) * | 2010-02-25 | 2011-09-01 | 三菱重工業株式会社 | タービン |
| JP2013100820A (ja) * | 2012-12-27 | 2013-05-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービン |
| US20140314579A1 (en) * | 2011-12-13 | 2014-10-23 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Turbine |
| JP2015096729A (ja) * | 2014-12-15 | 2015-05-21 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | タービン |
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| US9388701B2 (en) | 2010-03-30 | 2016-07-12 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Turbine |
| US9429022B2 (en) | 2010-09-28 | 2016-08-30 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Steam turbine |
| WO2017069582A1 (ko) * | 2015-10-23 | 2017-04-27 | 두산중공업 주식회사 | 터빈의 실링 조립체 |
-
1998
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