JPH11201032A - 可変容量型圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 カムプレートの軽量化とヒンジ機構の耐久性
向上とを達成し得る可変容量型圧縮機を提供すること。 【解決手段】 ヒンジ機構２０は、斜板１８に設けられ
取付孔４３ａを有するスイングアーム４３と、スイング
アーム４３に対して取付孔４３ａに圧入固定されたガイ
ドピン４４と、回転支持体１７に突設され、スイングア
ーム４３のガイド凸部４４ａにガイド孔４５ａを以って
係合された支持アーム４５とからなる。斜板１８の傾動
は、スイングアーム４３のガイド凸部４４ａと支持アー
ム４５のガイド孔４５ａとの間のスライドガイド関係に
より案内される。斜板１８はアルミニウム系の金属材料
により構成されている。ヒンジ機構２０のスイングアー
ム４３は斜板１８と別体で、鉄系の金属材料により構成
されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、車両空調
システムに適用される可変容量型圧縮機に関する。

【０００２】

【従来の技術】この種の圧縮機としては、特開平８−３
１１６３４号公報や特開平９−６０５８７号公報に開示
されたものが知られている。すなわち、シリンダボアは
ハウジングに形成されている。駆動軸はハウジングに回
転可能に支持されている。ピストンはシリンダボアに収
容されている。回転支持体は駆動軸に固定されている。
カムプレートとしての斜板はヒンジ機構を介して駆動軸
に連結されている。斜板は、圧縮機の軽量化のためにア
ルミニウム系の金属材料により構成されている。斜板
は、回転支持体に対するヒンジ機構を介したヒンジ連結
により、傾動可能でかつ駆動軸と一体的に回転可能であ
る。

【０００３】前記ヒンジ機構は、スイングアームが斜板
に一体に突設されている。ガイドピンはスイングアーム
に穿設された取付孔に圧入固定されている。支持アーム
は回転支持体に設けられている。ガイドピンの端部は支
持アームに穿設されたガイド孔に係合されている。斜板
は、ガイドピンの端部と支持アームのガイド孔との間の
スライドガイド関係によって傾動可能である。

【０００４】駆動軸の回転運動は、回転支持体、ヒンジ
機構及び斜板を介してピストンのシリンダボアでの往復
運動に変換される。従って、シリンダボアへの冷媒ガス
の吸入、圧縮及び吐出のサイクルが繰り返される。ま
た、斜板の傾角を調節することでピストンのストローク
が変更され、吐出容量が変更される。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前記ヒンジ
機構においてスイングアームは、アルミニウム系の金属
材料よりなる斜板から一体に突設されている。従って、
スイングアームを、例えば、鉄系の金属材料よりなる斜
板から一体に突設した場合と比較して、所定の強度を確
保することは難しかった。

【０００６】また、アルミニウム系の金属材料よりなる
スイングアームは、鉄系の金属材料よりなるものと比較
して剛性が低いため、その取付孔においてガイドピンの
所定の締め代を確保することは難しかった。従って、ガ
イドピンの取付強度が低下されていた。

【０００７】このように、一般的には鉄系の金属材料で
構成する斜板を、その軽量化のためにアルミニウム系の
金属材料により構成しようとすると、ヒンジ機構の耐久
性の問題を解消しなくてはならなかった。

【０００８】本発明は、上記従来技術に存在する問題点
に着目してなされたものであって、その目的は、カムプ
レートの軽量化とヒンジ機構の耐久性向上とを達成し得
る可変容量型圧縮機を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明では、ヒンジ機構は、カムプレートに
設けられたスイングアームと、回転支持体に設けられた
支持アームと、スイングアーム或いは支持アームの一方
において他方に向かって突設されたガイド凸部と、他方
のアームに設けられガイド凸部が挿入されたガイド孔と
からなり、カムプレートはアルミニウム系の金属材料に
より構成され、スイングアームはカムプレートと別体で
あって鉄系の金属材料により構成されている可変容量型
圧縮機である。

【００１０】この構成においては、カムプレートは、ヒ
ンジ機構におけるガイド凸部とガイド孔との間のスライ
ドガイド関係、及び駆動軸による貫通孔を介したスライ
ド支持作用により、駆動軸上をスライド移動しつつ傾動
可能である。カムプレートは、鉄系の金属材料と比較し
て軽量なアルミニウム系の金属材料により構成されてい
る。従って、圧縮機の軽量化に貢献される。また、ヒン
ジ機構のスイングアームはカムプレートと別体であり、
アルミニウム系の金属材料と比較して強度が高い鉄系の
金属材料により構成されている。従って、スイングアー
ムの強度を高めることができ、ヒンジ機構の耐久性が向
上される。

【００１１】請求項２の発明では、スイングアームには
取付孔が穿設され、取付孔にはガイドピンが圧入固定さ
れており、スイングアームから突出するガイドピンの端
部がガイド凸部を構成している。

【００１２】この構成においては、スイングアームの取
付孔にガイドピンを圧入し、スイングアームから突出す
るガイドピンの端部がガイド凸部を構成している。鉄系
の金属材料よりなるスイングアームは、アルミニウム系
の金属材料よりなるものと比較して剛性が高いため、そ
の取付孔においてガイドピンの所定の締め代を確保でき
る。従って、ガイドピンの所定の取付強度を確保でき
て、ヒンジ機構の耐久性が向上される。

【００１３】請求項３の発明では、カムプレートはシリ
コンよりなる硬質粒子を含有している。この構成におい
ては、カムプレートをアルミニウム系の金属材料により
構成すると、カムプレートにおいて駆動軸と当接される
貫通孔等の耐摩耗性が問題となる。しかし、カムプレー
トは、シリコンよりなる硬質粒子を含有するアルミニウ
ム系の金属材料により構成されている。従って、カムプ
レートの耐摩耗性が向上され、前述した問題を解消でき
る。

【００１４】請求項４の発明では、スイングアームはカ
ムプレートに対してボルト止めされている。この構成に
おいては、ボルトで止めるのみの簡単な作業でスイング
アームをカムプレートに固定できる。

【００１５】請求項５の発明では、スイングアームはカ
ムプレートに対して摩擦圧接によって接合固定されてい
る。この構成においては、ボルト等の固定具を必要とせ
ずにスイングアームをカムプレートに固定できる。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、本発明を、車両空調システ
ムに適用される片頭ピストン式の可変容量型圧縮機にお
いて具体化した一実施形態について説明する。

【００１７】図１に示すように、フロントハウジング１
１は、センタハウジングとしてのシリンダブロック１２
の前端に接合固定されている。リヤハウジング１３は、
シリンダブロック１２の後端に弁形成体１４を介して接
合固定されている。クランク室１５は、フロントハウジ
ング１１とシリンダブロック１２とに囲まれて区画形成
されている。駆動軸１６は、クランク室１５を通るよう
にフロントハウジング１１とシリンダブロック１２との
間に回転可能に架設支持されている。駆動軸１６は、図
示しない外部駆動源としての車両エンジンに、電磁クラ
ッチ等のクラッチ機構を介して連結されている。従っ
て、駆動軸１６は、車両エンジンの起動状態において電
磁クラッチの接続により回転駆動される。

【００１８】回転支持体１７は、クランク室１５におい
て駆動軸１６に止着されている。カムプレートとしての
斜板１８はクランク室１５に収容されている。駆動軸１
６は、斜板１８の中央部に貫設された貫通孔１９に挿通
されている。ヒンジ機構２０は回転支持体１７と斜板１
８との間に介在されている。

【００１９】図２に示すように、前記貫通孔１９を形成
するには、先ずドリル加工によって斜板ワークの中央部
に円孔を形成する。ほぼ同径のエンドミルを円孔に挿入
し、それを回転させながら軸線Ｓを中心として正逆方向
に所定の角度範囲で回動させる。軸線Ｓは、駆動軸１６
の軸線Ｌと直角方向に延在し、軸線Ｌを挟んでヒンジ機
構２０と対向する側において駆動軸１６を越えた位置に
設定されている。従って、図中に拡大して示すように、
軸線Ｓを中心とした円弧状をなす支持部１９ａが、貫通
孔１９の内面において、駆動軸１６の軸線Ｌを挟んでヒ
ンジ機構２０と対向する側に設けられている。

【００２０】前記ヒンジ機構２０について詳述する。図
２及び図４に示すように、スイングアーム４３は、斜板
１８のフロント側の端面において上死点位置Ｄに突設さ
れている。スイングアーム４３は回転支持体１７に向か
って軸線Ｌ方向に延在され、その先端部には駆動軸１６
の軸線Ｌと直角方向に取付孔４３ａが貫設されている。
１本のガイドピン４４は取付孔４３ａに圧入固定され、
その両端部はスイングアーム４３の両側方にそれぞれ突
出されてガイド凸部４４ａをなしている。

【００２１】一対の支持アーム４５は、回転支持体１７
のリヤ側の端面の外周部において、斜板１８の上死点位
置Ｄを中心として対称に突設されている。そして、スイ
ングアーム４３は支持アーム４５間に挿入配置されてお
り、支持アーム４５はスイングアーム４３に対して斜板
１８の回転方向前後に位置されている。ガイド孔４５ａ
は各支持アーム４５に貫設されている。ガイド孔４５ａ
は、斜板傾角が変化しても上死点位置Ｄが実質的に変化
しないように、斜板１８側に向かうにつれて、駆動軸１
６の軸線Ｌに対して外方から近づくように延在されて長
孔状をなしている。ガイドピン４４の各端部４４ａは、
対応する支持アーム４５のガイド孔４５ａにそれぞれ挿
入されている。

【００２２】カウンタウエイト２１は、斜板１８におい
てスイングアーム４３と軸線Ｌを挟んで対向する位置に
突設されている。シリンダボア１２ａは、シリンダブロ
ック１２において軸線Ｌ周りに所定間隔で複数が形成さ
れている（図中には一個所のみ示す）。片頭型のピスト
ン２３は各シリンダボア１２ａに収容されている。ピス
トン２３はシュー２４を介して斜板１８の外周部に係留
されている。

【００２３】吸入室２５はリヤハウジング１３内の中央
部に区画形成されている。吐出室２６はリヤハウジング
１３の外周部に区画形成されている。吸入ポート２７、
吸入弁２８、吐出ポート２９及び吐出弁３０は、それぞ
れ弁形成体１４に形成されている。

【００２４】前記斜板１８は、回転支持体１７及びヒン
ジ機構２０を介して駆動軸１６と一体回転可能である。
駆動軸１６の回転にともなう斜板１８の軸線Ｌ方向前後
への揺動は、シュー２４を介してピストン２３の往復動
に変換される。図２及び図３に示すように、斜板１８が
上死点位置Ｄを以ってピストン２３に対応すると、図中
のピストン２３は上死点に位置される。斜板１８が図２
及び図３に示す状態から１８０°回転すると、図中のピ
ストン２３は下死点に位置される。

【００２５】従って、吸入室２５の冷媒ガスは、ピスト
ン２３の上死点側から下死点側への移動により、吸入ポ
ート２７及び吸入弁２８を介してシリンダボア１２ａに
吸入される。シリンダボア１２ａに吸入された冷媒ガス
は、ピストン２３の下死点側から上死点側への移動によ
り圧縮されるとともに、吐出ポート２９及び吐出弁３０
を介して吐出室２６に吐出される。

【００２６】前記斜板１８は、ヒンジ機構２０における
スイングアーム４３のガイド凸部４４ａと支持アーム４
５のガイド孔４５ａとの間のスライドガイド関係、駆動
軸１６による貫通孔１９を介したスライド支持作用によ
り、駆動軸１６に対してその軸線Ｌ方向へ傾動しつつス
ライド移動可能である。図３に示すように、斜板１８の
半径中心部がシリンダブロック１２側にスライド移動す
ると、斜板１８の傾角が減少される。サークリップ３１
は、斜板１８とシリンダブロック１２との間において駆
動軸１６に外嵌固定され、斜板１８の最小傾角を当接規
定する。図２に示すように、斜板１８の半径中心部が回
転支持体１７側にスライド移動すると、斜板１８の傾角
が増大される。斜板１８の最大傾角は、カウンタウエイ
ト２１が回転支持体１７に当接することで規定される。

【００２７】抽気通路３５はクランク室１５と吸入室２
５とを接続する。給気通路３６は吐出室２６とクランク
室１５とを接続する。容量制御弁３７は給気通路３６上
に介在されている。感圧通路３８は吸入室２５と容量制
御弁３７とを接続する。容量制御弁３７は感圧弁であっ
て、感圧通路３８を介して導入される吸入圧に感応する
ダイヤフラム３７ａと、ダイヤフラム３７ａに作動連結
された弁体３７ｂとを備えている。

【００２８】従って、給気通路３６の開度が容量制御弁
３７により調節され、クランク室１５の圧力が変更され
て、ピストン２３の前後に作用するクランク室１５の圧
力とシリンダボア１２ａの圧力との差が調整される。そ
の結果、斜板１８の傾角が変更され、ピストン２３のス
トローク量が変更されて、吐出容量が調整される。

【００２９】例えば、冷房負荷が大きいと吸入圧が設定
値よりも高くなり、容量制御弁３７は給気通路３６の開
度を小さくするように動作される。このため、クランク
室１５の圧力は、抽気通路３５を介して吸入室２５に放
圧されて低下される。従って、ヒンジ機構２０における
スイングアーム４３のガイド凸部４４ａは、支持アーム
４５のガイド孔４５ａ内を軸線Ｌから離れる方向にスラ
イド移動される。また、斜板１８は、支持部１９ａを駆
動軸１６の周面に当接させつつ、駆動軸１６上を回転支
持体１７側にスライド移動されるとともに、支持部１９
ａの軸線Ｓを中心として時計回りに回動される。これに
より、図２に示すように、斜板１８の傾角が最大傾角側
に変更されてピストン２３のストローク量が大きくな
る。その結果、吐出容量が大きくなって、吸入圧が設定
値に近づくように低下される。

【００３０】冷房負荷が小さいと吸入圧が設定値よりも
低くなり、容量制御弁３７は、給気通路３６の開度を大
きくするように動作される。このため、クランク室１５
の圧力が吐出室２６からの冷媒ガスの導入により上昇さ
れる。従って、ヒンジ機構２０におけるスイングアーム
４３のガイド凸部４４ａは、支持アーム４５のガイド孔
４５ａ内を軸線Ｌに近づく方向にスライド移動される。
また、斜板１８は、支持部１９ａを駆動軸１６の周面に
当接させつつ、駆動軸１６上をシリンダブロック１２側
にスライド移動されるとともに、支持部１９ａの軸線Ｓ
を中心として反時計回りに回動される。このため、図３
に示すように、斜板１８の傾角が最小傾角側に変更され
てピストン２３のストローク量が小さくなる。その結
果、吐出容量が小さくなって、吸入圧が設定値に近づく
ように上昇される。

【００３１】次に、本実施形態の特徴点について説明す
る。前記斜板１８は、アルミニウム合金等のアルミニウ
ム系の金属材料により構成されている。このアルミニウ
ム合金には、共晶または過共晶シリコンよりなる硬質粒
子が含有されている。アルミニウム合金における共晶ま
たは過共晶シリコンの含有量は１２重量％以上が望まし
い。つまり、共晶または過共晶シリコンの含有量が１２
重量％未満であると、斜板１８においてシュー２４との
摺接面や、駆動軸１６と圧接される貫通孔１９の支持部
１９ａ等において十分な耐摩耗性が得られないからであ
る。

【００３２】共晶または過共晶シリコンの平均粒子径と
しては、１０〜６０μｍの範囲が望ましく、３０〜４０
μｍの範囲がより望ましく、３４〜３７μｍの範囲がさ
らに望ましい。つまり、共晶または過共晶シリコンの平
均粒子径が１０μｍ未満または６０μｍを越える場合に
は、斜板１８においてシュー２４との摺接面や、駆動軸
１６と圧接される貫通孔１９の支持部１９ａ等において
十分な耐摩耗性が得られないからである。

【００３３】前記ヒンジ機構２０のスイングアーム４３
は斜板１８と別体であって、鉄系の金属材料により構成
されている。スイングアーム４３及びカウンタウエイト
２１は、ベースリング４６に一体形成されている。ベー
スリング４６は、ボルト４７によって斜板１８のフロン
ト側の端面に、駆動軸１６を取り囲むようにして固定さ
れている。ベースリング４６のリング状は、スイングア
ーム４３及びカウンタウエイト２１を一体形成してなお
かつ、これらを駆動軸１６との干渉を避けて斜板１８に
配置するのに好適な形状である。

【００３４】ここで、前記斜板１８は、主にはスイング
アーム４３及びガイドピン４４の軸線Ｌに対する偏在に
よって、軸線Ｌに対してスイングアーム４３側に重心が
ずれている。スイングアーム４３及びガイドピン４４の
偏在は、カウンタウエイト２１により相殺されるのでは
あるが、本実施形態では敢えて回転バランスがスイング
アーム４３側に若干アンバランスとなるように、カウン
タウエイト２１の重量や配設位置が設定されている。従
って、回転する斜板１８は、スイングアーム４３側が大
となる遠心力のアンバランスにより、駆動軸１６に対し
てヒンジ機構２０側へずれようとする。その結果、上述
したように、圧縮機の運転中には、支持部１９ａが駆動
軸１６の周面に常に当接した状態となる。

【００３５】上記構成の本実施形態においては、次のよ
うな効果を奏する。 （１）斜板１８は、鉄系の金属材料と比較して軽量なア
ルミニウム合金により構成されている。従って、圧縮機
の軽量化を図り得る。また、ヒンジ機構２０のスイング
アーム４３は斜板１８と別体であり、アルミニウム合金
と比較して強度が高い鉄系の金属材料により構成されて
いる。従って、駆動力の伝達経路上にあるスイングアー
ム４３の所定の強度を確保できて、ヒンジ機構２０の耐
久性が向上される。

【００３６】（２）斜板１８が、その貫通孔１９を介し
て駆動軸１６に直接支持される構成である。従って、斜
板１８と駆動軸１６との間に、例えば、駆動軸１６上を
スライド移動可能に配設されるスリーブ、及びこのスリ
ーブに突設されて斜板を傾動可能に支持する枢軸ピンを
設ける必要がないため、部品点数の削減を実現すること
ができる。

【００３７】（３）ガイドピン４４をスイングアーム４
３の取付孔４３ａに圧入し、スイングアーム４３から突
出するガイドピン４４の端部がガイド凸部４４ａを構成
している。鉄系の金属材料よりなるスイングアーム４３
は、アルミニウム合金よりなるものと比較して剛性が高
いため、その取付孔４３ａにおいてガイドピン４４の所
定の締め代を確保できる。従って、ガイドピン４４の所
定の取付強度を確保できて、ヒンジ機構２０の耐久性が
向上される。

【００３８】（４）斜板１８は、シリコンよりなる硬質
粒子を含有するアルミニウム合金により構成されてい
る。従って、斜板１８においてシュー２４との摺接面
や、駆動軸１６と圧接される貫通孔１９の支持部１９ａ
等の耐摩耗性が向上される。

【００３９】（５）ボルト４７で止めるのみの簡単な作
業で、例えば、後述する摩擦圧接等のように特殊な手順
を踏むことなく、スイングアーム４３を斜板１８に固定
できる。

【００４０】（６）支持アーム４５は、スイングアーム
４３に対して斜板１８の回転方向前後に一対が配置され
ている。従って、駆動軸１６が一方向に回転されると、
ヒンジ機構２０においては、一方の支持アーム４５とス
イングアーム４３とが回転方向で当接することにより、
斜板１８に駆動力が伝達される。駆動軸１６が他方向に
回転されると、ヒンジ機構２０においては、他方の支持
アーム４５とスイングアーム４３とが回転方向で当接す
ることにより、斜板１８に駆動力が伝達される。このよ
うに、ヒンジ機構２０は、駆動軸１６が何れの方向に回
転駆動されたとしても確実に駆動力を斜板１８へ伝達す
ることができる。つまり、本実施形態の圧縮機は両回転
対応型であり、例えば、車両エンジンのクランク軸の回
転方向が何れの方向であっても対応可能である。

【００４１】（７）カウンタウエイト２１はベースリン
グ４６を介してスイングアーム４３と一体形成されてい
る。従って、圧縮機を構成する部品点数を低減できて製
作の容易化を図り得る。

【００４２】（８）カウンタウエイト２１は、回転支持
体１７との当接により斜板１８の最大傾角を規定する。
鉄系の金属材料により構成されたカウンタウエイト２１
は、回転支持体１７との当接に対する耐摩耗性が向上さ
れている。従って、カウンタウエイト２１の摩耗変形を
防止でき、斜板１８の最大傾角の所定値からのずれを防
止できる。

【００４３】実施の形態は上記に限定されるものではな
く、次のように変更しても良い。 ・図５に示すように、駆動軸１６が一方向にのみ回転駆
動されるのであれば、ヒンジ機構２０においては、支持
アーム４５を駆動力伝達側の一本のみを備える構成であ
っても良い。

【００４４】・上記実施形態においてヒンジ機構２０
を、図６に示すような構成に変更すること。この図面中
において、上記実施形態の各部材と同一又は相当部材に
は同じ番号が付してある。

【００４５】・上記実施形態においてベースリング４６
を、ボルト止めではなく摩擦圧接によって斜板１８に接
合固定すること。このようにすれば、ベースリング４６
の斜板１８に対する固定にボルト４７等の固定具を必要
とせず、部品点数を低減可能である。なお、摩擦圧接と
は、ベースリング４６と斜板１８とを圧接させた状態で
相対回転させ、その摺動発熱により高温となった状態で
回転を止め、両部材１８，４６の摺接部分に一種の焼き
付き現象を生じさせて接合固定するものである。

【００４６】・ベースリング４６を溶接により斜板１８
に接合固定すること。 上記実施形態から把握できる技術的思想について記載す
る。 （１）硬質粒子の含有量は１２重量％以上である請求項
３〜５のいずれかに記載の可変容量型圧縮機。

【００４７】このようにすれば、カムプレート１８の耐
摩耗性がさらに向上される。 （２）硬質粒子の平均粒子径は１０〜６０μｍの範囲で
ある請求項３〜５のいずれかに記載の可変容量型圧縮
機。

【００４８】このようにすれば、カムプレート１８の耐
摩耗性がさらに向上される。 （３）支持アーム４５は、スイングアーム４３に対して
カムプレート１８の回転方向前後に一対が設けられてい
る請求項１〜５のいずれかに記載の可変容量型圧縮機。

【００４９】このようにすれば、駆動軸１６の回転方向
を問わない両回転対応型の圧縮機となる。 （４）カムプレート１８にはその回転バランスを調節す
るためのカウンタウエイト２１が設けられており、カウ
ンタウエイト２１はスイングアーム４３と一体に形成さ
れている請求項１〜５のいずれかに記載の可変容量型圧
縮機。

【００５０】このようにすれば、圧縮機を構成部品点数
の低減を達成できる。 （５）カムプレート１８の最大傾角は、カムプレート１
８に設けられた最大傾角規制部２１と回転支持体１７と
の当接により規定され、最大傾角規制部２１はスイング
アーム４３と一体に形成されて鉄系の金属材料よりなる
請求項１〜５のいずれかに記載の可変容量型圧縮機。

【００５１】このようにすれば、最大傾角規制部２１の
摩耗変形を防止でき、カムプレート１８の最大傾角の所
定値からのずれを防止できる。

【００５２】

【発明の効果】上記構成の請求項１の発明によれば、ア
ルミニウム系の金属材料よりなるカムプレートは圧縮機
の軽量化に貢献されるし、カムプレートと別体で鉄系の
金属材料により構成されたスイングアームは高強度化さ
れ、ヒンジ機構の耐久性が向上される。

【００５３】請求項２の発明によれば、スイングアーム
の取付孔においてガイドピンの所定の締め代を確保で
き、ガイドピンの所定の取付強度を確保できて、ヒンジ
機構の耐久性が向上される。

【００５４】請求項３の発明によれば、カムプレートが
シリコンよりなる硬質粒子を含有するアルミニウム系の
金属材料により構成されることで、例えば、駆動軸と圧
接される貫通孔等の耐摩耗性が向上される。

【００５５】請求項４の発明によれば、スイングアーム
のカムプレートに対する固定作業が簡単となる。請求項
５の発明によれば、スイングアームのカムプレートに対
する固定に固定具を必要とせず、部品点数の低減を図り
得る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 可変容量型圧縮機の縦断面図。

【図２】 図１の要部拡大図。

【図３】 最小容量状態を示す説明図。

【図４】 図２のＡ−Ａ線断面図。

【図５】 別例を示す断面図。

【図６】 他の別例を示す要部拡大断面図。

【符号の説明】

１１…ハウジングを構成するフロントハウジング、１２
…同じくシリンダブロック、１２ａ…シリンダボア、１
３…ハウジングを構成するリヤハウジング、１７…回転
支持体、１８…カムプレートとしての斜板、１９…貫通
孔、２０…ヒンジ機構、２３…ピストン、４３…スイン
グアーム、４４ａ…ガイド凸部、４５…支持アーム、４
５ａ…ガイド孔。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 圭一 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ハウジングにはシリンダボアが形成され
   るとともに駆動軸が回転可能に支持され、シリンダボア
   にはピストンが収容され、駆動軸には回転支持体が固定
   され、駆動軸にはカムプレートが貫通孔を介して直接支
   持され、カムプレートにはピストンが連結され、回転支
   持体とカムプレートとの間にはヒンジ機構が介在されて
   おり、カムプレートは、回転支持体及びヒンジ機構を介
   して駆動軸と一体回転可能であって、駆動軸の回転をピ
   ストンの往復動に変換し、カムプレートは、ヒンジ機構
   の案内及び駆動軸による貫通孔を介したスライド支持作
   用により、駆動軸上をスライド移動しつつ傾動可能であ
   り、カムプレートの傾角を変更することによりピストン
   のストロークを変更して吐出容量を調節する構成の可変
   容量型圧縮機において、 前記ヒンジ機構は、カムプレートに設けられたスイング
   アームと、回転支持体に設けられた支持アームと、スイ
   ングアーム或いは支持アームの一方において他方に向か
   って突設されたガイド凸部と、他方のアームに設けられ
   ガイド凸部が挿入されたガイド孔とからなり、カムプレ
   ートはアルミニウム系の金属材料により構成され、スイ
   ングアームはカムプレートと別体であって鉄系の金属材
   料により構成されている可変容量型圧縮機。
2. 【請求項２】 前記スイングアームには取付孔が穿設さ
   れ、取付孔にはガイドピンが圧入固定されており、スイ
   ングアームから突出するガイドピンの端部がガイド凸部
   を構成する請求項１に記載の可変容量型圧縮機。
3. 【請求項３】 前記カムプレートはシリコンよりなる硬
   質粒子を含有している請求項１又は２に記載の可変容量
   型圧縮機。
4. 【請求項４】 前記スイングアームはカムプレートに対
   してボルト止めされている請求項１〜３のいずれかに記
   載の可変容量型圧縮機。
5. 【請求項５】 前記スイングアームはカムプレートに対
   して摩擦圧接によって接合固定されている請求項１〜３
   のいずれかに記載の可変容量型圧縮機。