JPH11207772A - 自動車用射出成形品の製造方法 - Google Patents
自動車用射出成形品の製造方法Info
- Publication number
- JPH11207772A JPH11207772A JP2921398A JP2921398A JPH11207772A JP H11207772 A JPH11207772 A JP H11207772A JP 2921398 A JP2921398 A JP 2921398A JP 2921398 A JP2921398 A JP 2921398A JP H11207772 A JPH11207772 A JP H11207772A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- polymer
- injection molding
- propylene
- filler
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- Pending
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- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 大型の押出機を用いることなく又製造工程の
煩雑化を避けつつ充分な機械的物性値を向上させた自動
車用射出成形品の製造方法を提供すること。 【解決手段】 メルトフローレートが５０〜１００ｇ／
１０分（２３０℃、荷重：２．１６Ｋｇｆ）で且つプロ
ピレン含有量が８０〜９９重量％の第１のエチレン−プ
ロピレン重合体と、メルトフローレートが１〜２０ｇ／
１０分且つプロピレン含有量が３０〜６０重量％の第２
のエチレン−プロピレン重合体とを押出機で混練して形
成したペレット状混練樹脂体と、該混練樹脂体と平均粒
径２〜６μｍのフィラを１００：５０〜８０重量％の割
合で混練してペレット状化したマスタ−バッチとを用意
し、これらの２種の樹脂体を射出成形機５のホッパ６内
に投入して加熱溶融しながら射出成形を行なうことを特
徴とする。尚、前記第１の重合体と第２の重合体の配合
比は６０〜９０：１０〜４０重量％に設定する。
煩雑化を避けつつ充分な機械的物性値を向上させた自動
車用射出成形品の製造方法を提供すること。 【解決手段】 メルトフローレートが５０〜１００ｇ／
１０分（２３０℃、荷重：２．１６Ｋｇｆ）で且つプロ
ピレン含有量が８０〜９９重量％の第１のエチレン−プ
ロピレン重合体と、メルトフローレートが１〜２０ｇ／
１０分且つプロピレン含有量が３０〜６０重量％の第２
のエチレン−プロピレン重合体とを押出機で混練して形
成したペレット状混練樹脂体と、該混練樹脂体と平均粒
径２〜６μｍのフィラを１００：５０〜８０重量％の割
合で混練してペレット状化したマスタ−バッチとを用意
し、これらの２種の樹脂体を射出成形機５のホッパ６内
に投入して加熱溶融しながら射出成形を行なうことを特
徴とする。尚、前記第１の重合体と第２の重合体の配合
比は６０〜９０：１０〜４０重量％に設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はドアトリム、ピラー
トリム等の自動車用射出成形品に係り、特に成形用樹脂
としてフィラ入りエチレン−プロピレン重合体（ＰＰ）
を用いた自動車用射出成形品における樹脂組成の改良に
関する。
トリム等の自動車用射出成形品に係り、特に成形用樹脂
としてフィラ入りエチレン−プロピレン重合体（ＰＰ）
を用いた自動車用射出成形品における樹脂組成の改良に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来よりドアトリム、ピラートリム等の
自動車用射出成形品にはポリプロピレンが多く用いられ
ている。ポリプロピレンは、多用されている高密度ポリ
エチレンに比較して、耐熱性、耐ストレスクラッキング
性は優れているが、低温衝撃性は弱い。このため従来は
ポリプロピレンにポリエチレンを重合したエチレン−プ
ロピレン重合体を用いてドアトリムやピラートリムの製
造を行なっている。
自動車用射出成形品にはポリプロピレンが多く用いられ
ている。ポリプロピレンは、多用されている高密度ポリ
エチレンに比較して、耐熱性、耐ストレスクラッキング
性は優れているが、低温衝撃性は弱い。このため従来は
ポリプロピレンにポリエチレンを重合したエチレン−プ
ロピレン重合体を用いてドアトリムやピラートリムの製
造を行なっている。
【０００３】かかる製造方法を図２及び図３に示す。図
２に示す従来技術は先ずペレット状化したエチレン−プ
ロピレン重合体（以下ＥＰＰ重合体という）を二軸押出
成形機１０の入口側ホッパ１１に投入して加熱溶融した
後出口側のホッパ１２よりフィラ状タルク（微粉状滑り
石）を投入分散させて、タルク入りＥＰＰ重合体ペレッ
トを作成し、これを射出成形機５のホッパ６内に投入し
て加熱溶融して型７内に射出成形して所定の成形品を製
造するものである。
２に示す従来技術は先ずペレット状化したエチレン−プ
ロピレン重合体（以下ＥＰＰ重合体という）を二軸押出
成形機１０の入口側ホッパ１１に投入して加熱溶融した
後出口側のホッパ１２よりフィラ状タルク（微粉状滑り
石）を投入分散させて、タルク入りＥＰＰ重合体ペレッ
トを作成し、これを射出成形機５のホッパ６内に投入し
て加熱溶融して型７内に射出成形して所定の成形品を製
造するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、かかる
従来法で製造された樹脂部材においては、機械的物性値
や衝撃値はある一定以上あるものの、フィラ状タルクと
ＥＰＰ重合体との混合に２軸スクリューの様な大型の押
出機を用いねばならず、且つ混練の為の工数もかかりコ
スト高である。この為、図３に示すように、フィラを含
む流動性の極めて高いＥＰＰ重合体（フィラ入りマスタ
バッチ）をペレット状化し、該ペレット状化したマスタ
ーバッチと、内装材としての機械的物性値を出すための
ＰＰ樹脂とを射出成形機５のホッパ６に投入し、該射出
成形機５内で両者を混合しながら加熱溶融して型７内に
射出成形して所定の成形品を製造する従来技術を用いて
いる。
従来法で製造された樹脂部材においては、機械的物性値
や衝撃値はある一定以上あるものの、フィラ状タルクと
ＥＰＰ重合体との混合に２軸スクリューの様な大型の押
出機を用いねばならず、且つ混練の為の工数もかかりコ
スト高である。この為、図３に示すように、フィラを含
む流動性の極めて高いＥＰＰ重合体（フィラ入りマスタ
バッチ）をペレット状化し、該ペレット状化したマスタ
ーバッチと、内装材としての機械的物性値を出すための
ＰＰ樹脂とを射出成形機５のホッパ６に投入し、該射出
成形機５内で両者を混合しながら加熱溶融して型７内に
射出成形して所定の成形品を製造する従来技術を用いて
いる。
【０００５】しかしながらかかる従来技術によれば、大
型の押出機を用いることなく射出成形機５のみで、樹脂
混合を行なうためにコスト安で樹脂成形品を作ることが
出来るが、射出成形機５のみで混合するために、フィラ
の分散が悪く、機械的物性値が低くなる。本発明はかか
る従来技術の欠点に鑑み、大型の押出機を用いることな
く又製造工程の煩雑化を避けつつ充分な機械的物性値、
特に低温衝撃値を向上させたドアトリム、ピラートリム
等の自動車用射出成形品の製造方法を提供することにあ
る。
型の押出機を用いることなく射出成形機５のみで、樹脂
混合を行なうためにコスト安で樹脂成形品を作ることが
出来るが、射出成形機５のみで混合するために、フィラ
の分散が悪く、機械的物性値が低くなる。本発明はかか
る従来技術の欠点に鑑み、大型の押出機を用いることな
く又製造工程の煩雑化を避けつつ充分な機械的物性値、
特に低温衝撃値を向上させたドアトリム、ピラートリム
等の自動車用射出成形品の製造方法を提供することにあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するために、メルトフローレートが５０〜１００ｇ／
１０分（２３０℃、荷重：２．１６Ｋｇｆ）で且つプロ
ピレン含有量が８０〜９９重量％の第１のエチレン−プ
ロピレン重合体と、メルトフローレートが１〜２０ｇ／
１０分且つプロピレン含有量が３０〜６０重量％の第２
のエチレン−プロピレン重合体とを押出機で混練して形
成したペレット状混練樹脂体と、該混練樹脂体と平均粒
径２〜６μｍのフィラを１００：５０〜８０重量％の割
合で混練してペレット状化したマスタ−バッチとを用意
し、これらの２種の樹脂体を射出成形機５のホッパ６内
に投入して加熱溶融しながら射出成形を行なうことを特
徴とする自動車用射出成形品の製造方法を提案する。
尚、前記第１の重合体と第２の重合体の配合比は６０〜
９０：１０〜４０重量％に設定するのがよい。又フィラ
には一般にタルクを用いるのがよく、その粒径は平均粒
径２〜６μｍに設定するのがよい。けだし粒径が２μｍ
以下ではフィラの分散が十分いかず、又６μｍ以上では
機械的物性値が低下する。
決するために、メルトフローレートが５０〜１００ｇ／
１０分（２３０℃、荷重：２．１６Ｋｇｆ）で且つプロ
ピレン含有量が８０〜９９重量％の第１のエチレン−プ
ロピレン重合体と、メルトフローレートが１〜２０ｇ／
１０分且つプロピレン含有量が３０〜６０重量％の第２
のエチレン−プロピレン重合体とを押出機で混練して形
成したペレット状混練樹脂体と、該混練樹脂体と平均粒
径２〜６μｍのフィラを１００：５０〜８０重量％の割
合で混練してペレット状化したマスタ−バッチとを用意
し、これらの２種の樹脂体を射出成形機５のホッパ６内
に投入して加熱溶融しながら射出成形を行なうことを特
徴とする自動車用射出成形品の製造方法を提案する。
尚、前記第１の重合体と第２の重合体の配合比は６０〜
９０：１０〜４０重量％に設定するのがよい。又フィラ
には一般にタルクを用いるのがよく、その粒径は平均粒
径２〜６μｍに設定するのがよい。けだし粒径が２μｍ
以下ではフィラの分散が十分いかず、又６μｍ以上では
機械的物性値が低下する。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施例を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例
に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相
対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、この発
明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例
にすぎない。本発明を従来技術と比較しながら説明す
る。先ず、メルトフローレートが３０ｇ／１０分（２３
０℃、荷重：２．１６Ｋｇｆ）で且つプロピレン含有量
が９０重量％の第３のエチレン−プロピレン重合体と、
メルトフローレートが１０ｇ／１０分且つプロピレン含
有量が２５重量％の第３のエチレン−プロピレン重合体
とを図１に示すような一軸の押出機１で混練して形成し
た第２のペレット状混練樹脂体（以下ＰＰという）を射
出成形機５のホッパ６に投入し、該射出成形機５内で両
者を混合しながら加熱溶融して型７内に射出成形してド
アトリムを製造したものを従来技術２とする。
適な実施例を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例
に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相
対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、この発
明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例
にすぎない。本発明を従来技術と比較しながら説明す
る。先ず、メルトフローレートが３０ｇ／１０分（２３
０℃、荷重：２．１６Ｋｇｆ）で且つプロピレン含有量
が９０重量％の第３のエチレン−プロピレン重合体と、
メルトフローレートが１０ｇ／１０分且つプロピレン含
有量が２５重量％の第３のエチレン−プロピレン重合体
とを図１に示すような一軸の押出機１で混練して形成し
た第２のペレット状混練樹脂体（以下ＰＰという）を射
出成形機５のホッパ６に投入し、該射出成形機５内で両
者を混合しながら加熱溶融して型７内に射出成形してド
アトリムを製造したものを従来技術２とする。
【０００８】次に前記第二の混練樹脂体ＰＰと平均粒径
２〜３μｍのフィラを１００：７５重量％の割合で混練
してペレット状化したマスタ−バッチとを用意し、これ
らの２種の樹脂体を図３に示すような、射出成形機５の
ホッパ６内に投入して加熱溶融しながら射出成形してド
アトリムを製造したものを従来技術１とする。
２〜３μｍのフィラを１００：７５重量％の割合で混練
してペレット状化したマスタ−バッチとを用意し、これ
らの２種の樹脂体を図３に示すような、射出成形機５の
ホッパ６内に投入して加熱溶融しながら射出成形してド
アトリムを製造したものを従来技術１とする。
【０００９】一方本発明においては、メルトフローレー
トが５０〜１００ｇ／１０分（２３０℃、荷重：２．１
６Ｋｇｆ）で且つプロピレン含有量が８０〜９９重量％
の第１のエチレン−プロピレン重合体（以下ＰＰａとい
う）と、メルトフローレートが１〜２０ｇ／１０分且つ
プロピレン含有量が３０〜６０重量％の第２のエチレン
−プロピレン重合体（以下ＰＰｂという）とを図１に示
すように一軸の押出機１で混練して形成した第１のペレ
ット状混練樹脂体と、該第１の混練樹脂体と平均粒径２
〜３μｍのフィラを１００：７５重量％の割合で混練し
てペレット状化したマスタ−バッチとを用意し、これら
の２種の樹脂体を射出成形機５のホッパ６内に投入して
加熱溶融しながら射出成形してドアトリムを製造したも
のを実施例とし、実施例１については、ＰＰａとＰＰｂ
の比を８０：２０、実施例２については、ＰＰａとＰＰ
ｂの比を９０：１０、実施例３については、ＰＰａとＰ
Ｐｂの比を６０：４０に夫々設定した。
トが５０〜１００ｇ／１０分（２３０℃、荷重：２．１
６Ｋｇｆ）で且つプロピレン含有量が８０〜９９重量％
の第１のエチレン−プロピレン重合体（以下ＰＰａとい
う）と、メルトフローレートが１〜２０ｇ／１０分且つ
プロピレン含有量が３０〜６０重量％の第２のエチレン
−プロピレン重合体（以下ＰＰｂという）とを図１に示
すように一軸の押出機１で混練して形成した第１のペレ
ット状混練樹脂体と、該第１の混練樹脂体と平均粒径２
〜３μｍのフィラを１００：７５重量％の割合で混練し
てペレット状化したマスタ−バッチとを用意し、これら
の２種の樹脂体を射出成形機５のホッパ６内に投入して
加熱溶融しながら射出成形してドアトリムを製造したも
のを実施例とし、実施例１については、ＰＰａとＰＰｂ
の比を８０：２０、実施例２については、ＰＰａとＰＰ
ｂの比を９０：１０、実施例３については、ＰＰａとＰ
Ｐｂの比を６０：４０に夫々設定した。
【００１０】又比較例してＰＰａとＰＰｂの比を８０：
２０に設定した第１のペレット状混練樹脂体と、前記従
来技術に用いた第２の混練樹脂体（ＰＰ）と平均粒径２
〜３μｍのフィラを１００：７５重量％の割合で混練し
てペレット状化したマスタ−バッチとを用意し、これら
の２種の樹脂体を射出成形機５のホッパ６内に投入して
加熱溶融しながら射出成形してドアトリムを製造したも
のを用いた。
２０に設定した第１のペレット状混練樹脂体と、前記従
来技術に用いた第２の混練樹脂体（ＰＰ）と平均粒径２
〜３μｍのフィラを１００：７５重量％の割合で混練し
てペレット状化したマスタ−バッチとを用意し、これら
の２種の樹脂体を射出成形機５のホッパ６内に投入して
加熱溶融しながら射出成形してドアトリムを製造したも
のを用いた。
【００１１】そして前記従来技術１，２、実施例１〜３
及び比較例について夫々比重、アイゾット衝撃値（ＫＪ
／ｍ2 ）、熱変形温度Ｈ．Ｄ．Ｔ（℃）、曲げ弾性率
（ＭＰａ）を夫々調べてみた。その結果を図４に示す。
及び比較例について夫々比重、アイゾット衝撃値（ＫＪ
／ｍ2 ）、熱変形温度Ｈ．Ｄ．Ｔ（℃）、曲げ弾性率
（ＭＰａ）を夫々調べてみた。その結果を図４に示す。
【００１２】先ずフィラが入っていない従来技術２につ
いては、アイゾット衝撃値（ＫＪ／ｍ2 ）、熱変形温度
Ｈ．Ｄ．Ｔ（℃）、曲げ弾性率（ＭＰａ）のいずれも好
ましい数値を示すが、フィラが入っていないために、成
形品に光沢性がなく、好ましい外観品質を得られなかっ
た。
いては、アイゾット衝撃値（ＫＪ／ｍ2 ）、熱変形温度
Ｈ．Ｄ．Ｔ（℃）、曲げ弾性率（ＭＰａ）のいずれも好
ましい数値を示すが、フィラが入っていないために、成
形品に光沢性がなく、好ましい外観品質を得られなかっ
た。
【００１３】又、従来技術１については、フィラが入っ
ているために、好ましい外観品質が得られたが、アイゾ
ット衝撃値が１７（ＫＪ／ｍ2 ）と従来技術２（１７
（ＫＪ／ｍ2 ））に比較して大幅に低下している。これ
は前記従来技術に用いた第２の混練樹脂体（ＰＰ）を用
いてマスターバッチを構成した比較例１も同様であり、
アイゾット衝撃値も２０（ＫＪ／ｍ2 ）、熱変形温度も
１２６（℃）と従来技術１と同様に低下している。
ているために、好ましい外観品質が得られたが、アイゾ
ット衝撃値が１７（ＫＪ／ｍ2 ）と従来技術２（１７
（ＫＪ／ｍ2 ））に比較して大幅に低下している。これ
は前記従来技術に用いた第２の混練樹脂体（ＰＰ）を用
いてマスターバッチを構成した比較例１も同様であり、
アイゾット衝撃値も２０（ＫＪ／ｍ2 ）、熱変形温度も
１２６（℃）と従来技術１と同様に低下している。
【００１４】一方、実施例１〜３についてはアイゾット
衝撃値が２３〜２７（ＫＪ／ｍ2 ）、熱変形温度が１２
８〜１３４（℃）、曲げ弾性率が１８００〜１９１０
（ＭＰａ） といずれもフィラをいれない従来技術２と
ほぼ同様な物性値を得ることが出来た。尚、前記第１の
重合体と第２の重合体の配合比は６０〜９０：１０〜４
０重量％に設定するのがよい。又フィラには一般にタル
クを用いるのがよく、その粒径は平均粒径２〜６μｍに
設定するのがよい。けだし粒径が２μｍ以下ではフィラ
の分散が十分いかず、又６μｍ以上では機械的物性値が
低下する。
衝撃値が２３〜２７（ＫＪ／ｍ2 ）、熱変形温度が１２
８〜１３４（℃）、曲げ弾性率が１８００〜１９１０
（ＭＰａ） といずれもフィラをいれない従来技術２と
ほぼ同様な物性値を得ることが出来た。尚、前記第１の
重合体と第２の重合体の配合比は６０〜９０：１０〜４
０重量％に設定するのがよい。又フィラには一般にタル
クを用いるのがよく、その粒径は平均粒径２〜６μｍに
設定するのがよい。けだし粒径が２μｍ以下ではフィラ
の分散が十分いかず、又６μｍ以上では機械的物性値が
低下する。
【００１５】次に前記実施例１について、第１の混練樹
脂体と混練するフィラの粒径を２〜１０の間で変化させ
たマスタ−バッチを夫々用意し、前記第１の混練樹脂体
とこれらのマスタ−バッチを夫々樹脂体を射出成形機５
のホッパ６内に投入して加熱溶融しながら射出成形して
ドアトリムを製造したものについてアイゾット衝撃値を
測定し、その結果を図５に示すようにフィラの粒径を横
軸とするグラフにまとめてみた。又本図より明らかな如
く、６μｍ以上では機械的物性値が低下することが理解
出来、又粒径が２μｍ以下ではフィラの分散が十分いか
ないことも理解出来た。
脂体と混練するフィラの粒径を２〜１０の間で変化させ
たマスタ−バッチを夫々用意し、前記第１の混練樹脂体
とこれらのマスタ−バッチを夫々樹脂体を射出成形機５
のホッパ６内に投入して加熱溶融しながら射出成形して
ドアトリムを製造したものについてアイゾット衝撃値を
測定し、その結果を図５に示すようにフィラの粒径を横
軸とするグラフにまとめてみた。又本図より明らかな如
く、６μｍ以上では機械的物性値が低下することが理解
出来、又粒径が２μｍ以下ではフィラの分散が十分いか
ないことも理解出来た。
【００１６】
【発明の効果】以上記載のごとく本発明によれば、大型
の押出機を用いることなく又製造工程の煩雑化を避けつ
つ充分な機械的物性値、特に低温衝撃値を向上させたド
アトリム、ピラートリム等の自動車用射出成形品の製造
方法を得ることが出来る。
の押出機を用いることなく又製造工程の煩雑化を避けつ
つ充分な機械的物性値、特に低温衝撃値を向上させたド
アトリム、ピラートリム等の自動車用射出成形品の製造
方法を得ることが出来る。
【図１】本発明が適用される押出／射出製造工程を示す
概略図である。
概略図である。
【図２】第１の従来技術が適用される押出／射出製造工
程を示す概略図である。
程を示す概略図である。
【図３】第２の従来技術が適用される押出／射出製造工
程を示す概略図である。
程を示す概略図である。
【図４】前記従来技術１，２、実施例１〜３及び比較例
について夫々比重、アイゾット衝撃値（ＫＪ／ｍ2 ）、
熱変形温度Ｈ．Ｄ．Ｔ（℃）、曲げ弾性率（ＭＰａ）を
夫々調べた結果を示す表図である。
について夫々比重、アイゾット衝撃値（ＫＪ／ｍ2 ）、
熱変形温度Ｈ．Ｄ．Ｔ（℃）、曲げ弾性率（ＭＰａ）を
夫々調べた結果を示す表図である。
【図５】アイゾット衝撃値とフィラの粒径との関係を示
すグラフ図である。
すグラフ図である。
１、１０ 押出成形機 ５ 射出成形機
Claims (2)
- 【請求項１】 メルトフローレートが５０〜１００ｇ／
１０分（２３０℃、荷重：２．１６Ｋｇｆ）で且つプロ
ピレン含有量が８０〜９９重量％の第１のエチレン−プ
ロピレン重合体と、メルトフローレートが１〜２０ｇ／
１０分且つプロピレン含有量が３０〜６０重量％の第２
のエチレン−プロピレン重合体とを押出機で混練して形
成したペレット状混練樹脂体と、該混練樹脂体と平均粒
径２〜６μｍのフィラを１００：５０〜８０重量％の割
合で混練してペレット状化したマスタ−バッチとを用意
し、これらの２種の樹脂体を射出成形機のホッパ内に投
入して加熱溶融しながら射出成形を行なうことを特徴と
する自動車用射出成形品の製造方法。 - 【請求項２】 前記第１の重合体と第２の重合体の配合
比を６０〜９０：１０〜４０重量％に設定したことを特
徴とする請求項１記載の自動車用射出成形品の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2921398A JPH11207772A (ja) | 1998-01-27 | 1998-01-27 | 自動車用射出成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2921398A JPH11207772A (ja) | 1998-01-27 | 1998-01-27 | 自動車用射出成形品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11207772A true JPH11207772A (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=12269925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2921398A Pending JPH11207772A (ja) | 1998-01-27 | 1998-01-27 | 自動車用射出成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11207772A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6660797B1 (en) | 1999-11-11 | 2003-12-09 | Japan Polychem Corporation | Propylene resin composition and method for molding the same |
| CN118946443A (zh) * | 2022-04-26 | 2024-11-12 | 巴塞尔聚烯烃意大利有限公司 | 用于制备聚烯烃组合物的方法 |
| US12350740B2 (en) | 2021-03-04 | 2025-07-08 | Kumar Kandasamy | Processes and/or machines for producing continuous plastic deformation, and/or compositions and/or manufactures produced thereby |
-
1998
- 1998-01-27 JP JP2921398A patent/JPH11207772A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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