JPH11209781A - 抽伸加工用潤滑油 - Google Patents
抽伸加工用潤滑油Info
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- JPH11209781A JPH11209781A JP1071598A JP1071598A JPH11209781A JP H11209781 A JPH11209781 A JP H11209781A JP 1071598 A JP1071598 A JP 1071598A JP 1071598 A JP1071598 A JP 1071598A JP H11209781 A JPH11209781 A JP H11209781A
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Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 焼鈍後の管内残油が低いレベルのままで、潤
滑性を向上させることができ、これにより抽伸加工時の
プラグの焼き付きを防止することができ、低残油性と高
潤滑性の双方の特性が優れた抽伸加工用潤滑油を提供す
る。 【解決手段】 ４０℃動粘性率が１５０乃至２５０００
ｃＳｔであり、赤外全反射吸収法によって測定した場
合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における赤
外吸光度Ｉが０．００１１９未満であるポリブテンを７
０重量％以上含有し、Ｒ−Ｏ−（Ｒ1Ｏ）m−（Ｒ2Ｏ）n
−Ｒ3（但し、Ｒ、Ｒ3は水素又は炭化水素基、Ｒ1、Ｒ2
アルキレン基であり、ｍ＋ｎ＝１〜３である）の一般式
で表されるグリコールエーテルの添加により、４０℃動
粘性率を１００乃至５０００ｃＳｔとした潤滑油を基油
とし、これに、炭素数６乃至１０の脂肪酸を１乃至１０
重量％添加したものであることを特徴とする。
滑性を向上させることができ、これにより抽伸加工時の
プラグの焼き付きを防止することができ、低残油性と高
潤滑性の双方の特性が優れた抽伸加工用潤滑油を提供す
る。 【解決手段】 ４０℃動粘性率が１５０乃至２５０００
ｃＳｔであり、赤外全反射吸収法によって測定した場
合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における赤
外吸光度Ｉが０．００１１９未満であるポリブテンを７
０重量％以上含有し、Ｒ−Ｏ−（Ｒ1Ｏ）m−（Ｒ2Ｏ）n
−Ｒ3（但し、Ｒ、Ｒ3は水素又は炭化水素基、Ｒ1、Ｒ2
アルキレン基であり、ｍ＋ｎ＝１〜３である）の一般式
で表されるグリコールエーテルの添加により、４０℃動
粘性率を１００乃至５０００ｃＳｔとした潤滑油を基油
とし、これに、炭素数６乃至１０の脂肪酸を１乃至１０
重量％添加したものであることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はエアコン及び冷蔵庫
の熱交換器等に使用される長尺焼鈍コイル銅管等の抽伸
加工用として好適である抽伸加工用潤滑油に関し、特に
焼鈍後の管内残油及びその他の炭化物等の残査物が少な
いと共に、管内面の潤滑性及び焼き付き防止性を向上さ
せることができる抽伸加工用潤滑油に関する。
の熱交換器等に使用される長尺焼鈍コイル銅管等の抽伸
加工用として好適である抽伸加工用潤滑油に関し、特に
焼鈍後の管内残油及びその他の炭化物等の残査物が少な
いと共に、管内面の潤滑性及び焼き付き防止性を向上さ
せることができる抽伸加工用潤滑油に関する。
【０００２】
【従来の技術】エアコン及び冷蔵庫の熱交換器等に使用
される長尺焼鈍コイル銅管、特に長さが１８００乃至５
０００ｍの超長尺の焼鈍コイル銅管は、通常潤滑油を使
用する抽伸工程によって銅管に加工され、これをコイル
状に巻き取りした後、還元性雰囲気又は不活性雰囲気で
５００℃以上の温度で加熱焼鈍が施される。
される長尺焼鈍コイル銅管、特に長さが１８００乃至５
０００ｍの超長尺の焼鈍コイル銅管は、通常潤滑油を使
用する抽伸工程によって銅管に加工され、これをコイル
状に巻き取りした後、還元性雰囲気又は不活性雰囲気で
５００℃以上の温度で加熱焼鈍が施される。
【０００３】従来、このような長尺焼鈍コイル鋼管の内
面抽伸油としては、主としてポリブテンのような高粘性
率の合成油に脂肪酸エステル又は低級イソパラフィン等
を添加して、動粘性率を調整した潤滑油が使用されてき
た。これらの潤滑油の蒸発乾留温度は、通常４５０℃以
下であるため、抽伸加工後の焼鈍において、銅管内で気
化するか又は熱分解することにより完全にガス化して、
コイル端部から管外に排出される。
面抽伸油としては、主としてポリブテンのような高粘性
率の合成油に脂肪酸エステル又は低級イソパラフィン等
を添加して、動粘性率を調整した潤滑油が使用されてき
た。これらの潤滑油の蒸発乾留温度は、通常４５０℃以
下であるため、抽伸加工後の焼鈍において、銅管内で気
化するか又は熱分解することにより完全にガス化して、
コイル端部から管外に排出される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、コイル
長が極めて長い場合又は管径が極めて小さい場合は、ガ
ス化された潤滑油は完全には管外に排出されないので、
冷却過程においてガス成分の一部が凝縮し、管内に残油
及び残渣を生成してしまう。
長が極めて長い場合又は管径が極めて小さい場合は、ガ
ス化された潤滑油は完全には管外に排出されないので、
冷却過程においてガス成分の一部が凝縮し、管内に残油
及び残渣を生成してしまう。
【０００５】近時、環境保全のためにフロン規制が実施
されており、エアコン及び冷蔵庫等の冷凍システムに
は、ＨＦＣ（Ｈｙｄｒｏｆｌｕｏｒｏｃａｒｂｏｎ）系
のフロンガスが代替冷媒として使用されるようになって
きている。しかし、このＨＦＣ系冷媒と炭化水素系の油
とは相溶しないので、管内に残油が存在したまま銅管コ
イルを加工して、エアコン又は冷蔵庫等の熱交換器を製
造した場合に、管内の残油が冷凍システムの運転に支障
をきたしたり、コンタミネーション（汚染）によるキャ
ピラリーの目詰まり等の問題を引き起こすことがある。
されており、エアコン及び冷蔵庫等の冷凍システムに
は、ＨＦＣ（Ｈｙｄｒｏｆｌｕｏｒｏｃａｒｂｏｎ）系
のフロンガスが代替冷媒として使用されるようになって
きている。しかし、このＨＦＣ系冷媒と炭化水素系の油
とは相溶しないので、管内に残油が存在したまま銅管コ
イルを加工して、エアコン又は冷蔵庫等の熱交換器を製
造した場合に、管内の残油が冷凍システムの運転に支障
をきたしたり、コンタミネーション（汚染）によるキャ
ピラリーの目詰まり等の問題を引き起こすことがある。
【０００６】また、長尺焼鈍コイル銅管の管内残油は、
エアコン及び冷蔵庫等の熱交換器の組立作業時のろう付
け作業において、ろう付け不良を引き起こす原因ともな
っている。更に、脂肪酸エステルを粘度調整剤として使
用して抽伸し、これを焼鈍した場合、管内に残油が存在
すると、焼鈍コイル銅管に異臭を生じることもある。
エアコン及び冷蔵庫等の熱交換器の組立作業時のろう付
け作業において、ろう付け不良を引き起こす原因ともな
っている。更に、脂肪酸エステルを粘度調整剤として使
用して抽伸し、これを焼鈍した場合、管内に残油が存在
すると、焼鈍コイル銅管に異臭を生じることもある。
【０００７】このような種々の欠点を克服するために、
超長尺コイル銅管の管内残油を低減することが強く要望
されてきている。
超長尺コイル銅管の管内残油を低減することが強く要望
されてきている。
【０００８】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、焼鈍後の管内残油が低いレベルのままで、
潤滑性を向上させることができ、これにより抽伸加工時
のプラグの焼き付きを防止することができ、低残油性と
高潤滑性の双方の特性が優れた抽伸加工用潤滑油を提供
することを目的とする。
のであって、焼鈍後の管内残油が低いレベルのままで、
潤滑性を向上させることができ、これにより抽伸加工時
のプラグの焼き付きを防止することができ、低残油性と
高潤滑性の双方の特性が優れた抽伸加工用潤滑油を提供
することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本願第１発明に係る抽伸
加工用潤滑油は、４０℃動粘性率が１５０乃至２５００
０ｃＳｔであり、赤外全反射吸収法によって赤外吸光度
Ｉを測定した場合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃ
ｍ-1における赤外吸光度Ｉが０．００１１９未満である
ポリブテンを７０重量％以上含有し、Ｒ−Ｏ−（Ｒ
1Ｏ）m−（Ｒ2Ｏ）n−Ｒ3（但し、Ｒ、Ｒ3は水素又は炭
化水素基、Ｒ1、Ｒ2は炭素数２又は３のアルキレン基で
あり、ｍ＋ｎ＝１〜３である）の一般式で表されるグリ
コールエーテルの添加により、４０℃動粘性率を１００
乃至５０００ｃＳｔとした潤滑油を基油とする。
加工用潤滑油は、４０℃動粘性率が１５０乃至２５００
０ｃＳｔであり、赤外全反射吸収法によって赤外吸光度
Ｉを測定した場合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃ
ｍ-1における赤外吸光度Ｉが０．００１１９未満である
ポリブテンを７０重量％以上含有し、Ｒ−Ｏ−（Ｒ
1Ｏ）m−（Ｒ2Ｏ）n−Ｒ3（但し、Ｒ、Ｒ3は水素又は炭
化水素基、Ｒ1、Ｒ2は炭素数２又は３のアルキレン基で
あり、ｍ＋ｎ＝１〜３である）の一般式で表されるグリ
コールエーテルの添加により、４０℃動粘性率を１００
乃至５０００ｃＳｔとした潤滑油を基油とする。
【００１０】また、本願第２発明に係る抽伸加工用潤滑
油は、４０℃動粘性率が１００乃至５０００ｃＳｔであ
り、赤外全反射吸収法によって赤外吸光度Ｉを測定した
場合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における
赤外吸光度Ｉが０．００１１９未満であるポリブテンを
基油とする。
油は、４０℃動粘性率が１００乃至５０００ｃＳｔであ
り、赤外全反射吸収法によって赤外吸光度Ｉを測定した
場合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における
赤外吸光度Ｉが０．００１１９未満であるポリブテンを
基油とする。
【００１１】本願第１発明及び第２発明は、これらの基
油に、炭素数６乃至１０の脂肪酸を１乃至１０重量％添
加したものである。
油に、炭素数６乃至１０の脂肪酸を１乃至１０重量％添
加したものである。
【００１２】前記脂肪酸の炭素数は８であることが好ま
しい。また、前記脂肪酸はオクタン酸又は２−エチルヘ
キサン酸であることが好ましい。
しい。また、前記脂肪酸はオクタン酸又は２−エチルヘ
キサン酸であることが好ましい。
【００１３】なお、本発明において、ポリブテン中のｎ
−ブテン比率を規定するための７４０ｃｍ-1の吸光度Ｉ
は、水平状全反射吸収測定装置に、結晶長さ７０ｍｍ、
結晶厚さ３ｍｍのＺｎＳｅ製の液体測定用結晶を使用
し、ＭＣＴ検出器を備えた日本電子（株）製ＦＴ−ｌＲ
を用いて、入射角が６０°、分解能が４ｃｍ-1、積算回
数が１０００回の条件で測定したものである。この条件
では、反射回数６．７回に相当する赤外吸収スペクトル
が得られるため、本発明においては、吸光度Ｉを７３４
〜７４３ｃｍ-1に現れる−（ＣＨ2）n−基の反射１回当
たりの吸収強度の絶対値として求めた。
−ブテン比率を規定するための７４０ｃｍ-1の吸光度Ｉ
は、水平状全反射吸収測定装置に、結晶長さ７０ｍｍ、
結晶厚さ３ｍｍのＺｎＳｅ製の液体測定用結晶を使用
し、ＭＣＴ検出器を備えた日本電子（株）製ＦＴ−ｌＲ
を用いて、入射角が６０°、分解能が４ｃｍ-1、積算回
数が１０００回の条件で測定したものである。この条件
では、反射回数６．７回に相当する赤外吸収スペクトル
が得られるため、本発明においては、吸光度Ｉを７３４
〜７４３ｃｍ-1に現れる−（ＣＨ2）n−基の反射１回当
たりの吸収強度の絶対値として求めた。
【００１４】
【発明の実施の形態】本願発明者等の一部は、４０℃動
粘性率が１５０乃至２５０００ｃＳｔであると共に、赤
外全反射吸収法によって赤外吸光度Ｉを測定した場合、
−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における赤外吸
光度Ｉが０．００１１９未満であるポリブテンを７０重
量％以上含有し、Ｒ−Ｏ−（Ｒ1Ｏ）m−（Ｒ2Ｏ）n−Ｒ
3（但し、Ｒ、Ｒ3は水素又は炭化水素基、Ｒ1、Ｒ2は炭
素数２又は３のアルキレン基であり、ｍ＋ｎ＝１〜３で
ある）の一般式で表されるグリコールエーテルの添加に
より、４０℃動粘性率を１００乃至５０００ｃＳｔとし
た潤滑油からなる抽伸加工油を先に出願した（特願平０
９−１１２９２６、以下先行出願）。この先行出願に係
る抽伸加工油は、管内の残油を低コストで低減できる。
粘性率が１５０乃至２５０００ｃＳｔであると共に、赤
外全反射吸収法によって赤外吸光度Ｉを測定した場合、
−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における赤外吸
光度Ｉが０．００１１９未満であるポリブテンを７０重
量％以上含有し、Ｒ−Ｏ−（Ｒ1Ｏ）m−（Ｒ2Ｏ）n−Ｒ
3（但し、Ｒ、Ｒ3は水素又は炭化水素基、Ｒ1、Ｒ2は炭
素数２又は３のアルキレン基であり、ｍ＋ｎ＝１〜３で
ある）の一般式で表されるグリコールエーテルの添加に
より、４０℃動粘性率を１００乃至５０００ｃＳｔとし
た潤滑油からなる抽伸加工油を先に出願した（特願平０
９−１１２９２６、以下先行出願）。この先行出願に係
る抽伸加工油は、管内の残油を低コストで低減できる。
【００１５】しかしながら、この潤滑油を使用して抽伸
加工を行うと、焼鈍後の管内残油は少なくできるもの
の、抽伸回数が多く又は抽伸加工率が高くなると、プラ
グに焼き付きが発生し、そのためプラグ寿命が低下する
と共に、管内にプラグマークが発生することによって、
製品価値が低下することがあることが判明した。
加工を行うと、焼鈍後の管内残油は少なくできるもの
の、抽伸回数が多く又は抽伸加工率が高くなると、プラ
グに焼き付きが発生し、そのためプラグ寿命が低下する
と共に、管内にプラグマークが発生することによって、
製品価値が低下することがあることが判明した。
【００１６】そこで、本願発明者等は、更に、低残油性
と高潤滑性の双方の特性を兼ね備えた抽伸加工用潤滑油
を開発すべく種々の研究を行った。その結果、本発明者
等は、残油性は前記先行出願に開示されたようにポリブ
テンを基油として使用することにより低減し、これに適
切な油性剤を添加することにより、その低残油性を損な
うことなく潤滑性を更に向上できることを見出した。
と高潤滑性の双方の特性を兼ね備えた抽伸加工用潤滑油
を開発すべく種々の研究を行った。その結果、本発明者
等は、残油性は前記先行出願に開示されたようにポリブ
テンを基油として使用することにより低減し、これに適
切な油性剤を添加することにより、その低残油性を損な
うことなく潤滑性を更に向上できることを見出した。
【００１７】以下、潤滑油の動粘性率と添加する脂肪酸
の限定理由について述べる。一般に、銅又は銅合金管の
抽伸加工において、潤滑油は鋼又は銅合金管とプラグと
の間に導入されて油膜を形成するとされている。潤滑油
の動粘性率が１００ｃＳｔ未満では、抽伸加工時に導入
される油量が少なく、油膜厚さが十分でないため、潤滑
性が悪い。このため、銅管とプラグとの間に焼付が発生
し、プラグ寿命低下及び抽伸破断を引き起こすことがあ
り、潤滑油として不適である。
の限定理由について述べる。一般に、銅又は銅合金管の
抽伸加工において、潤滑油は鋼又は銅合金管とプラグと
の間に導入されて油膜を形成するとされている。潤滑油
の動粘性率が１００ｃＳｔ未満では、抽伸加工時に導入
される油量が少なく、油膜厚さが十分でないため、潤滑
性が悪い。このため、銅管とプラグとの間に焼付が発生
し、プラグ寿命低下及び抽伸破断を引き起こすことがあ
り、潤滑油として不適である。
【００１８】潤滑油の動粘性率が５０００ｃＳｔを超え
ると、抽伸加工時に必要以上に厚い油膜が形成されて、
抽伸後の銅管内面の付着油分が増加し、その結果、焼鈍
後に残留する油量が多くなり、ろう付け不良の原因とな
るため好ましくない。
ると、抽伸加工時に必要以上に厚い油膜が形成されて、
抽伸後の銅管内面の付着油分が増加し、その結果、焼鈍
後に残留する油量が多くなり、ろう付け不良の原因とな
るため好ましくない。
【００１９】以上の理由から、銅管抽伸加工に使用する
潤滑油の粘度は１００乃至５０００ｃＳｔに限定され
る。
潤滑油の粘度は１００乃至５０００ｃＳｔに限定され
る。
【００２０】また、動粘性率が５０００ｃＳｔを超える
ポリブテンでも、本願請求項１及び先行出願に係る発明
のように、赤外全反射吸収法によって赤外吸光度Ｉを測
定した場合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1に
おける赤外吸光度Ｉが０．００１１９未満であれば、Ｒ
−Ｏ−（Ｒ1Ｏ）m−（Ｒ2Ｏ）n−Ｒ3（但し、Ｒ、Ｒ3は
水素又は炭化水素基、Ｒ1、Ｒ2は炭素数２又は３のアル
キレン基であり、ｍ＋ｎ＝１〜３である）の一般式で表
されるグリコールエーテルを３０重量％未満の範囲で添
加し、１００乃至５０００ｃＳｔに粘度を調整すること
により、本発明に使用することができる。
ポリブテンでも、本願請求項１及び先行出願に係る発明
のように、赤外全反射吸収法によって赤外吸光度Ｉを測
定した場合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1に
おける赤外吸光度Ｉが０．００１１９未満であれば、Ｒ
−Ｏ−（Ｒ1Ｏ）m−（Ｒ2Ｏ）n−Ｒ3（但し、Ｒ、Ｒ3は
水素又は炭化水素基、Ｒ1、Ｒ2は炭素数２又は３のアル
キレン基であり、ｍ＋ｎ＝１〜３である）の一般式で表
されるグリコールエーテルを３０重量％未満の範囲で添
加し、１００乃至５０００ｃＳｔに粘度を調整すること
により、本発明に使用することができる。
【００２１】脂肪酸は油性剤として知られ、添加するこ
とにより摩擦を低減するとされている。一般的な傾向と
して、脂肪酸の炭素数が大きくなると、その添加により
潤滑性は向上するが、沸点が上昇するため、残油性が悪
化する。本発明者等は、添加する脂肪酸の炭素数が６よ
り小さくなると潤滑性が十分でなく、更に、銅に対する
腐食感受性が高まり、変色等の異常を引き起こす虞があ
ることを見出した。また、焼鈍時に速やかに管内から散
逸するためには、沸点が２７０℃以下であることが必要
である。脂肪酸の炭素数が１０より大きくなると沸点が
２７０℃を超えるため、管内残油となる虞があり、好ま
しくない。そのため、添加剤は炭素数が６乃至１０の脂
肪酸に限定される。毒性については、いずれの化合物も
有害物分類に該当せず、問題はない。
とにより摩擦を低減するとされている。一般的な傾向と
して、脂肪酸の炭素数が大きくなると、その添加により
潤滑性は向上するが、沸点が上昇するため、残油性が悪
化する。本発明者等は、添加する脂肪酸の炭素数が６よ
り小さくなると潤滑性が十分でなく、更に、銅に対する
腐食感受性が高まり、変色等の異常を引き起こす虞があ
ることを見出した。また、焼鈍時に速やかに管内から散
逸するためには、沸点が２７０℃以下であることが必要
である。脂肪酸の炭素数が１０より大きくなると沸点が
２７０℃を超えるため、管内残油となる虞があり、好ま
しくない。そのため、添加剤は炭素数が６乃至１０の脂
肪酸に限定される。毒性については、いずれの化合物も
有害物分類に該当せず、問題はない。
【００２２】炭素数が６の脂肪酸としてはヘキサン酸が
ある。また、炭素数が８の脂肪酸としてはオクタン酸及
び２−エチルヘキサン酸がある。更に、炭素数が９の脂
肪酸としてはデカン酸がある。これに対し、ペンタン酸
は炭素数が５であり、ラウリン酸は炭素数が１２である
ため、本発明に使用できない。
ある。また、炭素数が８の脂肪酸としてはオクタン酸及
び２−エチルヘキサン酸がある。更に、炭素数が９の脂
肪酸としてはデカン酸がある。これに対し、ペンタン酸
は炭素数が５であり、ラウリン酸は炭素数が１２である
ため、本発明に使用できない。
【００２３】本発明において、添加剤が炭素数６乃至１
０の脂肪酸であれば実用上問題なく効果が発揮される。
その一方で、先に述べた潤滑性と残油性との相反する関
係から、添加する脂肪酸に最適炭素数が存在する。炭素
数６乃至１０の脂肪酸のうち、炭素数が８以上になると
潤滑性がより優れたものとなるため、更に一層、工具寿
命の延長が期待できる。しかし、炭素数が９及び１０に
なると、実用上問題はないものの残油量が多くなる。よ
って、炭素数８の脂肪酸を添加剤として用いることが望
ましい。更に、炭素数８の脂肪酸において、構造が直鎖
のｎ−オクタン酸は油性効果が大きく、潤滑性が優れて
いるため、より望ましい。
０の脂肪酸であれば実用上問題なく効果が発揮される。
その一方で、先に述べた潤滑性と残油性との相反する関
係から、添加する脂肪酸に最適炭素数が存在する。炭素
数６乃至１０の脂肪酸のうち、炭素数が８以上になると
潤滑性がより優れたものとなるため、更に一層、工具寿
命の延長が期待できる。しかし、炭素数が９及び１０に
なると、実用上問題はないものの残油量が多くなる。よ
って、炭素数８の脂肪酸を添加剤として用いることが望
ましい。更に、炭素数８の脂肪酸において、構造が直鎖
のｎ−オクタン酸は油性効果が大きく、潤滑性が優れて
いるため、より望ましい。
【００２４】以上の理由から、本発明の目的に合致する
低残油性と高潤滑性のいずれの特性も兼ね備えうる添加
剤である脂肪酸の炭素原子数は、６乃至１０であり、望
ましくは炭素原子数が８であり、より望ましくはオクタ
ン酸である。
低残油性と高潤滑性のいずれの特性も兼ね備えうる添加
剤である脂肪酸の炭素原子数は、６乃至１０であり、望
ましくは炭素原子数が８であり、より望ましくはオクタ
ン酸である。
【００２５】本発明においては、脂肪酸の添加量は、潤
滑油組成物全体に対して、１乃至１０重量％である。脂
肪酸添加量が１重量％未満の場合には潤滑性が不十分で
あるため、工具寿命が向上しない。また、脂肪酸の添加
量が１０重量％を超えると、潤滑性向上効果は飽和状態
となり、添加量に見合った効果が期待できず、非効率で
ある。更に、脂肪酸の添加量が１０重量％を超えると、
焼鈍時に全ての潤滑油が揮発するということができなく
なり、残油になることがある。
滑油組成物全体に対して、１乃至１０重量％である。脂
肪酸添加量が１重量％未満の場合には潤滑性が不十分で
あるため、工具寿命が向上しない。また、脂肪酸の添加
量が１０重量％を超えると、潤滑性向上効果は飽和状態
となり、添加量に見合った効果が期待できず、非効率で
ある。更に、脂肪酸の添加量が１０重量％を超えると、
焼鈍時に全ての潤滑油が揮発するということができなく
なり、残油になることがある。
【００２６】なお、本発明に係る脂肪酸は工業用途及び
試薬用途のいずれであっても問題なく使用することがで
きる。
試薬用途のいずれであっても問題なく使用することがで
きる。
【００２７】
【実施例】以下、本発明の実施例に係る抽伸加工用潤滑
油について、その特性を本発明の範囲から外れる比較例
の抽伸加工用潤滑油と比較してその効果を説明する。り
ん脱酸銅の鋳塊を熱間押出し、冷間圧延した後、ブルブ
ロックにて所定回数抽伸加工することにより、外径が
９．５２ｍｍ、厚さが０．４１ｍｍの管を得た。潤滑油
は２種類の基油（ＡとＢ）に本発明にて規定した添加剤
を配合して抽伸加工に使用した。なお、基油Ａは−（Ｃ
Ｈ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における赤外吸光度Ｉ
が０．００１１９未満であるポリブテンに５％のジエチ
レングリコールを添加し、４０℃での動粘性率が５００
０ｃＳｔになるように調整したもの、基油Ｂは−（ＣＨ
2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における赤外吸光度Ｉが
０．００１１９未満で、４０℃での動粘性率が５０００
ｃＳｔであるポリブテンである。
油について、その特性を本発明の範囲から外れる比較例
の抽伸加工用潤滑油と比較してその効果を説明する。り
ん脱酸銅の鋳塊を熱間押出し、冷間圧延した後、ブルブ
ロックにて所定回数抽伸加工することにより、外径が
９．５２ｍｍ、厚さが０．４１ｍｍの管を得た。潤滑油
は２種類の基油（ＡとＢ）に本発明にて規定した添加剤
を配合して抽伸加工に使用した。なお、基油Ａは−（Ｃ
Ｈ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における赤外吸光度Ｉ
が０．００１１９未満であるポリブテンに５％のジエチ
レングリコールを添加し、４０℃での動粘性率が５００
０ｃＳｔになるように調整したもの、基油Ｂは−（ＣＨ
2）n−に由来する７４０ｃｍ-1における赤外吸光度Ｉが
０．００１１９未満で、４０℃での動粘性率が５０００
ｃＳｔであるポリブテンである。
【００２８】抽伸加工後に、銅管を長さが２０００ｍの
コイル状に巻き取った後、管焼鈍時に、管内に窒素ガス
を２０リットル／分の流量で流し、３０分間パージを行
ってから、光輝焼鈍炉にて焼鈍を実施した。
コイル状に巻き取った後、管焼鈍時に、管内に窒素ガス
を２０リットル／分の流量で流し、３０分間パージを行
ってから、光輝焼鈍炉にて焼鈍を実施した。
【００２９】焼鈍後のコイルから長さ１０ｍずつ１５点
分の残油測定用銅管サンプルを切断し、ＨＣＦＣ１４１
ｂ溶剤（ハイドロクロロフルオロカーボン）にて内面を
洗浄することにより、管内残油を抽出した。抽出液を加
温して溶剤分を気化させた後、管内残油の重量を測定
し、ブランク量を差し引いて、銅管１ｍ当たりの残油量
を算出した。
分の残油測定用銅管サンプルを切断し、ＨＣＦＣ１４１
ｂ溶剤（ハイドロクロロフルオロカーボン）にて内面を
洗浄することにより、管内残油を抽出した。抽出液を加
温して溶剤分を気化させた後、管内残油の重量を測定
し、ブランク量を差し引いて、銅管１ｍ当たりの残油量
を算出した。
【００３０】工具の焼付に関しては、プラグ表面に焼付
痕が発生するまでに抽伸加工できた銅管の延べ長さで評
価した。焼付痕は目視又は光学顕微鏡にて発生の有無を
判断した。抽伸延べ長さが５ｋｍに達した後においてプ
ラグ焼付が生じないものを◎、３ｋｍ後において焼付が
生じなかったものを○、３ｋｍ抽伸後において焼付が生
じたものを×と評価した。実用上は○以上の評価であれ
ば良好と判断される。
痕が発生するまでに抽伸加工できた銅管の延べ長さで評
価した。焼付痕は目視又は光学顕微鏡にて発生の有無を
判断した。抽伸延べ長さが５ｋｍに達した後においてプ
ラグ焼付が生じないものを◎、３ｋｍ後において焼付が
生じなかったものを○、３ｋｍ抽伸後において焼付が生
じたものを×と評価した。実用上は○以上の評価であれ
ば良好と判断される。
【００３１】ろう付けの評価は、ＢＣｕＰ−２のりん銅
ろう（線径１．６ｍｍ）を使用し、評価材を拡管した
後、銅管を差し込み、プロパンガスで６秒間加熱してろ
う付けした。そして、管内に３．０×１０4Ｐａの圧力
のフロンガスを充填した際に、ろう材未充填によるガス
漏れの無いものを○、ガス漏れが起きたものを×とし
た。
ろう（線径１．６ｍｍ）を使用し、評価材を拡管した
後、銅管を差し込み、プロパンガスで６秒間加熱してろ
う付けした。そして、管内に３．０×１０4Ｐａの圧力
のフロンガスを充填した際に、ろう材未充填によるガス
漏れの無いものを○、ガス漏れが起きたものを×とし
た。
【００３２】その結果を下記表１乃至８に示す。表１乃
至４は、添加剤の種類、４０℃における動粘度、最大残
留油分量及び平均残留油分量を示す。表５乃至８は工具
の焼き付きの有無及びろう付け不良の有無を示す。ま
た、表１及び５は基油での実施例、表２及び６は基油Ｂ
での実施例、表３及び７は基油Ａでの比較例、表４及び
８は基油Ｂでの比較例である。
至４は、添加剤の種類、４０℃における動粘度、最大残
留油分量及び平均残留油分量を示す。表５乃至８は工具
の焼き付きの有無及びろう付け不良の有無を示す。ま
た、表１及び５は基油での実施例、表２及び６は基油Ｂ
での実施例、表３及び７は基油Ａでの比較例、表４及び
８は基油Ｂでの比較例である。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【表４】
【００３７】
【表５】
【００３８】
【表６】
【００３９】
【表７】
【００４０】
【表８】
【００４１】これらの表１乃至８に示すように、実施例
Ｎｏ．１〜２４の抽伸加工用潤滑油は、管内残留油分量
が少なく、プラグに焼付が生じなく、またろう付け不良
によるガスのリークも認められなかった。
Ｎｏ．１〜２４の抽伸加工用潤滑油は、管内残留油分量
が少なく、プラグに焼付が生じなく、またろう付け不良
によるガスのリークも認められなかった。
【００４２】これに対し比較例Ｎｏ．１．３．９．１１
の潤滑油は、８個の炭素原子を有する脂肪酸（オクタン
酸、２−エチルヘキサン酸）を添加しているが、その添
加量が０．５％と少ないため、良好な潤滑性能が得られ
ず、プラグに焼付が生じた。
の潤滑油は、８個の炭素原子を有する脂肪酸（オクタン
酸、２−エチルヘキサン酸）を添加しているが、その添
加量が０．５％と少ないため、良好な潤滑性能が得られ
ず、プラグに焼付が生じた。
【００４３】比較例Ｎｏ．２．４．１０．１２は、８個
の炭素原子を有する脂肪酸（オクタン酸、２−エチルヘ
キサン酸）を添加しているが、その添加量が１５％と多
いため、焼鈍後の管内残留油分量が多く、ろう付け不良
によるガスのリークが認められた。
の炭素原子を有する脂肪酸（オクタン酸、２−エチルヘ
キサン酸）を添加しているが、その添加量が１５％と多
いため、焼鈍後の管内残留油分量が多く、ろう付け不良
によるガスのリークが認められた。
【００４４】比較例Ｎｏ．５．６．１３．１４は、５個
の炭素原子を有する脂肪酸（ペンタン酸）を添加してい
るため、良好な潤滑性能が得られず、プラグに焼付が生
じた。
の炭素原子を有する脂肪酸（ペンタン酸）を添加してい
るため、良好な潤滑性能が得られず、プラグに焼付が生
じた。
【００４５】比較例Ｎｏ．７．８．１５．１６は、１２
個の炭素原子を有する脂肪酸（ラウリン酸）を添加して
いるため、焼鈍時の熱分解性が悪く、残留する油分量が
多いため、ろう付け不良によるガスのリークが認められ
た。
個の炭素原子を有する脂肪酸（ラウリン酸）を添加して
いるため、焼鈍時の熱分解性が悪く、残留する油分量が
多いため、ろう付け不良によるガスのリークが認められ
た。
【００４６】また、実施例Ｎｏ．４〜１２及び実施例Ｎ
ｏ．１６〜２４は、炭素原子数が８個以上の脂肪酸であ
るので、潤滑性が著しく優れている。このため、工具焼
付評価は◎となっている。実施例Ｎｏ．１０〜１２及び
実施例２２〜２４は、炭素原子数が９個の脂肪酸（デカ
ン酸）であるので、潤滑性が優れ、リークも発生してい
ない。
ｏ．１６〜２４は、炭素原子数が８個以上の脂肪酸であ
るので、潤滑性が著しく優れている。このため、工具焼
付評価は◎となっている。実施例Ｎｏ．１０〜１２及び
実施例２２〜２４は、炭素原子数が９個の脂肪酸（デカ
ン酸）であるので、潤滑性が優れ、リークも発生してい
ない。
【００４７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明に係る抽伸
加工用潤滑油は、低残油性と高潤滑性との双方の特性を
兼ね備えており、プラグ焼き付きを生じることなく、管
内残油が少ない銅又は銅合金管を高効率で製造すること
ができる。
加工用潤滑油は、低残油性と高潤滑性との双方の特性を
兼ね備えており、プラグ焼き付きを生じることなく、管
内残油が少ない銅又は銅合金管を高効率で製造すること
ができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｎ 40:24 (72)発明者 土屋 昭則 神奈川県秦野市平沢65番地 株式会社神戸 製鋼所秦野工場内
Claims (5)
- 【請求項１】 ４０℃動粘性率が１５０乃至２５０００
ｃＳｔであり、赤外全反射吸収法によって赤外吸光度Ｉ
を測定した場合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ
-1における赤外吸光度Ｉが０．００１１９未満であるポ
リブテンを７０重量％以上含有し、Ｒ−Ｏ−（Ｒ1Ｏ）m
−（Ｒ2Ｏ）n−Ｒ3（但し、Ｒ、Ｒ3は水素又は炭化水素
基、Ｒ1、Ｒ2は炭素数２又は３のアルキレン基であり、
ｍ＋ｎ＝１〜３である）の一般式で表されるグリコール
エーテルの添加により、４０℃動粘性率を１００乃至５
０００ｃＳｔとした潤滑油を基油とし、これに、炭素数
６乃至１０の脂肪酸を１乃至１０重量％添加したもので
あることを特徴とする抽伸加工用潤滑油。 - 【請求項２】 ４０℃動粘性率が１００乃至５０００ｃ
Ｓｔであり、赤外全反射吸収法によって赤外吸光度Ｉを
測定した場合、−（ＣＨ2）n−に由来する７４０ｃｍ-1
における赤外吸光度Ｉが０．００１１９未満であるポリ
ブテンを基油とし、これに炭素数が６乃至１０の脂肪酸
を１乃至１０重量％添加したものであることを特徴とす
る抽伸加工用潤滑油。 - 【請求項３】 前記脂肪酸の炭素数が８であることを特
徴とする請求項１又は２に記載の抽伸加工用潤滑油。 - 【請求項４】 前記脂肪酸がオクタン酸又は２−エチル
ヘキサン酸からなる群から選択された少なくとも１種で
あることを特徴とする請求項１又は２に記載の抽伸加工
用潤滑油。 - 【請求項５】 長尺焼鈍コイル銅管用の内面抽伸油であ
ることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記
載の抽伸加工用潤滑油。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1071598A JPH11209781A (ja) | 1998-01-22 | 1998-01-22 | 抽伸加工用潤滑油 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1071598A JPH11209781A (ja) | 1998-01-22 | 1998-01-22 | 抽伸加工用潤滑油 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11209781A true JPH11209781A (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=11758010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1071598A Pending JPH11209781A (ja) | 1998-01-22 | 1998-01-22 | 抽伸加工用潤滑油 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11209781A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005095562A1 (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Nippon Oil Corporation | アルミニウム管加工用潤滑油組成物 |
| JP2010065231A (ja) * | 2009-12-15 | 2010-03-25 | Nippon Oil Corp | アルミニウム管加工用潤滑油組成物 |
| US7838692B2 (en) | 2004-02-25 | 2010-11-23 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Alkyl acetal compound, process for producing the same, and lubricating oil composition |
-
1998
- 1998-01-22 JP JP1071598A patent/JPH11209781A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7838692B2 (en) | 2004-02-25 | 2010-11-23 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Alkyl acetal compound, process for producing the same, and lubricating oil composition |
| WO2005095562A1 (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Nippon Oil Corporation | アルミニウム管加工用潤滑油組成物 |
| JP2005290160A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-20 | Nippon Oil Corp | アルミニウム管加工用潤滑油組成物 |
| JP2010065231A (ja) * | 2009-12-15 | 2010-03-25 | Nippon Oil Corp | アルミニウム管加工用潤滑油組成物 |
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