JPH11213946A - ろう接電極用部品及び放電灯用ろう接電極 - Google Patents
ろう接電極用部品及び放電灯用ろう接電極Info
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- JPH11213946A JPH11213946A JP1288098A JP1288098A JPH11213946A JP H11213946 A JPH11213946 A JP H11213946A JP 1288098 A JP1288098 A JP 1288098A JP 1288098 A JP1288098 A JP 1288098A JP H11213946 A JPH11213946 A JP H11213946A
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Landscapes
- Discharge Lamp (AREA)
- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 接合強度に優れ母材の脆化の虞れの少ないパ
イプ状サポート自身及びＷ電極とろう接接合可能で，安
定した接合部をもち，内部のハロゲン化金属の飛散を抑
制し放電灯内の残量を安定させることができ，封止後の
微小リークが発生しにくい金属蒸気放電灯が得られるろ
う接電極用部品と放電灯用ろう接電極とを提供するこ
と。 【解決手段】 ろう接電極用部品１は，Ｍｏ又はＭｏ合
金からなる板材を曲げ加工により筒状に成形し，周方向
の端部を互いに突き合わせ，あるいは重ね合わせて，第
１のろう材５を用いたろう接により接合しパイプ状に形
成した。この放電灯用のろう接電極用部品１を用い，前
記パイプ状のろう接電極用部品１の接合部内側に棒状の
Ｗ又はＷ合金からなる電極１２を第２のろう材６を用い
たろう接により接合した。これらの第１及び第２のろう
材５，６は，夫々Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金に硼素（Ｂ）を
１．４重量％から３．０重量％添加したものから実質的
になる。
イプ状サポート自身及びＷ電極とろう接接合可能で，安
定した接合部をもち，内部のハロゲン化金属の飛散を抑
制し放電灯内の残量を安定させることができ，封止後の
微小リークが発生しにくい金属蒸気放電灯が得られるろ
う接電極用部品と放電灯用ろう接電極とを提供するこ
と。 【解決手段】 ろう接電極用部品１は，Ｍｏ又はＭｏ合
金からなる板材を曲げ加工により筒状に成形し，周方向
の端部を互いに突き合わせ，あるいは重ね合わせて，第
１のろう材５を用いたろう接により接合しパイプ状に形
成した。この放電灯用のろう接電極用部品１を用い，前
記パイプ状のろう接電極用部品１の接合部内側に棒状の
Ｗ又はＷ合金からなる電極１２を第２のろう材６を用い
たろう接により接合した。これらの第１及び第２のろう
材５，６は，夫々Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金に硼素（Ｂ）を
１．４重量％から３．０重量％添加したものから実質的
になる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，メタルハライドラ
ンプやナトリウムランプ等の金属蒸気放電灯に用いられ
る高融点金属製電極に関する。
ンプやナトリウムランプ等の金属蒸気放電灯に用いられ
る高融点金属製電極に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，メタルハライドランプやナトリウ
ムランプ等の金属蒸気放電灯が知られている。この金属
蒸気放電灯は，ハロゲン化金属やアマルガム等を封入
し，これらの金属の発光スペクトルにより光色を変化さ
せ，効率や演色性を改善したものである。
ムランプ等の金属蒸気放電灯が知られている。この金属
蒸気放電灯は，ハロゲン化金属やアマルガム等を封入
し，これらの金属の発光スペクトルにより光色を変化さ
せ，効率や演色性を改善したものである。
【０００３】図５は従来のメタルハライドランプの構造
を示す概略断面図である。図５を参照すると，この金属
放電灯５０は，放電電極である一端側にＷコイル１１を
備えた棒状のＷ電極１２は，モリブデン（Ｍｏ）箔１３
を介してＭｏリード１４にそれぞれ抵抗溶接などで接続
されている。この接続部は，放電灯発光部を構成するア
ルミナガラス管１５の端面で封入されている。これらの
部品を組立後，ハロゲン化金属をアルミナガラスからな
る放電灯発光部に投入，約１５００℃にて加熱封止して
いる。
を示す概略断面図である。図５を参照すると，この金属
放電灯５０は，放電電極である一端側にＷコイル１１を
備えた棒状のＷ電極１２は，モリブデン（Ｍｏ）箔１３
を介してＭｏリード１４にそれぞれ抵抗溶接などで接続
されている。この接続部は，放電灯発光部を構成するア
ルミナガラス管１５の端面で封入されている。これらの
部品を組立後，ハロゲン化金属をアルミナガラスからな
る放電灯発光部に投入，約１５００℃にて加熱封止して
いる。
【０００４】しかしながら，アルミナガラス管１５にハ
ロゲン化金属投入口があるため封止時，アルミナガラス
管１５を加熱する必要がある。その際，内部に投入した
ハロゲン化金属が加熱時に，蒸発，リークしてしまう。
さらにそのリーク量が不安定であるため，放電灯内の残
量を一定とすることが難しい。
ロゲン化金属投入口があるため封止時，アルミナガラス
管１５を加熱する必要がある。その際，内部に投入した
ハロゲン化金属が加熱時に，蒸発，リークしてしまう。
さらにそのリーク量が不安定であるため，放電灯内の残
量を一定とすることが難しい。
【０００５】その欠点を改善するため，例えば，特開平
７−１７６２９６号公報（以下，従来技術１と呼ぶ）に
上記のＭｏ箔１３を白金パイプからなるサポートに変え
たものが開示されている。この従来技術１においては，
白金パイプの両端を放電灯本体部の内外に突き出した状
態で外周面で封入した構造である。封入後，白金パイプ
を介してハロゲン化金属を投入し，白金パイプ部を加熱
封止する。この場合，アルミナガラス部は加熱されない
ため，内部のハロゲン化金属の飛散が少く放電灯内の残
量が安定する。
７−１７６２９６号公報（以下，従来技術１と呼ぶ）に
上記のＭｏ箔１３を白金パイプからなるサポートに変え
たものが開示されている。この従来技術１においては，
白金パイプの両端を放電灯本体部の内外に突き出した状
態で外周面で封入した構造である。封入後，白金パイプ
を介してハロゲン化金属を投入し，白金パイプ部を加熱
封止する。この場合，アルミナガラス部は加熱されない
ため，内部のハロゲン化金属の飛散が少く放電灯内の残
量が安定する。
【０００６】しかしながら，白金パイプは強度が低くさ
らに熱膨張係数が約１１×１０-6とアルミナガラスの約
８×１０-6に比し大きいため封止の際，白金パイプの方
が大きな熱収縮を生じアルミナガラス管１５との間に微
小の隙間が発生しやすい。そのため，微小リークが発生
する確率が高い等の問題がある。
らに熱膨張係数が約１１×１０-6とアルミナガラスの約
８×１０-6に比し大きいため封止の際，白金パイプの方
が大きな熱収縮を生じアルミナガラス管１５との間に微
小の隙間が発生しやすい。そのため，微小リークが発生
する確率が高い等の問題がある。
【０００７】それに対し，高温強度が高く熱膨張係数が
アルミナガラスと比較的近く，かつ小さいＭｏをパイプ
形状とし白金パイプに変わり使用することが考えられて
いる。
アルミナガラスと比較的近く，かつ小さいＭｏをパイプ
形状とし白金パイプに変わり使用することが考えられて
いる。
【０００８】一般に，Ｍｏパイプは，棒材をガンドリル
等により貫通穴を開け素管とし，管引き，切断加工等に
より必要サイズのバイブを製造している。またサイズに
よっては圧延あるいは鍛造等により加工した板からリン
グ形状を切り出したり，または粉末冶金法によりリング
状にプレスし焼結する等により製造される。
等により貫通穴を開け素管とし，管引き，切断加工等に
より必要サイズのバイブを製造している。またサイズに
よっては圧延あるいは鍛造等により加工した板からリン
グ形状を切り出したり，または粉末冶金法によりリング
状にプレスし焼結する等により製造される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，Ｍｏ
は，難加工性の金属であり，管引き時大きな加工率での
加工が困難であるため，所定のサイズまで多くのダイス
引き工程を必要とし，また割れなどの不良が発生し歩留
まりが悪いなどの問題がある。
は，難加工性の金属であり，管引き時大きな加工率での
加工が困難であるため，所定のサイズまで多くのダイス
引き工程を必要とし，また割れなどの不良が発生し歩留
まりが悪いなどの問題がある。
【００１０】さらに，上記棒材および板からパイプ状と
する加工では，製品の部分よりも加工により取り除いた
部分の方が多くなる場合も多い。すなわち歩留が極度に
悪く，資源やエネルギーの使用量も大きくなり，コスト
高の要因となっている。
する加工では，製品の部分よりも加工により取り除いた
部分の方が多くなる場合も多い。すなわち歩留が極度に
悪く，資源やエネルギーの使用量も大きくなり，コスト
高の要因となっている。
【００１１】また，板材から切り出す方法では板材の厚
みが長さの限界となり，長尺の製品の製造は困難であ
る。
みが長さの限界となり，長尺の製品の製造は困難であ
る。
【００１２】一方，Ｍｏ焼結品では，加工量が大幅に減
少する利点をもつが，密度が充分上がらないため強度面
で不安がある。
少する利点をもつが，密度が充分上がらないため強度面
で不安がある。
【００１３】そのため，曲げ加工を施した板の両端部を
接合することにより，パイプ状部材を形成する方法が強
く要求されている。
接合することにより，パイプ状部材を形成する方法が強
く要求されている。
【００１４】また，Ｗ電極とＭｏサポートの端面を接合
した場合においても，強度低下の不安のない接合方法が
強く要求されている。そのため，ＷとＭｏの接合方法，
即ち，Ｗ電極とＭｏパイプの接合方法が問題となる。
した場合においても，強度低下の不安のない接合方法が
強く要求されている。そのため，ＷとＭｏの接合方法，
即ち，Ｗ電極とＭｏパイプの接合方法が問題となる。
【００１５】通常は，ＷとＭｏは，抵抗溶接により接合
されているが，Ｗ及びＭｏとも高融点金属であり，かつ
電気伝導性，熱伝導性がよいため溶接性が悪く，接合強
度に不安がある。
されているが，Ｗ及びＭｏとも高融点金属であり，かつ
電気伝導性，熱伝導性がよいため溶接性が悪く，接合強
度に不安がある。
【００１６】したがって，Ｗ，Ｍｏ等の高融点金属に適
用が考えられる接合方法としては，アーク，ＴＩＧ，レ
ーザー，電子ビーム等を用いた融接接合，ろう接接合，
拡散接合，リベット止めおよびボルト止め等の機械的接
合などがある。
用が考えられる接合方法としては，アーク，ＴＩＧ，レ
ーザー，電子ビーム等を用いた融接接合，ろう接接合，
拡散接合，リベット止めおよびボルト止め等の機械的接
合などがある。
【００１７】この中で，融接は母材の溶接しようとする
部位を加熱し，母材のみか，又は母材と溶加材とを融合
させて溶融金属を作り，これを凝固させ接合する方法
で，鉄系金属を中心に広く構造体の製作に使用されてい
る。しかし，融接法では母材を溶解する必要があるた
め，母材であるＷ材の融点以上の温度に加熱することが
必須である。また，母材の溶解，凝固を伴うため組織変
化，すなわち再結晶およびその粗大化が避けえないため
残留応力および組織変化により融接継ぎ手部近傍の脆
化，強度低下が生じる。そのため，特に溶解，凝固にと
もなう結晶粒粗大化による脆化が顕著なＷ，Ｍｏなどの
難溶融性金属に対して適用が困難であるまた，Ｗ同士，
Ｍｏ同士の拡散接合では，再結晶温度以上において初め
て接合可能となるため結晶粒の粗大化による脆化が生じ
る。そこで，接合温度をさげるため，Ｎｉ箔等のインサ
ート材を使用することも検討されている。しかしなが
ら，その場合，使用温度によっては金属間化合物を生成
し脆化が生じる。たとえば，Ｎｉ／Ｗでは約１０００℃
でＮｉ−Ｗ金属間化合物を，Ｎｉ／Ｍｏでは約８００℃
でＮｉ−Ｍｏ金属間化合物を生成する。
部位を加熱し，母材のみか，又は母材と溶加材とを融合
させて溶融金属を作り，これを凝固させ接合する方法
で，鉄系金属を中心に広く構造体の製作に使用されてい
る。しかし，融接法では母材を溶解する必要があるた
め，母材であるＷ材の融点以上の温度に加熱することが
必須である。また，母材の溶解，凝固を伴うため組織変
化，すなわち再結晶およびその粗大化が避けえないため
残留応力および組織変化により融接継ぎ手部近傍の脆
化，強度低下が生じる。そのため，特に溶解，凝固にと
もなう結晶粒粗大化による脆化が顕著なＷ，Ｍｏなどの
難溶融性金属に対して適用が困難であるまた，Ｗ同士，
Ｍｏ同士の拡散接合では，再結晶温度以上において初め
て接合可能となるため結晶粒の粗大化による脆化が生じ
る。そこで，接合温度をさげるため，Ｎｉ箔等のインサ
ート材を使用することも検討されている。しかしなが
ら，その場合，使用温度によっては金属間化合物を生成
し脆化が生じる。たとえば，Ｎｉ／Ｗでは約１０００℃
でＮｉ−Ｗ金属間化合物を，Ｎｉ／Ｍｏでは約８００℃
でＮｉ−Ｍｏ金属間化合物を生成する。
【００１８】また，リベットまたはボルトによる機械的
締結は，古くから適用されており強度的にも安定してい
るが，小型部品には適用が難しく，また接合面の密着性
に問題がある。
締結は，古くから適用されており強度的にも安定してい
るが，小型部品には適用が難しく，また接合面の密着性
に問題がある。
【００１９】また，ろう接は母材を溶融することなく，
母材よりも低い融点をもつ金属の溶加材（ろう材）を溶
融させ，毛細管現象を利用し接合面の隙間に行き渡らせ
て接合を行う方法である。そのため，溶解，凝固にとも
なう結晶粒粗大化や金属間化合物の生成による脆化が生
じないほか，施工温度が低いため熱応力を抑えることが
できるとともに，母材の組織変化がない等の利点があ
る。さらに，難溶融性金属のように，母材溶解に対して
高エネルギーが必要な場合，あるいは凝固時に割れが生
じやすい材料に適している。
母材よりも低い融点をもつ金属の溶加材（ろう材）を溶
融させ，毛細管現象を利用し接合面の隙間に行き渡らせ
て接合を行う方法である。そのため，溶解，凝固にとも
なう結晶粒粗大化や金属間化合物の生成による脆化が生
じないほか，施工温度が低いため熱応力を抑えることが
できるとともに，母材の組織変化がない等の利点があ
る。さらに，難溶融性金属のように，母材溶解に対して
高エネルギーが必要な場合，あるいは凝固時に割れが生
じやすい材料に適している。
【００２０】例えば，ＷおよびＭｏ用ろう材としては，
低温域（８００℃以下）では銀ろう，高温域ではＲｕ−
Ｍｏ共晶合金ろう材が用いられている。銀ろうでは，ろ
う接温度が低いため当然高温での使用は不可能である。
また，融点以下の使用においても軟化温度がさらに低い
ため，強度低下の不安も大きい。
低温域（８００℃以下）では銀ろう，高温域ではＲｕ−
Ｍｏ共晶合金ろう材が用いられている。銀ろうでは，ろ
う接温度が低いため当然高温での使用は不可能である。
また，融点以下の使用においても軟化温度がさらに低い
ため，強度低下の不安も大きい。
【００２１】一方，Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金ろう材において
は高温での強度低下の不安が少ないが，ろう接温度が２
０００℃と高いため，ＷおよびＭｏ母材の脆化が問題と
なり，強度低下の大きな問題が有るため，できるだけろ
う接部材の使用に問題のない範囲でろう接温度の低く，
接合強度の高いろう材が望ましい。
は高温での強度低下の不安が少ないが，ろう接温度が２
０００℃と高いため，ＷおよびＭｏ母材の脆化が問題と
なり，強度低下の大きな問題が有るため，できるだけろ
う接部材の使用に問題のない範囲でろう接温度の低く，
接合強度の高いろう材が望ましい。
【００２２】そこで，本発明の一技術的課題は，接合強
度に優れ母材の脆化の恐れの少ないパイプ状サポートが
ろう接により製作可能となり，さらに，前記パイプ状サ
ポートとＷ電極もろう接により接合可能となり，安定し
た接合部をもつ，ろう接電極用部品とそれを用いた放電
灯用ろう接電極とを提供することにある。
度に優れ母材の脆化の恐れの少ないパイプ状サポートが
ろう接により製作可能となり，さらに，前記パイプ状サ
ポートとＷ電極もろう接により接合可能となり，安定し
た接合部をもつ，ろう接電極用部品とそれを用いた放電
灯用ろう接電極とを提供することにある。
【００２３】また，本発明のもう一つの技術的課題は，
上記ろう接電極用部品を金属蒸気放電灯に適用すること
により，内部のハロゲン化金属の飛散を抑制し放電灯内
の残量を安定させることができるろう接電極用部品とそ
れを用いた放電灯用ろう接電極とを提供することにあ
る。
上記ろう接電極用部品を金属蒸気放電灯に適用すること
により，内部のハロゲン化金属の飛散を抑制し放電灯内
の残量を安定させることができるろう接電極用部品とそ
れを用いた放電灯用ろう接電極とを提供することにあ
る。
【００２４】さらに，本発明のさらにもう一つの技術的
課題は，発光光として用いるアルミナガラスとパイプ状
のサポートの熱膨張係数が比較的近く，またパイプ状の
サポートの高温強度が高く封止時のひずみが少ないた
め，封止後の微小リークが発生しにくい金属蒸気放電灯
に用いられるろう接電極用部品とそれを用いた放電灯用
ろう接電極とを提供することにある。
課題は，発光光として用いるアルミナガラスとパイプ状
のサポートの熱膨張係数が比較的近く，またパイプ状の
サポートの高温強度が高く封止時のひずみが少ないた
め，封止後の微小リークが発生しにくい金属蒸気放電灯
に用いられるろう接電極用部品とそれを用いた放電灯用
ろう接電極とを提供することにある。
【００２５】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，Ｍｏ又
はＭｏ合金からなる板材を曲げ加工により筒状に成形
し，周方向の端部を互いに突き合わせ，あるいは重ね合
わせて，第１のろう材を用いたろう接により接合しパイ
プ状に形成したことを特徴とするろう接電極用部品が得
られる。
はＭｏ合金からなる板材を曲げ加工により筒状に成形
し，周方向の端部を互いに突き合わせ，あるいは重ね合
わせて，第１のろう材を用いたろう接により接合しパイ
プ状に形成したことを特徴とするろう接電極用部品が得
られる。
【００２６】また，本発明によれば，前記ろう接電極用
部品において，前記板材は，０．１〜１．０％未満のラ
ンタン又はランタン酸化物と，残部がモリブデンとから
なり，実質的に一定方向に伸長して再結晶化しているイ
ンターロッキング構造を呈する結晶粒子を有しているこ
とを特徴とするろう接電極用部品が得られる。
部品において，前記板材は，０．１〜１．０％未満のラ
ンタン又はランタン酸化物と，残部がモリブデンとから
なり，実質的に一定方向に伸長して再結晶化しているイ
ンターロッキング構造を呈する結晶粒子を有しているこ
とを特徴とするろう接電極用部品が得られる。
【００２７】また，本発明によれば，前記いずれかのろ
う接電極用部品において，前記第１のろう材は，Ｒｕ−
Ｍｏ共晶合金に，硼素（Ｂ）を１．４重量％から３．０
重量％添加したものから実質的になることを特徴とする
ろう接電極用部品が得られる。
う接電極用部品において，前記第１のろう材は，Ｒｕ−
Ｍｏ共晶合金に，硼素（Ｂ）を１．４重量％から３．０
重量％添加したものから実質的になることを特徴とする
ろう接電極用部品が得られる。
【００２８】また，本発明によれば，前記いずれかのろ
う接電極用部品を用い，前記パイプ状のろう接電極用部
品の接合部内側に棒状のＷ又はＷ合金からなる電極を第
２のろう材を用いたろう接により接合したことを特徴と
する放電灯用ろう接電極が得られる。
う接電極用部品を用い，前記パイプ状のろう接電極用部
品の接合部内側に棒状のＷ又はＷ合金からなる電極を第
２のろう材を用いたろう接により接合したことを特徴と
する放電灯用ろう接電極が得られる。
【００２９】また，本発明によれば，前記放電灯用ろう
接電極において，前記第２のろう材と前記第１のろう材
とは，同じ材料からなり，前記パイプ状に形成すること
と前記棒状のＷ又はＷ合金からなる電極をこのパイプに
接合することとは同時に行われていることを特徴とする
放電灯用ろう接電極が得られる。
接電極において，前記第２のろう材と前記第１のろう材
とは，同じ材料からなり，前記パイプ状に形成すること
と前記棒状のＷ又はＷ合金からなる電極をこのパイプに
接合することとは同時に行われていることを特徴とする
放電灯用ろう接電極が得られる。
【００３０】また，本発明によれば，前記いずれかの放
電灯用ろう接電極において，前記第１及び第２のろう材
は，夫々Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金に硼素（Ｂ）を１．４重量
％から３．０重量％添加したものから実質的になること
を特徴とする放電灯用ろう接電極が得られる。
電灯用ろう接電極において，前記第１及び第２のろう材
は，夫々Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金に硼素（Ｂ）を１．４重量
％から３．０重量％添加したものから実質的になること
を特徴とする放電灯用ろう接電極が得られる。
【００３１】また，本発明によれば，前記放電灯用ろう
接電極用部品において，前記第２のろう材は，前記第１
のろう材よりも低融点であることを特徴とする放電灯用
ろう接電極が得られる。
接電極用部品において，前記第２のろう材は，前記第１
のろう材よりも低融点であることを特徴とする放電灯用
ろう接電極が得られる。
【００３２】さらに，本発明によれば，前記放電灯用ろ
う接電極において，前記第１及び第２のろう材は，夫々
Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金に硼素（Ｂ）を１．４重量％から
３．０重量％添加したものから実質的になり，前記第１
のろう材の硼素（Ｂ）含有量は，前記第２のろう材の硼
素（Ｂ）含有量よりも少いことを特徴とする放電灯用ろ
う接電極が得られる。
う接電極において，前記第１及び第２のろう材は，夫々
Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金に硼素（Ｂ）を１．４重量％から
３．０重量％添加したものから実質的になり，前記第１
のろう材の硼素（Ｂ）含有量は，前記第２のろう材の硼
素（Ｂ）含有量よりも少いことを特徴とする放電灯用ろ
う接電極が得られる。
【００３３】
【発明の実施の形態】以下，本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。図１は，本発明の実施の形
態によるろう接電極用部品を適用した金属蒸気放電灯の
概略断面図である。なお，図１は，片側電極部のみに，
パイプ状サポートであるろう接電極用部品を適用した例
を示すが，必要に応じて両側の電極部に使用してもよ
い。図１を参照すると，金属蒸気放電灯１０は，両端に
互いに対向した対向端にＷコイル１１を備えた放電電極
であるＷ電極１２，１２を夫々備えている。一端のＷ電
極１２は，Ｗ電極１２のパイプ状サポートであるろう接
電極用部品１を介して抵抗溶接等によってＭｏリード１
４に接続されている。一方，他端のＷ電極１２は，従来
と同様に，Ｍｏ箔１３を介して，Ｍｏリード１４に抵抗
溶接等によって，接続している。
て図面を参照して説明する。図１は，本発明の実施の形
態によるろう接電極用部品を適用した金属蒸気放電灯の
概略断面図である。なお，図１は，片側電極部のみに，
パイプ状サポートであるろう接電極用部品を適用した例
を示すが，必要に応じて両側の電極部に使用してもよ
い。図１を参照すると，金属蒸気放電灯１０は，両端に
互いに対向した対向端にＷコイル１１を備えた放電電極
であるＷ電極１２，１２を夫々備えている。一端のＷ電
極１２は，Ｗ電極１２のパイプ状サポートであるろう接
電極用部品１を介して抵抗溶接等によってＭｏリード１
４に接続されている。一方，他端のＷ電極１２は，従来
と同様に，Ｍｏ箔１３を介して，Ｍｏリード１４に抵抗
溶接等によって，接続している。
【００３４】これらの放電電極は，放電発光部を構成す
るアルミナガラス管１５の端面に封入されている。これ
らの部品の組み立て後に，ハロゲン金属封入物１６をア
ルミナガラス管１５に投入して，約１５００℃にして加
熱封止している。
るアルミナガラス管１５の端面に封入されている。これ
らの部品の組み立て後に，ハロゲン金属封入物１６をア
ルミナガラス管１５に投入して，約１５００℃にして加
熱封止している。
【００３５】図２は図１の金属蒸気放電灯のろう接電極
用部品１を主に示す概略構成図で，（ａ）は縦断面図，
（ｂ）は横断面図である。図２（ａ）及び（ｂ）を参照
すると，ろう接電極用部品１は，折り曲げによって形成
された円筒形状のモリブデン（Ｍｏ）母材７の円周方向
の端面同士を第１のろう材５を介して接合するととも
に，Ｗ電極１２の一端も第２のろう材６によって同時に
接合している。このように，ろう接電極用部品１を金属
蒸気放電灯に適用することにより，内部のハロゲン化金
属の飛散を抑制し放電灯内の残量を安定させることがで
きる。さらに，アルミナガラスとＭｏパイプの熱膨張係
数が比較的近く，またＭｏパイプの高温強度が高く封止
時のひずみが少ないため，封止後の微小リークが発生し
にくい金属蒸気放電灯が得られる。
用部品１を主に示す概略構成図で，（ａ）は縦断面図，
（ｂ）は横断面図である。図２（ａ）及び（ｂ）を参照
すると，ろう接電極用部品１は，折り曲げによって形成
された円筒形状のモリブデン（Ｍｏ）母材７の円周方向
の端面同士を第１のろう材５を介して接合するととも
に，Ｗ電極１２の一端も第２のろう材６によって同時に
接合している。このように，ろう接電極用部品１を金属
蒸気放電灯に適用することにより，内部のハロゲン化金
属の飛散を抑制し放電灯内の残量を安定させることがで
きる。さらに，アルミナガラスとＭｏパイプの熱膨張係
数が比較的近く，またＭｏパイプの高温強度が高く封止
時のひずみが少ないため，封止後の微小リークが発生し
にくい金属蒸気放電灯が得られる。
【００３６】ここで，ＷおよびＭｏ高温用ろう材として
は，たとえば，ＷおよびＭｏに対し優れた濡れ性を示す
Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金ろう材が知られているが，このろう
材は融点が１９５５℃と高温であり，ＷおよびＭｏ母材
の脆化による強度低下や施工上の問題も多い。
は，たとえば，ＷおよびＭｏに対し優れた濡れ性を示す
Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金ろう材が知られているが，このろう
材は融点が１９５５℃と高温であり，ＷおよびＭｏ母材
の脆化による強度低下や施工上の問題も多い。
【００３７】それに対し，本発明の実施の形態によるろ
う材５及び６は，Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金ろう材に硼素
（Ｂ）を適量添加することにより，濡れ性を損なうこと
なく融点を調整することができる。
う材５及び６は，Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金ろう材に硼素
（Ｂ）を適量添加することにより，濡れ性を損なうこと
なく融点を調整することができる。
【００３８】図３はＲｕ−Ｍｏ共晶合金（４３％Ｒｕ−
５７％Ｍｏ）からなるろう材における硼素（Ｂ）の添加
量に対する融点変化を示す図である。図３に示すよう
に，Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金は，硼素（Ｂ）添加量が１．５
〜３．０％と増加するについて，１９００℃から１５３
０℃と融点が低下している。尚，本発明の実施の形態に
おいては，ベースとなるＲｕ−Ｍｏろう材の組成範囲
は，Ｒｕ量で３３．５から４９．５重量％が使用でき
る。Ｒｕ−Ｍｏろう材は，この範囲においてＲｕ−Ｍｏ
共晶組織を有し，さらには共晶点である４３重量％Ｒｕ
−５７重量％Ｍｏが望ましい。
５７％Ｍｏ）からなるろう材における硼素（Ｂ）の添加
量に対する融点変化を示す図である。図３に示すよう
に，Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金は，硼素（Ｂ）添加量が１．５
〜３．０％と増加するについて，１９００℃から１５３
０℃と融点が低下している。尚，本発明の実施の形態に
おいては，ベースとなるＲｕ−Ｍｏろう材の組成範囲
は，Ｒｕ量で３３．５から４９．５重量％が使用でき
る。Ｒｕ−Ｍｏろう材は，この範囲においてＲｕ−Ｍｏ
共晶組織を有し，さらには共晶点である４３重量％Ｒｕ
−５７重量％Ｍｏが望ましい。
【００３９】また，ろう接温度は，融点より約３０℃か
ら５０℃高く設定すればよいが，ワークサイズや加熱方
法により変更してもよい。
ら５０℃高く設定すればよいが，ワークサイズや加熱方
法により変更してもよい。
【００４０】ろう材の施工方法としては，有機溶剤によ
りペースト状にして塗布する方法が簡便であるが，プレ
ス，圧延あるいは押出し法により薄板あるいは棒状に成
形してもよい。また，成形時，必要に応じて，パラフイ
ン等のバインダーを混合してもよい。ここで，バインダ
ーは，通常のＷ，Ｍｏあるいは超硬合金の成形に用いら
れるものでよく，脱バインダー条件なども同様である。
りペースト状にして塗布する方法が簡便であるが，プレ
ス，圧延あるいは押出し法により薄板あるいは棒状に成
形してもよい。また，成形時，必要に応じて，パラフイ
ン等のバインダーを混合してもよい。ここで，バインダ
ーは，通常のＷ，Ｍｏあるいは超硬合金の成形に用いら
れるものでよく，脱バインダー条件なども同様である。
【００４１】上記のろう材を用いて，曲げ加工を施した
モリブデン素材の突き合わせ部，あるいは重ね合わせ部
を接合することにより，接合強度の優れたパイプ状部材
が製作できる。
モリブデン素材の突き合わせ部，あるいは重ね合わせ部
を接合することにより，接合強度の優れたパイプ状部材
が製作できる。
【００４２】ここで，曲げ形状は熱間曲げ，プレスある
いは成形ロールなどにより，樋状，Ｃ型形状などに成形
すればよい。
いは成形ロールなどにより，樋状，Ｃ型形状などに成形
すればよい。
【００４３】また，Ｃ型形状の継ぎ手部にすき間を残
し，あるいは，Ｃ型形状の継ぎ手部に切り込みを入れそ
の部分にＷ電極１２をセットし，同時にろう接してもよ
い。
し，あるいは，Ｃ型形状の継ぎ手部に切り込みを入れそ
の部分にＷ電極１２をセットし，同時にろう接してもよ
い。
【００４４】なお，アルミナガラス管１５の封入加工時
の加熱温度は約１５００℃であるため，少なくともそれ
以上の融点，好ましくは１６００℃以上の融点を持つろ
う材を使用する必要がある。
の加熱温度は約１５００℃であるため，少なくともそれ
以上の融点，好ましくは１６００℃以上の融点を持つろ
う材を使用する必要がある。
【００４５】上記のろう材においては，図３に示したも
のと同様に，融点を選択できるため，ろう接電極用部品
１を第１のろう材を用いたろう接により製作した後，よ
り溶融温度の低い第２のろう材を用いたろう接により，
そのろう接電極用部品１のろう接部を溶かすことなくさ
らに別の部材であるＷ電極１２等をろう接することも可
能となる。
のと同様に，融点を選択できるため，ろう接電極用部品
１を第１のろう材を用いたろう接により製作した後，よ
り溶融温度の低い第２のろう材を用いたろう接により，
そのろう接電極用部品１のろう接部を溶かすことなくさ
らに別の部材であるＷ電極１２等をろう接することも可
能となる。
【００４６】また，一般には，Ｍｏ母材として，純モリ
ブデンがその加工性，コストなどの点から選択される
が，その再結晶温度は約１０００℃と低い。さらに高温
で使用されるモリブデン材として，例えば，０．５％Ｔ
ｉ，０．０７％Ｚｒ，および０．０５％のＣを含むＴＺ
Ｍ（米国クライマックス社の製品名）が知られている
が，ＴＺＭにおいても，その再結晶温度は，１３００〜
１５００℃に過ぎない。そのため，アルミナガラス封止
時約１５００℃の加熱により，高温変形，脆化が生じＷ
電極の位置ずれや脱落などの問題が生じやすい。
ブデンがその加工性，コストなどの点から選択される
が，その再結晶温度は約１０００℃と低い。さらに高温
で使用されるモリブデン材として，例えば，０．５％Ｔ
ｉ，０．０７％Ｚｒ，および０．０５％のＣを含むＴＺ
Ｍ（米国クライマックス社の製品名）が知られている
が，ＴＺＭにおいても，その再結晶温度は，１３００〜
１５００℃に過ぎない。そのため，アルミナガラス封止
時約１５００℃の加熱により，高温変形，脆化が生じＷ
電極の位置ずれや脱落などの問題が生じやすい。
【００４７】それに対し，特公平２−３８６５９号公報
に示されるように，再結晶温度後においても加工性およ
び耐高温変形性に優れたモリブデン材としてランタン含
有モリブデンがある。このランタン含有モリブデンは，
０．１〜１．０重量％未満のランタンまたはランタン酸
化物と，残部がモリブデンとからなり，実質的に一定方
向に伸長して再結晶化しているインターロッキング構造
を呈する結晶粒子を有する加工性および耐高温変形性に
優れたモリブデン合金である。このランタン含有モリブ
デンを素材として使用することにより，融点が１５００
℃以上のろう材を用いても脆化を生じることがなく，か
つ純モリブデンを素材として用いた場合よりも高温使用
時での変形量を小さくできる。
に示されるように，再結晶温度後においても加工性およ
び耐高温変形性に優れたモリブデン材としてランタン含
有モリブデンがある。このランタン含有モリブデンは，
０．１〜１．０重量％未満のランタンまたはランタン酸
化物と，残部がモリブデンとからなり，実質的に一定方
向に伸長して再結晶化しているインターロッキング構造
を呈する結晶粒子を有する加工性および耐高温変形性に
優れたモリブデン合金である。このランタン含有モリブ
デンを素材として使用することにより，融点が１５００
℃以上のろう材を用いても脆化を生じることがなく，か
つ純モリブデンを素材として用いた場合よりも高温使用
時での変形量を小さくできる。
【００４８】本発明の実施の形態においては，前記のろ
う材によりろう接処理を行うことにより従来からＷおよ
びＭｏ高温用ろう材として用いられてきたＲｕ−Ｍｏ共
晶合金ろう材を使用した場合に比べ，ろう接温度を下げ
ることができるため，母材の脆化の恐れが少なく高温強
度の高いモリブデンからなるパイプ状サポートがろう接
により製作可能となり，管引き加工に比し歩留まりが向
上する。
う材によりろう接処理を行うことにより従来からＷおよ
びＭｏ高温用ろう材として用いられてきたＲｕ−Ｍｏ共
晶合金ろう材を使用した場合に比べ，ろう接温度を下げ
ることができるため，母材の脆化の恐れが少なく高温強
度の高いモリブデンからなるパイプ状サポートがろう接
により製作可能となり，管引き加工に比し歩留まりが向
上する。
【００４９】さらに，前記パイプ状サポートとＷ電極を
ろう接により接合可能となり，安定した接合部をもつろ
う接電極部品を提供することができる。
ろう接により接合可能となり，安定した接合部をもつろ
う接電極部品を提供することができる。
【００５０】なお，上記説明において，ろう接電極用部
品１の母材の断面形状をＣ型形状としたが，例えば，図
４（ａ）及び（ｂ）に示すような断面の一部に重なりの
ある巻き付け形状のＭｏ母材２や内側に折り曲げられた
端面を持つ形状のＭｏ母材３でも，Ｃ型形状のＭｏ母材
と同様の効果が得られる。
品１の母材の断面形状をＣ型形状としたが，例えば，図
４（ａ）及び（ｂ）に示すような断面の一部に重なりの
ある巻き付け形状のＭｏ母材２や内側に折り曲げられた
端面を持つ形状のＭｏ母材３でも，Ｃ型形状のＭｏ母材
と同様の効果が得られる。
【００５１】次に，本発明の実施の形態による放電灯用
ろう接電極の製造の具体例について説明する。
ろう接電極の製造の具体例について説明する。
【００５２】（例１）図２（ａ）及び（ｂ）に示すよう
に，板厚０．１ｍｍ．幅２０ｍｍの特公平２−３８６５
９号公報に示されるものと同様のランタン含有モリブデ
ンテープを多軸のフオーミングマシンにより外径１．６
ｍｍのＣ型断面形状に成形，切断し，ろう接用のＭｏ母
材７とした。ろう接用のＭｏ母材７の長手直線部端面に
融点が約１９００℃である４２．４重量％Ｒｕ−５６．
２重量％Ｍｏ−１．４重量％Ｂからなるろう材粉末をバ
インダーによりペースト状にしたろう材５を塗布した
後，治具にて加熱時の位置ずれをふせぎ，真空炉中で毎
分１５℃の速度で１９５０℃まで昇温し，この温度で５
分保持後，徐冷を行いパイプの接合を完了し，図２
（ａ）及び（ｂ）に示すようなろう接電極用部品１を得
た。この接合処理後，目視外観検査にてＭｏ母材７の隙
間部にろう材が充分流れ，空隙が存在せず，非常に良好
な接合状態が得られていることを確認した。
に，板厚０．１ｍｍ．幅２０ｍｍの特公平２−３８６５
９号公報に示されるものと同様のランタン含有モリブデ
ンテープを多軸のフオーミングマシンにより外径１．６
ｍｍのＣ型断面形状に成形，切断し，ろう接用のＭｏ母
材７とした。ろう接用のＭｏ母材７の長手直線部端面に
融点が約１９００℃である４２．４重量％Ｒｕ−５６．
２重量％Ｍｏ−１．４重量％Ｂからなるろう材粉末をバ
インダーによりペースト状にしたろう材５を塗布した
後，治具にて加熱時の位置ずれをふせぎ，真空炉中で毎
分１５℃の速度で１９５０℃まで昇温し，この温度で５
分保持後，徐冷を行いパイプの接合を完了し，図２
（ａ）及び（ｂ）に示すようなろう接電極用部品１を得
た。この接合処理後，目視外観検査にてＭｏ母材７の隙
間部にろう材が充分流れ，空隙が存在せず，非常に良好
な接合状態が得られていることを確認した。
【００５３】その後，ろう接母材のＣ型形状の周面端部
の突き合わせ部に直径０．５ｍｍ，長さ１６ｍｍのＷ線
の片端面から８ｍｍの範囲に融点が約１６００℃である
４１．８重量％Ｒｕ−５５．４重量％Ｍｏ−２．８重量
％Ｂからなるろう材粉末をバインダーによりペースト状
にしたろう材６を塗布した後，Ｗ電極１２用のＷ線を突
き出し長さが８ｍｍとなる位置にろう材６を塗布した部
分がろう接用のＭｏ母材７に接するようにセットし，さ
らに治具にて位置ずれおよび変形をふせぎ，真空炉中で
毎分１５℃の昇温速度で１６５０℃まで昇温し，この温
度で５分保持後，徐冷を行い接合を完了した。この接合
処理後においても，目視外観検査にて母材との隙間部に
ろう材が充分流れ，空隙が存在せず，非常に良好な接合
状態が得られていることを確認した。また，前記のろう
接電極用部品１のろう接部に変化が生じていないことを
も確認した。
の突き合わせ部に直径０．５ｍｍ，長さ１６ｍｍのＷ線
の片端面から８ｍｍの範囲に融点が約１６００℃である
４１．８重量％Ｒｕ−５５．４重量％Ｍｏ−２．８重量
％Ｂからなるろう材粉末をバインダーによりペースト状
にしたろう材６を塗布した後，Ｗ電極１２用のＷ線を突
き出し長さが８ｍｍとなる位置にろう材６を塗布した部
分がろう接用のＭｏ母材７に接するようにセットし，さ
らに治具にて位置ずれおよび変形をふせぎ，真空炉中で
毎分１５℃の昇温速度で１６５０℃まで昇温し，この温
度で５分保持後，徐冷を行い接合を完了した。この接合
処理後においても，目視外観検査にて母材との隙間部に
ろう材が充分流れ，空隙が存在せず，非常に良好な接合
状態が得られていることを確認した。また，前記のろう
接電極用部品１のろう接部に変化が生じていないことを
も確認した。
【００５４】上記ろう接電極の長さの半分ほどを，図１
に示すアルミナガラス管１５の一端に挿入，封止した。
他端は，通常のＭｏ箔１３を介してＭｏリード１４に接
続され，アルミナガラス管１５の端面で封入されている
構造とした。その後，ろう接電極の開口部１ａよりハロ
ゲン化金属を投入し，次いでその開口部１ａに別途用意
したＭｏキャップ１７を備えたＭｏリード１４を挿入し
市販の銀ロウにてろう接封止して放電灯の発光部１０を
得た。この場合，ろう接電極の開口部１ａ封止の際，加
熱部がハロゲン化金属の存在する部分から離れているた
め，ハロゲン化金属の蒸発，飛散を確実に防止すること
ができた。また，アルミナガラス管１５とろう接電極用
部品１であるＭｏパイプの熱膨張係数が比較的近く，ま
た，Ｍｏパイプの高温強度が高く封止時のひずみが少な
いため，封止後の微小リークの発生も認められなかっ
た。
に示すアルミナガラス管１５の一端に挿入，封止した。
他端は，通常のＭｏ箔１３を介してＭｏリード１４に接
続され，アルミナガラス管１５の端面で封入されている
構造とした。その後，ろう接電極の開口部１ａよりハロ
ゲン化金属を投入し，次いでその開口部１ａに別途用意
したＭｏキャップ１７を備えたＭｏリード１４を挿入し
市販の銀ロウにてろう接封止して放電灯の発光部１０を
得た。この場合，ろう接電極の開口部１ａ封止の際，加
熱部がハロゲン化金属の存在する部分から離れているた
め，ハロゲン化金属の蒸発，飛散を確実に防止すること
ができた。また，アルミナガラス管１５とろう接電極用
部品１であるＭｏパイプの熱膨張係数が比較的近く，ま
た，Ｍｏパイプの高温強度が高く封止時のひずみが少な
いため，封止後の微小リークの発生も認められなかっ
た。
【００５５】（例２）図２（ａ）及び（ｂ）に示すよう
に，板厚０．１ｍｍ，幅２０ｍｍの特公平２−３８６５
９号公報に示されたランタン含有モリブデンテープを多
軸のフォーミングマシンにより，外径１．６ｍｍのＣ型
形状に成形，切断しろう接用のＭｏ母材７とした。ろう
接用のＭｏ母材７の長手直線部端面に，融点が約１７０
０℃である４２．１重量％Ｒｕ−５５．７重量％Ｍｏ−
２．２重量％Ｂからなるろう材粉末をバインダーにより
ペースト状にしたろう材５を塗布した後，直径０．５ｍ
ｍ，長さ１６ｍｍのＷ電極１２用のＷ線を突き出し長さ
が８ｍｍとなる位置にろう材を塗布した部分がろう接母
材突き合わせ部にセットし，真空炉中で毎分１５℃の速
度で１７５０℃まで昇温し，この温度で５分保持後，徐
冷を行い接合を完了した。
に，板厚０．１ｍｍ，幅２０ｍｍの特公平２−３８６５
９号公報に示されたランタン含有モリブデンテープを多
軸のフォーミングマシンにより，外径１．６ｍｍのＣ型
形状に成形，切断しろう接用のＭｏ母材７とした。ろう
接用のＭｏ母材７の長手直線部端面に，融点が約１７０
０℃である４２．１重量％Ｒｕ−５５．７重量％Ｍｏ−
２．２重量％Ｂからなるろう材粉末をバインダーにより
ペースト状にしたろう材５を塗布した後，直径０．５ｍ
ｍ，長さ１６ｍｍのＷ電極１２用のＷ線を突き出し長さ
が８ｍｍとなる位置にろう材を塗布した部分がろう接母
材突き合わせ部にセットし，真空炉中で毎分１５℃の速
度で１７５０℃まで昇温し，この温度で５分保持後，徐
冷を行い接合を完了した。
【００５６】この接合処理後，目視外観検査にて母材隙
間部にろう材が充分流れ，空隙が存在せず，非常に良好
な接合状態が得られていることを確認した。
間部にろう材が充分流れ，空隙が存在せず，非常に良好
な接合状態が得られていることを確認した。
【００５７】さらに，上記例１と同様にして放電灯を製
作することにより，ハロゲン化金属の蒸発，飛散の防止
効果，およびアルミナガラスとの良好な封止性を確認で
きた。
作することにより，ハロゲン化金属の蒸発，飛散の防止
効果，およびアルミナガラスとの良好な封止性を確認で
きた。
【００５８】
【発明の効果】以上，説明したように，本発明によれ
ば，接合強度に優れ母材の脆化の恐れの少ないパイプ状
サポートがろう接により製作可能となり，さらに，前記
パイプ状サポートとＷ電極もろう接により接合可能とな
り，安定した接合部をもつろう接電極用部品と放電灯用
ろう接電極とを提供することができる。
ば，接合強度に優れ母材の脆化の恐れの少ないパイプ状
サポートがろう接により製作可能となり，さらに，前記
パイプ状サポートとＷ電極もろう接により接合可能とな
り，安定した接合部をもつろう接電極用部品と放電灯用
ろう接電極とを提供することができる。
【００５９】また，本発明のろう接電極部品を金属蒸気
放電灯に適用することにより，内部のハロゲン化金属の
飛散を抑制し放電灯内の残量を安定させることができる
放電灯が得られるろう接電極用部品と放電灯用ろう接電
極とを提供することができる。
放電灯に適用することにより，内部のハロゲン化金属の
飛散を抑制し放電灯内の残量を安定させることができる
放電灯が得られるろう接電極用部品と放電灯用ろう接電
極とを提供することができる。
【００６０】さらに，本発明によれば，アルミナガラス
とＭｏパイプの熱膨張係数が比較的近く，またＭｏパイ
プの高温強度が高く封止時のひずみが少ないため，封止
後の微小リークが発生しにくい金属蒸気放電灯が得られ
るろう接電極用部品と放電灯用ろう接電極とを提供する
ことができる。
とＭｏパイプの熱膨張係数が比較的近く，またＭｏパイ
プの高温強度が高く封止時のひずみが少ないため，封止
後の微小リークが発生しにくい金属蒸気放電灯が得られ
るろう接電極用部品と放電灯用ろう接電極とを提供する
ことができる。
【図１】本発明の実施の形態によるろう接電極用部品を
用いた金属蒸気放電灯を示す概略断面図である。
用いた金属蒸気放電灯を示す概略断面図である。
【図２】図２は図１のろう接電極用部品を主に示す概略
断面図であり，（ａ）は縦断面図，（ｂ）は横断面図で
ある。
断面図であり，（ａ）は縦断面図，（ｂ）は横断面図で
ある。
【図３】Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金からなるろう材の硼素
（Ｂ）添加量と融点との関係を示す図である。
（Ｂ）添加量と融点との関係を示す図である。
【図４】（ａ）及び（ｂ）は本発明の実施の形態による
ろう接電極用部品の母材の種々例を示す横断面図であ
る。
ろう接電極用部品の母材の種々例を示す横断面図であ
る。
【図５】従来の金属蒸気放電灯の一例を示す概略断面図
である。
である。
１ ろう接電極用部品 １ａ 開口部 ２，３，７ Ｍｏ母材 ５ 第１のろう材 ６ 第２のろう材 １０，５０ 金属蒸気放電灯 １１ Ｗコイル １２ Ｗ電極 １３ Ｍｏ箔 １４ Ｍｏリード １５ アルミナガラス管 １６ ハロゲン金属封入物 １７ Ｍｏキャップ
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｍｏ又はＭｏ合金からなる板材を曲げ加
工により筒状に成形し，周方向の端部を互いに突き合わ
せ，あるいは重ね合わせて，第１のろう材を用いたろう
接により接合しパイプ状に形成したことを特徴とするろ
う接電極用部品。 - 【請求項２】 請求項１記載のろう接電極用部品におい
て，前記板材は，０．１〜１．０％未満のランタン又は
ランタン酸化物と，残部がモリブデンとからなり，実質
的に一定方向に伸長して再結晶化しているインターロッ
キング構造を呈する結晶粒子を有していることを特徴と
するろう接電極用部品。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載のろう接電極用部品
において，前記第１のろう材は，Ｒｕ−Ｍｏ共晶合金
に，硼素（Ｂ）を１．４重量％から３．０重量％添加し
たものから実質的になることを特徴とするろう接電極用
部品。 - 【請求項４】 請求項１又は２記載のろう接電極用部品
を用い，前記パイプ状のろう接電極用部品の接合部内側
に棒状のＷ又はＷ合金からなる電極を第２のろう材を用
いたろう接により接合したことを特徴とする放電灯用ろ
う接電極。 - 【請求項５】 請求項４記載の放電灯用ろう接電極にお
いて，前記第２のろう材と前記第１のろう材とは，同じ
材料からなり，前記パイプ状に形成することと前記棒状
のＷ又はＷ合金からなる電極をこのパイプに接合するこ
ととは同時に行われていることを特徴とする放電灯用ろ
う接電極。 - 【請求項６】 請求項４又は５に記載の放電灯用ろう接
電極において，前記第１及び第２のろう材は，夫々Ｒｕ
−Ｍｏ共晶合金に硼素（Ｂ）を１．４重量％から３．０
重量％添加したものから実質的になることを特徴とする
放電灯用ろう接電極。 - 【請求項７】 請求項４記載の放電灯用ろう接電極にお
いて，前記第２のろう材は，前記第１のろう材よりも低
融点であることを特徴とする放電灯用ろう接電極。 - 【請求項８】 請求項７記載の放電灯用ろう接電極にお
いて，前記第１及び第２のろう材は，夫々Ｒｕ−Ｍｏ共
晶合金に硼素（Ｂ）を１．４重量％から３．０重量％添
加したものから実質的になり，前記第１のろう材の硼素
（Ｂ）含有量は，前記第２のろう材の硼素（Ｂ）含有量
よりも少いことを特徴とする放電灯用ろう接電極。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01288098A JP3309309B2 (ja) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | ろう接電極用部品及び放電灯用ろう接電極 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01288098A JP3309309B2 (ja) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | ろう接電極用部品及び放電灯用ろう接電極 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11213946A true JPH11213946A (ja) | 1999-08-06 |
| JP3309309B2 JP3309309B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=11817735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01288098A Expired - Fee Related JP3309309B2 (ja) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | ろう接電極用部品及び放電灯用ろう接電極 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3309309B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009057239A1 (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-07 | Toshiba Hokuto Electronics Corporation | ろう材、管球、マグネトロンおよびろう付け方法 |
| JP2011154927A (ja) * | 2010-01-28 | 2011-08-11 | Ushio Inc | 放電ランプ |
| JP2012015007A (ja) * | 2010-07-02 | 2012-01-19 | Ushio Inc | ショートアーク型放電ランプ |
| BE1019089A5 (fr) * | 2007-10-19 | 2012-03-06 | Heraeus Gmbh W C | Metal d'apport de brasage a base de moru resistant aux hautes tempeatures, modifie afin d'abaisser le point de fusion. |
| CN102683160A (zh) * | 2011-03-08 | 2012-09-19 | 优志旺电机株式会社 | 放电灯 |
-
1998
- 1998-01-26 JP JP01288098A patent/JP3309309B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1019089A5 (fr) * | 2007-10-19 | 2012-03-06 | Heraeus Gmbh W C | Metal d'apport de brasage a base de moru resistant aux hautes tempeatures, modifie afin d'abaisser le point de fusion. |
| WO2009057239A1 (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-07 | Toshiba Hokuto Electronics Corporation | ろう材、管球、マグネトロンおよびろう付け方法 |
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| KR101091389B1 (ko) | 2007-10-31 | 2011-12-07 | 도시바 마테리알 가부시키가이샤 | 납땜재, 관구, 마그네트론 및 납땜 방법 |
| JP2011154927A (ja) * | 2010-01-28 | 2011-08-11 | Ushio Inc | 放電ランプ |
| KR101348475B1 (ko) * | 2010-01-28 | 2014-01-06 | 우시오덴키 가부시키가이샤 | 방전 램프 |
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| KR101326331B1 (ko) * | 2010-07-02 | 2013-11-11 | 우시오덴키 가부시키가이샤 | 쇼트 아크형 방전 램프 |
| CN102683160A (zh) * | 2011-03-08 | 2012-09-19 | 优志旺电机株式会社 | 放电灯 |
| JP2012186121A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-09-27 | Ushio Inc | 放電ランプ |
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| JP3309309B2 (ja) | 2002-07-29 |
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