JPH1121614A - 高清浄溶鋼の溶製方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 精錬炉からの出鋼後から鋳造開始までの間の
取鍋内スラグの酸素ポレンシャルを低く抑えて、スラグ
による溶鋼の再酸化を防止する技術を開発すると共に、
スラグの成分組成をＡｌ₂ Ｏ₃ 吸収能に優れたものに調
整する。。 【解決手段】 転炉からの出鋼時に石灰を投入し、出鋼
後の取鍋スラグに金属Ａｌを含むフラックスを添加し
て、スラグの（ＣａＯ）／（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）（wt.%比）＝
０．８〜１．４、ＳｉＯ₂ ＝２〜１５wt.%、Ｔ．Ｆｅ≦
３．０wt.%にし、次いでＲＨ脱ガス処理を行ない、処理
中及び／又は処理後に石灰またはアルミナをスラグに添
加し、（ＣａＯ）／（Ａｌ₂ Ｏ₃ ）＝０．４〜０．７、
ＳｉＯ₂ ＝２〜１５wt.%、Ｔ．Ｆｅ≦３．０wt.%に維持
する。 【効果】 Ａｌ₂ Ｏ₃ 介在物が極めて少ない超清浄溶鋼
を製造することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、清浄性に優れた
溶鋼を製造する方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】溶銑やスクラップを主原料として不純物
を除去し、必要な合金元素を添加して希望する鋼を製造
する製鋼工程において、溶湯中のＣ濃度を下げたり、特
定の不純物を除去したりするために、酸素を溶湯に供給
して酸化精錬を行なう。ところが、酸化精錬後の溶鋼中
には過剰の酸素が溶解する。そこで溶鋼にアルミニウム
等の脱酸材を添加して溶鋼を脱酸する。こうした溶鋼の
脱酸時に発生した酸化物、例えばＡｌ₂ Ｏ₃ が溶鋼から
除去されずに介在物として鋼中に残ると、鋼材製品欠陥
の原因になる。

【０００３】製鋼過程で発生するＡｌ₂ Ｏ₃ は、２Ａｌ
＋３Ｏ＝Ａｌ₂ Ｏ₃ の反応により生成するものであり、
溶鋼の上記脱酸時に発生するものの他、溶鋼脱酸後にお
ける溶鋼のスラグ等による再酸化によっても発生する。
従来、こうした溶鋼中に発生した酸化物を除去する方法
として、例えば、ＲＨ脱ガス装置にて溶鋼中の酸化物を
凝集合体させて溶鋼から浮上分離し易い形態にし、これ
の分離除去を促進するために、脱酸後の溶鋼環流時間を
長くする方法（以下、先行技術１という）、あるいは、
特開平７−３００６１０号公報に開示されているよう
に、ＣａＯやＡｌ ₂ Ｏ₃ 等のフラックスを溶鋼に吹き付
けて溶鋼中介在物の合体浮上を促進する方法（以下、先
行技術２という）が行われている。一方、溶鋼の再酸化
を防止するためには、例えば、特開平４−７２００９号
公報に開示されているように、スラグを改質し、スラグ
中のＴ．Ｆｅ濃度を低減する方法（以下、先行技術３と
いう）が提案されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上述した各先行技術
は、それぞれ所期の目的を達成し得る利点を有する。し
かしながら、極めて高度な清浄性が要求される鋼を製造
するためには、先行技術に開示された方法を組み合わせ
ても不十分である。特に、溶鋼の再酸化を防止するため
には、先行技術３に開示されたように、スラグに単にア
ルミニウムを添加してスラグを改質するというだけで
は、溶鋼の再酸化を十分に防止することができず、極め
て高度な清浄性が要求される鋼を溶製することはできな
いことがわかった。

【０００５】従って、本発明の目的は、製鋼工程におい
て、脱酸後の溶鋼の再酸化を徹底的に防止する技術を開
発すると共に、スラグの成分組成を溶鋼中Ａｌ₂ Ｏ₃ 介
在物の吸収能に優れたものにすることにより、高清浄薄
鋼板を安定して製造することができる溶製方法を提供す
ることにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点から、高清浄溶鋼の溶製方法を開発するために鋭意
研究を重ねた。その結果、次の知見を得た。先ず、脱酸
生成物の除去に対しては、従来技術を適用することを前
提とする。その上で、溶鋼の再酸化を徹底的に防止する
ことにより所期の目的を達成することができる。即ち、
転炉での精錬終了後、出鋼時に適切なスラグ改質を行な
い、次いで、ＲＨ脱ガス装置で溶鋼を真空脱炭し、次い
で溶鋼をアルミニウムで脱酸する。そして、ＲＨ脱ガス
装置での処理後のスラグ中Ｔ．Ｆｅ濃度を所定値以下に
し、且つ、スラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ
₂ Ｏ₃ ）及びwt.%ＳｉＯ₂ を適切な範囲内に調整するこ
とにより、酸素ポテンシャルが低く且つＡｌ₂ Ｏ₃ を吸
収し易い物性のスラグを維持することができる。本発明
は、上述した知見に基づきなされたものであり、次の通
りである。

【０００７】即ち、本発明の高清浄溶鋼の溶製方法は、
転炉で所定の精錬を終了し、転炉内の溶鋼を取鍋に出鋼
する。この際、出鋼流に向けて所定量の石灰を投入し、
次いで、出鋼後の取鍋内スラグに、スラグ改質剤として
金属アルミニウムを単体の形態または金属アルミニウム
を含むフラックスの形態で添加する。この際、スラグの
（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値を０．８〜
１．４の範囲で、ＳｉＯ ₂ 濃度を２〜１５wt.%の範囲内
に調整し、且つスラグ中Ｔ．Ｆｅ濃度を３．０wt.%以下
にする。次いで、取鍋内溶鋼に対してＲＨ脱ガス設備で
所定の脱ガス処理を施し、ＲＨ脱ガス処理中および／ま
たは処理後に石灰またはアルミナを取鍋内スラグに添加
し、スラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値
を０．４〜０．７の範囲内で、ＳｉＯ₂ 濃度を２〜１５
wt.%の範囲内に調整し、且つＴ．Ｆｅ濃度を３．０wt.%
以下に維持することにより、スラグ中の酸素による溶鋼
の再酸化を防止することに特徴を有するものである。

【０００８】

【発明の実施の形態】次に、この発明の方法を、図面を
参照しながら、各工程における製造条件による作用およ
び溶鋼−スラグ間反応を説明すると共に、上述した通り
の製造条件に限定しなければならない理由を説明する。

【０００９】図１〜３は、この発明の方法を実施するた
めに使用する設備及びその作業状況の例を説明する概略
縦断面図であり、図１は転炉から取鍋への出鋼状況、図
２は取鍋中スラグへのスラグ改質剤添加状況、そして図
３はＲＨ脱ガス精錬状況を示す。

【００１０】（１）先ず、図１に示すように、転炉１で
所定の精錬を施された溶鋼３を、未脱酸の状態で取鍋２
に出鋼する。この際、出鋼流３ａに石灰５を添加する。
石灰は出鋼流による大きな撹拌エネルギーにより、出鋼
時に転炉１から流出する若干量のスラグ８に溶解する。
出鋼終了後、図２に示すように、取鍋２内溶鋼３’の表
面を覆うスラグ８’に、スラグ改質剤６としての金属ア
ルミニウムを単体または金属アルミニウムを含むフラッ
クスの形態で添加する。スラグ改質剤６中の金属アルミ
ニウムはスラグ８’中の酸化鉄等を還元してＡｌ₂ Ｏ₃
に変化し、スラグ８’組成を変化させる。上記石灰５お
よびスラグ改質剤６の添加量は、出鋼前の転炉内溶鋼３
中の酸素濃度測定値に基づき、スラグ改質剤６中の金属
アルミニウム分の添加により生成しスラグ８’中に移行
するＡｌ₂ Ｏ₃ 量を算定し、この算定結果に基づきスラ
グ８’の（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）が０．８
〜１．４の範囲内で、２≦ＳｉＯ₂ ≦１５wt.%になるよ
う決定する。

【００１１】（２）転炉出鋼後の改質されたスラグ８’
の（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ ₃ ）及びＳｉＯ₂ 濃
度を上記範囲内に限定し、且つ、スラグ中Ｔ．Ｆｅ濃度
を３．０wt.%以下に低く抑えるためであり、その詳細を
説明する。図４に、出鋼後取鍋中の改質スラグの（wt.%
ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）とＴ．Ｆｅ濃度（wt.%）
との関係を示す。（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）
が０．８〜１．４の範囲内で且つ２≦ＳｉＯ₂ ≦１５w
t.%にスラグ成分を調整した場合には、スラグ中Ｔ．Ｆ
ｅ濃度は３．０wt.%以下となっている。このスラグ組成
においては、スラグ中ＦｅＯの活量係数が比較的大きい
ため、スラグ８’中ＦｅＯと溶鋼３’中Ａｌとの反応が
起こり易くなり、スラグ中Ｔ．Ｆｅは安定して３．０w
t.%以下が維持されたものと考えられる。一方、このよ
うに、出鋼後のスラグ改質において、Ｔ．Ｆｅを３．０
wt.%以下に抑えておかないと、後のＲＨ脱ガス処理後の
スラグ組成の調整において、スラグによるＡｌ₂ Ｏ₃ 介
在物の吸収能を良好に維持し、且つＴ．Ｆｅを３．０w
t.%以下に抑える事が困難となるからである。なお、ス
ラグ中ＳｉＯ₂ 濃度２〜１５wt.%は、薄鋼板用鋼種の鋼
を溶製する場合の、通常の転炉精錬による出鋼後の取鍋
内スラグの範囲内に該当するものである。

【００１２】ここで、このスラグ組成をもつスラグ中Ｆ
ｅＯの活量係数を推定する。図５は、成分組成が、Ｆｅ
Ｏ＝２wt.%の一定濃度であってＣａＯ、Ａｌ₂ Ｏ₃及び
ＳｉＯ₂ が残部を構成する１６５０℃の溶融スラグのＣ
ａＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃ −ＳｉＯ₂ ３元系組成（モル分率）に
対するスラグ中ＦｅＯの活量係数γ_FeO の図（等活量係
数線図）上に、スラグ成分組成が上記の２≦ＳｉＯ₂ ≦
１５wt.%であって、（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ
₂ Ｏ₃ ）が０．８〜１．４の範囲内の領域を斜線部Ａで
示したものである。同図で、領域Ａ内の組成を有するス
ラグのＦｅＯの活量係数を求めると、約１．５〜１．９
となる。実操業におけるスラグ成分中には上記４成分以
外にＭｇＯ等多数の成分が含まれているが、いずれも低
濃度であるから、活量係数に及ぼす影響を無視しても差
し支えないと考えられる。このようにすると、この発明
における、転炉出鋼後の改質されたスラグのＦｅＯの活
量係数γ_FeO は、凡そ１．５〜１．９と、比較的大きい
値であると推定される。

【００１３】（３）次いで、図３に示したように、上記
溶鋼３”をＲＨ脱ガス装置１０により真空下で脱炭処理
工程で、Ｃ＋Ｏ＝ＣＯ（ｇ）反応により溶鋼３”中の溶
解酸素を減少させ、次いで、更に溶鋼３”中の溶解酸素
を低下させるために、アルミニウム１１を添加して溶鋼
３”を脱酸する。このアルミニウム脱酸で生成するＡｌ
₂ Ｏ₃ の量をこの脱酸前の溶解酸素濃度とこのＡｌ添加
量に基づき算定し、このＡｌ₂ Ｏ₃ 生成量の算定値に基
づき、スラグ８”の（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ
₂ Ｏ₃ ）が０．４〜０．７の範囲内で２≦ＳｉＯ₂ ≦１
５wt.%になるように、石灰またはアルミナ７を添加す
る。

【００１４】（４）ＲＨ脱ガス処理後の調整されたスラ
グ８”の（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）及びＳｉ
Ｏ₂ 濃度を上記範囲内に限定するのは、スラグ中Ｔ．Ｆ
ｅの濃度を低く維持するとともにＦｅＯの活量係数を低
く抑え、スラグの酸素ポテンシャルを低く維持して、溶
鋼の再酸化防止、溶鋼中Ａｌの酸化防止をし、且つ、ア
ルミニウム脱酸により生成するＡｌ₂ Ｏ₃ 介在物の吸収
能のよいスラグに維持することにある。その詳細を説明
する。

【００１５】上記図５に、（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ
₂ Ｏ₃ ）が０．４〜０．７の範囲内であって２≦ＳｉＯ
₂ ≦１５wt.%の領域を、斜線部Ｂで示した。同図によれ
ば、スラグのＦｅＯの活量係数は、凡そ１．０〜１．４
の範囲内にあり、スラグ中ＦｅＯの活量係数を比較的小
さく維持することができ、ＲＨ処理前よりもスラグ８”
中ＦｅＯと溶鋼３”中Ａｌとの反応性が低下する。こう
して、スラグ８”による溶鋼３”の再酸化を防止するこ
とができ、溶鋼中Ａｌの酸化が防止される。また、同図
より、（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）が０．７よ
り大きくなると、ＦｅＯの活量係数が増大して溶鋼中Ａ
ｌと反応し易くなる。なお、スラグ中ＳｉＯ₂ 濃度２〜
１５wt.%は、薄鋼板用鋼種の鋼を溶製する場合の通常の
ＲＨ脱ガス終了後の取鍋内スラグの範囲内に該当するも
のである。

【００１６】上記考察より、脱ガス処理後のスラグの
（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）を０．４〜０．７
の範囲内であって２≦ＳｉＯ₂ ≦１５wt.%に調整し、且
つ、Ｔ．Ｆｅを３．０wt.%以下に維持すれば、アルミニ
ウム脱酸後の溶鋼の再酸化防止、溶鋼中Ａｌの酸化防止
をし、且つ、介在物吸収能のよいスラグに維持すること
ができる。こうして、溶鋼の高清浄化が行なわれる。

【００１７】なお、上述した例では、スラグの改質時期
が図２に示したように出鋼後であるが、ＲＨ処理開始前
であってもよいし、ＲＨ処理における真空脱炭後であっ
てもよいし、あるいは、これら３場合のいかなる組み合
わせであってもよい。

【００１８】

【実施例】次に、この発明の高清浄溶鋼の溶製方法を、
実施例によって更に詳細に説明する。図１〜３に示した
転炉およびＲＨ脱ガス設備を用い、上記実施の形態に基
づき下記要領で試験した。そして、表１に本発明の範囲
内の方法による実施例について、表２に本発明の範囲外
の方法による比較例について、それぞれ試験条件及び試
験結果を示す。これらの内容を以下に説明する。

【００１９】

【表１】

【００２０】

【表２】

【００２１】〔試験条件〕 （１）実施例１〜１２について 実施例１〜１２の溶製方法は次の通りである。転炉で吹
錬終了後の炭素濃度約０．０４wt.%の未脱酸溶鋼２５０
ｔを取鍋に出鋼し、取鍋内のスラグを改質した後、ＲＨ
脱ガス処理をした。スラグ改質の方法は、図１に示した
ように、転炉出鋼中に出鋼流に所定量の石灰を添加し、
更に出鋼後の溶鋼表面上のスラグに、スラグ改質剤とし
て金属アルミニウムを含むフラックスを所定量添加し
た。上記石灰およびスラグ改質剤は、スラグ改質剤添加
後のスラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）が
０．８〜１．４の範囲内、２≦ＳｉＯ₂ ≦１５wt.%にな
るように添加した。このスラグ組成の調整は、転炉出鋼
前の溶鋼中溶解酸素濃度を測定し、この溶解酸素から生
成するアルミナの量を予測して上記範囲内になるように
した。このときスラグ中Ｔ．Ｆｅは３wt.%以下まで低下
した。なお、このときのスラグ中ＦｅＯの活量係数の概
数を図５より推定すると、約１．５〜１．９になる。

【００２２】次いで、上記の通り処理された取鍋内の溶
鋼をＲＨ脱ガス装置で真空脱炭した。真空脱炭処理後の
溶鋼中の酸素濃度を酸素メーターで測定し、測定された
酸素濃度に基づき脱酸剤としてのＡｌの添加量を決定
し、溶鋼を脱酸した。このとき、脱酸により生成するＡ
ｌ₂ Ｏ₃ の量を経験的に把握しておき、脱酸後の取鍋内
スラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値を推
定した。次いで、上記（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ
₃ ）の推定値に基づき、最終的にスラグの（wt.%Ｃａ
Ｏ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値が０．４〜０．７の範囲
内で、２≦ＳｉＯ₂≦１５wt.%になるよう真空槽内に石
灰あるいはアルミナ系フラックスを添加した。

【００２３】以上の精錬工程を経ることにより、スラグ
中Ｔ．Ｆｅ濃度は、すべての実施例において、３．０w
t.%以下になった。上記精錬により得られた溶鋼を連続
鋳造機により薄板向けスラブに鋳造した。次いで、上記
スラブを熱間圧延し、冷間圧延した。こうして製造され
た冷延鋼板から試験片を採取し、介在物濃度を検鏡して
測定し、その測定値から冷延鋼板での製品の介在物性欠
陥指数を求めた。

【００２４】表１に、実施例１〜１２の転炉出鋼後およ
びＲＨ脱ガス処理後における、スラグ中Ｔ．Ｆｅおよび
スラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値、並
びに、冷延鋼板での製品の介在物性欠陥指数を示した。
介在物性欠陥指数は、値が小さいほど良好であり、０は
介在物性欠陥が皆無であることを表わす。

【００２５】（２）比較例１〜２０について 比較例１〜２０の溶製方法は、上記実施例１〜１２と同
じであるが、溶製条件が実施例と異なり、次の４つに分
類される。・比較例１〜５は、ＲＨ脱ガス処理後におけ
るスラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値の
みを、本発明の範囲よりも高くした場合、・比較例６〜
１０は、ＲＨ脱ガス処理後におけるスラグの（wt.%Ｃａ
Ｏ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値のみを、本発明の範囲よ
りも低くした場合である。・一方、比較例１１〜１５
は、転炉出鋼後におけるスラグの（wt.%ＣａＯ）／（w
t.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値を本発明の範囲よりも低くし、ス
ラグ中Ｔ．Ｆｅを本発明の範囲よりも高くした場合、・
比較例１６〜２０は、転炉出鋼後におけるスラグの（w
t.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値を本発明の範囲
よりも高くし、スラグ中のＴ．Ｆｅを本発明の範囲より
も高くした場合である。なお、スラグのＳｉＯ₂ 濃度は
比較例においても実施例と同様、すべてにおいて２〜１
５wt.%の範囲内に調整した。

【００２６】こうして、比較例で得られた溶鋼を連続鋳
造機により薄板向けスラブに鋳造した。以降、実施例と
同じ工程で冷延鋼板を製造し、試験片を採取し、介在物
の清浄度を検鏡により測定した。表２に、比較例１〜２
０の試験結果を示した。表１及び２から下記事項がわか
る。

【００２７】〔試験結果〕 ・比較例１〜１０のように、転炉出鋼後のスラグ改質後
からＲＨ脱ガス処理後までの期間、スラグ中Ｔ．Ｆｅを
３wt.%以下に維持しても、ＲＨ脱ガス処理後のスラグの
ＳｉＯ₂ 濃度を２〜１５wt.%に制御し、且つ（wt.%Ｃａ
Ｏ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）を０．４〜０．７の範囲内に
調整しないと、製品の介在物性欠陥は発生する。

【００２８】図６は、ＲＨ脱ガス処理後のスラグ成分組
成調整後のＴ．Ｆｅと製品の介在物性欠陥指数との関係
を示すものであり、同図中、符号□のプロットが、比較
例１〜１０に対応する。このように、ＲＨ脱ガス処理後
のスラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）が鋼中
介在物量に大きく影響する理由は、図５のスラグ中Ｆｅ
Ｏの活量係数線図からも推定されるように、ＲＨ脱ガス
処理後の（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）が０．７
を超えると、ＦｅＯの活量係数が大きくなるので、Ｆｅ
Ｏが溶鋼中のＡｌと反応し（溶鋼がスラグで再酸化さ
れ）てＡｌ₂ Ｏ₃介在物を生成し易くなるためである。
一方、ＲＨ脱ガス処理後の（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ
₂ Ｏ₃ ）が０．４未満のものは、スラグの融点が高くそ
の粘性が高くなり、真空脱炭後のＡｌ添加により生成し
た溶鋼中のＡｌ₂ Ｏ₃ 介在物を十分に吸収できないから
である。

【００２９】・比較例１１〜２０のように、転炉出鋼後
のスラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）が本発
明の条件である０．８〜１．４を外れ、スラグ中Ｔ．Ｆ
ｅも本発明の範囲よりも高かった場合には、ＲＨ脱ガス
処理後に、スラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ
₂ Ｏ₃ ）を０．４〜０．７の範囲内、ＳｉＯ₂ を２〜１
５wt.%の範囲内に調整しても、スラグ中Ｔ．Ｆｅは３w
t.%以下とならず、冷延鋼板製品に介在物性欠陥が発生
することがわかる。

【００３０】これに対して、 ・実施例１〜１２のように、転炉出鋼後のスラグ改質後
からＲＨ脱ガス処理後までの期間を通じて、スラグの成
分組成を本発明の範囲内に維持すれば、この期間におけ
る溶鋼の酸素濃度を低く維持し、スラグによる溶鋼の再
酸化を抑止し、そして溶鋼中Ａｌ₂ Ｏ₃ 介在物をスラグ
に十分吸収することができる。従って、冷延鋼板での製
品の介在物性欠陥を皆無にし得ることがわかる。こうし
て、高清浄溶鋼を製造することができる。

【００３１】

【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
Ａｌ₂ Ｏ₃ 等の介在物が極めて少ない溶鋼を製造するこ
とができる。従って、製品欠陥のない超高清浄度の鋼板
等を製造するための、高清浄溶鋼の溶製方法を提供する
ことができ、工業上有用な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明方法の実施における転炉から取鍋への出
鋼状態を説明する概略縦断面図である。

【図２】本発明方法の実施における取鍋中スラグへのス
ラグ改質剤を添加する状態を説明する概略縦断面図であ
る。

【図３】本発明方法の実施におけるＲＨ脱ガス精錬状態
を説明する概略縦断面図である。

【図４】出鋼後の改質されたスラグのＣａＯ／Ａｌ₂ Ｏ
₃ （wt.%比）とＦｅＯ濃度（wt.%）との関係を示すグラ
フである。

【図５】ＦｅＯ＝２wt.%におけるＣａＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃ −
ＳｉＯ₂ ３元系組成に対するＦｅＯの等活量係数線図で
ある。

【図６】ＲＨ脱ガス処理後の成分調整されたスラグ中
Ｔ．Ｆｅ（wt.%）と、冷延鋼板製品に発生した介在物性
欠陥指数との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１ 転炉 ２ 取鍋 ３、３’、３” 溶鋼 ３ａ 出鋼流 ４ 真空槽 ５ 石灰 ６ スラグ改質剤 ７ 石灰またはアルミナ ８、８’、８” スラグ ９ 合金投入孔 １０ ＲＨ脱ガス装置 １１ アルミニウム １２ シュート

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 杉山 晋一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 松野 英寿 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 村井 剛 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 吉岡 敬二 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 転炉精錬を終了し、前記転炉内の溶鋼を
   取鍋に出鋼するとき、出鋼流に石灰を投入し、次いで、
   前記出鋼後の前記取鍋内スラグに、金属アルミニウムを
   単体の形態または金属アルミニウムを含むフラックスの
   形態で添加し、スラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂
   Ｏ₃ ）の値を０．８〜１．４の範囲内でスラグのＳｉＯ
   ₂ 濃度を２〜１５wt.%の範囲内に調整し、且つスラグ中
   Ｔ．Ｆｅ濃度を３．０wt.%以下にし、次いで、ＲＨ脱ガ
   ス処理を行ない、前記ＲＨ脱ガス処理中及び／又は処理
   後に石灰またはアルミナを前記スラグに添加し、前記ス
   ラグの（wt.%ＣａＯ）／（wt.%Ａｌ₂ Ｏ₃ ）の値を０．
   ４〜０．７の範囲内で、スラグのＳｉＯ₂ 濃度を２〜１
   ５wt.%の範囲内に調整し、且つＴ．Ｆｅ濃度を３．０w
   t.%以下に維持することにより、スラグ中の酸素による
   溶鋼の再酸化を防止することを特徴とする、高清浄溶鋼
   の溶製方法。