JPH11217653A - 被削性に優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
被削性に優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼Info
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- JPH11217653A JPH11217653A JP10019699A JP1969998A JPH11217653A JP H11217653 A JPH11217653 A JP H11217653A JP 10019699 A JP10019699 A JP 10019699A JP 1969998 A JP1969998 A JP 1969998A JP H11217653 A JPH11217653 A JP H11217653A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 湿潤環境で使用される高強度シャフトや摺動
部部品、軸受等で強度と耐食性も要求される部品で、特
に切削加工を受ける部材に使用する被削性に優れた高耐
食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼を提供するこ
と。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．２５〜０．５０％、
Ｓｉ：１．０％を超え、２．５％以下、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｎ：０．０５〜０．２％、
Ｏ：２０ｐｐｍ以下、または上記成分に加えて、Ｍｏ：
１．０％以下、Ｖ：１．０％以下、Ｗ：１．０％以下の
うち、１種または２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不
可避不純物からなることを特徴とする被削性に優れた高
耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼。
部部品、軸受等で強度と耐食性も要求される部品で、特
に切削加工を受ける部材に使用する被削性に優れた高耐
食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼を提供するこ
と。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．２５〜０．５０％、
Ｓｉ：１．０％を超え、２．５％以下、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｎ：０．０５〜０．２％、
Ｏ：２０ｐｐｍ以下、または上記成分に加えて、Ｍｏ：
１．０％以下、Ｖ：１．０％以下、Ｗ：１．０％以下の
うち、１種または２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不
可避不純物からなることを特徴とする被削性に優れた高
耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、湿潤環境で使用さ
れる高強度シャフトや摺動部部品、軸受等で強度と耐食
性も要求される部材で、特に被削加工を受ける部材へ使
用する鋼に関するものである。
れる高強度シャフトや摺動部部品、軸受等で強度と耐食
性も要求される部材で、特に被削加工を受ける部材へ使
用する鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、マルテンサイト系ステンレス
鋼は高強度を得られる反面その耐食性は塩水噴霧試験で
発銹するなど若干不足気味であった。これを改善するた
めには基地中のクロム量を増加する手法が用いられてき
たが、この方法で耐食性を増加させると強度が低下し、
高強度と高耐食性の両立が困難であった。これに対して
高窒素化により高強度化及び耐食性の向上を図ることを
意図した鋼種も、例えば、特開平７−２３３４４２号公
報等で開発されているが、耐食性を確保するためにはこ
の高窒素化した鋼種においてもＳを始めとする快削元素
を極めて少量に抑える必要がある。そのため、これまで
の高窒素マルテンサイトステンレス鋼は被削性が劣ると
いう問題を有していた。このため、高耐食、高強度でか
つ、良好な被削性を有する、バランスが取れたマルテン
サイト系ステンレス鋼が求められている。
鋼は高強度を得られる反面その耐食性は塩水噴霧試験で
発銹するなど若干不足気味であった。これを改善するた
めには基地中のクロム量を増加する手法が用いられてき
たが、この方法で耐食性を増加させると強度が低下し、
高強度と高耐食性の両立が困難であった。これに対して
高窒素化により高強度化及び耐食性の向上を図ることを
意図した鋼種も、例えば、特開平７−２３３４４２号公
報等で開発されているが、耐食性を確保するためにはこ
の高窒素化した鋼種においてもＳを始めとする快削元素
を極めて少量に抑える必要がある。そのため、これまで
の高窒素マルテンサイトステンレス鋼は被削性が劣ると
いう問題を有していた。このため、高耐食、高強度でか
つ、良好な被削性を有する、バランスが取れたマルテン
サイト系ステンレス鋼が求められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題点
を改善し、高耐食性と高強度の両立を図りながら、かつ
被削性をも向上させた鋼種を得るものである。
を改善し、高耐食性と高強度の両立を図りながら、かつ
被削性をも向上させた鋼種を得るものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】耐食性を確保する目的で
有効Ｃｒ量を増加させつつ、共晶炭化物を減少させるた
めにＣを低下させてＣ／Ｃｒの比を大きくとり、かつＮ
の添加によりＣ減少による強度低下分を補いながら耐食
性も向上させる手段は同様であるが、発明者らは一般に
は焼鈍時の硬さを増加させ機械加工性を劣化させると言
われているＳｉをある程度以上添加することにより、焼
鈍硬さは上昇するものの切削性を大幅に改善できること
を見い出した。これにより、耐食性に悪影響のあるＳを
添加することなく、不純物レベルとしても、切削性を改
善できるため、耐食性と切削性の両立が図れる。また、
Ｍｏ，Ｖ，Ｗを添加することにより炭化物の組成をクロ
ム系炭化物からＭｏ，Ｖ，Ｗ系の炭化物にすることによ
り、基地中のクロム量を増加させ更に耐食性を改善する
ことが出来ることを見出した。
有効Ｃｒ量を増加させつつ、共晶炭化物を減少させるた
めにＣを低下させてＣ／Ｃｒの比を大きくとり、かつＮ
の添加によりＣ減少による強度低下分を補いながら耐食
性も向上させる手段は同様であるが、発明者らは一般に
は焼鈍時の硬さを増加させ機械加工性を劣化させると言
われているＳｉをある程度以上添加することにより、焼
鈍硬さは上昇するものの切削性を大幅に改善できること
を見い出した。これにより、耐食性に悪影響のあるＳを
添加することなく、不純物レベルとしても、切削性を改
善できるため、耐食性と切削性の両立が図れる。また、
Ｍｏ，Ｖ，Ｗを添加することにより炭化物の組成をクロ
ム系炭化物からＭｏ，Ｖ，Ｗ系の炭化物にすることによ
り、基地中のクロム量を増加させ更に耐食性を改善する
ことが出来ることを見出した。
【０００５】以上の知見を基にして、Ｃ ：０．２５〜
０．５０％、Ｓｉ：１．０％を超え、２．５％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｎ ：０．０
５〜０．２％、Ｏ ：２０ｐｐｍ以下を含有し、残部が
Ｆｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする被削性
に優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼。
０．５０％、Ｓｉ：１．０％を超え、２．５％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｎ ：０．０
５〜０．２％、Ｏ ：２０ｐｐｍ以下を含有し、残部が
Ｆｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする被削性
に優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼。
【０００６】又は前記成分に加えて重量％で、Ｍｏ：
１．０％以下、Ｖ ：１．０％以下、Ｗ ：１．０％以
下、のうち、１種または２種以上を含有する、被削性に
優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼にあ
る。
１．０％以下、Ｖ ：１．０％以下、Ｗ ：１．０％以
下、のうち、１種または２種以上を含有する、被削性に
優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼にあ
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の成分を制限して
いる理由を示す。 Ｃ：Ｃは基地中に固溶して焼入焼戻後に必要な材料硬さ
を確保する。本成分系では０．２５％未満では本発明範
囲内の窒素を添加しても高強度材として必要とされる焼
入焼戻硬さ５５ＨＲＣ以上を確保出来ない。また０．５
０％を超えると本成分のＣ，Ｃｒ比でも粗大なクロム炭
化物が晶出して被削性及び耐食性等を劣化させる。その
ため、Ｃは０．２５〜０．５０％とした。
いる理由を示す。 Ｃ：Ｃは基地中に固溶して焼入焼戻後に必要な材料硬さ
を確保する。本成分系では０．２５％未満では本発明範
囲内の窒素を添加しても高強度材として必要とされる焼
入焼戻硬さ５５ＨＲＣ以上を確保出来ない。また０．５
０％を超えると本成分のＣ，Ｃｒ比でも粗大なクロム炭
化物が晶出して被削性及び耐食性等を劣化させる。その
ため、Ｃは０．２５〜０．５０％とした。
【０００８】Ｓｉ：Ｓｉは通常脱酸の為に添加され、過
剰な添加は固溶強化により焼鈍硬さを上昇させるため通
常は０．５％程度までに制限されている。しかし、本発
明における成分では１．０％を超える添加により焼鈍硬
さは上昇するものの被削性を始めとする機械加工性が大
幅に改善できることが分かった。また、Ｓｉ添加は基地
を強化するため疲労寿命も向上する。但し２．５％を超
えると焼鈍硬さの上昇が著しくなり、炭化物が粗大化し
てくるため、加工性が悪化する傾向となる。そのため、
Ｓｉは１．０％を超え２．５％とした。
剰な添加は固溶強化により焼鈍硬さを上昇させるため通
常は０．５％程度までに制限されている。しかし、本発
明における成分では１．０％を超える添加により焼鈍硬
さは上昇するものの被削性を始めとする機械加工性が大
幅に改善できることが分かった。また、Ｓｉ添加は基地
を強化するため疲労寿命も向上する。但し２．５％を超
えると焼鈍硬さの上昇が著しくなり、炭化物が粗大化し
てくるため、加工性が悪化する傾向となる。そのため、
Ｓｉは１．０％を超え２．５％とした。
【０００９】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸材として添加されると共
にオーステナイト生成傾向を高めて焼入時の炭化物固溶
を促進して焼入硬さを確保する。しかし、１．０％を超
えると焼入時に残留オーステナイト量が増加してベアリ
ング用途として必要な５５ＨＲＣ以上を確保出来ない。
そのため、Ｍｎは１．０％以下とした。 Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を確保するため必須
の元素である。ステンレス鋼としての耐食性を確保する
ためには通常１１％以上の添加が必要であるが、本発明
の成分では高窒素化しているため１０％以上の添加でほ
ぼ従来のマルテンサイト系ステンレス鋼と同等の耐食性
を確保できる。しかし、１６％を超えると本発明の成分
系ではフェライト相が多くなり、高い硬さを確保できな
くなる。そのため、Ｃｒは１０〜１６％とした。
にオーステナイト生成傾向を高めて焼入時の炭化物固溶
を促進して焼入硬さを確保する。しかし、１．０％を超
えると焼入時に残留オーステナイト量が増加してベアリ
ング用途として必要な５５ＨＲＣ以上を確保出来ない。
そのため、Ｍｎは１．０％以下とした。 Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を確保するため必須
の元素である。ステンレス鋼としての耐食性を確保する
ためには通常１１％以上の添加が必要であるが、本発明
の成分では高窒素化しているため１０％以上の添加でほ
ぼ従来のマルテンサイト系ステンレス鋼と同等の耐食性
を確保できる。しかし、１６％を超えると本発明の成分
系ではフェライト相が多くなり、高い硬さを確保できな
くなる。そのため、Ｃｒは１０〜１６％とした。
【００１０】Ｎ：ＮはＣと共に基地中に固溶して硬さを
確保するのに必要な元素であり、かつ添加分だけ炭素を
低減できて耐食性向上に効果があるため本発明では必須
の元素である。その効果は０．０５％以上の添加で顕著
に現れる。ただし、オーステナイト生成傾向が大きい元
素であるため、０．２％を超えて添加すると焼入時に残
留オーステナイト量が増加して、５５ＨＲＣ以上の硬さ
を確保出来ない。そのため、Ｎは０．２％を越えないも
のとした。
確保するのに必要な元素であり、かつ添加分だけ炭素を
低減できて耐食性向上に効果があるため本発明では必須
の元素である。その効果は０．０５％以上の添加で顕著
に現れる。ただし、オーステナイト生成傾向が大きい元
素であるため、０．２％を超えて添加すると焼入時に残
留オーステナイト量が増加して、５５ＨＲＣ以上の硬さ
を確保出来ない。そのため、Ｎは０．２％を越えないも
のとした。
【００１１】Ｍｏ：Ｍｏはステンレス鋼の耐食性を保つ
Ｃｒ酸化膜を更に強化して耐食性向上に寄与する元素で
あり、かつ炭化物生成傾向がＣｒより大なためＭｏ系炭
化物を生成し、その分Ｃｒの基地中への固溶を促進して
耐食性を向上させる。ただし、１．０％を超えるとその
炭化物が粗大化して、被削性、機械加工性や疲労寿命を
劣化させる。そのため、Ｍｏは１．０％以下とした。 Ｖ：Ｖは炭化物生成傾向がＣｒより大なためＶ系炭化物
を生成し、その分Ｃｒの基地中への固溶を促進して耐食
性を向上させる。ただし、１．０％を超えるとその炭化
物が粗大化して、被削性、機械加工性や疲労寿命を劣化
させる。そのため、Ｖは１．０％以下とした。
Ｃｒ酸化膜を更に強化して耐食性向上に寄与する元素で
あり、かつ炭化物生成傾向がＣｒより大なためＭｏ系炭
化物を生成し、その分Ｃｒの基地中への固溶を促進して
耐食性を向上させる。ただし、１．０％を超えるとその
炭化物が粗大化して、被削性、機械加工性や疲労寿命を
劣化させる。そのため、Ｍｏは１．０％以下とした。 Ｖ：Ｖは炭化物生成傾向がＣｒより大なためＶ系炭化物
を生成し、その分Ｃｒの基地中への固溶を促進して耐食
性を向上させる。ただし、１．０％を超えるとその炭化
物が粗大化して、被削性、機械加工性や疲労寿命を劣化
させる。そのため、Ｖは１．０％以下とした。
【００１２】Ｗ：Ｗは炭化物生成傾向がＣｒより大なた
めＷ系炭化物を生成し、その分Ｃｒの基地中への固溶を
促進して耐食性を向上させる。ただし、１．０％を超え
るとその炭化物が粗大化して被削性、機械加工性や疲労
寿命を劣化させる。そのため、Ｗは１．０％以下とし
た。 Ｏ：Ｏは、マトリックス中にほとんど固溶されずに酸化
物系の介在物を生成する。この酸化物は、非常に硬いた
め、工具寿命を低下させ、被削性を悪化させる。また、
使用中に受ける応力の集中源となり、疲労破壊の起点に
もなりやすい。よって、Ｏは少ない方が望ましく、２０
ｐｐｍ以下とした。
めＷ系炭化物を生成し、その分Ｃｒの基地中への固溶を
促進して耐食性を向上させる。ただし、１．０％を超え
るとその炭化物が粗大化して被削性、機械加工性や疲労
寿命を劣化させる。そのため、Ｗは１．０％以下とし
た。 Ｏ：Ｏは、マトリックス中にほとんど固溶されずに酸化
物系の介在物を生成する。この酸化物は、非常に硬いた
め、工具寿命を低下させ、被削性を悪化させる。また、
使用中に受ける応力の集中源となり、疲労破壊の起点に
もなりやすい。よって、Ｏは少ない方が望ましく、２０
ｐｐｍ以下とした。
【００１３】
【実施例】本発明の特徴を実施例にて示す。実験に使用
した本発明鋼および比較鋼の化学成分を表１に示す。こ
れらは、１００ｋｇ真空誘導溶解炉にて溶製したもので
ある。各成分の鋼塊を熱間鍛造にてφ２０に鍛伸し以下
の実験に供した。 （１）被削性：各材料を８７０℃で焼きなましして、ド
リル穿孔試験を行った。被削性は、８φの高速度鋼ドリ
ルを用いて推力６９６Ｎ、回転数９２５ＲＰＭで穿孔を
用い、深さ１０ｍｍ穿孔するのに要する時間で測定し、
２５秒以下を被削性が良好であると評価した。
した本発明鋼および比較鋼の化学成分を表１に示す。こ
れらは、１００ｋｇ真空誘導溶解炉にて溶製したもので
ある。各成分の鋼塊を熱間鍛造にてφ２０に鍛伸し以下
の実験に供した。 （１）被削性：各材料を８７０℃で焼きなましして、ド
リル穿孔試験を行った。被削性は、８φの高速度鋼ドリ
ルを用いて推力６９６Ｎ、回転数９２５ＲＰＭで穿孔を
用い、深さ１０ｍｍ穿孔するのに要する時間で測定し、
２５秒以下を被削性が良好であると評価した。
【００１４】（２）焼入焼戻硬さ：上記用途では、焼入
焼戻し処理における硬さは、５５ＨＲＣ以上必要であ
る。そのため、５５ＨＲＣが得られるかどうかで評価し
た。焼入条件は１０００℃で３０分保持後油冷、焼戻し
条件は、１５０℃で１時間保持後空冷である。 （３）耐食性：発銹が生じると性能や外観を損ねるた
め、耐食性を有することが必要である。そこで、上記条
件にて焼入焼戻しを行いφ１２×Ｌ２１の試験片に加工
したものについて、塩水噴霧試験を行い耐食性を評価し
た。試験は、５％塩化ナトリウム溶液を３５℃で１６時
間噴霧して行った。評価は、発銹が認められなかったも
のをＡ、若干発銹したもの（発銹箇所の試験片表面積全
体に対する面積率５％以下）をＢ、やや発銹したもの
（発銹箇所の試験片表面積全体に対する面積率２０％以
下）をＣ、強く発銹したものをＤとして行った。そし
て、Ｂ判定以上のものを良好であると評価した。
焼戻し処理における硬さは、５５ＨＲＣ以上必要であ
る。そのため、５５ＨＲＣが得られるかどうかで評価し
た。焼入条件は１０００℃で３０分保持後油冷、焼戻し
条件は、１５０℃で１時間保持後空冷である。 （３）耐食性：発銹が生じると性能や外観を損ねるた
め、耐食性を有することが必要である。そこで、上記条
件にて焼入焼戻しを行いφ１２×Ｌ２１の試験片に加工
したものについて、塩水噴霧試験を行い耐食性を評価し
た。試験は、５％塩化ナトリウム溶液を３５℃で１６時
間噴霧して行った。評価は、発銹が認められなかったも
のをＡ、若干発銹したもの（発銹箇所の試験片表面積全
体に対する面積率５％以下）をＢ、やや発銹したもの
（発銹箇所の試験片表面積全体に対する面積率２０％以
下）をＣ、強く発銹したものをＤとして行った。そし
て、Ｂ判定以上のものを良好であると評価した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】表２に各試験の結果を示す。被削性につい
て、本発明鋼は、２０．１〜２３．２秒の優秀なドリル
穿孔性を有しているが、Ｃ量が多く巨大な炭化物が析出
するＮｏ．８、Ｓｉ量の低いＮｏ．９、酸素量の高いＮ
ｏ．１３およびＭｏ量の高いＮｏ．１５は２５秒を超え
る穿孔時間がかかっており被削性は良好でない。焼き入
れ焼戻硬さについて、本発明鋼は、いずれも５５ＨＲＣ
以上の硬さが得られるが、Ｃ量の低いＮｏ．７、Ｓｉ量
が高すぎ、フェライト相の多いＮｏ．１０、Ｃｒ量が高
すぎ、フェライト相の多いＮｏ．１２は、十分な硬さが
得られていないことがわかる。耐食性について、本発明
鋼は、Ｂ判定以上の評価であり、特に、Ｍｏ、Ｖ、やＷ
を含むものは、Ａ判定で良好な耐食性を示している。と
ころが、Ｃ量が多く、耐食性に有効なＣｒ量の減少して
いるＮｏ．８、Ｓｉ量が高すぎ、炭化物の多いＮｏ．１
０、Ｃｒ量の低いＮｏ．１１、Ｎ量の低いＮｏ．１４
は、良好な耐食性を有していない。
て、本発明鋼は、２０．１〜２３．２秒の優秀なドリル
穿孔性を有しているが、Ｃ量が多く巨大な炭化物が析出
するＮｏ．８、Ｓｉ量の低いＮｏ．９、酸素量の高いＮ
ｏ．１３およびＭｏ量の高いＮｏ．１５は２５秒を超え
る穿孔時間がかかっており被削性は良好でない。焼き入
れ焼戻硬さについて、本発明鋼は、いずれも５５ＨＲＣ
以上の硬さが得られるが、Ｃ量の低いＮｏ．７、Ｓｉ量
が高すぎ、フェライト相の多いＮｏ．１０、Ｃｒ量が高
すぎ、フェライト相の多いＮｏ．１２は、十分な硬さが
得られていないことがわかる。耐食性について、本発明
鋼は、Ｂ判定以上の評価であり、特に、Ｍｏ、Ｖ、やＷ
を含むものは、Ａ判定で良好な耐食性を示している。と
ころが、Ｃ量が多く、耐食性に有効なＣｒ量の減少して
いるＮｏ．８、Ｓｉ量が高すぎ、炭化物の多いＮｏ．１
０、Ｃｒ量の低いＮｏ．１１、Ｎ量の低いＮｏ．１４
は、良好な耐食性を有していない。
【００１８】
【発明の効果】以上より、本発明により従来の高強度ス
テンレス鋼に比べて、被削性および耐食性に優れた高強
度ステンレス鋼が得られることがわかる。
テンレス鋼に比べて、被削性および耐食性に優れた高強
度ステンレス鋼が得られることがわかる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．２５〜０．５０％、 Ｓｉ：１．０％を超え、２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１０〜１６％、 Ｎ ：０．０５〜０．２％、 Ｏ ：２０ｐｐｍ以下を含有し、 残部がＦｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする
被削性に優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレ
ス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．２５〜０．５０％、 Ｓｉ：１．０％を超え、２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１０〜１６％、 Ｎ ：０．０５〜０．２％、 Ｏ ：２０ｐｐｍ以下を含有し、 残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼に、さらに、 Ｍｏ：１．０％以下、 Ｖ ：１．０％以下、 Ｗ ：１．０％以下、 のうち、１種または２種以上を含有する、被削性に優れ
た高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10019699A JPH11217653A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 被削性に優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10019699A JPH11217653A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 被削性に優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11217653A true JPH11217653A (ja) | 1999-08-10 |
Family
ID=12006526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10019699A Pending JPH11217653A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 被削性に優れた高耐食高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11217653A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2896514A1 (fr) * | 2006-01-26 | 2007-07-27 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Acier martensitique inoxydable et procede de fabrication d'une piece en cet acier, telle qu'une soupape. |
| WO2012032819A1 (ja) | 2010-09-08 | 2012-03-15 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性に優れた軸受鋼と、軸受部品及び精密機器部品 |
| EP3090071A4 (en) * | 2014-02-18 | 2017-09-27 | Uddeholms AB | Stainless steel for a plastic mould and a mould made of the stainless steel |
-
1998
- 1998-01-30 JP JP10019699A patent/JPH11217653A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2896514A1 (fr) * | 2006-01-26 | 2007-07-27 | Aubert & Duval Soc Par Actions | Acier martensitique inoxydable et procede de fabrication d'une piece en cet acier, telle qu'une soupape. |
| WO2007085720A1 (fr) * | 2006-01-26 | 2007-08-02 | Aubert & Duval | Procédé de fabrication d'une soupape de moteur à explosion, et soupape ainsi obtenue |
| JP2009524740A (ja) * | 2006-01-26 | 2009-07-02 | オウベル・アンド・デュヴァル | 内燃機関バルブを生産する方法及びこの方法にて得られたバルブ |
| WO2012032819A1 (ja) | 2010-09-08 | 2012-03-15 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性に優れた軸受鋼と、軸受部品及び精密機器部品 |
| EP3090071A4 (en) * | 2014-02-18 | 2017-09-27 | Uddeholms AB | Stainless steel for a plastic mould and a mould made of the stainless steel |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030513 |