JPH11217656A - 箔圧延性に優れるアルミニウム合金箔地の製造方法 - Google Patents
箔圧延性に優れるアルミニウム合金箔地の製造方法Info
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- JPH11217656A JPH11217656A JP1699298A JP1699298A JPH11217656A JP H11217656 A JPH11217656 A JP H11217656A JP 1699298 A JP1699298 A JP 1699298A JP 1699298 A JP1699298 A JP 1699298A JP H11217656 A JPH11217656 A JP H11217656A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 箔圧延性に優れるアルミニウム合金箔地を低
コストで製造する。 【解決手段】 Ｆｅを０．２〜２．８重量％（以下、％
と略記する）、Ｓｉを０．０５〜０．３％含有し、残部
がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に
均質化熱処理、熱間圧延、冷間圧延をこの順に施すアル
ミニウム合金箔地の製造方法であって、熱間圧延上がり
の板厚を３ｍｍ以下とし、冷間圧延の少なくとも最終の
パス上がり温度を１００〜１８０℃に制御する。 【効果】 箔圧延性に優れる箔地を、冷間圧延条件を制
御して製造するので、冷間圧延時に中間焼鈍を入れて製
造する従来法に比べてコスト的に著しく有利であり、製
造納期も短くできる。
コストで製造する。 【解決手段】 Ｆｅを０．２〜２．８重量％（以下、％
と略記する）、Ｓｉを０．０５〜０．３％含有し、残部
がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に
均質化熱処理、熱間圧延、冷間圧延をこの順に施すアル
ミニウム合金箔地の製造方法であって、熱間圧延上がり
の板厚を３ｍｍ以下とし、冷間圧延の少なくとも最終の
パス上がり温度を１００〜１８０℃に制御する。 【効果】 箔圧延性に優れる箔地を、冷間圧延条件を制
御して製造するので、冷間圧延時に中間焼鈍を入れて製
造する従来法に比べてコスト的に著しく有利であり、製
造納期も短くできる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、箔圧延性に優れる
アルミニウム合金箔地を低コストで製造する方法に関す
る。
アルミニウム合金箔地を低コストで製造する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム箔は５〜２００μｍ程度の
板厚を有し、主として食料品、薬品などの包装用として
利用されている。このアルミニウム箔はポリエチレンや
ビニール、紙、樹脂などと張り合わされて使用されるこ
とが多い。このような用途に使用されるアルミニウム箔
は、包装される内容物によっては大気中の湿気や紫外線
から内容物を遮断する必要があり、品質的にも優れたも
のが要求されている。そしてこのようなアルミニウム箔
には、主に、ＪＩＳ−１Ｎ３０、ＪＩＳ−１０５０、Ｊ
ＩＳ−１１００などの純アルミニウムが用いられてい
る。前記アルミニウム箔は、アルミニウム溶湯を半連続
鋳造法によりスラブに鋳造し、このスラブに均質化熱処
理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍を施して厚さ０．３
〜０．６ｍｍの箔地（板材）とし、さらにこの箔地を厚
さ５〜２００μｍの箔に圧延して製造される。この箔地
から箔までの圧延を箔圧延と称している。
板厚を有し、主として食料品、薬品などの包装用として
利用されている。このアルミニウム箔はポリエチレンや
ビニール、紙、樹脂などと張り合わされて使用されるこ
とが多い。このような用途に使用されるアルミニウム箔
は、包装される内容物によっては大気中の湿気や紫外線
から内容物を遮断する必要があり、品質的にも優れたも
のが要求されている。そしてこのようなアルミニウム箔
には、主に、ＪＩＳ−１Ｎ３０、ＪＩＳ−１０５０、Ｊ
ＩＳ−１１００などの純アルミニウムが用いられてい
る。前記アルミニウム箔は、アルミニウム溶湯を半連続
鋳造法によりスラブに鋳造し、このスラブに均質化熱処
理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍を施して厚さ０．３
〜０．６ｍｍの箔地（板材）とし、さらにこの箔地を厚
さ５〜２００μｍの箔に圧延して製造される。この箔地
から箔までの圧延を箔圧延と称している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、前記アルミニウ
ム箔についてコスト低減が要求され、その一環として冷
間圧延工程での中間焼鈍の省略が検討されている。中間
焼鈍が省略できれば、エネルギー費用や焼鈍設備が不要
となる上、生産性も向上するので、コスト的に極めて有
利になり、さらに製造納期も短縮される。しかし、単に
中間焼鈍を省略したのでは、冷間圧延での加工硬化が過
剰になり、その結果箔圧延中に箔切れが頻発して生産性
が低下し、箔地から箔（最終箔）までの箔製造のトータ
ルコストが高くなるという問題がある。このようなこと
から、本発明者等は、中間焼鈍を省略しても箔圧延が良
好に行える方法について鋭意研究し、冷間圧延でのパス
上がり温度を高温度に制御することにより箔圧延性を改
善できることを知見し、さらに研究を進めて本発明を完
成させるに至った。本発明は、箔圧延性に優れるアルミ
ニウム合金箔地を、中間焼鈍なしで低コストで製造する
方法の提供を目的とする。
ム箔についてコスト低減が要求され、その一環として冷
間圧延工程での中間焼鈍の省略が検討されている。中間
焼鈍が省略できれば、エネルギー費用や焼鈍設備が不要
となる上、生産性も向上するので、コスト的に極めて有
利になり、さらに製造納期も短縮される。しかし、単に
中間焼鈍を省略したのでは、冷間圧延での加工硬化が過
剰になり、その結果箔圧延中に箔切れが頻発して生産性
が低下し、箔地から箔（最終箔）までの箔製造のトータ
ルコストが高くなるという問題がある。このようなこと
から、本発明者等は、中間焼鈍を省略しても箔圧延が良
好に行える方法について鋭意研究し、冷間圧延でのパス
上がり温度を高温度に制御することにより箔圧延性を改
善できることを知見し、さらに研究を進めて本発明を完
成させるに至った。本発明は、箔圧延性に優れるアルミ
ニウム合金箔地を、中間焼鈍なしで低コストで製造する
方法の提供を目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｆｅを０．２
〜２．８重量％（以下、％と略記する）、Ｓｉを０．０
５〜０．３％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からな
るアルミニウム合金鋳塊に均質化熱処理、熱間圧延、冷
間圧延をこの順に施すアルミニウム合金箔地の製造方法
であって、熱間圧延上がりの板厚を３ｍｍ以下とし、冷
間圧延の少なくとも最終のパス上がり温度を１００〜１
８０℃に制御することを特徴とする箔圧延性に優れるア
ルミニウム合金箔地の製造方法である。
〜２．８重量％（以下、％と略記する）、Ｓｉを０．０
５〜０．３％含有し、残部がＡｌと不可避不純物からな
るアルミニウム合金鋳塊に均質化熱処理、熱間圧延、冷
間圧延をこの順に施すアルミニウム合金箔地の製造方法
であって、熱間圧延上がりの板厚を３ｍｍ以下とし、冷
間圧延の少なくとも最終のパス上がり温度を１００〜１
８０℃に制御することを特徴とする箔圧延性に優れるア
ルミニウム合金箔地の製造方法である。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明において、合金元素のＦｅ
は、鋳造時にＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物として晶出す
る。そして次の熱間圧延工程では核となって再結晶粒を
微細化する。さらに前記晶出物は熱間圧延と冷間圧延で
１〜５μｍの粒子として均一に分散し、箔強度の向上に
寄与する。本発明において、Ｆｅの含有量を０．２〜
２．８％に規定する理由は、０．２％未満ではその効果
が十分に得られず、２．８％を超えるとその効果が飽和
する上、耐食性が低下するためである。合金元素のＳｉ
は、Ｆｅと共存して強度向上に寄与する。Ｓｉの含有量
は、０．０５％未満ではその効果が十分に得られず、
０．３％を超えるとＳｉの固溶量が多くなって箔圧延で
の加工硬化が過剰になり箔にピンホールが多量に発生す
るようになる。従って含有量は０．０５〜０．３％に規
定する。本発明において、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｚｎなど
の不純物元素は、その量が各０．０５％程度以下であれ
ば含まれていても差し支えない。ＴｉまたはＢは、半連
続鋳造圧延時の凝固組織の微細化に有効であり、必要に
応じて各０．１％以下程度添加する。
は、鋳造時にＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物として晶出す
る。そして次の熱間圧延工程では核となって再結晶粒を
微細化する。さらに前記晶出物は熱間圧延と冷間圧延で
１〜５μｍの粒子として均一に分散し、箔強度の向上に
寄与する。本発明において、Ｆｅの含有量を０．２〜
２．８％に規定する理由は、０．２％未満ではその効果
が十分に得られず、２．８％を超えるとその効果が飽和
する上、耐食性が低下するためである。合金元素のＳｉ
は、Ｆｅと共存して強度向上に寄与する。Ｓｉの含有量
は、０．０５％未満ではその効果が十分に得られず、
０．３％を超えるとＳｉの固溶量が多くなって箔圧延で
の加工硬化が過剰になり箔にピンホールが多量に発生す
るようになる。従って含有量は０．０５〜０．３％に規
定する。本発明において、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｚｎなど
の不純物元素は、その量が各０．０５％程度以下であれ
ば含まれていても差し支えない。ＴｉまたはＢは、半連
続鋳造圧延時の凝固組織の微細化に有効であり、必要に
応じて各０．１％以下程度添加する。
【０００６】本発明において、熱間圧延上がりの板厚が
３ｍｍを超えると箔地の加工硬化が過剰になり箔圧延性
が低下する。従って前記板厚は３ｍｍ以下に規定する。
本発明において、熱間圧延上がり温度を高温にして熱延
材を再結晶組織にすると、次の冷間圧延後において箔地
の強度が低下し、箔圧延性が向上する。熱間圧延上がり
温度は３００℃以上が望ましい。
３ｍｍを超えると箔地の加工硬化が過剰になり箔圧延性
が低下する。従って前記板厚は３ｍｍ以下に規定する。
本発明において、熱間圧延上がり温度を高温にして熱延
材を再結晶組織にすると、次の冷間圧延後において箔地
の強度が低下し、箔圧延性が向上する。熱間圧延上がり
温度は３００℃以上が望ましい。
【０００７】本発明は、冷間圧延の少なくとも最終パス
の上がり温度を所定の高温度に制御して箔地の加工組織
の回復を促進し、以て箔圧延性を改善するものである。
前記のパス上がり温度は、１００℃未満では加工組織の
回復が不十分で箔圧延性が十分に改善されず、１８０℃
を超えると潤滑不良になってヘリングボーンなどの表面
欠陥が生じる。従って冷間圧延の少なくとも最終パス上
がり温度は１００〜１８０℃に規定する。特には１２０
〜１６０℃が望ましい。前記ヘリングボーンなどの表面
欠陥はピンホールの発生原因になる。前記冷間圧延での
パス上がり温度は、最終パス以外のパスについても１０
０〜１８０℃に制御して加工組織の回復を促進させるこ
とが望ましい。
の上がり温度を所定の高温度に制御して箔地の加工組織
の回復を促進し、以て箔圧延性を改善するものである。
前記のパス上がり温度は、１００℃未満では加工組織の
回復が不十分で箔圧延性が十分に改善されず、１８０℃
を超えると潤滑不良になってヘリングボーンなどの表面
欠陥が生じる。従って冷間圧延の少なくとも最終パス上
がり温度は１００〜１８０℃に規定する。特には１２０
〜１６０℃が望ましい。前記ヘリングボーンなどの表面
欠陥はピンホールの発生原因になる。前記冷間圧延での
パス上がり温度は、最終パス以外のパスについても１０
０〜１８０℃に制御して加工組織の回復を促進させるこ
とが望ましい。
【０００８】冷間圧延でのパス上がり温度は、主に加工
発熱により上昇するものであり、例えば、加工発熱量の
小さい１０００系の純アルミニウム合金の場合では６０
〜９０℃である。前記冷間圧延でのパス上がり温度を１
００〜１８０℃の温度に制御する方法としては、高速
圧延する、強圧下圧延する、冷間圧延後速やかに次
の圧延を行う、２以上のスタンドを持つタンデム圧延
機で圧延する、コイルの掛け変えのない可逆式連続圧
延のリバース圧延機で圧延するなどの方法が有効であ
る。この他、クーラントの量を絞って制御する方法も、
箔地の表面品質を悪化させない範囲で適用可能である。
発熱により上昇するものであり、例えば、加工発熱量の
小さい１０００系の純アルミニウム合金の場合では６０
〜９０℃である。前記冷間圧延でのパス上がり温度を１
００〜１８０℃の温度に制御する方法としては、高速
圧延する、強圧下圧延する、冷間圧延後速やかに次
の圧延を行う、２以上のスタンドを持つタンデム圧延
機で圧延する、コイルの掛け変えのない可逆式連続圧
延のリバース圧延機で圧延するなどの方法が有効であ
る。この他、クーラントの量を絞って制御する方法も、
箔地の表面品質を悪化させない範囲で適用可能である。
【０００９】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１）表１に示す本発明規定組成のアルミニウム
合金を常法により溶解鋳造して鋳塊とし、この鋳塊の両
面を面削し、面削後に均質化熱処理を施し、その後引き
続き熱間圧延して厚さ１．７〜２．９ｍｍの熱延板と
し、この熱延板に２〜３パスの冷間圧延を施して厚さ
０．３５ｍｍの箔地を製造した。冷間圧延では中間焼鈍
は施さなかった。熱延板の厚さと冷間圧延でのパス上が
り温度は本発明規定内で種々に変化させた。冷間圧延で
のパス上がり温度は表１、２に示した冷間圧延入り側温
度、冷間圧延圧下率、冷間圧延速度などにより変化させ
た。
る。 （実施例１）表１に示す本発明規定組成のアルミニウム
合金を常法により溶解鋳造して鋳塊とし、この鋳塊の両
面を面削し、面削後に均質化熱処理を施し、その後引き
続き熱間圧延して厚さ１．７〜２．９ｍｍの熱延板と
し、この熱延板に２〜３パスの冷間圧延を施して厚さ
０．３５ｍｍの箔地を製造した。冷間圧延では中間焼鈍
は施さなかった。熱延板の厚さと冷間圧延でのパス上が
り温度は本発明規定内で種々に変化させた。冷間圧延で
のパス上がり温度は表１、２に示した冷間圧延入り側温
度、冷間圧延圧下率、冷間圧延速度などにより変化させ
た。
【００１０】（比較例１）熱延板の厚さを１．７〜８．
０ｍｍとし、冷間圧延のパス回数を２〜４回とし、熱延
板の厚さと冷間圧延でのパス上がり温度は本発明規定外
で種々に変化させた。その他は実施例１と同じ方法によ
り箔地を製造した。
０ｍｍとし、冷間圧延のパス回数を２〜４回とし、熱延
板の厚さと冷間圧延でのパス上がり温度は本発明規定外
で種々に変化させた。その他は実施例１と同じ方法によ
り箔地を製造した。
【００１１】実施例１と比較例１で製造した各々の箔地
を厚さ１５μｍに箔圧延（４パス）し、さらにダブリン
グ圧延により厚さ６μｍの箔とした。得られた各々の箔
についてピンホール数と箔圧延時の箔切れ回数を調べ
た。冷間圧延時に中間焼鈍を入れて製造した従来の箔に
ついても同様の調査を行った。結果を表２に示す。
を厚さ１５μｍに箔圧延（４パス）し、さらにダブリン
グ圧延により厚さ６μｍの箔とした。得られた各々の箔
についてピンホール数と箔圧延時の箔切れ回数を調べ
た。冷間圧延時に中間焼鈍を入れて製造した従来の箔に
ついても同様の調査を行った。結果を表２に示す。
【００１２】
【表１】 （注）従来法、中間焼鈍有り（表２参照）なのでコスト的に不利。
【００１３】
【表２】 （注）従来法、中間焼鈍条件：板厚0.75mm、 340℃×4h。
【００１４】表１より明らかなように、本発明例のNo.1
〜6 は、いずれも、箔圧延中の箔切れおよびピンホール
数が少なく、従来法の No.12と同等の箔圧延性を示し
た。従来法の No.12は冷間圧延の途中に中間焼鈍を入れ
たのでコスト高であり、また製造納期も長い。一方、比
較例のNo.7,8は冷間圧延でのパス上がり温度が低いた
め、No.9は熱延板が厚いため、いずれも、箔切れが多発
しまたピンホールが多数発生した。またNo.10,11は冷間
圧延でのパス上がり温度が高いためヘリングボーンなど
の表面欠陥に起因するピンホールが多数発生した。
〜6 は、いずれも、箔圧延中の箔切れおよびピンホール
数が少なく、従来法の No.12と同等の箔圧延性を示し
た。従来法の No.12は冷間圧延の途中に中間焼鈍を入れ
たのでコスト高であり、また製造納期も長い。一方、比
較例のNo.7,8は冷間圧延でのパス上がり温度が低いた
め、No.9は熱延板が厚いため、いずれも、箔切れが多発
しまたピンホールが多数発生した。またNo.10,11は冷間
圧延でのパス上がり温度が高いためヘリングボーンなど
の表面欠陥に起因するピンホールが多数発生した。
【００１５】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明では、箔圧
延性に優れる箔地を、冷間圧延条件を制御して製造する
ので、冷間圧延時に中間焼鈍を入れて製造する従来法に
比べてコスト的に著しく有利であり、また製造納期も短
くでき、工業上顕著な効果を奏する。
延性に優れる箔地を、冷間圧延条件を制御して製造する
ので、冷間圧延時に中間焼鈍を入れて製造する従来法に
比べてコスト的に著しく有利であり、また製造納期も短
くでき、工業上顕著な効果を奏する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９４ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９４Ｂ ６９４Ｚ
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｆｅを０．２〜２．８重量％（以下、％
と略記する）、Ｓｉを０．０５〜０．３％含有し、残部
がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に
均質化熱処理、熱間圧延、冷間圧延をこの順に施すアル
ミニウム合金箔地の製造方法であって、熱間圧延上がり
の板厚を３ｍｍ以下とし、冷間圧延の少なくとも最終の
パス上がり温度を１００〜１８０℃に制御することを特
徴とする箔圧延性に優れるアルミニウム合金箔地の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1699298A JPH11217656A (ja) | 1998-01-29 | 1998-01-29 | 箔圧延性に優れるアルミニウム合金箔地の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1699298A JPH11217656A (ja) | 1998-01-29 | 1998-01-29 | 箔圧延性に優れるアルミニウム合金箔地の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11217656A true JPH11217656A (ja) | 1999-08-10 |
Family
ID=11931529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1699298A Pending JPH11217656A (ja) | 1998-01-29 | 1998-01-29 | 箔圧延性に優れるアルミニウム合金箔地の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11217656A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005056729A (ja) * | 2003-08-06 | 2005-03-03 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 電池包装用アルミラミネート材料 |
| WO2013146369A1 (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-03 | 古河スカイ株式会社 | 電極集電体用アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
| CN103451581A (zh) * | 2013-09-26 | 2013-12-18 | 中南大学 | 一种3003铝合金电子箔的时效热处理工艺 |
| CN104264002A (zh) * | 2014-09-23 | 2015-01-07 | 中南大学 | 一种铝箔坯料的生产方法 |
| CN104878171A (zh) * | 2015-05-06 | 2015-09-02 | 柳州科尔特锻造机械有限公司 | 高强度铝镁合金在线淬火系统的在线淬火工艺 |
| CN110184515A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-08-30 | 天津忠旺铝业有限公司 | 一种火箭燃料箱用超宽铝合金板材的制备工艺 |
| CN115896500A (zh) * | 2022-12-16 | 2023-04-04 | 航天科工(长沙)新材料研究院有限公司 | 一种电池用铝箔及其制备方法 |
-
1998
- 1998-01-29 JP JP1699298A patent/JPH11217656A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005056729A (ja) * | 2003-08-06 | 2005-03-03 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 電池包装用アルミラミネート材料 |
| WO2013146369A1 (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-03 | 古河スカイ株式会社 | 電極集電体用アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
| JPWO2013146369A1 (ja) * | 2012-03-29 | 2015-12-10 | 株式会社Uacj | 電極集電体用アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
| CN103451581A (zh) * | 2013-09-26 | 2013-12-18 | 中南大学 | 一种3003铝合金电子箔的时效热处理工艺 |
| CN104264002A (zh) * | 2014-09-23 | 2015-01-07 | 中南大学 | 一种铝箔坯料的生产方法 |
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| CN110184515A (zh) * | 2019-06-25 | 2019-08-30 | 天津忠旺铝业有限公司 | 一种火箭燃料箱用超宽铝合金板材的制备工艺 |
| CN110184515B (zh) * | 2019-06-25 | 2021-02-09 | 天津忠旺铝业有限公司 | 一种火箭燃料箱用超宽铝合金板材的制备工艺 |
| CN115896500A (zh) * | 2022-12-16 | 2023-04-04 | 航天科工(长沙)新材料研究院有限公司 | 一种电池用铝箔及其制备方法 |
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