JPH11218632A - 分散シフトファイバ - Google Patents
分散シフトファイバInfo
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- JPH11218632A JPH11218632A JP10019484A JP1948498A JPH11218632A JP H11218632 A JPH11218632 A JP H11218632A JP 10019484 A JP10019484 A JP 10019484A JP 1948498 A JP1948498 A JP 1948498A JP H11218632 A JPH11218632 A JP H11218632A
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- core
- refractive index
- dispersion
- side core
- radius
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 光波長分割多重伝送用に適した、分散シフト
ファイバ（DSF ）を提供する。 【解決手段】 モードフィールド直径と分散勾配が最適
になるように屈折率分布およびコア径比を求める。具体
的には、センタコア１の純シリカの屈折率に対する比屈
折率差（Δ1 ）を+0.7〜+0.85 % 、屈折率分布パラメー
タ（α定数）を1.2 〜1.8 とし、第１サイドコア２の比
屈折率差（△2 ）を-0.05 〜+0.1 %、第２サイドコア３
の比屈折率差（Δ3 ）を+0.3〜+0.6% とし、センタコア
１の半径（a1/2）を2 〜4.5 μm 、第１サイドコア２の
半径（a2/2）を5 〜10μm 、第２サイドコア３の半径
（a3/2）を7 〜12.5μm とすることによって、低非線形
性および低分散勾配の両方を満足するようにした。
ファイバ（DSF ）を提供する。 【解決手段】 モードフィールド直径と分散勾配が最適
になるように屈折率分布およびコア径比を求める。具体
的には、センタコア１の純シリカの屈折率に対する比屈
折率差（Δ1 ）を+0.7〜+0.85 % 、屈折率分布パラメー
タ（α定数）を1.2 〜1.8 とし、第１サイドコア２の比
屈折率差（△2 ）を-0.05 〜+0.1 %、第２サイドコア３
の比屈折率差（Δ3 ）を+0.3〜+0.6% とし、センタコア
１の半径（a1/2）を2 〜4.5 μm 、第１サイドコア２の
半径（a2/2）を5 〜10μm 、第２サイドコア３の半径
（a3/2）を7 〜12.5μm とすることによって、低非線形
性および低分散勾配の両方を満足するようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、波長1.55μm 帯の
光信号を伝搬するための分散シフトファイバに関する。
光信号を伝搬するための分散シフトファイバに関する。
【０００２】
【従来の技術】光伝送の高速大容量化が進む中、波長分
割多重（以下、WDM とする）伝送技術が本命技術として
注目されている。しかしながら、その代償として、光フ
ァイバにおける非線形現象が新たな問題として生じてい
る。この非線形現象を解消するための研究については、
OFC '97 TuN1b に報告されている。その内容は、センタ
コアに含まれるゲルマニウムの量を小さく抑えるととも
に、分散シフトファイバ（以下、DSF とする）のモード
フィールド直径（以下、MFD とする）を大きくする技
術、すなわち有効コア断面積（以下、 Aeff とする）を
大きくする技術に関するものである。
割多重（以下、WDM とする）伝送技術が本命技術として
注目されている。しかしながら、その代償として、光フ
ァイバにおける非線形現象が新たな問題として生じてい
る。この非線形現象を解消するための研究については、
OFC '97 TuN1b に報告されている。その内容は、センタ
コアに含まれるゲルマニウムの量を小さく抑えるととも
に、分散シフトファイバ（以下、DSF とする）のモード
フィールド直径（以下、MFD とする）を大きくする技
術、すなわち有効コア断面積（以下、 Aeff とする）を
大きくする技術に関するものである。
【０００３】光ファイバの非線形現象による信号の歪み
（以下、φNLとする）は一般に下記の数式
（以下、φNLとする）は一般に下記の数式
【数１】 φNL＝（2 π× n2 × Leff ×P ）/ （λ× Aeff ） で表すことができるため、 Aeff は大きい方がφNLを小
さくすることができる。ここで、 n2 はセンタコアに含
まれるゲルマニウムの量に比例する指数、 Leffは光フ
ァイバの有効長、P は光ファイバへの入力光パワーであ
る。また、 Aeffは、
さくすることができる。ここで、 n2 はセンタコアに含
まれるゲルマニウムの量に比例する指数、 Leffは光フ
ァイバの有効長、P は光ファイバへの入力光パワーであ
る。また、 Aeffは、
【数２】Aeff ＝k ×（MFD ）2 で表すことができるため、MFD が大きいとφNLは小さく
なるため、非常に効率よく低非線形性が達成できること
がわかる（ここで、k は定数である）。そのため、DSF
におけるMFD の拡大は、現在最も要求されている特性の
一つとなっている。
なるため、非常に効率よく低非線形性が達成できること
がわかる（ここで、k は定数である）。そのため、DSF
におけるMFD の拡大は、現在最も要求されている特性の
一つとなっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、MFD の
拡大は曲げ損失と分散勾配の増大を伴うことが問題とさ
れている。曲げ損失の増大は、実際のケーブルとして用
いるときにロス増等の深刻な問題を引き起こす。また、
分散勾配の増大は、WDM 光伝送を行う際の波長毎の分散
の格差の増大を引き起こす。
拡大は曲げ損失と分散勾配の増大を伴うことが問題とさ
れている。曲げ損失の増大は、実際のケーブルとして用
いるときにロス増等の深刻な問題を引き起こす。また、
分散勾配の増大は、WDM 光伝送を行う際の波長毎の分散
の格差の増大を引き起こす。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明は、上記
の問題点を解決するために、DSF の屈折率分布およびコ
ア径（以下、屈折率分布とコア径をあわせて、プロファ
イルと表記する）の最適化を図ることにより、波長1.55
μm 帯におけるDSF の分散値を微小分散に設定したうえ
で低非線形性を得ながら、さらに曲げロスおよび分散勾
配が増大しないDSF を提供することを目的とする。
の問題点を解決するために、DSF の屈折率分布およびコ
ア径（以下、屈折率分布とコア径をあわせて、プロファ
イルと表記する）の最適化を図ることにより、波長1.55
μm 帯におけるDSF の分散値を微小分散に設定したうえ
で低非線形性を得ながら、さらに曲げロスおよび分散勾
配が増大しないDSF を提供することを目的とする。
【０００６】なお、DSF の屈折率分布は、純シリカの屈
折率（以下、シリカレベルとする）に対する比屈折率差
（以下、Δとする）で定義する。各コアの比屈折率差
を、センタコア、第１サイドコア、第２サイドコアの順
に、それぞれΔ1 、Δ2 、Δ3とする。
折率（以下、シリカレベルとする）に対する比屈折率差
（以下、Δとする）で定義する。各コアの比屈折率差
を、センタコア、第１サイドコア、第２サイドコアの順
に、それぞれΔ1 、Δ2 、Δ3とする。
【０００７】本発明における第１の解決手段は、センタ
コアと、前記センタコアの外部に前記センタコアより屈
折率の低い第１サイドコアと、前記第１サイドコアの外
部に前記第１サイドコアより屈折率の高い第２サイドコ
アと、前記第２サイドコアの外部に前記第２サイドコア
より屈折率の低いクラッドとを有する分散シフトファイ
バにおいて、前記各コアの純シリカに対する比屈折率差
は、前記センタコアの比屈折率差（Δ1 ）が+0.7〜+ 0.
85% 、前記第１サイドコアの比屈折率差（Δ2）が -0.0
5〜+0.1% 、前記第２サイドコアの比屈折率差（Δ3 ）
が+0.3〜+0.6%であり、前記センタコアの屈折率分布パ
ラメータ（α定数）が1.2 〜1.8 であり、前記センタコ
アの半径（a1/2）が 2〜4.5 μm 、前記第１サイドコア
の半径（a2/2）が5 〜10μm 、前記第２サイドコアの半
径（a3/2）が7 〜12. 5 μm であり、前記光ファイバの
分散値は、1.55μm 帯において-3〜+3ps/nm/km（分散値
ゼロ付近を除く）であり、有効コア断面積（ Aeff ）が
80μm2以上であり、分散勾配の絶対値が0.12 ps/nm2/km
以下であることを特徴とする。
コアと、前記センタコアの外部に前記センタコアより屈
折率の低い第１サイドコアと、前記第１サイドコアの外
部に前記第１サイドコアより屈折率の高い第２サイドコ
アと、前記第２サイドコアの外部に前記第２サイドコア
より屈折率の低いクラッドとを有する分散シフトファイ
バにおいて、前記各コアの純シリカに対する比屈折率差
は、前記センタコアの比屈折率差（Δ1 ）が+0.7〜+ 0.
85% 、前記第１サイドコアの比屈折率差（Δ2）が -0.0
5〜+0.1% 、前記第２サイドコアの比屈折率差（Δ3 ）
が+0.3〜+0.6%であり、前記センタコアの屈折率分布パ
ラメータ（α定数）が1.2 〜1.8 であり、前記センタコ
アの半径（a1/2）が 2〜4.5 μm 、前記第１サイドコア
の半径（a2/2）が5 〜10μm 、前記第２サイドコアの半
径（a3/2）が7 〜12. 5 μm であり、前記光ファイバの
分散値は、1.55μm 帯において-3〜+3ps/nm/km（分散値
ゼロ付近を除く）であり、有効コア断面積（ Aeff ）が
80μm2以上であり、分散勾配の絶対値が0.12 ps/nm2/km
以下であることを特徴とする。
【０００８】第２の解決手段は、センタコアと、前記セ
ンタコアの外部に前記センタコアより屈折率の低い第１
サイドコアと、前記第１サイドコアの外部に前記第１サ
イドコアより屈折率の高い第２サイドコアと、前記第２
サイドコアの外部に前記第２サイドコアより屈折率の低
いクラッドとを有する分散シフトファイバにおいて、前
記各コアの純シリカに対する比屈折率差は、前記センタ
コアの比屈折率差（Δ 1 ）が+0.7〜+ 0.85% 、前記第１
サイドコアの比屈折率差（Δ2 ）が -0.05〜+0.1%、前
記第２サイドコアの比屈折率差（Δ3 ）が+0.3〜+0.6%
であり、前記センタコアの屈折率分布パラメータ（α定
数）が1.2 〜1.8 であり、前記センタコアの半径（a1/
2）が 2〜4.5 μm 、前記第１サイドコアの半径（a2/
2）が5 〜10μm 、前記第２サイドコアの半径（a3/2）
が7 〜12. 5 μm であり、前記光ファイバの分散値は、
1.55μm 帯において-3〜+3ps/nm/km（分散値零付近を除
く）であり、有効コア断面積（ Aeff ）が50μm2以上で
あり、分散勾配の絶対値が0.065 ps/nm2/km 以下である
ことを特徴とする。
ンタコアの外部に前記センタコアより屈折率の低い第１
サイドコアと、前記第１サイドコアの外部に前記第１サ
イドコアより屈折率の高い第２サイドコアと、前記第２
サイドコアの外部に前記第２サイドコアより屈折率の低
いクラッドとを有する分散シフトファイバにおいて、前
記各コアの純シリカに対する比屈折率差は、前記センタ
コアの比屈折率差（Δ 1 ）が+0.7〜+ 0.85% 、前記第１
サイドコアの比屈折率差（Δ2 ）が -0.05〜+0.1%、前
記第２サイドコアの比屈折率差（Δ3 ）が+0.3〜+0.6%
であり、前記センタコアの屈折率分布パラメータ（α定
数）が1.2 〜1.8 であり、前記センタコアの半径（a1/
2）が 2〜4.5 μm 、前記第１サイドコアの半径（a2/
2）が5 〜10μm 、前記第２サイドコアの半径（a3/2）
が7 〜12. 5 μm であり、前記光ファイバの分散値は、
1.55μm 帯において-3〜+3ps/nm/km（分散値零付近を除
く）であり、有効コア断面積（ Aeff ）が50μm2以上で
あり、分散勾配の絶対値が0.065 ps/nm2/km 以下である
ことを特徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を、図面を用
いて説明する。図１は本発明のDSF の屈折率分布を示す
図であり、前記DSF は、センタコア１と、前記センタコ
ア１の外部に前記センタコア１より屈折率の低い第１サ
イドコア２と、前記第１サイドコア２の外部に前記第１
サイドコア２より屈折率の高い第２サイドコア３と、前
記第２サイドコア３の外部に前記第２サイドコア３より
屈折率の低いクラッド４とを有する。
いて説明する。図１は本発明のDSF の屈折率分布を示す
図であり、前記DSF は、センタコア１と、前記センタコ
ア１の外部に前記センタコア１より屈折率の低い第１サ
イドコア２と、前記第１サイドコア２の外部に前記第１
サイドコア２より屈折率の高い第２サイドコア３と、前
記第２サイドコア３の外部に前記第２サイドコア３より
屈折率の低いクラッド４とを有する。
【００１０】本発明では、図１において、あらゆるパラ
メータを変化させてプロファイルを探索し、その範囲で
の分散勾配と曲げ損失との関係から最適なプロファイル
を求めた。その具体例を以下に示す。
メータを変化させてプロファイルを探索し、その範囲で
の分散勾配と曲げ損失との関係から最適なプロファイル
を求めた。その具体例を以下に示す。
【００１１】
【実施例】実施例として、まず屈折率分布の範囲を探索
することについて説明する。本発明においては、MFD の
上限を問わず、可能な限り大きくすることも目的として
いるため、屈折率分布を明確に規定する。Δ1 の値は、
0.85% 以下の範囲でない場合は、MFD を拡大したとき分
散勾配が増大し、また、0.7%以上の範囲でない場合は、
曲げ損失が増大する弱くなることからこの範囲を選択し
た。その範囲内で、MFD を拡大したときに分散勾配が増
大しない屈折率分布パラメータ（以下、α定数とする）
を求めたところ、1.2 〜1.8 の範囲となった。
することについて説明する。本発明においては、MFD の
上限を問わず、可能な限り大きくすることも目的として
いるため、屈折率分布を明確に規定する。Δ1 の値は、
0.85% 以下の範囲でない場合は、MFD を拡大したとき分
散勾配が増大し、また、0.7%以上の範囲でない場合は、
曲げ損失が増大する弱くなることからこの範囲を選択し
た。その範囲内で、MFD を拡大したときに分散勾配が増
大しない屈折率分布パラメータ（以下、α定数とする）
を求めたところ、1.2 〜1.8 の範囲となった。
【００１２】Δ2 の値は、製造ばらつきの範囲内でほぼ
シリカレベルとし、特に屈折率の調整を考えていない。
必要に応じて屈折率がシリカレベルになるように調整し
てもよい。
シリカレベルとし、特に屈折率の調整を考えていない。
必要に応じて屈折率がシリカレベルになるように調整し
てもよい。
【００１３】次に、Δ3 の最適値を調べたところ、0.3%
以下の場合は、DSF の分散値が零分散になるときのコア
径のうち小さな値（以下、細径解域とする）でのMFD の
拡大が不十分で、かつ、零分散になるときのコア径のう
ち大きな値（以下、太径解域とする）での分散勾配が0.
05ps/nm2/km までは低下しない。また、0.6%以上の場合
は、太径解域でシングルモード条件を完全に満たさなく
なることからこの範囲を選択した。
以下の場合は、DSF の分散値が零分散になるときのコア
径のうち小さな値（以下、細径解域とする）でのMFD の
拡大が不十分で、かつ、零分散になるときのコア径のう
ち大きな値（以下、太径解域とする）での分散勾配が0.
05ps/nm2/km までは低下しない。また、0.6%以上の場合
は、太径解域でシングルモード条件を完全に満たさなく
なることからこの範囲を選択した。
【００１４】次に、コア径比の範囲を探索することにつ
いて説明する。センタコア半径、第１サイドコア半径、
第２サイドコア半径の比率は、MFD と分散勾配との関係
を考慮すると、1:(2.1〜2.3):(2.6 〜2.8)付近が望まし
いことがわかったため、その範囲内でコア径を変化させ
ることによって伝搬条件が良好となる条件を探索した。
これ以外の範囲では、特性（MFD または分散勾配）が悪
くなるか、伝搬条件が悪くなる（曲げ損失が増大する）
ことがわかった。
いて説明する。センタコア半径、第１サイドコア半径、
第２サイドコア半径の比率は、MFD と分散勾配との関係
を考慮すると、1:(2.1〜2.3):(2.6 〜2.8)付近が望まし
いことがわかったため、その範囲内でコア径を変化させ
ることによって伝搬条件が良好となる条件を探索した。
これ以外の範囲では、特性（MFD または分散勾配）が悪
くなるか、伝搬条件が悪くなる（曲げ損失が増大する）
ことがわかった。
【００１５】上記のようにして得られたプロファイルの
範囲で、1.55μm における分散が-3〜3 ps/nm/kmの範囲
にあり、さらに細径領域において、MFD が10μm 以上か
つ分散勾配の絶対値が0.12ps/nm2/km 以下となる特性の
良いDSF を得ることができた。ここで作成したDSF のコ
ア径に対する分散の関係の一例を図２に、コア径に対す
る Aeff および分散勾配の関係の一例を図３に示す。
範囲で、1.55μm における分散が-3〜3 ps/nm/kmの範囲
にあり、さらに細径領域において、MFD が10μm 以上か
つ分散勾配の絶対値が0.12ps/nm2/km 以下となる特性の
良いDSF を得ることができた。ここで作成したDSF のコ
ア径に対する分散の関係の一例を図２に、コア径に対す
る Aeff および分散勾配の関係の一例を図３に示す。
【００１６】しかしながら、使用波長での分散が零だと
四光波混合と言う非線形現象が起きやすくなってしまう
という欠点がある。そこで、分散値は1.55μm で微小な
値を有していたほうが好ましいということになる。実験
の結果、前記の微小な値は0.5 ps/nm/km以上であればよ
いことがわかった。
四光波混合と言う非線形現象が起きやすくなってしまう
という欠点がある。そこで、分散値は1.55μm で微小な
値を有していたほうが好ましいということになる。実験
の結果、前記の微小な値は0.5 ps/nm/km以上であればよ
いことがわかった。
【００１７】また、コア径の値をさらに大きくしてい
き、太径解域も調べてみた。有効コア断面積60μｍ2 以
上を保つ範囲で、コア径を微小分散を有するまで大きく
していくと、分散勾配は小さくなっていき、分散勾配の
絶対値が0.05ps/nm2/km 以下という超低分散勾配領域で
解を見いだすことができた。
き、太径解域も調べてみた。有効コア断面積60μｍ2 以
上を保つ範囲で、コア径を微小分散を有するまで大きく
していくと、分散勾配は小さくなっていき、分散勾配の
絶対値が0.05ps/nm2/km 以下という超低分散勾配領域で
解を見いだすことができた。
【００１８】図４にコア径を1.55μm 帯で微小分散を有
するようにして設計したDSF の伝送損失と波長分散の波
長特性の評価結果の一例を示す。このときの△1 の値は
0.78% 、αの値は1.5 、△2 の値は0%（シリカレベ
ル）、△3 の値は0.41% 、コア径比は1:2.2:2.8 であっ
た。
するようにして設計したDSF の伝送損失と波長分散の波
長特性の評価結果の一例を示す。このときの△1 の値は
0.78% 、αの値は1.5 、△2 の値は0%（シリカレベ
ル）、△3 の値は0.41% 、コア径比は1:2.2:2.8 であっ
た。
【００１９】また、上記の屈折率分布の範囲でさらに多
くの試作を行い、有効コア断面積が90μｍ2 以上になる
範囲でも、曲げ損失、分散勾配の値が、余り大きくなら
ないことが確認された。表１に今回試作したDSF の特性
の一例を示す。表１において、seg とはセグメント（プ
ロファイルの形態）である。具体的には太径解域におい
て、MFD が9.0 μｍ程度（有効コア断面積60μｍ2 以
上）で、曲げ損失が低く、分散勾配が0.04 ps/nm2/km以
下という超低分散勾配を得た。
くの試作を行い、有効コア断面積が90μｍ2 以上になる
範囲でも、曲げ損失、分散勾配の値が、余り大きくなら
ないことが確認された。表１に今回試作したDSF の特性
の一例を示す。表１において、seg とはセグメント（プ
ロファイルの形態）である。具体的には太径解域におい
て、MFD が9.0 μｍ程度（有効コア断面積60μｍ2 以
上）で、曲げ損失が低く、分散勾配が0.04 ps/nm2/km以
下という超低分散勾配を得た。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、DSF の
波長1.55μｍ帯の分散を微小分散に設定し、プロファイ
ルを最適範囲に設定することにより、低非線形性と低分
散勾配を同時に有するDSF を得ることができる。低非線
形性が得られるということは、高速大容量伝送において
も、信号光の波形歪みを制御できることであり、分散勾
配が小さいと言うことは、広い範囲の波長域を信号光と
して用いることができることを意味する。
波長1.55μｍ帯の分散を微小分散に設定し、プロファイ
ルを最適範囲に設定することにより、低非線形性と低分
散勾配を同時に有するDSF を得ることができる。低非線
形性が得られるということは、高速大容量伝送において
も、信号光の波形歪みを制御できることであり、分散勾
配が小さいと言うことは、広い範囲の波長域を信号光と
して用いることができることを意味する。
【００２２】すなわち、本発明のようなプロファイルで
設計を行えば、波長分割多重伝送に適した低非線形のDS
F を作製することができる。
設計を行えば、波長分割多重伝送に適した低非線形のDS
F を作製することができる。
【図１】本発明で使用した分散シフトファイバの屈折率
分布の一例を示す図である。
分布の一例を示す図である。
【図２】本発明で使用した分散シフトファイバの最外部
のコアの外径値に対する分散値の関係の一例を示す図で
ある。
のコアの外径値に対する分散値の関係の一例を示す図で
ある。
【図３】本発明で使用した分散シフトファイバの最外部
のコアの外径値に対する Aeffおよび分散勾配の関係の
一例を示す図である。
のコアの外径値に対する Aeffおよび分散勾配の関係の
一例を示す図である。
【図４】本発明で使用した分散シフトファイバの伝送損
失と波長分散の波長特性の一例を示す図である。
失と波長分散の波長特性の一例を示す図である。
１ センタコア ２ 第１サイドコア ３ 第２サイドコア ４ クラッド
Claims (2)
- 【請求項１】センタコアと、前記センタコアの外部に前
記センタコアより屈折率の低い第１サイドコアと、前記
第１サイドコアの外部に前記第１サイドコアより屈折率
の高い第２サイドコアと、前記第２サイドコアの外部に
前記第２サイドコアより屈折率の低いクラッドとを有す
る分散シフトファイバにおいて、 前記各コアの純シリカに対する比屈折率差は、前記セン
タコアの比屈折率差（Δ1 ）が+0.7〜+ 0.85% 、前記第
１サイドコアの比屈折率差（Δ2 ）が -0.05〜+0.1% 、
前記第２サイドコアの比屈折率差（Δ3 ）が+0.3〜+0.6
% であり、 前記センタコアの屈折率分布パラメータ（α定数）が1.
2 〜1.8 であり、 前記センタコアの半径（a1/2）が 2〜4.5 μm 、前記第
１サイドコアの半径（a2/2）が5 〜10μm 、前記第２サ
イドコアの半径（a3/2）が7 〜12. 5 μm であり、 前記光ファイバの分散値は、1.55μm 帯において-3〜+3
ps/nm/km（分散値零付近を除く）であり、 有効コア断面積（ Aeff ）が80μm2以上であり、 分散勾配の絶対値が0.12 ps/nm2/km以下であることを特
徴とする分散シフトファイバ。 - 【請求項２】センタコアと、前記センタコアの外部に前
記センタコアより屈折率の低い第１サイドコアと、前記
第１サイドコアの外部に前記第１サイドコアより屈折率
の高い第２サイドコアと、前記第２サイドコアの外部に
前記第２サイドコアより屈折率の低いクラッドとを有す
る分散シフトファイバにおいて、 前記各コアの純シリカに対する比屈折率差は、前記セン
タコアの比屈折率差（Δ1 ）が+0.7〜+ 0.85% 、前記第
１サイドコアの比屈折率差（Δ2 ）が -0.05〜+0.1% 、
前記第２サイドコアの比屈折率差（Δ3 ）が+0.3〜+0.6
% であり、 前記センタコアの屈折率分布パラメータ（α定数）が1.
2 〜1.8 であり、 前記センタコアの半径（a1/2）が 2〜4.5 μm 、前記第
１サイドコアの半径（a2/2）が5 〜10μm 、前記第２サ
イドコアの半径（a3/2）が7 〜12. 5 μm であり、 前記光ファイバの分散値は、1.55μm 帯において-3〜+3
ps/nm/km（分散値零付近を除く）であり、 有効コア断面積（ Aeff ）が50μm2以上であり、 分散勾配の絶対値が0.065 ps/nm2/km 以下であることを
特徴とする分散シフトファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10019484A JPH11218632A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 分散シフトファイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10019484A JPH11218632A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 分散シフトファイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11218632A true JPH11218632A (ja) | 1999-08-10 |
Family
ID=12000636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10019484A Pending JPH11218632A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 分散シフトファイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11218632A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002027367A1 (en) * | 2000-09-27 | 2002-04-04 | Sterlite Optical Technologies Ltd. | Dispersion optimized fiber with low dispersion and optical loss |
| JP2004530345A (ja) * | 2001-03-30 | 2004-09-30 | コーニング・インコーポレーテッド | 光伝送線及びこれを用いた光伝送システム |
| US7228040B2 (en) | 2003-04-17 | 2007-06-05 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Hole-assisted single mode optical fiber |
-
1998
- 1998-01-30 JP JP10019484A patent/JPH11218632A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002027367A1 (en) * | 2000-09-27 | 2002-04-04 | Sterlite Optical Technologies Ltd. | Dispersion optimized fiber with low dispersion and optical loss |
| JP2004530345A (ja) * | 2001-03-30 | 2004-09-30 | コーニング・インコーポレーテッド | 光伝送線及びこれを用いた光伝送システム |
| US7228040B2 (en) | 2003-04-17 | 2007-06-05 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Hole-assisted single mode optical fiber |
| EP2469314A1 (en) | 2003-04-17 | 2012-06-27 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Hole-assisted single mode optical fiber |
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