JPH1122535A - 圧縮着火式内燃機関 - Google Patents
圧縮着火式内燃機関Info
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- JPH1122535A JPH1122535A JP18125397A JP18125397A JPH1122535A JP H1122535 A JPH1122535 A JP H1122535A JP 18125397 A JP18125397 A JP 18125397A JP 18125397 A JP18125397 A JP 18125397A JP H1122535 A JPH1122535 A JP H1122535A
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- injection
- internal combustion
- fuel
- engine
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 低負荷運転時にＮＯx および煤が発生するの
を阻止する。 【解決手段】 圧縮着火式内燃機関において、機関の運
転領域を予め定められたＺ境界を境にして低負荷側の運
転領域Ｘと高負荷側の運転領域Ｙに分割する。機関の運
転状態が低負荷側の運転領域Ｘにあるときには圧縮上死
点前のほぼ６０度以前に燃料の早期噴射Ｉ1 を行う。機
関の運転状態が運転領域の境界Ｚよりも高負荷側となっ
たときには圧縮上死点付近において燃料を噴射する圧縮
上死点噴射Ｉ2 に切換える。
を阻止する。 【解決手段】 圧縮着火式内燃機関において、機関の運
転領域を予め定められたＺ境界を境にして低負荷側の運
転領域Ｘと高負荷側の運転領域Ｙに分割する。機関の運
転状態が低負荷側の運転領域Ｘにあるときには圧縮上死
点前のほぼ６０度以前に燃料の早期噴射Ｉ1 を行う。機
関の運転状態が運転領域の境界Ｚよりも高負荷側となっ
たときには圧縮上死点付近において燃料を噴射する圧縮
上死点噴射Ｉ2 に切換える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は圧縮着火式内燃機関
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】圧縮着火式内燃機関においては、燃焼室
内に噴射された燃料の分散度合が燃焼に大きな影響を与
える。即ち、燃焼室全体に燃料が分散せしめられると単
位容積当りの発熱量が低くなるために燃焼温度が低くな
り、斯くしてＮＯx の発生しないおだやかな燃焼が行わ
れる。また、燃料粒子の周りには十分な空気が存在する
ために煤も発生しなくなる。そこで燃焼室内全体に噴射
燃料を分散させるために圧縮上死点前６０度よりも前の
圧縮工程中に燃料を噴射するようにした圧縮着火式内燃
機関が公知である（特開平７−３１７５８８号公報参
照）。
内に噴射された燃料の分散度合が燃焼に大きな影響を与
える。即ち、燃焼室全体に燃料が分散せしめられると単
位容積当りの発熱量が低くなるために燃焼温度が低くな
り、斯くしてＮＯx の発生しないおだやかな燃焼が行わ
れる。また、燃料粒子の周りには十分な空気が存在する
ために煤も発生しなくなる。そこで燃焼室内全体に噴射
燃料を分散させるために圧縮上死点前６０度よりも前の
圧縮工程中に燃料を噴射するようにした圧縮着火式内燃
機関が公知である（特開平７−３１７５８８号公報参
照）。
【０００３】即ち、燃焼室内の圧力が高くなると空気抵
抗が大きくなるために噴射燃料が燃焼室内全体に広がり
ずらくなり、従ってこの圧縮着火式内燃機関では燃焼室
内の圧力が低い、圧縮上死点前６０度以前に燃料を噴射
するようにしている。
抗が大きくなるために噴射燃料が燃焼室内全体に広がり
ずらくなり、従ってこの圧縮着火式内燃機関では燃焼室
内の圧力が低い、圧縮上死点前６０度以前に燃料を噴射
するようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところでこのように燃
焼室内全体に噴射燃料を分散させるようにした場合、燃
料噴射量が少ないときにはＮＯx およびＨＣが発生しな
いおだやかな燃焼が行われる。しかしながら燃料噴射量
が多くなると燃料が早期に着火し出し、一旦燃料が早期
に着火すると燃焼室内の温度が上昇するために燃料は更
に早期に着火するようになる。その結果、燃焼が次第に
激しくなり、ノッキングが発生するばかりでなく多量の
ＮＯx および煤が発生することになる。
焼室内全体に噴射燃料を分散させるようにした場合、燃
料噴射量が少ないときにはＮＯx およびＨＣが発生しな
いおだやかな燃焼が行われる。しかしながら燃料噴射量
が多くなると燃料が早期に着火し出し、一旦燃料が早期
に着火すると燃焼室内の温度が上昇するために燃料は更
に早期に着火するようになる。その結果、燃焼が次第に
激しくなり、ノッキングが発生するばかりでなく多量の
ＮＯx および煤が発生することになる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに１番目の発明では、燃焼室内に燃料を噴射するよう
にした圧縮着火式内燃機関において、機関の運転領域を
予め定められた境界を境にして低負荷側の運転領域と高
負荷側の運転領域に分割し、機関の運転状態がこの運転
領域の境界よりも低負荷側であるときには圧縮上死点前
のほぼ６０度以前に燃料を早期噴射し、機関の運転状態
が運転領域の境界よりも高負荷側となったときには圧縮
上死点付近において燃料を噴射する圧縮上死点噴射に切
換えるようにしている。
めに１番目の発明では、燃焼室内に燃料を噴射するよう
にした圧縮着火式内燃機関において、機関の運転領域を
予め定められた境界を境にして低負荷側の運転領域と高
負荷側の運転領域に分割し、機関の運転状態がこの運転
領域の境界よりも低負荷側であるときには圧縮上死点前
のほぼ６０度以前に燃料を早期噴射し、機関の運転状態
が運転領域の境界よりも高負荷側となったときには圧縮
上死点付近において燃料を噴射する圧縮上死点噴射に切
換えるようにしている。
【０００６】２番目の発明では１番目の発明において、
運転領域の境界を機関の運転状態に応じて移動させるよ
うにしている。３番目の発明では２番目の発明におい
て、燃焼室内に供給された吸入空気の温度が高くなるほ
ど運転領域の境界を低負荷側に移動させるようにしてい
る。４番目の発明では２番目の発明において、運転領域
の境界を早期噴射が行われたときの燃焼の状態に応じて
移動させるようにしている。
運転領域の境界を機関の運転状態に応じて移動させるよ
うにしている。３番目の発明では２番目の発明におい
て、燃焼室内に供給された吸入空気の温度が高くなるほ
ど運転領域の境界を低負荷側に移動させるようにしてい
る。４番目の発明では２番目の発明において、運転領域
の境界を早期噴射が行われたときの燃焼の状態に応じて
移動させるようにしている。
【０００７】５番目の発明では４番目の発明において、
早期噴射が行われたときに予め定められた正規の燃焼が
行われているか否かを判断する判断手段を具備し、早期
噴射が行われたときに予め定められた正規の燃焼が行わ
れていないと判断されたときには運転領域の境界が低負
荷側に移動せしめられる。６番目の発明では５番目の発
明において、判断手段は機関の発生するノッキング強度
が予め定められた値を越えたときに予め定められた正規
の燃焼が行われていないと判断する。
早期噴射が行われたときに予め定められた正規の燃焼が
行われているか否かを判断する判断手段を具備し、早期
噴射が行われたときに予め定められた正規の燃焼が行わ
れていないと判断されたときには運転領域の境界が低負
荷側に移動せしめられる。６番目の発明では５番目の発
明において、判断手段は機関の発生するノッキング強度
が予め定められた値を越えたときに予め定められた正規
の燃焼が行われていないと判断する。
【０００８】７番目の発明では４番目の発明において、
運転領域の境界が予め定められた機関回転数範囲毎に定
められている。８番目の発明では２番目の発明におい
て、運転領域の境界が第１の境界と第１の境界よりも低
負荷側の第２の境界からなり、第１の境界において早期
噴射から圧縮上死点噴射に切換えられ、第２の境界にお
いて圧縮上死点噴射から早期噴射に切換えられる。
運転領域の境界が予め定められた機関回転数範囲毎に定
められている。８番目の発明では２番目の発明におい
て、運転領域の境界が第１の境界と第１の境界よりも低
負荷側の第２の境界からなり、第１の境界において早期
噴射から圧縮上死点噴射に切換えられ、第２の境界にお
いて圧縮上死点噴射から早期噴射に切換えられる。
【０００９】９番目の発明では８番目の発明において、
第１の境界を早期噴射が行われたときの燃焼の状態に応
じて移動させ、第２の境界は第１の境界が低負荷側に移
動せしめられたときには低負荷側に移動せしめられる。
第１の境界を早期噴射が行われたときの燃焼の状態に応
じて移動させ、第２の境界は第１の境界が低負荷側に移
動せしめられたときには低負荷側に移動せしめられる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１を参照すると、１は機関本
体、２はシリンダブロック、３はシリンダヘッド、４は
ピストン、５は燃焼室、６は電気制御式燃料噴射弁、７
は吸気弁、８は吸気ポート、９は排気弁、１０は排気ポ
ートを夫々示す。吸気ポート８は対応する吸気枝管１１
を介してサージタンク１２に連結され、サージタンク１
２は吸気ダクト１３を介して排気ターボチャージャ１４
のコンプレッサ１５に連結される。一方、排気ポート１
０は排気マニホルド１６および排気管１７を介して排気
ターボチャージャ１４の排気タービン１８に連結され
る。
体、２はシリンダブロック、３はシリンダヘッド、４は
ピストン、５は燃焼室、６は電気制御式燃料噴射弁、７
は吸気弁、８は吸気ポート、９は排気弁、１０は排気ポ
ートを夫々示す。吸気ポート８は対応する吸気枝管１１
を介してサージタンク１２に連結され、サージタンク１
２は吸気ダクト１３を介して排気ターボチャージャ１４
のコンプレッサ１５に連結される。一方、排気ポート１
０は排気マニホルド１６および排気管１７を介して排気
ターボチャージャ１４の排気タービン１８に連結され
る。
【００１１】排気マニホルド１６とサージタンク１２と
は排気ガス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路１９を介
して互いに連結され、ＥＧＲ通路１９内には電気制御式
ＥＧＲ制御弁２０が配置される。各燃料噴射弁６は燃料
供給管２１を介して燃料リザーバ、いわゆるコモンレー
ル２２に連結される。このコモンレール２２内へは電気
制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２３から燃料が供給さ
れ、コモンレール２２内に供給された燃料は各燃料供給
管２１を介して燃料噴射弁６に供給される。コモンレー
ル２２にはコモンレール２２内の燃料圧を検出するため
の燃料圧センサ２４が取付けられ、燃料圧センサ２４の
出力信号に基づいてコモンレール２２内の燃料圧が目標
燃料圧となるように燃料ポンプ２３の吐出量が制御され
る。
は排気ガス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路１９を介
して互いに連結され、ＥＧＲ通路１９内には電気制御式
ＥＧＲ制御弁２０が配置される。各燃料噴射弁６は燃料
供給管２１を介して燃料リザーバ、いわゆるコモンレー
ル２２に連結される。このコモンレール２２内へは電気
制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２３から燃料が供給さ
れ、コモンレール２２内に供給された燃料は各燃料供給
管２１を介して燃料噴射弁６に供給される。コモンレー
ル２２にはコモンレール２２内の燃料圧を検出するため
の燃料圧センサ２４が取付けられ、燃料圧センサ２４の
出力信号に基づいてコモンレール２２内の燃料圧が目標
燃料圧となるように燃料ポンプ２３の吐出量が制御され
る。
【００１２】電子制御ユニット３０はデジタルコンピュ
ータからなり、双方向性バス３１によって互いに接続さ
れたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２，ＲＡＭ（ラン
ダムアクセスメモリ）３３、常時電源に接続されたバッ
クアップＲＡＭ３３ａ，ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）
３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備す
る。燃料圧センサ２２の出力信号は対応するＡＤ変換器
３７を介して入力ポート３５に入力される。サージタン
ク１２には吸入空気温に比例した出力電圧を発生する吸
気温センサ２５が取付けられ、この吸気温センサ２５の
出力電圧は対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート
３５に入力される。また、シリンダヘッド３にはノッキ
ングセンサ２６が取付けられ、ノッキングセンサ２６は
ローパスフィルタ２７を介してピークホールド回路２８
の入力端子に接続される。ピークホールド回路２８の出
力端子は対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３
５に接続される。
ータからなり、双方向性バス３１によって互いに接続さ
れたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２，ＲＡＭ（ラン
ダムアクセスメモリ）３３、常時電源に接続されたバッ
クアップＲＡＭ３３ａ，ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）
３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備す
る。燃料圧センサ２２の出力信号は対応するＡＤ変換器
３７を介して入力ポート３５に入力される。サージタン
ク１２には吸入空気温に比例した出力電圧を発生する吸
気温センサ２５が取付けられ、この吸気温センサ２５の
出力電圧は対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート
３５に入力される。また、シリンダヘッド３にはノッキ
ングセンサ２６が取付けられ、ノッキングセンサ２６は
ローパスフィルタ２７を介してピークホールド回路２８
の入力端子に接続される。ピークホールド回路２８の出
力端子は対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３
５に接続される。
【００１３】また、アクセルペダル４０にはアクセルペ
ダル４０の踏込み量Ｌに比例した出力電圧を発生する負
荷センサ４１が接続され、負荷センサ４１の出力電圧は
対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力
される。更に入力ポート３５にはクランクシャフトが例
えば３０°回転する毎に出力パルスを発生するクランク
角センサ４２が接続される。一方、出力ポート３６は対
応する駆動回路３８を介して燃料噴射弁６、ＥＧＲ制御
弁２０、燃料ポンプ２３およびピークホールド回路２８
のリセット入力端子に接続される。
ダル４０の踏込み量Ｌに比例した出力電圧を発生する負
荷センサ４１が接続され、負荷センサ４１の出力電圧は
対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力
される。更に入力ポート３５にはクランクシャフトが例
えば３０°回転する毎に出力パルスを発生するクランク
角センサ４２が接続される。一方、出力ポート３６は対
応する駆動回路３８を介して燃料噴射弁６、ＥＧＲ制御
弁２０、燃料ポンプ２３およびピークホールド回路２８
のリセット入力端子に接続される。
【００１４】図２はノッキングセンサ２６の出力電圧Ｖ
S の変化とピークホールド回路２８の出力電圧ＶP の変
化を示している。ノッキングが発生すると機関本体１が
振動し、このときノッキングセンサ２６は機関本体１の
振動強度に比した出力電圧Ｖ S を発生する。ピークホー
ルド回路２８の出力電圧ＶP はこれまで発生したノッキ
ングセンサ２６の出力電圧ＶS のピーク値に保持され
る。このピークホールド回路２８の出力電圧ＶP は例え
ば一定クランク角度毎に発生するリセット信号によって
リセットされる。
S の変化とピークホールド回路２８の出力電圧ＶP の変
化を示している。ノッキングが発生すると機関本体１が
振動し、このときノッキングセンサ２６は機関本体１の
振動強度に比した出力電圧Ｖ S を発生する。ピークホー
ルド回路２８の出力電圧ＶP はこれまで発生したノッキ
ングセンサ２６の出力電圧ＶS のピーク値に保持され
る。このピークホールド回路２８の出力電圧ＶP は例え
ば一定クランク角度毎に発生するリセット信号によって
リセットされる。
【００１５】冒頭で述べたように燃料噴射量が少ないと
きには噴射燃料を燃焼室５内全体に分散させればＮＯx
および煤が発生しないおだやかな燃焼が行われる。即
ち、燃料が噴射され、ピストン４が上昇して燃焼室５内
の温度が一定温度以上になると燃料粒子周りの蒸発燃料
が酸素と結合する。このとき燃料粒子が集まっている
と、即ち、燃料粒子の密度が高いと燃料粒子は周囲の燃
料粒子の蒸発燃料の酸化反応熱を受けて高温となる。そ
の結果、燃料粒子内の炭化水素が水素分子Ｈ2 や炭素Ｃ
に熱分解される。この熱分解により発生した水素分子Ｈ
2 は爆発的に燃焼して高温を発生し、斯くしてＮＯx が
発生することになる。一方、熱分解により炭素Ｃが発生
するとこれら炭素同志が結合し、その一部がすすとして
排出されることになる。このように燃料粒子の密度が高
いと燃料粒子内の炭化水素の熱分解作用に起因してＮＯ
x やすすが発生する。このようなＮＯx やすすの発生を
阻止するためには燃料粒子間の間隔を大きくしてやれば
よく、そのためには燃料粒子を広範囲に分散させてやれ
ばよいことになる。
きには噴射燃料を燃焼室５内全体に分散させればＮＯx
および煤が発生しないおだやかな燃焼が行われる。即
ち、燃料が噴射され、ピストン４が上昇して燃焼室５内
の温度が一定温度以上になると燃料粒子周りの蒸発燃料
が酸素と結合する。このとき燃料粒子が集まっている
と、即ち、燃料粒子の密度が高いと燃料粒子は周囲の燃
料粒子の蒸発燃料の酸化反応熱を受けて高温となる。そ
の結果、燃料粒子内の炭化水素が水素分子Ｈ2 や炭素Ｃ
に熱分解される。この熱分解により発生した水素分子Ｈ
2 は爆発的に燃焼して高温を発生し、斯くしてＮＯx が
発生することになる。一方、熱分解により炭素Ｃが発生
するとこれら炭素同志が結合し、その一部がすすとして
排出されることになる。このように燃料粒子の密度が高
いと燃料粒子内の炭化水素の熱分解作用に起因してＮＯ
x やすすが発生する。このようなＮＯx やすすの発生を
阻止するためには燃料粒子間の間隔を大きくしてやれば
よく、そのためには燃料粒子を広範囲に分散させてやれ
ばよいことになる。
【００１６】図３の曲線はピストン４の圧縮作用のみに
よる燃焼室５内の圧力Ｐの変化を示している。図３から
わかるように燃焼室５内の圧力Ｐはほぼ圧縮上死点前Ｂ
ＴＤＣ６０度を越えると急速に上昇する。これは吸気弁
７の開弁時期とは無関係であっていかなる往復動式内燃
機関であっても燃焼室５内の圧力Ｐは図３に示されるよ
うに変化する。燃焼室５の圧力Ｐが高くなると空気抵抗
が大きくなるために噴射燃料は広範囲に分散せず、噴射
燃料を広範囲に分散させるためには燃焼室５内の圧力Ｐ
が低いときに燃料噴射を行うことが必要となる。そこで
本発明による実施例では燃焼室５内の圧力Ｐが低い圧縮
上死点前ＢＴＤＣ６０度前に燃料噴射Ｉ 1 、即ち早期噴
射を行うようにしている。事実、圧縮上死点前ＢＴＤＣ
６０度以前に早期噴射Ｉ1 を行うとＮＯx および煤はほ
とんど発生しなくなる。
よる燃焼室５内の圧力Ｐの変化を示している。図３から
わかるように燃焼室５内の圧力Ｐはほぼ圧縮上死点前Ｂ
ＴＤＣ６０度を越えると急速に上昇する。これは吸気弁
７の開弁時期とは無関係であっていかなる往復動式内燃
機関であっても燃焼室５内の圧力Ｐは図３に示されるよ
うに変化する。燃焼室５の圧力Ｐが高くなると空気抵抗
が大きくなるために噴射燃料は広範囲に分散せず、噴射
燃料を広範囲に分散させるためには燃焼室５内の圧力Ｐ
が低いときに燃料噴射を行うことが必要となる。そこで
本発明による実施例では燃焼室５内の圧力Ｐが低い圧縮
上死点前ＢＴＤＣ６０度前に燃料噴射Ｉ 1 、即ち早期噴
射を行うようにしている。事実、圧縮上死点前ＢＴＤＣ
６０度以前に早期噴射Ｉ1 を行うとＮＯx および煤はほ
とんど発生しなくなる。
【００１７】このように圧縮上死点前ＢＴＤＣ６０度以
前に早期噴射Ｉ1 を行うとＮＯx および煤がほとんど発
生しない運転領域が図４の運転領域Ｘで示されている。
なお、図４において縦軸Ｑは燃料噴射量を示しており、
横軸Ｎは機関回転数を示している。図４からわかるよう
にこの運転領域Ｘは燃料噴射量Ｑの少ない運転領域、即
ち低負荷側の運転領域である。
前に早期噴射Ｉ1 を行うとＮＯx および煤がほとんど発
生しない運転領域が図４の運転領域Ｘで示されている。
なお、図４において縦軸Ｑは燃料噴射量を示しており、
横軸Ｎは機関回転数を示している。図４からわかるよう
にこの運転領域Ｘは燃料噴射量Ｑの少ない運転領域、即
ち低負荷側の運転領域である。
【００１８】一方、燃料噴射量Ｑが多くなると燃料粒子
の密度が高くなる。従って燃料噴射量Ｑが増大したとき
にも、即ち機関の運転状態が図４の運転領域Ｙになった
ときにも圧縮上死点前ＢＴＤＣ６０度以前に早期噴射を
行うようにしておくと燃料の熱分解によって燃料が早期
に着火し、その結果ノッキングが発生するばかりでなく
ＮＯx および煤が発生することになる。そこで本発明に
よる実施例では機関の運転状態が運転領域Ｘから境界Ｚ
を越えて高負荷側の運転領域Ｙに移行したときには通常
の圧縮着火式内燃機関と同様にほぼ圧縮上死点付近で燃
料噴射が行われる圧縮上死点噴射に切換えるようにして
いる。
の密度が高くなる。従って燃料噴射量Ｑが増大したとき
にも、即ち機関の運転状態が図４の運転領域Ｙになった
ときにも圧縮上死点前ＢＴＤＣ６０度以前に早期噴射を
行うようにしておくと燃料の熱分解によって燃料が早期
に着火し、その結果ノッキングが発生するばかりでなく
ＮＯx および煤が発生することになる。そこで本発明に
よる実施例では機関の運転状態が運転領域Ｘから境界Ｚ
を越えて高負荷側の運転領域Ｙに移行したときには通常
の圧縮着火式内燃機関と同様にほぼ圧縮上死点付近で燃
料噴射が行われる圧縮上死点噴射に切換えるようにして
いる。
【００１９】図５に燃料噴射時期を示す。なお、図５に
おいて縦軸はクランク角を示し、横軸は燃料噴射量Ｑを
示している。図５に示されるように運転領域Ｘにおいて
は圧縮上死点前（ＢＴＤＣ）６０度以前に燃料噴射Ｉ1
が行われる。運転領域ＸにおけるθＳ１およびθＥ１は
夫々燃料噴射Ｉ1 の噴射開始時期および噴射完了時期を
示しており、図５に示される実施例では噴射完了時期θ
Ｅ１がほぼ圧縮上死点前（ＢＴＤＣ）８０度に固定され
ている。
おいて縦軸はクランク角を示し、横軸は燃料噴射量Ｑを
示している。図５に示されるように運転領域Ｘにおいて
は圧縮上死点前（ＢＴＤＣ）６０度以前に燃料噴射Ｉ1
が行われる。運転領域ＸにおけるθＳ１およびθＥ１は
夫々燃料噴射Ｉ1 の噴射開始時期および噴射完了時期を
示しており、図５に示される実施例では噴射完了時期θ
Ｅ１がほぼ圧縮上死点前（ＢＴＤＣ）８０度に固定され
ている。
【００２０】一方、図５に示されるように運転領域Ｙに
おいては圧縮上死点（ＴＤＣ）付近において燃料噴射Ｉ
2 が行われる。運転領域ＹにおけるθＳ２およびθＥ２
は夫々燃料噴射Ｉ2 の噴射開始時期および噴射完了時期
を示しており、図５に示される実施例では噴射開始時期
θＳ２がほぼ圧縮上死点前（ＢＴＤＣ）５度に固定され
ている。
おいては圧縮上死点（ＴＤＣ）付近において燃料噴射Ｉ
2 が行われる。運転領域ＹにおけるθＳ２およびθＥ２
は夫々燃料噴射Ｉ2 の噴射開始時期および噴射完了時期
を示しており、図５に示される実施例では噴射開始時期
θＳ２がほぼ圧縮上死点前（ＢＴＤＣ）５度に固定され
ている。
【００２１】図５において燃料噴射量Ｑはアクセルペダ
ル４０の踏込み量Ｌと機関回転数Ｎの関数であり、この
燃料噴射量Ｑは図６（Ａ）に示すようなマップの形で予
めＲＯＭ３２内に記憶されている。一方、図５において
運転領域Ｘにおける燃料噴射Ｉ1 の噴射開始時期θＳ１
もアクセルペダル４０の踏込み量Ｌと機関回転数Ｎの関
数であり、この噴射開始時期θＳ１も図６（Ｂ）に示す
ようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されてい
る。また、図５において運転領域Ｙにおける燃料噴射Ｉ
2 の噴射完了時期θＥ２もアクセルペダル４０の踏込み
量Ｌと機関回転数Ｎの関数であり、この噴射完了時期θ
Ｅ２も図６（Ｃ）に示すようなマップの形で予めＲＯＭ
３２内に記憶されている。
ル４０の踏込み量Ｌと機関回転数Ｎの関数であり、この
燃料噴射量Ｑは図６（Ａ）に示すようなマップの形で予
めＲＯＭ３２内に記憶されている。一方、図５において
運転領域Ｘにおける燃料噴射Ｉ1 の噴射開始時期θＳ１
もアクセルペダル４０の踏込み量Ｌと機関回転数Ｎの関
数であり、この噴射開始時期θＳ１も図６（Ｂ）に示す
ようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されてい
る。また、図５において運転領域Ｙにおける燃料噴射Ｉ
2 の噴射完了時期θＥ２もアクセルペダル４０の踏込み
量Ｌと機関回転数Ｎの関数であり、この噴射完了時期θ
Ｅ２も図６（Ｃ）に示すようなマップの形で予めＲＯＭ
３２内に記憶されている。
【００２２】前述したように早期噴射Ｉ1 を行うとＮＯ
x および煤がほとんど発生せず、従ってできる限り早期
噴射Ｉ1 を行うことが好ましい。従って図４に示される
運転領域Ｘと運転領域Ｙの境界ＺはＮＯx および煤が発
生しはじめる限界値に設定される。この限界値は実験に
より求めることができるがこの限界値は機関の運転状態
や経年変化によって変化するので運転領域の境界Ｚは学
習制御することが好ましいことになる。また、早期噴射
Ｉ1 と圧縮上死点噴射Ｉ2 とが頻繁に繰返されるのを阻
止することが好ましく、そのためには早期噴射Ｉ1 と圧
縮上死点噴射Ｉ 2 の切換え作用についてヒステリシスを
設けることが好ましい。
x および煤がほとんど発生せず、従ってできる限り早期
噴射Ｉ1 を行うことが好ましい。従って図４に示される
運転領域Ｘと運転領域Ｙの境界ＺはＮＯx および煤が発
生しはじめる限界値に設定される。この限界値は実験に
より求めることができるがこの限界値は機関の運転状態
や経年変化によって変化するので運転領域の境界Ｚは学
習制御することが好ましいことになる。また、早期噴射
Ｉ1 と圧縮上死点噴射Ｉ2 とが頻繁に繰返されるのを阻
止することが好ましく、そのためには早期噴射Ｉ1 と圧
縮上死点噴射Ｉ 2 の切換え作用についてヒステリシスを
設けることが好ましい。
【００２３】そこで本発明による実施例では図７に示さ
れるように図４に示される各運転領域Ｘ，Ｙを複数個の
機関回転数範囲ｎ1 ，ｎ2 ，…ｎ10に分割し、各機関回
転数範囲ｎ1 ，ｎ2 ，…ｎ10に対して夫々第１の境界Ｍ
1 ，Ｍ2 ，…Ｍ10と、第１の境界よりも低負荷側の第２
の境界Ｌ1 ，Ｌ2 ，…Ｌ10を設定し、第１の境界Ｍ1，
Ｍ2 ，…Ｍ10が早期噴射Ｉ1 を行った際にＮＯx および
煤がほとんど発生しない正規の燃焼が行われる限界値に
維持されるように第１の境界Ｍ1 ，Ｍ2 ，…Ｍ 10を学習
制御するようにしている。なお、図７において早期噴射
Ｉ1 から圧縮上死点噴射Ｉ2 へは第１の境界Ｍ1 ，
Ｍ2 ，…Ｍ10において切換えられ、圧縮上死点噴射Ｉ2
から早期噴射Ｉ1 へは第２の境界Ｌ1 ，Ｌ2 ，…Ｌ10に
おいて切換えられる。
れるように図４に示される各運転領域Ｘ，Ｙを複数個の
機関回転数範囲ｎ1 ，ｎ2 ，…ｎ10に分割し、各機関回
転数範囲ｎ1 ，ｎ2 ，…ｎ10に対して夫々第１の境界Ｍ
1 ，Ｍ2 ，…Ｍ10と、第１の境界よりも低負荷側の第２
の境界Ｌ1 ，Ｌ2 ，…Ｌ10を設定し、第１の境界Ｍ1，
Ｍ2 ，…Ｍ10が早期噴射Ｉ1 を行った際にＮＯx および
煤がほとんど発生しない正規の燃焼が行われる限界値に
維持されるように第１の境界Ｍ1 ，Ｍ2 ，…Ｍ 10を学習
制御するようにしている。なお、図７において早期噴射
Ｉ1 から圧縮上死点噴射Ｉ2 へは第１の境界Ｍ1 ，
Ｍ2 ，…Ｍ10において切換えられ、圧縮上死点噴射Ｉ2
から早期噴射Ｉ1 へは第２の境界Ｌ1 ，Ｌ2 ，…Ｌ10に
おいて切換えられる。
【００２４】もう少し具体的に説明すると第１の境界Ｍ
1 ，Ｍ2 ，…Ｍ10および第２の境界Ｌ1 ，Ｌ2 ，…Ｌ10
の値は機関負荷で表わされており、図７に示される実施
例では第１の境界Ｍ1 ，Ｍ2 ，…Ｍ10の値は燃料噴射量
Ｑでもって表わされている。従って図７に示される実施
例では燃料噴射量Ｑが第１の境界Ｍ1 ，Ｍ2 ，…Ｍ10を
越えると早期噴射Ｉ1 から圧縮上死点噴射Ｉ2 に切換え
られ、燃料噴射量Ｑが第２の境界Ｌ1 ，Ｌ2 ，…Ｌ10よ
りも少なくなれば圧縮上死点噴射Ｉ2 から早期噴射Ｉ1
に切換えられることになる。
1 ，Ｍ2 ，…Ｍ10および第２の境界Ｌ1 ，Ｌ2 ，…Ｌ10
の値は機関負荷で表わされており、図７に示される実施
例では第１の境界Ｍ1 ，Ｍ2 ，…Ｍ10の値は燃料噴射量
Ｑでもって表わされている。従って図７に示される実施
例では燃料噴射量Ｑが第１の境界Ｍ1 ，Ｍ2 ，…Ｍ10を
越えると早期噴射Ｉ1 から圧縮上死点噴射Ｉ2 に切換え
られ、燃料噴射量Ｑが第２の境界Ｌ1 ，Ｌ2 ，…Ｌ10よ
りも少なくなれば圧縮上死点噴射Ｉ2 から早期噴射Ｉ1
に切換えられることになる。
【００２５】前述したようにＮＯx および煤が発生しは
じめる運転領域Ｘの限界値、即ち第１の境界は実験によ
り求めることができる。本発明による実施例では実験に
より求めた第１の境界の値が図８に示されるように基準
境界値ｍ1 ，ｍ2 ，…ｍ10として各機関回転数範囲
ｎ1 ，ｎ2 ，…ｎ10に対し夫々記憶されている。また、
図８に示されるように各機関回転数範囲ｎ1 ，ｎ2 ，…
ｎ10に対して夫々第１の境界の学習値Ｇ1 ，Ｇ2 ，…Ｇ
10が設けられている。
じめる運転領域Ｘの限界値、即ち第１の境界は実験によ
り求めることができる。本発明による実施例では実験に
より求めた第１の境界の値が図８に示されるように基準
境界値ｍ1 ，ｍ2 ，…ｍ10として各機関回転数範囲
ｎ1 ，ｎ2 ，…ｎ10に対し夫々記憶されている。また、
図８に示されるように各機関回転数範囲ｎ1 ，ｎ2 ，…
ｎ10に対して夫々第１の境界の学習値Ｇ1 ，Ｇ2 ，…Ｇ
10が設けられている。
【００２６】次に第１の境界Ｍｉ（ｉ＝１，２，…１
０）および第２の境界Ｌｉ（ｉ＝１，２，…１０）の学
習制御について説明する。前述したように早期噴射Ｉ1
を行っている場合において燃料噴射量が多くなると燃料
が早期に着火し出し、一旦燃料が早期に着火すると燃焼
室内の温度が上昇するために燃料は更に早期に着火する
ようになる。その結果、燃焼が次第に激しくなるために
ノッキングが発生し、機関回転数が上昇しだす。このと
きが運転領域Ｘの限界であり、従ってノッキングが発生
したことから運転領域Ｘの限界であることが判別でき
る。従って本発明による実施例では図２においてピーク
ホールド回路２８の出力電圧ＶP が設定値Ｖo を越えた
ときには運転領域Ｘの限界であると判断し、このときに
は第１の境界を低負荷側に移動させるようにしている。
０）および第２の境界Ｌｉ（ｉ＝１，２，…１０）の学
習制御について説明する。前述したように早期噴射Ｉ1
を行っている場合において燃料噴射量が多くなると燃料
が早期に着火し出し、一旦燃料が早期に着火すると燃焼
室内の温度が上昇するために燃料は更に早期に着火する
ようになる。その結果、燃焼が次第に激しくなるために
ノッキングが発生し、機関回転数が上昇しだす。このと
きが運転領域Ｘの限界であり、従ってノッキングが発生
したことから運転領域Ｘの限界であることが判別でき
る。従って本発明による実施例では図２においてピーク
ホールド回路２８の出力電圧ＶP が設定値Ｖo を越えた
ときには運転領域Ｘの限界であると判断し、このときに
は第１の境界を低負荷側に移動させるようにしている。
【００２７】即ち、本発明による実施例では第１の境界
の学習値Ｇｉが次第に基づいて算出される。 Ｇｉ＝ｍｉ＋Δｍｉ ここでｍｉは図８に示される基準境界値であり、Δｍｉ
は補正値である。燃料噴射量Ｑが第１の境界値Ｍｉと第
２の境界値Ｌｉとの間にあるとき、即ちＭｉ＞Ｑ＞Ｌｉ
のときにピークホールド回路２８の出力電圧ＶP が設定
値ＶO を越えると補正値Δｍｉは徐々に減少せしめら
れ、その結果学習値Ｇｉが徐々に減少せしめられる。学
習値Ｇｉが減少すると第１の境界値Ｍｉも減少せしめら
れる。
の学習値Ｇｉが次第に基づいて算出される。 Ｇｉ＝ｍｉ＋Δｍｉ ここでｍｉは図８に示される基準境界値であり、Δｍｉ
は補正値である。燃料噴射量Ｑが第１の境界値Ｍｉと第
２の境界値Ｌｉとの間にあるとき、即ちＭｉ＞Ｑ＞Ｌｉ
のときにピークホールド回路２８の出力電圧ＶP が設定
値ＶO を越えると補正値Δｍｉは徐々に減少せしめら
れ、その結果学習値Ｇｉが徐々に減少せしめられる。学
習値Ｇｉが減少すると第１の境界値Ｍｉも減少せしめら
れる。
【００２８】一方、Ｍｉ＞Ｑ＞ＬｉのときにＶp ≦ＶO
であれば補正値Δｍｉが徐々に増大せしめられ、その結
果学習値Ｇｉも徐々に増大せしめられる。このとき第１
の境界値Ｍｉも徐々に増大せしめられる。その後、再び
Ｍｉ＞Ｑ＞ＬｉのときにＶP＞ＶO になると学習値Ｇｉ
が減少せしめられ、第１の境界値Ｍｉも減少せしめられ
る。斯くして第１の境界値Ｍｉはノッキングが発生する
限界に維持されることになる。
であれば補正値Δｍｉが徐々に増大せしめられ、その結
果学習値Ｇｉも徐々に増大せしめられる。このとき第１
の境界値Ｍｉも徐々に増大せしめられる。その後、再び
Ｍｉ＞Ｑ＞ＬｉのときにＶP＞ＶO になると学習値Ｇｉ
が減少せしめられ、第１の境界値Ｍｉも減少せしめられ
る。斯くして第１の境界値Ｍｉはノッキングが発生する
限界に維持されることになる。
【００２９】また、早期噴射Ｉ1 が行われているときに
燃焼室５内に供給された吸入空気の温度が高くなると早
期着火を生じやすくなる。そこで本発明による実施例で
は燃焼室５内に供給される吸入空気の温度が高くなるに
つれて第１の境界値Ｍｉを低負荷側に移動させるように
している。即ち、具体的に言うと第１の境界値Ｍｉを次
第に基づいて求めるようにしている。
燃焼室５内に供給された吸入空気の温度が高くなると早
期着火を生じやすくなる。そこで本発明による実施例で
は燃焼室５内に供給される吸入空気の温度が高くなるに
つれて第１の境界値Ｍｉを低負荷側に移動させるように
している。即ち、具体的に言うと第１の境界値Ｍｉを次
第に基づいて求めるようにしている。
【００３０】Ｍｉ＝Ｋ・Ｇｉ ここでＫは補正係数であり、Ｇｉは前述の学習値であ
る。図９はこの補正係数Ｋと吸入空気の温度Ｔとの関係
を示している。吸入空気の温度Ｔが或る温度を越えると
吸入空気温度Ｔが上昇するにつれて補正係数Ｋの値が減
少せしめられ、斯くして第１の境界値Ｍｉが減少せしめ
られる。
る。図９はこの補正係数Ｋと吸入空気の温度Ｔとの関係
を示している。吸入空気の温度Ｔが或る温度を越えると
吸入空気温度Ｔが上昇するにつれて補正係数Ｋの値が減
少せしめられ、斯くして第１の境界値Ｍｉが減少せしめ
られる。
【００３１】また、第２の境界値Ｌｉは次式に基づいて
算出される。 Ｌｉ＝Ｍｉ−ΔＱ ここでΔＱは一定値である。即ち、第２の境界値Ｌｉは
第１の境界値Ｍｉから一定値ΔＱを減算することによっ
て得られる。次に図１０に示す割込みルーチンについて
説明する。このルーチンは一定のクランク角度毎の割込
みによって実行され、この割込みルーチンが実行される
と図２に示されるリセット信号が発生せしめられる。
算出される。 Ｌｉ＝Ｍｉ−ΔＱ ここでΔＱは一定値である。即ち、第２の境界値Ｌｉは
第１の境界値Ｍｉから一定値ΔＱを減算することによっ
て得られる。次に図１０に示す割込みルーチンについて
説明する。このルーチンは一定のクランク角度毎の割込
みによって実行され、この割込みルーチンが実行される
と図２に示されるリセット信号が発生せしめられる。
【００３２】図１０を参照するとまず初めに機関回転数
Ｎに基づいて現在の機関回転数範囲ｎｉが決定される。
次いでステップ５１では燃料噴射量Ｑが第１の境界値Ｍ
ｉと第２の境界値Ｌｉとの間にあるか否かが判別され
る。Ｑ≦Ｌｉ又はＱ≧Ｍｉのときにはステップ５８にジ
ャンプする。これに対してＬｉ＜Ｑ＜Ｍｉのときにはス
テップ５２に進む。
Ｎに基づいて現在の機関回転数範囲ｎｉが決定される。
次いでステップ５１では燃料噴射量Ｑが第１の境界値Ｍ
ｉと第２の境界値Ｌｉとの間にあるか否かが判別され
る。Ｑ≦Ｌｉ又はＱ≧Ｍｉのときにはステップ５８にジ
ャンプする。これに対してＬｉ＜Ｑ＜Ｍｉのときにはス
テップ５２に進む。
【００３３】ステップ５２ではピークホールド回路２８
の出力電圧ＶP が設定値ＶO よりも大きいか否かが判別
される。ＶP ＞ＶO のときには、即ちノッキング強度が
一定値以上のときにはステップ５３に進んで補正値Δｍ
ｉから一定値αが減算される。次いでステップ５５では
基準境界値ｍｉに補正値Δｍｉを加算した加算結果が学
習値Ｇｉとされる。従ってＶP ＞ＶO である限り、学習
値Ｇｉは徐々に減少せしめられる。一方、ステップ５２
においてＶP ≦ＶO であると判別されたときにはステッ
プ５４に進んで補正値Δｍｉに一定値β（β＜α）が加
算され、次いでステップ５５に進む。従ってＶP ≦ＶO
のときには学習値Ｇｉが徐々に増大せしめられる。な
お、この学習値ＧｉはバックアップＲＡＭ３３ａに記憶
される。
の出力電圧ＶP が設定値ＶO よりも大きいか否かが判別
される。ＶP ＞ＶO のときには、即ちノッキング強度が
一定値以上のときにはステップ５３に進んで補正値Δｍ
ｉから一定値αが減算される。次いでステップ５５では
基準境界値ｍｉに補正値Δｍｉを加算した加算結果が学
習値Ｇｉとされる。従ってＶP ＞ＶO である限り、学習
値Ｇｉは徐々に減少せしめられる。一方、ステップ５２
においてＶP ≦ＶO であると判別されたときにはステッ
プ５４に進んで補正値Δｍｉに一定値β（β＜α）が加
算され、次いでステップ５５に進む。従ってＶP ≦ＶO
のときには学習値Ｇｉが徐々に増大せしめられる。な
お、この学習値ＧｉはバックアップＲＡＭ３３ａに記憶
される。
【００３４】次いでステップ５６では学習値Ｇｉが基準
境界値ｍｉよりも大きくなったか否かが判別される。Ｇ
ｉ≦ｍｉのときにはステップ５８に進む。これに対して
Ｇｉ＞ｍｉのときにはステップ５７に進んでＧｉがｍｉ
とされ、次いでステップ５８に進む。従って学習値Ｇｉ
は基準境界値ｍｉを越えないように制御される。ステッ
プ５８では吸気温センサ２５により検出された吸入空気
の温度Ｔに基づいて図９に示す関係から補正係数Ｋが算
出される。次いでステップ５９では学習値Ｇｉに補正係
数Ｋを乗算することによって第１の境界値Ｍｉ（＝Ｋ・
Ｇｉ）が算出される。次いでステップ６０では第１の境
界値Ｍｉから一定値ΔＱを減算することによって第２の
境界値Ｌｉ（＝Ｍｉ−ΔＱ）が算出される。次いでステ
ップ６１ではピークホールド回路２８のリセット入力端
子にリセット信号が送り込まれ、それによってピークホ
ールド回路２８の出力電圧ＶP が零とされる。
境界値ｍｉよりも大きくなったか否かが判別される。Ｇ
ｉ≦ｍｉのときにはステップ５８に進む。これに対して
Ｇｉ＞ｍｉのときにはステップ５７に進んでＧｉがｍｉ
とされ、次いでステップ５８に進む。従って学習値Ｇｉ
は基準境界値ｍｉを越えないように制御される。ステッ
プ５８では吸気温センサ２５により検出された吸入空気
の温度Ｔに基づいて図９に示す関係から補正係数Ｋが算
出される。次いでステップ５９では学習値Ｇｉに補正係
数Ｋを乗算することによって第１の境界値Ｍｉ（＝Ｋ・
Ｇｉ）が算出される。次いでステップ６０では第１の境
界値Ｍｉから一定値ΔＱを減算することによって第２の
境界値Ｌｉ（＝Ｍｉ−ΔＱ）が算出される。次いでステ
ップ６１ではピークホールド回路２８のリセット入力端
子にリセット信号が送り込まれ、それによってピークホ
ールド回路２８の出力電圧ＶP が零とされる。
【００３５】図１１は噴射制御ルーチンを示している。
図１１を参照するとまず初めにステップ７０において図
６（Ａ）に示すマップから燃料噴射量Ｑが算出される。
次いでステップ７１では現在の機関回転数領域ｎｉが決
定される。次いでステップ７２では機関の運転状態が運
転領域Ｘ（図４）にあることを示すフラグＸがセットさ
れているか否かが判別される。フラグＸがセットされて
いるとき、即ち機関の運転状態が運転領域Ｘにあるとき
にはステップ７３に進む。
図１１を参照するとまず初めにステップ７０において図
６（Ａ）に示すマップから燃料噴射量Ｑが算出される。
次いでステップ７１では現在の機関回転数領域ｎｉが決
定される。次いでステップ７２では機関の運転状態が運
転領域Ｘ（図４）にあることを示すフラグＸがセットさ
れているか否かが判別される。フラグＸがセットされて
いるとき、即ち機関の運転状態が運転領域Ｘにあるとき
にはステップ７３に進む。
【００３６】ステップ７３では燃料噴射量Ｑが第１の境
界値Ｍｉよりも大きくなったか否かが判別される。Ｑ≦
Ｍｉのときにはステップ７４に進んで図６（Ｂ）に示す
マップから噴射開始時期θＳ１が算出される。次いでス
テップ７５では早期噴射Ｉ1が行われる。一方、ステッ
プ７３においてＱ＞Ｍｉになったと判断されたときには
ステップ７６に進んでフラグＸがリセットされ、次いで
ステップ７８において図６（Ｃ）に示すマップから噴射
完了時期θＥ２が算出される。次いでステップ７９では
圧縮上死点噴射Ｉ2 が行われる。即ち、Ｑ＞Ｍｉになる
と早期噴射Ｉ1から圧縮上死点噴射Ｉ2 に切換えられ
る。
界値Ｍｉよりも大きくなったか否かが判別される。Ｑ≦
Ｍｉのときにはステップ７４に進んで図６（Ｂ）に示す
マップから噴射開始時期θＳ１が算出される。次いでス
テップ７５では早期噴射Ｉ1が行われる。一方、ステッ
プ７３においてＱ＞Ｍｉになったと判断されたときには
ステップ７６に進んでフラグＸがリセットされ、次いで
ステップ７８において図６（Ｃ）に示すマップから噴射
完了時期θＥ２が算出される。次いでステップ７９では
圧縮上死点噴射Ｉ2 が行われる。即ち、Ｑ＞Ｍｉになる
と早期噴射Ｉ1から圧縮上死点噴射Ｉ2 に切換えられ
る。
【００３７】これに対し、ステップ７２においてフラグ
Ｘがセットされていないと判別されたときにはステップ
７７に進んで燃料噴射量Ｑが第２の境界値Ｌｉよりも小
さくなったか否かが判別される。Ｑ≧Ｌｉのときにはス
テップ７８に進んで図６（Ｃ）に示すマップから噴射完
了時期θＥ２が算出される。次いでステップ７９では圧
縮上死点噴射Ｉ2 が行われる。一方、ステップ７７にお
いてＱ＜Ｌｉになったと判断されたときにはステップ８
０に進んでフラグＸがセットされ、次いでステップ７４
において図６（Ｂ）に示すマップから噴射開始時期θＥ
１が算出される。次いでステップ７５では早期噴射Ｉ1
が行われる。即ち、Ｑ＜Ｌｉになると圧縮上死点噴射Ｉ
2 から早期噴射Ｉ1 に切換えられる。
Ｘがセットされていないと判別されたときにはステップ
７７に進んで燃料噴射量Ｑが第２の境界値Ｌｉよりも小
さくなったか否かが判別される。Ｑ≧Ｌｉのときにはス
テップ７８に進んで図６（Ｃ）に示すマップから噴射完
了時期θＥ２が算出される。次いでステップ７９では圧
縮上死点噴射Ｉ2 が行われる。一方、ステップ７７にお
いてＱ＜Ｌｉになったと判断されたときにはステップ８
０に進んでフラグＸがセットされ、次いでステップ７４
において図６（Ｂ）に示すマップから噴射開始時期θＥ
１が算出される。次いでステップ７５では早期噴射Ｉ1
が行われる。即ち、Ｑ＜Ｌｉになると圧縮上死点噴射Ｉ
2 から早期噴射Ｉ1 に切換えられる。
【００３８】
【発明の効果】機関低負荷運転時にＮＯx および煤が発
生するのを阻止することができる。
生するのを阻止することができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】ノッキングセンサの出力電圧Ｖs とピークホー
ルド回路の出力電圧Ｖp を示す図である。
ルド回路の出力電圧Ｖp を示す図である。
【図３】燃焼室内の圧力Ｐの変化を示す図である。
【図４】運転領域Ｘ，Ｙを示す図である。
【図５】噴射時期を示す図である。
【図６】燃料噴射量Ｑ等のマップを示す図である。
【図７】第１の境界値Ｍｉおよび第２の境界値Ｌｉを示
す図である。
す図である。
【図８】基準境界値ｍｉおよび学習値Ｇｉを示す図であ
る。
る。
【図９】補正係数Ｋを示す図である。
【図１０】割込みルーチンのフローチャートである。
【図１１】噴射制御を行うためのフローチャートであ
る。
る。
５…燃焼室 ６…燃料噴射弁 ２６…ノッキングセンサ
Claims (9)
- 【請求項１】 燃焼室内に燃料を噴射するようにした圧
縮着火式内燃機関において、機関の運転領域を予め定め
られた境界を境にして低負荷側の運転領域と高負荷側の
運転領域に分割し、機関の運転状態が該運転領域の境界
よりも低負荷側であるときには圧縮上死点前のほぼ６０
度以前に燃料を早期噴射し、機関の運転状態が該運転領
域の境界よりも高負荷側となったときには圧縮上死点付
近において燃料を噴射する圧縮上死点噴射に切換えるよ
うにした圧縮着火式内燃機関。 - 【請求項２】 該運転領域の境界を機関の運転状態に応
じて移動させるようにした請求項１に記載の圧縮着火式
内燃機関。 - 【請求項３】 燃焼室内に供給された吸入空気の温度が
高くなるほど上記運転領域の境界を低負荷側に移動させ
るようにした請求項２に記載の圧縮着火式内燃機関。 - 【請求項４】 上記運転領域の境界を上記早期噴射が行
われたときの燃焼の状態に応じて移動させるようにした
請求項２に記載の圧縮着火式内燃機関。 - 【請求項５】 上記早期噴射が行われたときに予め定め
られた正規の燃焼が行われているか否かを判断する判断
手段を具備し、該早期噴射が行われたときに予め定めら
れた正規の燃焼が行われていないと判断されたときには
上記運転領域の境界が低負荷側に移動せしめられる請求
項４に記載の圧縮着火式内燃機関。 - 【請求項６】 上記判断手段は機関の発生するノッキン
グ強度が予め定められた値を越えたときに予め定められ
た正規の燃焼が行われていないと判断する請求項５に記
載の圧縮着火式内燃機関。 - 【請求項７】 上記運転領域の境界が予め定められた機
関回転数範囲毎に定められている請求項４に記載の圧縮
着火式内燃機関。 - 【請求項８】 上記運転領域の境界が第１の境界と第１
の境界よりも低負荷側の第２の境界からなり、該第１の
境界において上記早期噴射から圧縮上死点噴射に切換え
られ、該第２の境界において上記圧縮上死点噴射から早
期噴射に切換えられる請求項２に記載の圧縮着火式内燃
機関。 - 【請求項９】 上記第１の境界を上記早期噴射が行われ
たときの燃焼の状態に応じて移動させ、上記第２の境界
は第１の境界が低負荷側に移動せしめられたときには低
負荷側に移動せしめられる請求項８に記載の圧縮着火式
内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18125397A JP3713908B2 (ja) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | 圧縮着火式内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18125397A JP3713908B2 (ja) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | 圧縮着火式内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1122535A true JPH1122535A (ja) | 1999-01-26 |
| JP3713908B2 JP3713908B2 (ja) | 2005-11-09 |
Family
ID=16097478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18125397A Expired - Fee Related JP3713908B2 (ja) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | 圧縮着火式内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3713908B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000029735A1 (en) * | 1998-11-12 | 2000-05-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
| US6564545B1 (en) | 2002-01-31 | 2003-05-20 | Visteon Global Technologies, Inc. | Superintegration of three way catalyst and heat exchanger for HCCI engine intake air temperature control |
| JP2008297967A (ja) * | 2007-05-31 | 2008-12-11 | Honda Motor Co Ltd | ノックセンサの配置 |
-
1997
- 1997-07-07 JP JP18125397A patent/JP3713908B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000029735A1 (en) * | 1998-11-12 | 2000-05-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
| US6715474B1 (en) | 1998-11-12 | 2004-04-06 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
| US6564545B1 (en) | 2002-01-31 | 2003-05-20 | Visteon Global Technologies, Inc. | Superintegration of three way catalyst and heat exchanger for HCCI engine intake air temperature control |
| JP2008297967A (ja) * | 2007-05-31 | 2008-12-11 | Honda Motor Co Ltd | ノックセンサの配置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3713908B2 (ja) | 2005-11-09 |
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