JPH11226730A - 消耗電極式の交流ガスシールド溶接方法および装置 - Google Patents
消耗電極式の交流ガスシールド溶接方法および装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 短絡が頻繁に発生するアーク長の短い溶接に
おいても安定なアーク状態が得られ、総ての溶接電流値
に対して交流周波数ならびに極性比率を任意に設定でき
るようにして、交流アーク溶接の特長である浅い溶け込
み、高ワイヤ溶融量などの特性を広範囲に活用できる消
耗電極式の交流ガスシールド溶接方法および装置を提供
すること。 【解決手段】 ＥＰ極性の期間ＴEPにおける出力電圧値
ＶEPを、溶接電流値が臨界電流値以下となるように設定
するとともに、ＥＮ極性の期間ＴENにおける出力電圧値
ＶENを、出力電圧値ＶEPより低い値に設定する。このよ
うにすると、ＥＮ極性とＥＰ極性のワイヤ溶融速度をほ
ぼ等しくでき、短絡が頻繁に発生するような短いアーク
長でも安定した消耗電極式の交流ガスシールド溶接が行
え、用途に応じて、交流溶接の特徴である高ワイヤ溶融
速度、浅い溶込みあるいは凸形の余盛形状などを任意に
選択できる。
おいても安定なアーク状態が得られ、総ての溶接電流値
に対して交流周波数ならびに極性比率を任意に設定でき
るようにして、交流アーク溶接の特長である浅い溶け込
み、高ワイヤ溶融量などの特性を広範囲に活用できる消
耗電極式の交流ガスシールド溶接方法および装置を提供
すること。 【解決手段】 ＥＰ極性の期間ＴEPにおける出力電圧値
ＶEPを、溶接電流値が臨界電流値以下となるように設定
するとともに、ＥＮ極性の期間ＴENにおける出力電圧値
ＶENを、出力電圧値ＶEPより低い値に設定する。このよ
うにすると、ＥＮ極性とＥＰ極性のワイヤ溶融速度をほ
ぼ等しくでき、短絡が頻繁に発生するような短いアーク
長でも安定した消耗電極式の交流ガスシールド溶接が行
え、用途に応じて、交流溶接の特徴である高ワイヤ溶融
速度、浅い溶込みあるいは凸形の余盛形状などを任意に
選択できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、略定速度で送給さ
れる消耗電極と被溶接物との間に、略定電圧の交流電圧
を供給して溶接を行う消耗電極式の交流ガスシールド溶
接方法および装置に関するものである。
れる消耗電極と被溶接物との間に、略定電圧の交流電圧
を供給して溶接を行う消耗電極式の交流ガスシールド溶
接方法および装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】直流の正極性（以下、ＥＮ極性とい
う。）ではワイヤ先端に大粒の溶滴が形成され易く、ア
ークは不安定で大粒のスパッタが発生し、溶け込みも浅
いため、ＥＮ極性だけで溶接を行うことはほとんどな
い。一方、直流の逆極性（以下、ＥＰ極性という。）で
は溶滴が小さく、アークは安定であり、溶け込みも深
い。そして、アーク長が長い大電流溶接だけでなく、ア
ーク長を短くし小電流で短絡とアークを頻繁に繰り返し
ながら溶接を行ういわゆる短絡移行溶接においても良好
な溶接結果が得られるため、多用されている。また、交
流出力を用いる消耗電極式のガスシールド溶接方法およ
び装置としては特許第２６６６３１５号に開示された技
術がある。この技術では、円滑な溶滴移行をさせるた
め、適切なピンチ力が得られるＥＰ極性電流値とその期
間を消耗電極であるワイヤの材質および直径・シールド
ガス成分等に応じて設定し、ワイヤ送給速度と一元的に
出力電圧の周波数およびＥＮ極性電流値を設定すること
により、最適溶接条件の範囲が広くなり、高周波、高電
圧あるいはパルス等を重畳しなくても極性反転時の再点
弧が確実に行われ、安定な消耗電極式の交流ガスシール
ド溶接を可能にしている。
う。）ではワイヤ先端に大粒の溶滴が形成され易く、ア
ークは不安定で大粒のスパッタが発生し、溶け込みも浅
いため、ＥＮ極性だけで溶接を行うことはほとんどな
い。一方、直流の逆極性（以下、ＥＰ極性という。）で
は溶滴が小さく、アークは安定であり、溶け込みも深
い。そして、アーク長が長い大電流溶接だけでなく、ア
ーク長を短くし小電流で短絡とアークを頻繁に繰り返し
ながら溶接を行ういわゆる短絡移行溶接においても良好
な溶接結果が得られるため、多用されている。また、交
流出力を用いる消耗電極式のガスシールド溶接方法およ
び装置としては特許第２６６６３１５号に開示された技
術がある。この技術では、円滑な溶滴移行をさせるた
め、適切なピンチ力が得られるＥＰ極性電流値とその期
間を消耗電極であるワイヤの材質および直径・シールド
ガス成分等に応じて設定し、ワイヤ送給速度と一元的に
出力電圧の周波数およびＥＮ極性電流値を設定すること
により、最適溶接条件の範囲が広くなり、高周波、高電
圧あるいはパルス等を重畳しなくても極性反転時の再点
弧が確実に行われ、安定な消耗電極式の交流ガスシール
ド溶接を可能にしている。
【０００３】そして、安定な消耗電極式の交流ガスシー
ルド溶接を可能にする溶接装置として、出力電流値に対
応してワイヤ送給速度設定信号を出力するワイヤ送給速
度設定回路と、ワイヤ送給速度設定信号を入力して出力
電圧の周波数に相当する出力電圧周波数信号を出力する
出力電圧周波数信号発生回路と、ワイヤの材質および直
径・シールドガス成分等の条件により予め設定する設定
信号に対応してＥＰ極性期間通電信号を出力するＥＰ極
性期間信号発生回路と、前記設定信号に対応してＥＰ極
性電流信号を出力するＥＰ極性電流信号発生回路と、前
記ＥＰ極性期間通電信号を入力としてＥＮ極性期間通電
信号を出力するＥＮ極性期間信号発生回路と、前記出力
電流に対応したワイヤ送給速度設定信号を入力してＥＮ
極性電流信号を出力するＥＮ極性電流信号発生回路と、
前記ＥＮ極性電流信号と前記ＥＰ極性電流信号とを入力
としてＥＮ極性電流値およびＥＰ極性電流値を制御する
出力電流値制御回路と、前記ＥＮ極性期間通電信号と前
記ＥＰ極性期間通電信号とを入力としてＥＮ極性電流通
電期間およびＥＰ極性電流通電期間を制御する出力電流
通電期間制御回路とを設け、溶接出力を制御している。
ルド溶接を可能にする溶接装置として、出力電流値に対
応してワイヤ送給速度設定信号を出力するワイヤ送給速
度設定回路と、ワイヤ送給速度設定信号を入力して出力
電圧の周波数に相当する出力電圧周波数信号を出力する
出力電圧周波数信号発生回路と、ワイヤの材質および直
径・シールドガス成分等の条件により予め設定する設定
信号に対応してＥＰ極性期間通電信号を出力するＥＰ極
性期間信号発生回路と、前記設定信号に対応してＥＰ極
性電流信号を出力するＥＰ極性電流信号発生回路と、前
記ＥＰ極性期間通電信号を入力としてＥＮ極性期間通電
信号を出力するＥＮ極性期間信号発生回路と、前記出力
電流に対応したワイヤ送給速度設定信号を入力してＥＮ
極性電流信号を出力するＥＮ極性電流信号発生回路と、
前記ＥＮ極性電流信号と前記ＥＰ極性電流信号とを入力
としてＥＮ極性電流値およびＥＰ極性電流値を制御する
出力電流値制御回路と、前記ＥＮ極性期間通電信号と前
記ＥＰ極性期間通電信号とを入力としてＥＮ極性電流通
電期間およびＥＰ極性電流通電期間を制御する出力電流
通電期間制御回路とを設け、溶接出力を制御している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記交流出力
を用いる従来技術は、臨界電流値以上のＥＰ極性電流に
よる電磁ピンチ力を利用してワイヤ先端に形成される溶
滴を非接触で母材に移行させる溶接方法であり、アーク
長を短くして短絡が生じるようになるとアークの安定性
は損なわれる。また、溶接電流値すなわちワイヤ送給速
度が早くなると、ＥＮ極性電流期間が短くなるため、浅
い溶け込み、高ワイヤ溶融量などのＥＮ期間の溶接特性
を活用できなくなる。
を用いる従来技術は、臨界電流値以上のＥＰ極性電流に
よる電磁ピンチ力を利用してワイヤ先端に形成される溶
滴を非接触で母材に移行させる溶接方法であり、アーク
長を短くして短絡が生じるようになるとアークの安定性
は損なわれる。また、溶接電流値すなわちワイヤ送給速
度が早くなると、ＥＮ極性電流期間が短くなるため、浅
い溶け込み、高ワイヤ溶融量などのＥＮ期間の溶接特性
を活用できなくなる。
【０００５】本発明の目的は、上記従来技術における課
題を解決し、短絡が頻繁に発生するアーク長の短い溶接
においても安定なアーク状態が得られ、総ての溶接電流
値に対して交流周波数ならびに極性比率を任意に設定で
きるようにして、交流アーク溶接の特長である浅い溶け
込み、高ワイヤ溶融量などの特性を広範囲に活用できる
消耗電極式の交流ガスシールド溶接方法および装置を提
供するにある。
題を解決し、短絡が頻繁に発生するアーク長の短い溶接
においても安定なアーク状態が得られ、総ての溶接電流
値に対して交流周波数ならびに極性比率を任意に設定で
きるようにして、交流アーク溶接の特長である浅い溶け
込み、高ワイヤ溶融量などの特性を広範囲に活用できる
消耗電極式の交流ガスシールド溶接方法および装置を提
供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、請求項１の発明は、略定速度で送給される消耗電極
と被溶接物との間に、略定電圧の交流電圧を供給して溶
接を行う消耗電極式の交流ガスシールド溶接方法におい
て、ＥＰ（棒プラス）極性の期間ＴEPにおける出力電圧
値ＶEPを、当該期間の溶接電流値が臨界電流値以下とな
るように設定するとともに、ＥＮ（棒マイナス）極性の
期間ＴENにおける出力電圧値ＶENを、前記出力電圧値Ｖ
EPより低い値に設定することを特徴とする。
め、請求項１の発明は、略定速度で送給される消耗電極
と被溶接物との間に、略定電圧の交流電圧を供給して溶
接を行う消耗電極式の交流ガスシールド溶接方法におい
て、ＥＰ（棒プラス）極性の期間ＴEPにおける出力電圧
値ＶEPを、当該期間の溶接電流値が臨界電流値以下とな
るように設定するとともに、ＥＮ（棒マイナス）極性の
期間ＴENにおける出力電圧値ＶENを、前記出力電圧値Ｖ
EPより低い値に設定することを特徴とする。
【０００７】また、請求項２の発明は、請求項１におい
て、溶接電流値の増加とともに前記出力電圧値ＶEPと前
記出力電圧値ＶENとの差を増大させることを特徴とす
る。
て、溶接電流値の増加とともに前記出力電圧値ＶEPと前
記出力電圧値ＶENとの差を増大させることを特徴とす
る。
【０００８】また、請求項３の発明は、請求項１におい
て、前記期間ＴEPと前記期間ＴENの時間比率を変化させ
ることを特徴とする。
て、前記期間ＴEPと前記期間ＴENの時間比率を変化させ
ることを特徴とする。
【０００９】また、請求項４の発明は、消耗電極と被溶
接物との間に略定電圧の交流電圧を供給し、消耗電極の
先端に形成される溶滴を短絡移行させる消耗電極式の交
流ガスシールド溶接装置において、消耗電極を略定速度
で送給するワイヤ送給制御回路と、ＥＰ極性の期間ＴEP
の設定器と、ＥＮ極性の期間ＴENの設定器と、前記期間
ＴEPに出力される出力電圧値ＶEPの設定器と、前記期間
ＴENに出力される出力電圧値ＶENの設定器と、前記出力
電圧ＶEPの設定器および出力電圧ＶENの設定器から出力
される信号に基づいてそれぞれの電圧レベルを制御する
出力電圧制御回路と、前記期間ＴEPおよび前記期間ＴEN
の設定器から出力される信号に基づいてそれぞれの極性
時間を制御する極性時間制御回路とを設けて溶接出力を
制御すると共に、溶接電流値の下限値を補償する最小電
流補償回路とリアクタを直列に接続した回路を出力回路
と並列に接続したことを特徴とする。
接物との間に略定電圧の交流電圧を供給し、消耗電極の
先端に形成される溶滴を短絡移行させる消耗電極式の交
流ガスシールド溶接装置において、消耗電極を略定速度
で送給するワイヤ送給制御回路と、ＥＰ極性の期間ＴEP
の設定器と、ＥＮ極性の期間ＴENの設定器と、前記期間
ＴEPに出力される出力電圧値ＶEPの設定器と、前記期間
ＴENに出力される出力電圧値ＶENの設定器と、前記出力
電圧ＶEPの設定器および出力電圧ＶENの設定器から出力
される信号に基づいてそれぞれの電圧レベルを制御する
出力電圧制御回路と、前記期間ＴEPおよび前記期間ＴEN
の設定器から出力される信号に基づいてそれぞれの極性
時間を制御する極性時間制御回路とを設けて溶接出力を
制御すると共に、溶接電流値の下限値を補償する最小電
流補償回路とリアクタを直列に接続した回路を出力回路
と並列に接続したことを特徴とする。
【００１０】また、請求項５の発明は、請求項４におい
て、平均溶接電圧値Ｖａｖの設定器と、前記出力電圧値
ＶEPと前記出力電圧値ＶENの差αの設定器とを設け、Ｖ
EP＝Ｖａｖ、ＶEN＝Ｖａｖ−αとして、前記出力電圧値
ＶEPおよび前記出力電圧値ＶENのレベルを設定すること
を特徴とする。
て、平均溶接電圧値Ｖａｖの設定器と、前記出力電圧値
ＶEPと前記出力電圧値ＶENの差αの設定器とを設け、Ｖ
EP＝Ｖａｖ、ＶEN＝Ｖａｖ−αとして、前記出力電圧値
ＶEPおよび前記出力電圧値ＶENのレベルを設定すること
を特徴とする。
【００１１】また、請求項６の発明は、請求項４または
請求項５いずれかにおいて、交流周波数ｆACを設定する
交流周波数ｆAC設定器と、前記期間ＴEPの時間比率δを
設定する時間比率δ設定器を設け、ＴEP＝δ／ｆAC、Ｔ
EN＝（１−δ）／ｆACとして前記期間ＴEPおよび期間Ｔ
ENの時間を設定することを特徴とする。
請求項５いずれかにおいて、交流周波数ｆACを設定する
交流周波数ｆAC設定器と、前記期間ＴEPの時間比率δを
設定する時間比率δ設定器を設け、ＴEP＝δ／ｆAC、Ｔ
EN＝（１−δ）／ｆACとして前記期間ＴEPおよび期間Ｔ
ENの時間を設定することを特徴とする。
【００１２】また、請求項７の発明は、請求項５におい
て、前記ワイヤ送給制御回路から出力されるワイヤ送給
速度信号に基づいて前記出力電圧値ＶEPと前記出力電圧
値ＶENの差αの値を増減させることを特徴とする。
て、前記ワイヤ送給制御回路から出力されるワイヤ送給
速度信号に基づいて前記出力電圧値ＶEPと前記出力電圧
値ＶENの差αの値を増減させることを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】始めに、本発明の溶接原理を説明
する。ワイヤ送給速度ＷＦを一定としてＥＰ極性だけで
短絡移行溶接をする場合、設定する出力電圧ＶEPの大き
さにより、ワイヤ送給速度ＷＦがワイヤ溶融速度ＭＲEP
よりも速い電圧不足域と、ワイヤ送給速度ＷＦとワイヤ
溶融速度ＭＲEPがほぼ等しい安定アーク域、およびワイ
ヤ溶融速度ＭＲEPがワイヤ送給速度ＷＦよりも大きい電
圧過大域に大別される。同様にＥＮ極性だけで短絡移行
溶接をする場合も、設定する出力電圧ＶENの大きさによ
り、ワイヤ送給速度ＷＦがワイヤ溶融速度ＭＲENよりも
大きい電圧不足域とワイヤ送給速度ＷＦとワイヤ溶融速
度ＭＲENがほぼ等しい安定アーク域およびワイヤ溶融速
度ＭＲENがワイヤ送給速度ＷＦよりも大きい電圧過大域
に大別されるが、ＥＮ極性のみでの適正電圧範囲は、Ｅ
Ｐ極性のみでの適正電圧範囲とほぼ同じかあるいは多少
低電圧側（０Ｖに近い側。以下、電圧の高低は絶対値で
表示する。）にずれる。そして、ＥＮ極性の場合でも、
短絡移行溶接が可能なアーク電圧域まで出力電圧を下げ
てアーク長を短くすると、大粒のスパッタの発生はかな
り抑制され、アークもそれほど不安定にはならず、溶け
込みが浅い溶接が可能になる。
する。ワイヤ送給速度ＷＦを一定としてＥＰ極性だけで
短絡移行溶接をする場合、設定する出力電圧ＶEPの大き
さにより、ワイヤ送給速度ＷＦがワイヤ溶融速度ＭＲEP
よりも速い電圧不足域と、ワイヤ送給速度ＷＦとワイヤ
溶融速度ＭＲEPがほぼ等しい安定アーク域、およびワイ
ヤ溶融速度ＭＲEPがワイヤ送給速度ＷＦよりも大きい電
圧過大域に大別される。同様にＥＮ極性だけで短絡移行
溶接をする場合も、設定する出力電圧ＶENの大きさによ
り、ワイヤ送給速度ＷＦがワイヤ溶融速度ＭＲENよりも
大きい電圧不足域とワイヤ送給速度ＷＦとワイヤ溶融速
度ＭＲENがほぼ等しい安定アーク域およびワイヤ溶融速
度ＭＲENがワイヤ送給速度ＷＦよりも大きい電圧過大域
に大別されるが、ＥＮ極性のみでの適正電圧範囲は、Ｅ
Ｐ極性のみでの適正電圧範囲とほぼ同じかあるいは多少
低電圧側（０Ｖに近い側。以下、電圧の高低は絶対値で
表示する。）にずれる。そして、ＥＮ極性の場合でも、
短絡移行溶接が可能なアーク電圧域まで出力電圧を下げ
てアーク長を短くすると、大粒のスパッタの発生はかな
り抑制され、アークもそれほど不安定にはならず、溶け
込みが浅い溶接が可能になる。
【００１４】図１は、上記安定アーク域の同一出力電圧
におけるＥＮ極性とＥＰ極性の溶接電流値とワイヤ溶融
速度の関係を示す図である。なお、ワイヤは直径０．６
ｍｍのＹＧＷ１２であり、シールドガスはＡｒ＋２０％
ＣＯ2、ワイヤ突出し長さは１２ｍｍである。同図か
ら、同一溶接電流値に対するワイヤ溶融速度はＥＮ極性
の方がＥＰ極性よりも早い。したがって、ワイヤ送給速
度を一定、またＥＮ極性とＥＰ極性の出力電圧を同一の
値で交流アーク溶接を行うと、ＥＮ極性時にはワイヤが
過大に溶融され、交流周期に同期したアーク長変動が発
生するため、安定な交流アーク溶接を行うことができな
い。また、ＥＮ極性とＥＰ極性のワイヤ溶融速度の差は
溶接電流の増加と共に大きくなる傾向があることが分か
る。
におけるＥＮ極性とＥＰ極性の溶接電流値とワイヤ溶融
速度の関係を示す図である。なお、ワイヤは直径０．６
ｍｍのＹＧＷ１２であり、シールドガスはＡｒ＋２０％
ＣＯ2、ワイヤ突出し長さは１２ｍｍである。同図か
ら、同一溶接電流値に対するワイヤ溶融速度はＥＮ極性
の方がＥＰ極性よりも早い。したがって、ワイヤ送給速
度を一定、またＥＮ極性とＥＰ極性の出力電圧を同一の
値で交流アーク溶接を行うと、ＥＮ極性時にはワイヤが
過大に溶融され、交流周期に同期したアーク長変動が発
生するため、安定な交流アーク溶接を行うことができな
い。また、ＥＮ極性とＥＰ極性のワイヤ溶融速度の差は
溶接電流の増加と共に大きくなる傾向があることが分か
る。
【００１５】図２は、本発明の原理をまとめて示す図で
あり、ＥＰ極性だけで短絡移行溶接をした時に設定した
出力電圧ＶEPを横軸に、ＥＮ極性だけで溶接した時に設
定した出力電圧ＶENを縦軸に配置して交流の場合の溶接
特性をまとめたものである。ＥＮ極性とＥＰ極性を交互
に繰り返す交流アーク溶接では、ＥＰ極性時の電圧を適
正値に設定して、ワイヤ送給速度ＷＦとＥＰ極性時のワ
イヤ溶融速度ＭＲEPをバランスさせる必要がある。そこ
で、ＥＰ極性の出力電圧ＶEPを適正な値に設定（すなわ
ちワイヤ送給速度ＷＦ≒ワイヤ溶融速度ＭＲEP）して溶
接を行うものとする。この場合、ＥＮ極性の出力電圧Ｖ
ENが低過ぎたり高過ぎたりすると、ＥＰ極性時のワイヤ
溶融速度ＭＲENの過不足が生じ、安定した交流アークは
得られないから、少なくともＥＰ極性あるいはＥＮ極性
のみでの適正電圧範囲である図２のＡＢＣＤの範囲内に
設定をする必要がある。
あり、ＥＰ極性だけで短絡移行溶接をした時に設定した
出力電圧ＶEPを横軸に、ＥＮ極性だけで溶接した時に設
定した出力電圧ＶENを縦軸に配置して交流の場合の溶接
特性をまとめたものである。ＥＮ極性とＥＰ極性を交互
に繰り返す交流アーク溶接では、ＥＰ極性時の電圧を適
正値に設定して、ワイヤ送給速度ＷＦとＥＰ極性時のワ
イヤ溶融速度ＭＲEPをバランスさせる必要がある。そこ
で、ＥＰ極性の出力電圧ＶEPを適正な値に設定（すなわ
ちワイヤ送給速度ＷＦ≒ワイヤ溶融速度ＭＲEP）して溶
接を行うものとする。この場合、ＥＮ極性の出力電圧Ｖ
ENが低過ぎたり高過ぎたりすると、ＥＰ極性時のワイヤ
溶融速度ＭＲENの過不足が生じ、安定した交流アークは
得られないから、少なくともＥＰ極性あるいはＥＮ極性
のみでの適正電圧範囲である図２のＡＢＣＤの範囲内に
設定をする必要がある。
【００１６】定電圧の交流電圧を供給する場合、ＥＰ極
性、ＥＮ極性のいずれにおいても、ワイヤ溶融速度は出
力電圧の設定値によって決まる。そして、図１に示した
ように、ワイヤ送給速度ＷＦ≒ワイヤ溶融速度ＭＲEP＜
ワイヤ溶融速度ＭＲENであるため、出力電圧ＶEP≦出力
電圧ＶENとすると、ＥＮ極性時にワイヤが過大に溶融さ
れ、交流周期に同期したアーク長の変動が生じるため安
定な交流アーク溶接を行うことができない。したがっ
て、安定な交流アークが維持できるのは、図２の斜線で
示す三角形の領域、すなわち出力電圧ＶEPが出力電圧Ｖ
ENよりも大きい範囲になる。そして、この領域では、ワ
イヤ送給速度ＷＦ≒ワイヤ溶融速度ＭＲEP≒ワイヤ溶融
速度ＭＲENとなり、ワイヤを一定の速度で送給しても、
極性によるアーク長の変動が少ない安定した交流アーク
を実現でき、交流周波数や極性比率の制約を受けること
もない。
性、ＥＮ極性のいずれにおいても、ワイヤ溶融速度は出
力電圧の設定値によって決まる。そして、図１に示した
ように、ワイヤ送給速度ＷＦ≒ワイヤ溶融速度ＭＲEP＜
ワイヤ溶融速度ＭＲENであるため、出力電圧ＶEP≦出力
電圧ＶENとすると、ＥＮ極性時にワイヤが過大に溶融さ
れ、交流周期に同期したアーク長の変動が生じるため安
定な交流アーク溶接を行うことができない。したがっ
て、安定な交流アークが維持できるのは、図２の斜線で
示す三角形の領域、すなわち出力電圧ＶEPが出力電圧Ｖ
ENよりも大きい範囲になる。そして、この領域では、ワ
イヤ送給速度ＷＦ≒ワイヤ溶融速度ＭＲEP≒ワイヤ溶融
速度ＭＲENとなり、ワイヤを一定の速度で送給しても、
極性によるアーク長の変動が少ない安定した交流アーク
を実現でき、交流周波数や極性比率の制約を受けること
もない。
【００１７】次に、本発明を実施するための装置を図示
の実施の形態に基づいて説明する。図３は、本発明の実
施の形態に係る溶接装置の構成図である。図で、１は一
次側整流器で入力側は商用の交流電源に、出力側は一次
側インバータ２の入力側に接続されている。３は溶接変
圧器で、入力側は一次側インバータ２の出力側に、出力
側は二次側整流器４の入力側に接続されている。二次側
整流器４の出力側は直流リアクタ５を介して二次側イン
バータ６の入力側に接続されている。二次側インバータ
６の出力側はワイヤ７と母材８に接続されている。９は
最小電流補償回路で、略定電流特性の電源であり、一端
は二次側整流器４の入力側に、他端はリアクタ１０を介
して二次側整流器４の出力側に接続されている。
の実施の形態に基づいて説明する。図３は、本発明の実
施の形態に係る溶接装置の構成図である。図で、１は一
次側整流器で入力側は商用の交流電源に、出力側は一次
側インバータ２の入力側に接続されている。３は溶接変
圧器で、入力側は一次側インバータ２の出力側に、出力
側は二次側整流器４の入力側に接続されている。二次側
整流器４の出力側は直流リアクタ５を介して二次側イン
バータ６の入力側に接続されている。二次側インバータ
６の出力側はワイヤ７と母材８に接続されている。９は
最小電流補償回路で、略定電流特性の電源であり、一端
は二次側整流器４の入力側に、他端はリアクタ１０を介
して二次側整流器４の出力側に接続されている。
【００１８】１１はＰＷＭ制御回路で、入力側は出力電
圧制御回路１２に、出力側は一次側インバータ２に接続
されている。１３はＥＰ極性における出力電圧ＶEPの設
定器、１４はＥＮ極性における出力電圧ＶENの設定器
で、それぞれ出力電圧制御回路１２に接続されている。
１５は極性時間制御回路で、一次側インバータ２および
出力電圧制御回路１２に接続されている。１６はＥＰ極
性の期間ＴEPの設定器、１７はＥＮ極性の期間ＴENの設
定器であり、それぞれ極性時間制御回路１５に接続され
ている。１８はワイヤ送給制御回路で、図示しないモー
タを駆動してローラ１９を回転させる。
圧制御回路１２に、出力側は一次側インバータ２に接続
されている。１３はＥＰ極性における出力電圧ＶEPの設
定器、１４はＥＮ極性における出力電圧ＶENの設定器
で、それぞれ出力電圧制御回路１２に接続されている。
１５は極性時間制御回路で、一次側インバータ２および
出力電圧制御回路１２に接続されている。１６はＥＰ極
性の期間ＴEPの設定器、１７はＥＮ極性の期間ＴENの設
定器であり、それぞれ極性時間制御回路１５に接続され
ている。１８はワイヤ送給制御回路で、図示しないモー
タを駆動してローラ１９を回転させる。
【００１９】次に、本実施の形態の動作を説明する。予
め、設定器１３および設定器１４により出力電圧ＶEPお
よび出力電圧ＶENを設定すると共に、設定器１６および
設定器１７により期間ＴEPおよび期間ＴENをそれぞれ設
定しておく。また、ワイヤ送給速度を設定することによ
り溶接電流を設定しておく。溶接が開始されると、極性
時間制御回路１５は設定器１６および設定器１７に設定
された時間が経過する毎に出力電圧制御回路１２および
二次側インバータ６に信号を出力する。出力電圧制御回
路１２は、期間ＴEPでは設定器１３に、また期間ＴENで
は設定器１４に設定された電圧をそれぞれ選択し、選択
した電圧値に見合った制御信号をＰＷＭ制御回路１１に
出力する。ＰＷＭ制御回路１１はワイヤ７と母材８間の
電圧が出力電圧ＶEPまたは出力電圧ＶENになるように、
一次側インバータ２を制御する。また、二次側インバー
タ６は出力電圧制御回路１２からの信号により極性を切
り換える。また、最小電流補償回路９は溶接電流値が所
定の値以下に低下することを防止する。さらにリアクタ
１０は極性反転時に高いスパイク電圧を発生し、電圧の
設定値が比較的低く、かつ短絡とアークを頻繁かつ不規
則に繰り返すために極性反転時の状況が一定にならない
場合でも、極性反転時のアーク切れを防止し、スムーズ
な再アークを実現する。
め、設定器１３および設定器１４により出力電圧ＶEPお
よび出力電圧ＶENを設定すると共に、設定器１６および
設定器１７により期間ＴEPおよび期間ＴENをそれぞれ設
定しておく。また、ワイヤ送給速度を設定することによ
り溶接電流を設定しておく。溶接が開始されると、極性
時間制御回路１５は設定器１６および設定器１７に設定
された時間が経過する毎に出力電圧制御回路１２および
二次側インバータ６に信号を出力する。出力電圧制御回
路１２は、期間ＴEPでは設定器１３に、また期間ＴENで
は設定器１４に設定された電圧をそれぞれ選択し、選択
した電圧値に見合った制御信号をＰＷＭ制御回路１１に
出力する。ＰＷＭ制御回路１１はワイヤ７と母材８間の
電圧が出力電圧ＶEPまたは出力電圧ＶENになるように、
一次側インバータ２を制御する。また、二次側インバー
タ６は出力電圧制御回路１２からの信号により極性を切
り換える。また、最小電流補償回路９は溶接電流値が所
定の値以下に低下することを防止する。さらにリアクタ
１０は極性反転時に高いスパイク電圧を発生し、電圧の
設定値が比較的低く、かつ短絡とアークを頻繁かつ不規
則に繰り返すために極性反転時の状況が一定にならない
場合でも、極性反転時のアーク切れを防止し、スムーズ
な再アークを実現する。
【００２０】なお、設定器１４で設定する出力電圧ＶEN
を設定器１３で設定する出力電圧ＶEPよりも１〜２Ｖ程
度低くすると、極性の変化によって生じる溶接中のアー
ク長変動を抑制することができる。
を設定器１３で設定する出力電圧ＶEPよりも１〜２Ｖ程
度低くすると、極性の変化によって生じる溶接中のアー
ク長変動を抑制することができる。
【００２１】図４は本発明の実施の形態に係る他の溶接
装置の構成図であり、図３と同じものまたは同一機能の
ものは同一の符号を付して説明を省略する。図で、２２
は交流周波数ｆAC（＝１／（ＴEP＋ＴEN））の設定器で
あり、期間ＴEPの演算器１６ａおよび期間ＴENの演算器
１７ａに接続されている。２３はＥＰ極性の時間比率δ
（＝ＴEP／（ＴEP＋ＴEN））の設定器であり、演算器１
６ａおよび演算器１７ａに接続されている。３０は平均
溶接電圧Ｖａｖの設定器で、設定器１３と設定器３１お
よびワイヤ送給制御回路１８に接続されている。ここ
で、設定器３１は設定器１３で設定された出力電圧ＶEP
から設定器３１で設定するαを減じた電圧の指令値を設
定器１４に入力する。
装置の構成図であり、図３と同じものまたは同一機能の
ものは同一の符号を付して説明を省略する。図で、２２
は交流周波数ｆAC（＝１／（ＴEP＋ＴEN））の設定器で
あり、期間ＴEPの演算器１６ａおよび期間ＴENの演算器
１７ａに接続されている。２３はＥＰ極性の時間比率δ
（＝ＴEP／（ＴEP＋ＴEN））の設定器であり、演算器１
６ａおよび演算器１７ａに接続されている。３０は平均
溶接電圧Ｖａｖの設定器で、設定器１３と設定器３１お
よびワイヤ送給制御回路１８に接続されている。ここ
で、設定器３１は設定器１３で設定された出力電圧ＶEP
から設定器３１で設定するαを減じた電圧の指令値を設
定器１４に入力する。
【００２２】以下、動作を説明する。予め、設定器２
２、２３、３０により交流周波数ｆAC、時間比率δおよ
び平均溶接電圧Ｖａｖを設定すると共に、ワイヤ送給速
度を設定することにより溶接電流を設定しておく。溶接
が開始されると、極性時間制御回路１５は演算器１６ａ
および演算器１７ａで演算された期間ＴEPおよび期間Ｔ
ENが経過する毎に出力電圧制御回路１２および二次側イ
ンバータ６に信号を出力する。出力電圧制御回路１２
は、期間ＴEPでは平均溶接電圧Ｖａｖ３０で設定された
電圧を、また期間ＴENでは平均溶接電圧Ｖａｖ設定器３
０から設定器３１で設定されたαだけ減じた電圧をそれ
ぞれ選択し、選択した電圧値に見合った制御信号をＰＷ
Ｍ制御回路１１に出力する。
２、２３、３０により交流周波数ｆAC、時間比率δおよ
び平均溶接電圧Ｖａｖを設定すると共に、ワイヤ送給速
度を設定することにより溶接電流を設定しておく。溶接
が開始されると、極性時間制御回路１５は演算器１６ａ
および演算器１７ａで演算された期間ＴEPおよび期間Ｔ
ENが経過する毎に出力電圧制御回路１２および二次側イ
ンバータ６に信号を出力する。出力電圧制御回路１２
は、期間ＴEPでは平均溶接電圧Ｖａｖ３０で設定された
電圧を、また期間ＴENでは平均溶接電圧Ｖａｖ設定器３
０から設定器３１で設定されたαだけ減じた電圧をそれ
ぞれ選択し、選択した電圧値に見合った制御信号をＰＷ
Ｍ制御回路１１に出力する。
【００２３】この実施の形態では、上記の実施の形態に
比べて設定する項目が少ないから、より条件設定が容易
である。なお、設定器１３および設定器１４を設けず、
設定器３０および設定器３１を直接出力電圧制御回路１
２に接続しても良い。
比べて設定する項目が少ないから、より条件設定が容易
である。なお、設定器１３および設定器１４を設けず、
設定器３０および設定器３１を直接出力電圧制御回路１
２に接続しても良い。
【００２４】また、平均溶接電圧Ｖａｖおよび差αを溶
接電流あるいはワイヤ送給速度の関数とし、図中に破線
で示すように、ワイヤ送給速度制御回路１９からの信号
に基づいて一元的に設定するようにしてもよい。
接電流あるいはワイヤ送給速度の関数とし、図中に破線
で示すように、ワイヤ送給速度制御回路１９からの信号
に基づいて一元的に設定するようにしてもよい。
【００２５】なお、図４で説明した機能は、必ずしも総
て使用しなければならないことはなく、必要に応じて選
択することができる。
て使用しなければならないことはなく、必要に応じて選
択することができる。
【００２６】〔実施例〕図５は、本発明の実施の形態に
係る溶接結果の代表例を示す図である。図から明らかな
ように、ワイヤ径、シールドガス組成、ワイヤ送給速
度、交流周波数ｆACおよびＥＰ極性時間比率δを種々変
化させたが、いずれの場合も良好な溶接結果が得られ
た。
係る溶接結果の代表例を示す図である。図から明らかな
ように、ワイヤ径、シールドガス組成、ワイヤ送給速
度、交流周波数ｆACおよびＥＰ極性時間比率δを種々変
化させたが、いずれの場合も良好な溶接結果が得られ
た。
【００２７】図６は、ＥＰ極性時間比率δの効果につい
ての説明図である。ここでは直径が０．６ｍｍのＹＧＷ
１２ワイヤを用い、ワイヤ送給速度を７．６ｍ／ｍｉｎ
一定とし、シールドガス組成がＡｒ＋２０％ＣＯ2のマ
グ溶接で、板厚が０．７ｍｍの亜鉛めっき鋼板上に、平
ビード溶接した例を示している。なお、ＥＰ電圧ＶEPは
１７．５Ｖ、ＥＮ電圧ＶENは１６．５Ｖ、交流周波数は
３．３Ｈｚとし、ＥＰ極性時間比率δは５０％および１
７％とした。いずれの溶接速度においても、δを小さく
することによって、表面ビード幅ならびに裏ビード幅が
減少し、凸形で溶込みが少ないビード形状となった。ま
た、δ＝５０％の交流溶接においても、上記の傾向は、
図中に示す従来の直流ＥＰ極性より顕著である。
ての説明図である。ここでは直径が０．６ｍｍのＹＧＷ
１２ワイヤを用い、ワイヤ送給速度を７．６ｍ／ｍｉｎ
一定とし、シールドガス組成がＡｒ＋２０％ＣＯ2のマ
グ溶接で、板厚が０．７ｍｍの亜鉛めっき鋼板上に、平
ビード溶接した例を示している。なお、ＥＰ電圧ＶEPは
１７．５Ｖ、ＥＮ電圧ＶENは１６．５Ｖ、交流周波数は
３．３Ｈｚとし、ＥＰ極性時間比率δは５０％および１
７％とした。いずれの溶接速度においても、δを小さく
することによって、表面ビード幅ならびに裏ビード幅が
減少し、凸形で溶込みが少ないビード形状となった。ま
た、δ＝５０％の交流溶接においても、上記の傾向は、
図中に示す従来の直流ＥＰ極性より顕著である。
【００２８】図７は、ワイヤ送給速度とα（＝ＶEP−Ｖ
EN）の関係を示す図である。ここでは直径が０．６ｍｍ
のＹＧＷ１２ワイヤを用い、シールドガス組成がＡｒ＋
２０％ＣＯ2のマグ溶接で、交流周波数ｆACを３．３Ｈ
ｚ、ＥＰ極性時間比率δを５０％一定にした時のワイヤ
送給速度と、出力電圧ＶEPと出力電圧ＶENの差αの関係
を示す図であり、図中黒い部分が少ない記号ほど良好な
アーク状態であることを示している。なお、出力電圧Ｖ
EPとαの値を種々変化させたが、いずれの場合も適正な
溶接結果が得られる範囲はα＞０の領域であり、その上
限はワイヤ送給速度の増加と共に大きい値になることが
分かった。
EN）の関係を示す図である。ここでは直径が０．６ｍｍ
のＹＧＷ１２ワイヤを用い、シールドガス組成がＡｒ＋
２０％ＣＯ2のマグ溶接で、交流周波数ｆACを３．３Ｈ
ｚ、ＥＰ極性時間比率δを５０％一定にした時のワイヤ
送給速度と、出力電圧ＶEPと出力電圧ＶENの差αの関係
を示す図であり、図中黒い部分が少ない記号ほど良好な
アーク状態であることを示している。なお、出力電圧Ｖ
EPとαの値を種々変化させたが、いずれの場合も適正な
溶接結果が得られる範囲はα＞０の領域であり、その上
限はワイヤ送給速度の増加と共に大きい値になることが
分かった。
【００２９】図８は、板厚が０．７ｍｍの亜鉛めっき鋼
板を用いて、ルートギャップ２ｍｍの重ねすみ肉溶接を
行った結果の外観および断面を示す図で、（ａ）は本発
明による溶接結果を（ｂ）は従来の直流ＥＰ極性の溶接
結果である。図から明らかなように、本発明の消耗電極
式の交流マグ溶接（交流周波数ｆAC＝３．３Ｈｚ、ＥＰ
極性時間比率δ＝５０％）では、良好なすみ肉ビードが
形成されると共に、裏面への溶込みも少なく、溶落ちに
対する考慮は全く必要としないと思われる形状を呈し
た。一方、従来溶接では、板厚が極めて薄くかつルート
ギャップが板厚の約３倍もあるために溶落ちを生じ、良
好なすみ肉ビードを形成できなかった。
板を用いて、ルートギャップ２ｍｍの重ねすみ肉溶接を
行った結果の外観および断面を示す図で、（ａ）は本発
明による溶接結果を（ｂ）は従来の直流ＥＰ極性の溶接
結果である。図から明らかなように、本発明の消耗電極
式の交流マグ溶接（交流周波数ｆAC＝３．３Ｈｚ、ＥＰ
極性時間比率δ＝５０％）では、良好なすみ肉ビードが
形成されると共に、裏面への溶込みも少なく、溶落ちに
対する考慮は全く必要としないと思われる形状を呈し
た。一方、従来溶接では、板厚が極めて薄くかつルート
ギャップが板厚の約３倍もあるために溶落ちを生じ、良
好なすみ肉ビードを形成できなかった。
【００３０】すなわち、溶接開始直後（図中イの位置）
は下板が冷えているため、溶融したワイヤが下板上に堆
積し、溶融金属は表面張力によって徐々に盛り上がる。
そして、溶融金属が上板に届くと、上板と下板が融合し
て良好なスミ肉ビードが形成される。溶接の進行と共に
下板の温度が上昇すると、下板上の溶融金属は盛り上が
らずに、幅方向に拡がって平坦になる。このため、上板
は溶融されない（図中ロの位置）。さらに、イの状態が
続くと、過大な熱が蓄積された下板は完全に溶融して溶
け落ち、下板に穴が明く（図中ハの位置）。
は下板が冷えているため、溶融したワイヤが下板上に堆
積し、溶融金属は表面張力によって徐々に盛り上がる。
そして、溶融金属が上板に届くと、上板と下板が融合し
て良好なスミ肉ビードが形成される。溶接の進行と共に
下板の温度が上昇すると、下板上の溶融金属は盛り上が
らずに、幅方向に拡がって平坦になる。このため、上板
は溶融されない（図中ロの位置）。さらに、イの状態が
続くと、過大な熱が蓄積された下板は完全に溶融して溶
け落ち、下板に穴が明く（図中ハの位置）。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
略定速度で送給される消耗電極と被溶接物との間に、略
定電圧の交流電圧を供給して溶接を行う消耗電極式の交
流ガスシールド溶接方法において、ＥＰ極性の期間ＴEP
における出力電圧値ＶEPを、当該期間の溶接電流値が臨
界電流値以下となるように設定するとともに、ＥＮ極性
の期間ＴENにおける出力電圧値ＶENを、前記出力電圧値
ＶEPより低い値に設定することにより、ＥＮ極性とＥＰ
極性におけるワイヤ溶融速度をほぼ等しくでき、短絡が
頻繁に発生するような短いアーク長でも安定した消耗電
極式の交流ガスシールド溶接が行え、しかも交流周波数
や極性時間比率に対する制約を受けないから、用途に応
じて、交流溶接の特徴である高ワイヤ溶融速度、浅い溶
込みあるいは凸形の余盛形状などを任意に選択できる。
この結果、例えば板厚が１ｍｍ以下の極薄板で、かつル
ートギャップが板厚の３倍程度ある重ねすみ肉継手にお
いても、穴あきや溶落ちなどを生じることなく、良好な
溶接ビードを形成することができ、溶接可能範囲が大幅
に拡大する。
略定速度で送給される消耗電極と被溶接物との間に、略
定電圧の交流電圧を供給して溶接を行う消耗電極式の交
流ガスシールド溶接方法において、ＥＰ極性の期間ＴEP
における出力電圧値ＶEPを、当該期間の溶接電流値が臨
界電流値以下となるように設定するとともに、ＥＮ極性
の期間ＴENにおける出力電圧値ＶENを、前記出力電圧値
ＶEPより低い値に設定することにより、ＥＮ極性とＥＰ
極性におけるワイヤ溶融速度をほぼ等しくでき、短絡が
頻繁に発生するような短いアーク長でも安定した消耗電
極式の交流ガスシールド溶接が行え、しかも交流周波数
や極性時間比率に対する制約を受けないから、用途に応
じて、交流溶接の特徴である高ワイヤ溶融速度、浅い溶
込みあるいは凸形の余盛形状などを任意に選択できる。
この結果、例えば板厚が１ｍｍ以下の極薄板で、かつル
ートギャップが板厚の３倍程度ある重ねすみ肉継手にお
いても、穴あきや溶落ちなどを生じることなく、良好な
溶接ビードを形成することができ、溶接可能範囲が大幅
に拡大する。
【図１】安定アーク域の同一設定電圧におけるＥＮ極性
とＥＰ極性の溶接電流値とワイヤ溶融速度の関係を示す
図である
とＥＰ極性の溶接電流値とワイヤ溶融速度の関係を示す
図である
【図２】本発明の原理をまとめて示す図である。
【図３】本発明の実施の形態に係る溶接装置の構成図で
ある。
ある。
【図４】本発明の実施の形態に係る他の溶接装置の構成
図である。
図である。
【図５】本発明の実施の形態に係る溶接結果の代表例を
示す図である。
示す図である。
【図６】ＥＰ極性時間比率δの効果についての説明図で
ある。
ある。
【図７】ワイヤ送給速度と差αの関係を示す図である。
【図８】極薄板の重ねすみ肉溶接結果の一例である。
ＶEP ＥＰ極性の出力電圧値 ＶEN ＥＮ極性の出力電圧値
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 品田 常夫 神奈川県海老名市上今泉2100番地 日立精 工株式会社内 (72)発明者 市川 和重 神奈川県海老名市上今泉2100番地 日立精 工株式会社内 (72)発明者 坂本 好隆 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 野村 浩二 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 西川 清吾 福岡県北九州市八幡西区黒崎城石２番１号 株式会社安川電機内
Claims (7)
- 【請求項１】 略定速度で送給される消耗電極と被溶接
物との間に、略定電圧の交流電圧を供給して溶接を行う
消耗電極式の交流ガスシールド溶接方法において、ＥＰ
（棒プラス）極性の期間ＴEPにおける出力電圧値Ｖ
EPを、当該期間の溶接電流値が臨界電流値以下となるよ
うに設定するとともに、ＥＮ（棒マイナス）極性の期間
ＴENにおける出力電圧値ＶENを、前記出力電圧値ＶEPよ
り低い値に設定することを特徴とする消耗電極式の交流
ガスシールド溶接方法。 - 【請求項２】 溶接電流値の増加とともに前記出力電圧
値ＶEPと前記出力電圧値ＶENとの差を増大させることを
特徴とする請求項１に記載の消耗電極式の交流ガスシー
ルド溶接方法。 - 【請求項３】 前記期間ＴEPと前記期間ＴENの時間比率
を変化させることを特徴とする請求項１に記載の消耗電
極式の交流ガスシールド溶接方法。 - 【請求項４】 消耗電極と被溶接物との間に略定電圧の
交流電圧を供給し、消耗電極の先端に形成される溶滴を
短絡移行させる消耗電極式の交流ガスシールド溶接装置
において、消耗電極を略定速度で送給するワイヤ送給制
御回路と、ＥＰ極性の期間ＴEPの設定器と、ＥＮ極性の
期間ＴENの設定器と、前記期間ＴEPに出力される出力電
圧値ＶEPの設定器と、前記期間ＴENに出力される出力電
圧値ＶENの設定器と、前記出力電圧ＶEPの設定器および
出力電圧ＶENの設定器から出力される信号に基づいてそ
れぞれの電圧レベルを制御する出力電圧制御回路と、前
記期間ＴEPおよび前記期間ＴENの設定器から出力される
信号に基づいてそれぞれの極性時間を制御する極性時間
制御回路とを設けて溶接出力を制御すると共に、溶接電
流値の下限値を補償する最小電流補償回路とリアクタを
直列に接続した回路を出力回路と並列に接続したことを
特徴とする消耗電極式の交流ガスシールド溶接装置。 - 【請求項５】 平均溶接電圧値Ｖａｖの設定器と、前記
出力電圧値ＶEPと前記出力電圧値ＶENの差αの設定器と
を設け、ＶEP＝Ｖａｖ、ＶEN＝Ｖａｖ−αとして、前記
出力電圧値ＶEPおよび前記出力電圧値ＶENのレベルを設
定することを特徴とする請求項４に記載の消耗電極式の
交流ガスシールド溶接装置。 - 【請求項６】 交流周波数ｆACを設定する交流周波数ｆ
AC設定器と、前記期間ＴEPの時間比率δを設定する時間
比率δ設定器を設け、ＴEP＝δ／ｆAC、ＴEN＝（１−
δ）／ｆACとして前記期間ＴEPおよび期間ＴENの時間を
設定することを特徴とする請求項４または請求項５いず
れかに記載の消耗電極式の交流ガスシールド溶接装置。 - 【請求項７】 前記ワイヤ送給制御回路から出力される
ワイヤ送給速度信号に基づいて前記出力電圧値ＶEPと前
記出力電圧値ＶENの差αの値を増減させることを特徴と
する請求項５に記載の消耗電極式の交流ガスシールド溶
接装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03002398A JP3809983B2 (ja) | 1998-02-12 | 1998-02-12 | 消耗電極式の交流ガスシールド溶接装置 |
| US09/247,606 US6207927B1 (en) | 1998-02-12 | 1999-02-10 | Gas-shielded AC arc welding method and machine making use of consumable electrode |
| KR1019990004630A KR100554851B1 (ko) | 1998-02-12 | 1999-02-10 | 소모전극식 교류가스시일드용접방법 및 장치 |
| FR9901637A FR2774615B1 (fr) | 1998-02-12 | 1999-02-11 | Procede et machine de soudage a l'arc en courant alternatif en atmosphere gazeuse utilisant une electrode consommable |
| DE19906039A DE19906039B4 (de) | 1998-02-12 | 1999-02-12 | AC-Lichtbogenschweißverfahren mit Gasabschirmung und Vorrichtung, die eine verbrauchbare Elektrode verwendet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03002398A JP3809983B2 (ja) | 1998-02-12 | 1998-02-12 | 消耗電極式の交流ガスシールド溶接装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11226730A true JPH11226730A (ja) | 1999-08-24 |
| JP3809983B2 JP3809983B2 (ja) | 2006-08-16 |
Family
ID=12292245
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03002398A Expired - Fee Related JP3809983B2 (ja) | 1998-02-12 | 1998-02-12 | 消耗電極式の交流ガスシールド溶接装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6207927B1 (ja) |
| JP (1) | JP3809983B2 (ja) |
| KR (1) | KR100554851B1 (ja) |
| DE (1) | DE19906039B4 (ja) |
| FR (1) | FR2774615B1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004114088A (ja) * | 2002-09-26 | 2004-04-15 | Daihen Corp | 短絡アーク溶接用電源装置及びロボット溶接装置 |
| US6723957B2 (en) | 2002-03-29 | 2004-04-20 | Illinois Tool Works Inc. | Method and apparatus for welding |
| JP2008238251A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Daihen Corp | 消耗電極交流アーク溶接の送給制御方法 |
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